JPH08291342A - 排ガス循環焼結方法 - Google Patents
排ガス循環焼結方法Info
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- JPH08291342A JPH08291342A JP11528295A JP11528295A JPH08291342A JP H08291342 A JPH08291342 A JP H08291342A JP 11528295 A JP11528295 A JP 11528295A JP 11528295 A JP11528295 A JP 11528295A JP H08291342 A JPH08291342 A JP H08291342A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 下方吸引式焼結機を用いる排ガス循環焼結方
法の焼結速度を速くして生産性を向上させる。 【構成】 下方吸引式焼結機の長手方向の点火炉７後か
ら排鉱部３２までのパレット８の上部に循環ガスフード
１３を設置する。パレット８下部のウインドボックス９
で吸引した排ガスに、循環ガス煙道１２で酸素含有ガス
を添加し、循環ガスの酸素濃度を１８％超〜２５％以下
として焼結層に供給し、焼結する。
法の焼結速度を速くして生産性を向上させる。 【構成】 下方吸引式焼結機の長手方向の点火炉７後か
ら排鉱部３２までのパレット８の上部に循環ガスフード
１３を設置する。パレット８下部のウインドボックス９
で吸引した排ガスに、循環ガス煙道１２で酸素含有ガス
を添加し、循環ガスの酸素濃度を１８％超〜２５％以下
として焼結層に供給し、焼結する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高炉等で溶銑を製造す
るに際して原料となる焼結鉱を製造する排ガス循環焼結
方法に関する。
るに際して原料となる焼結鉱を製造する排ガス循環焼結
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の排ガス循環焼結方法の概略工程を
図５に示す。焼結原料１はサージホッパー２に搬送し、
シュート３を介してパレット８に装入して原料充填層６
を形成する。原料充填層６の層厚は５８０ｍｍである。
原料充填層６の表層部分のコークスに点火炉７で点火す
る。
図５に示す。焼結原料１はサージホッパー２に搬送し、
シュート３を介してパレット８に装入して原料充填層６
を形成する。原料充填層６の層厚は５８０ｍｍである。
原料充填層６の表層部分のコークスに点火炉７で点火す
る。
【０００３】ウインドボックス９は給鉱側と排鉱側に分
割し、排鉱側の酸素濃度１７％の排ガスを給鉱側の焼結
層に循環ガスフード１３から供給して原料充填層６のコ
ークスを燃焼させ、この燃焼熱で上層から下層にかけて
順次原料を焼結する。排鉱側は空気を吸引しながら原料
充填層６のコークスを燃焼させ、この燃焼熱で上層から
下層にかけて順次原料を焼結する。
割し、排鉱側の酸素濃度１７％の排ガスを給鉱側の焼結
層に循環ガスフード１３から供給して原料充填層６のコ
ークスを燃焼させ、この燃焼熱で上層から下層にかけて
順次原料を焼結する。排鉱側は空気を吸引しながら原料
充填層６のコークスを燃焼させ、この燃焼熱で上層から
下層にかけて順次原料を焼結する。
【０００４】また、特開昭５２−６３８０１号公報に
は、後半部の比較的酸素濃度の高い排ガスを焼結前半部
へ循環するに際し、循環ガスフードの長さを伸縮させる
排ガス循環焼結法が開示されている。
は、後半部の比較的酸素濃度の高い排ガスを焼結前半部
へ循環するに際し、循環ガスフードの長さを伸縮させる
排ガス循環焼結法が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来の排ガス循環焼結
方法は焼結層に空気を吸引し、空気によりコークスを燃
焼させた後の酸素濃度１５〜１８％の排ガスを焼結層に
吸引し焼結する方法であるため、排ガスの酸素濃度が空
気より低くコークスの燃焼が遅くなる。このため焼結時
間が延長し、歩留が低下する。この焼結時間の延長と歩
留の低下により生産性の低下をきたす。
方法は焼結層に空気を吸引し、空気によりコークスを燃
焼させた後の酸素濃度１５〜１８％の排ガスを焼結層に
吸引し焼結する方法であるため、排ガスの酸素濃度が空
気より低くコークスの燃焼が遅くなる。このため焼結時
間が延長し、歩留が低下する。この焼結時間の延長と歩
留の低下により生産性の低下をきたす。
【０００６】特開昭５２−６３８０１号公報記載の方法
は、焼結機長手方向の排ガス循環範囲を変えることがで
きるので、循環範囲を小さくでき、生産性の低下を減少
させることができる。しかし、循環範囲を小さくするこ
とにより排ガス循環量が３０％程度に低下する。
は、焼結機長手方向の排ガス循環範囲を変えることがで
きるので、循環範囲を小さくでき、生産性の低下を減少
させることができる。しかし、循環範囲を小さくするこ
とにより排ガス循環量が３０％程度に低下する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下方吸
引式焼結機の長手方向の点火炉後から排鉱部までのパレ
ットの上部に設置した循環ガスフードにパレット下部の
ウインドボックスで吸引した排ガスを循環供給する排ガ
ス循環焼結方法において、循環ガスに酸素含有ガスを添
加し、循環ガスの酸素濃度を１８％超〜２５％以下にし
て焼結層に供給して焼結することを特徴とする排ガス循
環焼結方法である。
引式焼結機の長手方向の点火炉後から排鉱部までのパレ
ットの上部に設置した循環ガスフードにパレット下部の
ウインドボックスで吸引した排ガスを循環供給する排ガ
ス循環焼結方法において、循環ガスに酸素含有ガスを添
加し、循環ガスの酸素濃度を１８％超〜２５％以下にし
て焼結層に供給して焼結することを特徴とする排ガス循
環焼結方法である。
【０００８】
【作用】図１〜４に示すように、本発明法では循環ガス
煙道１２の循環ガスに酸素タンク２１から酸素を富化
し、循環ガスの酸素濃度を１８％超〜２５％以下に高め
る。酸素の他、空気に酸素を混合した酸素含有ガスを供
給して循環ガスの酸素濃度を高めても良い。すなわち、
本発明では、酸素含有ガスとして酸素または酸素と空気
の混合ガスを用いる。空気だけで循環ガスの酸素濃度を
高めようとすると空気の混合量が多くなり、排ガス循環
率が低下する。
煙道１２の循環ガスに酸素タンク２１から酸素を富化
し、循環ガスの酸素濃度を１８％超〜２５％以下に高め
る。酸素の他、空気に酸素を混合した酸素含有ガスを供
給して循環ガスの酸素濃度を高めても良い。すなわち、
本発明では、酸素含有ガスとして酸素または酸素と空気
の混合ガスを用いる。空気だけで循環ガスの酸素濃度を
高めようとすると空気の混合量が多くなり、排ガス循環
率が低下する。
【０００９】従来方法の循環ガスの酸素濃度より高い酸
素富化した循環ガスを循環ガスフード１３に供給し、焼
結層に吸引して焼結すると、コークスの燃焼が速くな
る。このため焼結時間が短縮し、歩留が向上し、これに
より生産性が向上する。
素富化した循環ガスを循環ガスフード１３に供給し、焼
結層に吸引して焼結すると、コークスの燃焼が速くな
る。このため焼結時間が短縮し、歩留が向上し、これに
より生産性が向上する。
【００１０】酸素富化後の循環排ガスの酸素濃度は１８
％超〜２５％以下に限定する。酸素濃度１８％以下の排
ガスを焼結層に吸引し焼結すると、排ガスの酸素濃度が
空気より極端に低くコークスの燃焼が遅くなる。循環排
ガスの酸素濃度が１８％超になると、焼結層のコークス
の燃焼速度が空気に比較しそれほど遅くならず、コーク
スの燃焼速度に大きな影響を与えない。また、循環排ガ
スの酸素濃度が２５％超になると、焼結層のコークスの
燃焼速度が速くなり、焼結速度が速過ぎ、焼結鉱の強度
が保てず、歩留が低下し、焼結鉱製造コストが高くな
る。
％超〜２５％以下に限定する。酸素濃度１８％以下の排
ガスを焼結層に吸引し焼結すると、排ガスの酸素濃度が
空気より極端に低くコークスの燃焼が遅くなる。循環排
ガスの酸素濃度が１８％超になると、焼結層のコークス
の燃焼速度が空気に比較しそれほど遅くならず、コーク
スの燃焼速度に大きな影響を与えない。また、循環排ガ
スの酸素濃度が２５％超になると、焼結層のコークスの
燃焼速度が速くなり、焼結速度が速過ぎ、焼結鉱の強度
が保てず、歩留が低下し、焼結鉱製造コストが高くな
る。
【００１１】
【実施例１】図１に実施例１を示す。
【００１２】焼結原料１をサージホッパー２に搬送し、
シュート３を介してパレット８に装入して原料充填層６
を形成した。原料充填層６の層厚は５８０ｍｍとした。
原料充填層６の表層部分のコークスに点火炉７で点火し
た。ウインドボックス９を給鉱側と排鉱側に分割し、排
鉱側の酸素濃度が１７％の排ガスを全排ガスに対する比
率（循環率）として約６０％取り出し、循環ガス導入管
２４を介して循環ガスフード１３に供給した。この際、
循環ガスに循環ガス煙道１２で酸素タンク２１から酸素
を供給した。酸素を供給後の循環ガスについて酸素分析
計２３で酸素濃度を測定し、酸素濃度が２１％になるよ
うにバルブ２２により酸素供給量を調整した。酸素富化
した酸素濃度２１％の排ガスを循環ガスとして焼結層に
吸引し、原料充填層６のコークスを燃焼させ、この燃焼
熱で上層から下層にかけて順次原料を焼結した。
シュート３を介してパレット８に装入して原料充填層６
を形成した。原料充填層６の層厚は５８０ｍｍとした。
原料充填層６の表層部分のコークスに点火炉７で点火し
た。ウインドボックス９を給鉱側と排鉱側に分割し、排
鉱側の酸素濃度が１７％の排ガスを全排ガスに対する比
率（循環率）として約６０％取り出し、循環ガス導入管
２４を介して循環ガスフード１３に供給した。この際、
循環ガスに循環ガス煙道１２で酸素タンク２１から酸素
を供給した。酸素を供給後の循環ガスについて酸素分析
計２３で酸素濃度を測定し、酸素濃度が２１％になるよ
うにバルブ２２により酸素供給量を調整した。酸素富化
した酸素濃度２１％の排ガスを循環ガスとして焼結層に
吸引し、原料充填層６のコークスを燃焼させ、この燃焼
熱で上層から下層にかけて順次原料を焼結した。
【００１３】循環ガスフード１３からの循環ガスの酸素
濃度が２１％と高いため、焼結層のコークスの燃焼速度
が速く、焼結時間が短くなり、また歩留が向上したた
め、生産性が３４．７ｔ／ｄ／ｍ2 と従来方法の３０．
５ｔ／ｄ／ｍ2 より４．２ｔ／ｄ／ｍ2 向上した。
濃度が２１％と高いため、焼結層のコークスの燃焼速度
が速く、焼結時間が短くなり、また歩留が向上したた
め、生産性が３４．７ｔ／ｄ／ｍ2 と従来方法の３０．
５ｔ／ｄ／ｍ2 より４．２ｔ／ｄ／ｍ2 向上した。
【００１４】
【実施例２】図２に実施例２を示す。
【００１５】焼結原料１をサージホッパー２に搬送し、
シュート３を介してパレット８に装入して原料充填層６
を形成した。原料充填層６の層厚は５８０ｍｍとした。
原料充填層６の表層部分のコークスに点火炉７で点火し
た。ウインドボックス９を給鉱側と排鉱側に分割し、排
鉱側の酸素濃度が１８％の排ガスを循環率として約４０
％取り出し、循環ガス導入管２４を介して循環ガスフー
ド１３に供給した。この際、循環ガスに循環ガス煙道１
２で酸素タンク２１から酸素を供給した。酸素を供給後
の循環ガスについて酸素分析計２３で酸素濃度を測定
し、酸素濃度が２５％になるようにバルブ２２により酸
素供給量を調整した。酸素富化した酸素濃度２５％の排
ガスを循環ガスとして焼結層に吸引し、原料充填層６の
コークスを燃焼させ、この燃焼熱で上層から下層にかけ
て順次原料を焼結した。
シュート３を介してパレット８に装入して原料充填層６
を形成した。原料充填層６の層厚は５８０ｍｍとした。
原料充填層６の表層部分のコークスに点火炉７で点火し
た。ウインドボックス９を給鉱側と排鉱側に分割し、排
鉱側の酸素濃度が１８％の排ガスを循環率として約４０
％取り出し、循環ガス導入管２４を介して循環ガスフー
ド１３に供給した。この際、循環ガスに循環ガス煙道１
２で酸素タンク２１から酸素を供給した。酸素を供給後
の循環ガスについて酸素分析計２３で酸素濃度を測定
し、酸素濃度が２５％になるようにバルブ２２により酸
素供給量を調整した。酸素富化した酸素濃度２５％の排
ガスを循環ガスとして焼結層に吸引し、原料充填層６の
コークスを燃焼させ、この燃焼熱で上層から下層にかけ
て順次原料を焼結した。
【００１６】循環ガスフード１３からの循環ガスの酸素
濃度が２５％と高いため、焼結層のコークスの燃焼速度
が速く、焼結時間が短くなり、また歩留が向上したた
め、生産性が３５．１ｔ／ｄ／ｍ2 と従来方法の３０．
５ｔ／ｄ／ｍ2 より４．６ｔ／ｄ／ｍ2 向上した。
濃度が２５％と高いため、焼結層のコークスの燃焼速度
が速く、焼結時間が短くなり、また歩留が向上したた
め、生産性が３５．１ｔ／ｄ／ｍ2 と従来方法の３０．
５ｔ／ｄ／ｍ2 より４．６ｔ／ｄ／ｍ2 向上した。
【００１７】
【実施例３】図３に実施例３を示す。
【００１８】焼結原料１をサージホッパー２に搬送し、
シュート３を介してパレット８に装入して原料充填層６
を形成した。原料充填層６の層厚は５８０ｍｍとした。
原料充填層６の表層部分のコークスに点火炉７で点火し
た。ウインドボックス９を給鉱側と排鉱側に分割し、排
鉱側の酸素濃度が１６％の排ガスを循環率として約６０
％取り出し、循環ガス導入管２４を介して循環ガスフー
ド１３に供給した。この際、循環ガスに循環ガス煙道１
２で酸素タンク２１から酸素を供給した。酸素を供給後
の循環ガスについて酸素分析計２３で酸素濃度を測定
し、酸素濃度が１９％になるようにバルブ２２により酸
素供給量を調整した。酸素富化した酸素濃度１９％の排
ガスを循環ガスとして焼結層に吸引し、原料充填層６の
コークスを燃焼させ、この燃焼熱で上層から下層にかけ
て順次原料を焼結した。
シュート３を介してパレット８に装入して原料充填層６
を形成した。原料充填層６の層厚は５８０ｍｍとした。
原料充填層６の表層部分のコークスに点火炉７で点火し
た。ウインドボックス９を給鉱側と排鉱側に分割し、排
鉱側の酸素濃度が１６％の排ガスを循環率として約６０
％取り出し、循環ガス導入管２４を介して循環ガスフー
ド１３に供給した。この際、循環ガスに循環ガス煙道１
２で酸素タンク２１から酸素を供給した。酸素を供給後
の循環ガスについて酸素分析計２３で酸素濃度を測定
し、酸素濃度が１９％になるようにバルブ２２により酸
素供給量を調整した。酸素富化した酸素濃度１９％の排
ガスを循環ガスとして焼結層に吸引し、原料充填層６の
コークスを燃焼させ、この燃焼熱で上層から下層にかけ
て順次原料を焼結した。
【００１９】循環ガスフード１３からの循環ガスの酸素
濃度が１９％と高いため、焼結層のコークスの燃焼速度
が速く、焼結時間が短くなり、また歩留が向上したた
め、生産性が３３．８ｔ／ｄ／ｍ2 と従来方法の３０．
５ｔ／ｄ／ｍ2 より３．３ｔ／ｄ／ｍ2 向上した。
濃度が１９％と高いため、焼結層のコークスの燃焼速度
が速く、焼結時間が短くなり、また歩留が向上したた
め、生産性が３３．８ｔ／ｄ／ｍ2 と従来方法の３０．
５ｔ／ｄ／ｍ2 より３．３ｔ／ｄ／ｍ2 向上した。
【００２０】
【実施例４】図４に実施例４を示す。
【００２１】焼結原料１をサージホッパー２に搬送し、
シュート３を介してパレット８に装入して原料充填層６
を形成した。原料充填層６の層厚は５８０ｍｍとした。
原料充填層６の表層部分のコークスに点火炉７で点火し
た。ウインドボックス９を給鉱側と排鉱側に分割し、排
鉱側の酸素濃度が１５％の排ガスを循環率として約３０
％取り出し、循環ガス導入管２４を介して循環ガスフー
ド１３に供給した。この際、循環ガスに循環ガス煙道１
２で酸素タンク２１から酸素を供給した。酸素を供給後
の循環ガスについて酸素分析計２３で酸素濃度を測定
し、酸素濃度が２２％になるようにバルブ２２により酸
素供給量を調整した。酸素富化した酸素濃度２２％の排
ガスを循環ガスとして焼結層に吸引し、原料充填層６の
コークスを燃焼させ、この燃焼熱で上層から下層にかけ
て順次原料を焼結した。
シュート３を介してパレット８に装入して原料充填層６
を形成した。原料充填層６の層厚は５８０ｍｍとした。
原料充填層６の表層部分のコークスに点火炉７で点火し
た。ウインドボックス９を給鉱側と排鉱側に分割し、排
鉱側の酸素濃度が１５％の排ガスを循環率として約３０
％取り出し、循環ガス導入管２４を介して循環ガスフー
ド１３に供給した。この際、循環ガスに循環ガス煙道１
２で酸素タンク２１から酸素を供給した。酸素を供給後
の循環ガスについて酸素分析計２３で酸素濃度を測定
し、酸素濃度が２２％になるようにバルブ２２により酸
素供給量を調整した。酸素富化した酸素濃度２２％の排
ガスを循環ガスとして焼結層に吸引し、原料充填層６の
コークスを燃焼させ、この燃焼熱で上層から下層にかけ
て順次原料を焼結した。
【００２２】循環ガスフード１３からの循環ガスの酸素
濃度が２２％と高いため、焼結層のコークスの燃焼速度
が速く、焼結時間が短くなり、また歩留が向上したた
め、生産性が３４．２ｔ／ｄ／ｍ2 と従来方法の３０．
５ｔ／ｄ／ｍ2 より３．７ｔ／ｄ／ｍ2 向上した。
濃度が２２％と高いため、焼結層のコークスの燃焼速度
が速く、焼結時間が短くなり、また歩留が向上したた
め、生産性が３４．２ｔ／ｄ／ｍ2 と従来方法の３０．
５ｔ／ｄ／ｍ2 より３．７ｔ／ｄ／ｍ2 向上した。
【００２３】
【発明の効果】本発明によれば、従来法に比較して生産
性が向上する。
性が向上する。
【図１】本発明の実施例を示す図である。
【図２】本発明の実施例を示す図である。
【図３】本発明の実施例を示す図である。
【図４】本発明の実施例を示す図である。
【図５】従来の排ガス循環焼結方法を示す図である。
１ 焼結原料 ２ サージホッパー ３ シュート ４ 床敷ホッパー ５ 床敷 ６ 原料充填層 ７ 点火炉 ８ パレット ９ ウインドボックス １０ 循環ガス集塵機 １１ 循環ガスブロアー １２ 循環ガス煙道 １３ 循環ガスフード １４ 集塵機 １５ 脱硫装置 １６ ブロアー １７ 煙突 ２１ 酸素タンク ２２ バルブ ２３ 酸素分析計 ２４ 循環ガス導入管 ３１ 給鉱部 ３２ 排鉱部
Claims (1)
- 【請求項１】 下方吸引式焼結機の長手方向の点火炉後
から排鉱部までのパレットの上部に設置した循環ガスフ
ードにパレット下部のウインドボックスで吸引した排ガ
スを循環供給する排ガス循環焼結方法において、循環ガ
スに酸素含有ガスを添加し、循環ガスの酸素濃度を１８
％超〜２５％以下にして焼結層に供給して焼結すること
を特徴とする排ガス循環焼結方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11528295A JPH08291342A (ja) | 1995-04-18 | 1995-04-18 | 排ガス循環焼結方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11528295A JPH08291342A (ja) | 1995-04-18 | 1995-04-18 | 排ガス循環焼結方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08291342A true JPH08291342A (ja) | 1996-11-05 |
Family
ID=14658808
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11528295A Pending JPH08291342A (ja) | 1995-04-18 | 1995-04-18 | 排ガス循環焼結方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08291342A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020042893A (ko) * | 2000-12-01 | 2002-06-08 | 이구택 | 소결온도의 조절이 용이한 소결장치 |
| JP2006189202A (ja) * | 2005-01-06 | 2006-07-20 | Nippon Steel Corp | 焼結装入装置用集塵装置 |
| JP2007270202A (ja) * | 2006-03-30 | 2007-10-18 | Kobe Steel Ltd | 排ガス循環方式焼結操業方法およびその装置 |
| KR100920624B1 (ko) * | 2002-09-03 | 2009-10-08 | 주식회사 포스코 | 배기풍량의 점화로 재순환이 가능한 소결장치 |
| JP2011105985A (ja) * | 2009-11-16 | 2011-06-02 | Kobe Steel Ltd | 焼結機排ガスの処理方法 |
| KR101300163B1 (ko) * | 2011-11-17 | 2013-08-27 | 주식회사 포스코 | 소결설비의 배기가스 순환장치 및 순환장치 제어방법 |
| JP2019508658A (ja) * | 2016-03-18 | 2019-03-28 | ポスコＰｏｓｃｏ | 焼結装置及び焼結方法 |
-
1995
- 1995-04-18 JP JP11528295A patent/JPH08291342A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020042893A (ko) * | 2000-12-01 | 2002-06-08 | 이구택 | 소결온도의 조절이 용이한 소결장치 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050510 |
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| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20050920 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |