JPH07305120A - 排ガス循環焼結方法および循環ガスフード - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 下方吸引式焼結機のパレット幅方向の焼結速
度を均一にし、焼結時間の短縮と歩留の向上により生産
性を大幅に向上させる。 【構成】 パレット両側壁８ａ内側の焼結層上部にパレ
ット側壁上部循環ガスフード２２を設ける。パレット側
壁上部循環ガスフード２２にパレット幅方向中央部から
の循環排ガスまたはパレット幅方向中央部からの循環排
ガスに熱風もしくは空気を混合した循環排ガスを供給し
て焼結層に吸引し、パレット幅方向中央部では焼結層に
空気を吸引して焼結する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、高炉等で溶銑を製造す
る際原料となる焼結鉱を製造する排ガス循環焼結方法お
よび循環ガスフードに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来の排ガス循環焼結方法の概略工程を
図１３に示す。焼結原料１をサージホッパー２に搬送
し、シュート３を介してパレット８に装入して原料充填
層６を形成する。原料充填層６の層厚は５８０ｍｍであ
る。原料充填層６の表層部分のコークスに点火炉７で点
火する。ウインドボックス９は供鉱側と排鉱側に分割
し、排鉱側の排ガスあるいは排ガスと空気などとを混合
した循環排ガスを供鉱側の焼結層に循環ガスフード１３
から吸引し、原料充填層６のコークスを燃焼させ、この
燃焼熱で上層から下層にかけて順次原料を焼結する。排
鉱側は空気を吸引しながら原料充填層６のコークスを燃
焼させ、この燃焼熱で上層から下層にかけて順次原料を
焼結する。

【０００３】また、特開昭５３−７０００８号公報に
は、ウインドボックス９をパレット幅方向に両側と中心
とに３分割し、パレット両側のウインドボックスからの
排出ガスを循環ガスとして焼結層中央部に循環し、パレ
ット両側壁部には焼結鉱クーラーの熱風を循環する方法
が記載されている。さらに、特開昭５３−１５１０４８
号公報には、ウインドボックス９をパレット幅方向に両
側と中心とに３分割し、パレット両側のウインドボック
スからの排出ガスを循環ガスとして焼結層中央部に循環
する方法が記載されている。排鉱側は空気を吸引しなが
ら原料充填層６のコークスを燃焼させ、この燃焼熱で上
層から下層にかけて順次原料を焼結する。

【０００４】これら従来の方法で使用する循環ガスフー
ドとしては、図１５に示すようにパレット側壁上端８ｃ
の位置まで覆うものが一般的である。また、実開昭５１
−７２４９８号公報には、パレット上面を覆う循環ガス
フードとパレット両側面をウインドボックスまで囲むフ
ードとからなる循環ガスフードが記載されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】前記従来法では、パレ
ット幅方向の通気がパレット側壁に近いほど大きくなる
分布を示す。このためパレット側壁に近いほど焼結が加
速され、図１４に示すように、パレット側壁８ａに近い
焼結層の焼結速度がパレット幅方向中央部より速くな
り、パレット側壁８ａ近傍はパレット幅方向中央部より
早く焼結が完了してシンターケーキ６ｃができる。

【０００６】また、図１５に示した従来の循環ガスフー
ドでは、パレット側壁８ａに近い焼結層にはパレット側
壁上端隙間８ｄと、パレットとパレットとの連絡部とか
ら空気が侵入するため、酸素濃度の低い循環排ガスだけ
が吸引されるパレット幅方向中央部の焼結層より酸素供
給量が多くなる。この結果、図１５に示したようにパレ
ット側壁８ａに近い焼結層の焼結速度がパレット幅方向
中央部より速くなり、パレット側壁８ａに近い部分は焼
結が完了してシンターケーキ６ｃができる。

【０００７】シンターケーキ６ｃの部分はパレット幅方
向中央部の焼結層より通気抵抗が小さいため、選択的に
パレット側壁８ａ近傍のシンターケーキ６ｃの部分に空
気が吸引され、パレット幅方向中央部の焼結の進行が極
端に遅くなり、このため中央部に原料層６ａがいつまで
も残存し、焼結時間が大幅に長くなり、またパレット側
壁８ａの熱吸収と熱放散により焼結帯に熱不足が生じ、
パレット側壁８ａ近傍のシンターケーキ６ｃの強度が低
下して歩留が低下する。この焼結時間の延長と歩留の低
下により大幅な生産性の低下を来す。

【０００８】また、特開昭５３−７０００８号公報、特
開昭５３−１５１０４８号公報記載の方法では、パレッ
ト側壁近傍の焼結層に供給する循環ガスの酸素濃度がパ
レット中央部の焼結層に供給する循環ガスの酸素濃度よ
り高くなるため焼結速度を均一にすることはできず、生
産性の低下をさらに拡大することとなってしまう。

【０００９】実開昭５１−７２４９８号公報記載の循環
ガスフードは、パレット全体を含めウインドボックスま
で囲むフードからなるため、空気の侵入も循環ガスの漏
洩もできず、循環ガスの供給と焼結層に吸引する循環ガ
スとのバランスをとるのが困難となる。更にパレットが
外部から観察できないため、設備管理の面からも支障を
来すことになり、実用化に至っていない。

【００１０】本発明は上記課題を解決し、下方吸引式焼
結機により焼結鉱を製造する際、パレット幅方向の焼結
速度を均一にし、焼結時間の短縮と歩留の向上により大
幅に生産性を向上させることができる排ガス循環焼結方
法および循環ガスフードを提供することを目的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明の排ガス循環焼結
方法は以下の、の通りである。

【００１２】 下方吸引式焼結機のパレット両側壁内
側の焼結層上部にパレット側壁上部循環ガスフードを設
けてここにパレット幅方向中央部からの循環排ガスまた
はパレット幅方向中央部からの循環排ガスに熱風もしく
は空気を混合した循環排ガスを供給して焼結層に吸引す
ると同時に、パレット幅方向中央部では焼結層に空気を
吸引して焼結することを特徴とする排ガス循環焼結方
法。

【００１３】 前記パレット側壁上部循環ガスフード
の内圧を大気圧に対して−３００〜＋３００ｍｍＨ₂ Ｏ
に調整することを特徴とする前記の排ガス循環焼結方
法。

【００１４】また、本発明の循環ガスフードは以下の
〜の通りである。

【００１５】 下方吸引式焼結機の循環ガスフードに
おいて、循環ガスフード下端をパレット側壁上端から火
格子までの距離の５０〜１００％とするパレット側壁の
外周を囲う空気侵入防止フードを設けたことを特徴とす
る循環ガスフード。

【００１６】 前記空気侵入防止フードの外側に下端
が前記循環ガスフード下端より２０〜３００ｍｍ下方の
漏洩循環ガス収集フードと漏洩循環ガス排出管を設けた
ことを特徴とする前記の循環ガスフード。

【００１７】 下方吸引式焼結機の循環ガスフードに
おいて、循環ガスフード下端をパレット側壁上端から火
格子の上面までとしたパレット側壁の外周を囲う空気侵
入防止フードをパレット両側壁内側の焼結層上部に設け
たことを特徴とする循環ガスフード。

【００１８】 前記空気侵入防止フードの外側に下端
が前記循環ガスフード下端より２０〜３００ｍｍ下方の
漏洩循環ガス収集フードと漏洩循環ガス排出管を設けた
ことを特徴とする前記の循環ガスフード。

【００１９】

【作用】本発明の排ガス循環焼結方法では、図１〜４に
示すように、パレット両側壁内側の焼結層上部にパレッ
ト側壁上部循環ガスフード２２を設け、ここに図１、３
に示すように、パレット幅方向中央部の中心ウインドボ
ックス２４からの排ガスを循環排ガスとして供給してパ
レット両側壁内側の焼結層に吸引する。中心ウインドボ
ックス２４からの循環排ガスまたは熱風もしくは空気を
混合した循環排ガスの酸素濃度はパレット中央部の焼結
層に吸引される空気の酸素濃度より低い。しかし、パレ
ット側壁上部循環ガスフード２２から焼結層に供給され
る循環排ガスの量はパレット幅方向の通気がパレット側
壁８ａに近いほど大きくなる分布を示すため、パレット
中央部の焼結層へ吸引される空気の量より多くなる。し
たがって、パレット両側壁内側とパレット中央部の供給
酸素量を同じ水準にすることができる。

【００２０】このようにして、本発明の排ガス循環焼結
方法によればパレット幅方向の供給酸素量が同じ水準に
なることから、図１１に示すようにパレット幅方向の焼
結速度が等しくなり、焼結反応帯６ｂはパレット幅方向
において下層まで等しくなり、焼結の停滞部がなくなり
焼結時間が短縮する。また焼結時間が均一化するため、
製品の品質も全体に良質化する。さらに、循環排ガスの
温度が高く、パレット側壁の熱吸収と熱放散による焼結
帯の熱不足が解消されるため、歩留が低下することなく
焼結できる。したがって生産性が大幅に向上する。

【００２１】図１、３に示すパレット側壁上部循環ガス
フード２２のパレット側壁上部循環ガスフード幅２２ａ
はパレット幅の２．５％から３０％の範囲が好ましい。
３０％を超えるとパレット幅方向中央部の焼結層の焼結
速度が遅くなり、２．５％未満になるとパレット両側壁
内側の焼結層の焼結速度が速くなり、効果が認められな
いからである。

【００２２】パレット幅方向の焼結速度は排出部の焼結
最下層の断面赤熱層により判定し、パレット両側壁内側
の赤熱層がパレット中央部より高い位置にあればパレッ
ト側壁近傍の焼結進行が遅いと判断し、循環ガス導入管
２１のダンパー２１ａの開度を小さく調整し、パレット
側壁上部循環ガスフード２２内の圧力を低くして空気の
パレット側壁上部循環ガスフード２２内への吸引を多く
し、パレット側壁上部循環ガスフード２２からの循環排
ガスまたは熱風もしくは空気を混合した循環排ガスの供
給量を少なくして焼結の進行を均一化する。また逆に、
パレット両側壁内側の赤熱層がパレット中央部より低い
位置にあればパレット側壁近傍の焼結進行が速いと判断
し、循環ガス導入管２１のダンパー２１ａの開度を大き
く調整し、パレット側壁上部循環ガスフード２２内の圧
力を高くして空気のパレット側壁上部循環ガスフード２
２内への吸引をなくし、循環排ガスまたは熱風もしくは
空気を混合した循環排ガスの供給量を多くして焼結の進
行を均一化する。

【００２３】パレット側壁上部循環ガスフード２２内の
圧力は、大気圧に対して−３００〜＋３００ｍｍＨ₂ Ｏ
が好ましい。−３００ｍｍＨ₂ Ｏ未満になると空気のパ
レット側壁上部循環ガスフード２２内への吸引が多すぎ
るため、また３００ｍｍＨ₂Ｏ超になるとパレット側壁
上部循環ガスフード２２内からの循環排ガスまたは熱風
もしくは空気を混合した循環排ガスの吹き出し量が多く
なりすぎるためである。

【００２４】循環ガス導入管２１のダンパー２１ａは仕
切り板方式あるいはバルブ方式にしても良く、特に限定
するものではない。

【００２５】本発明の循環ガスフードの例を図５〜８に
示すが、図１２（ａ）に示すように、空気侵入防止フー
ド１３ａを設けると、従来の循環ガスフードに比較して
パレット側壁上端８ｃと、パレットとパレットとの連結
部とからの空気の侵入が少なくなるため、パレット側壁
８ａ近くの循環ガスまたは熱風もしくは空気を混合した
循環ガスの酸素濃度とパレット中央部の供給酸素量とが
均一化する。これによってパレット幅方向の焼結速度は
均一化する。

【００２６】空気侵入防止フード１３ａの内圧をプラス
圧にするとパレット側壁上端８ｃとパレットとパレット
との連絡部とからの空気の侵入をより防止することがで
きるので好ましい。しかし、焼結層からの排出ガスを循
環ガスとする場合にはＣＯが存在するため、焼結機周囲
に漏れた場合には安全上問題となる。したがって、排出
ガスを循環ガスとする場合には、空気侵入防止フード１
３ａから漏れる循環ガスを収集する漏洩循環ガス収集フ
ード３１を設置するのが好ましい。そして、漏洩循環ガ
スの収集をより効率的に行うには、図７に示すように、
漏洩循環ガス収集フード下端４１が循環ガスフード下端
１３ｂより下方に位置するのが好ましい。

【００２７】また、図９、１０、１２（ｂ）に示すよう
に、空気侵入防止フードをパレット両側壁内側の焼結層
上部にパレット側壁上部循環ガスフード２２として設け
る場合も基本的な考えかたは同じである。パレット中央
部の焼結層には空気を供給し、パレット側壁８ａ近くの
焼結層には空気より酸素濃度の低い循環ガスまたは熱風
もしくは空気を混合した循環ガスを供給することになる
が、パレット幅方向においてはパレット側壁８ａ近くが
通気が大きくなるため、空気侵入防止フードをパレット
側壁上部循環ガスフード２２として設けるとよりパレッ
ト幅方向の供給酸素量が均一化する。

【００２８】本発明の循環ガスフードを用いれば、後半
部の焼結過程では図１２に示したように焼結反応帯６ｂ
はパレット幅方向において下層まで等しく進行し、焼結
の停滞部がなくなるため焼結時間が短縮する。また焼結
時間が均一化するため、製品の品質も全体に良質化す
る。さらに気体の温度が高くパレット側壁からの熱放散
による焼結帯の熱不足が解消されるため、歩留が低下す
ることなく焼結できる。したがって生産性が大幅に向上
する。

【００２９】循環ガスとしては、大気より酸素濃度が低
い焼結機の排出ガス、あるいは可燃ガスの燃焼後の排出
ガス、熱風としては大気より温度の高い焼結機クーラー
からの排出熱風を用いることができる。

【００３０】循環ガスフード下端１３ｂはパレット側壁
上端隙間８ｄからの空気の混入を防止するため、パレッ
ト側壁上端８ｃから火格子８ｄの上面までの高さとする
が、パレットとパレットとの連絡部からの空気の混入を
防止するためにはパレット側壁８ａの１／２を囲うこと
が好ましい。

【００３１】

【実施例１】図１、図２に示す焼結機を用いて本発明方
法の実施例１を実施した。図１は焼結機の幅方向断面
図、図２は焼結機の長手方向の立体図である。また、焼
結工程は図１３に示した従来法の通りとし、幅４ｍのパ
レット８に層厚５８０ｍｍの原料充填層６を形成し、原
料充填層６の表層部分のコークスに点火炉７で点火し
た。パレット側壁上部循環ガスフード幅２２ａは０．５
ｍとし、点火炉７の後から排鉱部までの焼結機の長手方
向６０ｍの全長に渡って設けた。中心ウインドボックス
幅２４ａは３ｍ、ウインドボックス９の長手方向の長さ
は排鉱部から点火炉７へかけて２４ｍの排鉱部側とし、
ウインドボックス９の面積は７２ｍ² となった。中心ウ
インドボックス２４からの排ガスの酸素濃度は１６％、
温度は１５０℃であり、中心循環ガスブロアー１１ｂに
よりパレット側壁上部循環ガスフード２２に供給し、パ
レット両側壁内側の焼結層に吸引した。

【００３２】パレット側壁上部循環ガスフード２２内の
圧力が−３００〜０ｍｍＨ₂ Ｏになるように循環ガス導
入管２１の仕切り板のダンパー２１ａにより中心ウイン
ドボックス２４からの循環排ガス量を調整し、余剰循環
排ガスは余剰循環ガス排出管３５を介して煙突から放散
した。

【００３３】パレット幅方向の通気量はパレット側壁８
ａに近いほど大きくなる分布を示すため、焼結層への排
ガスの供給は多くなるが、排ガスは温度が高く膨張して
いるため、標準状態の気体量としては多くはならず、ま
た酸素濃度も１６％と低いため、パレット幅方向では焼
結層に供給される酸素量はほぼ同じ水準になった。この
ため図１１に示したようにパレット幅方向の焼結速度が
等しくなり、焼結反応帯６ｂはパレット幅方向において
下層まで等しくなり、焼結の停滞部がなくなるため焼結
時間は従来方法の３４．９分から３１．２分に短縮し、
さらにパレット側壁からの熱放散による焼結帯の熱不足
が熱風を供給することにより解消され、歩留は従来方法
の７６．３％から８２．１％に向上した。焼結時間の短
縮と歩留の向上により、生産性は従来方法の３１．４ｔ
／ｄ／ｍ² から３７．７ｔ／ｄ／ｍ² に大幅に向上し
た。

【００３４】

【実施例２】実施例１と同様に、図１、図２に示した焼
結機を用いて本発明方法の実施例２を実施した。焼結工
程も実施例１と同様に図１３に示した従来法の通りとし
た。パレット側壁上部循環ガスフード幅２２ａは１．０
ｍとし、点火炉７の後から排鉱部までの焼結機の長手方
向６０ｍの全長に渡って設けた。中心ウインドボックス
幅２４ａは２ｍ、ウインドボックス９の長手方向の長さ
は点火炉７から排鉱部へかけての６０ｍの全長とし、中
心ウインドボックス２４の面積は１２０ｍ² となった。
中心ウインドボックス２４からの排ガスの酸素濃度は１
６％、温度は１５０℃であり、熱風導入ブロアー３４に
より熱風導入管３３から空気を混入して酸素濃度を１７
％、温度を１２０℃としてからパレット側壁上部循環ガ
スフード２２に供給し、パレット両側壁内側の焼結層に
吸引した。

【００３５】パレット側壁上部循環ガスフード２２内の
圧力が−３００〜０ｍｍＨ₂ Ｏになるように循環ガス導
入管２１の仕切り板のダンパー２１ａにより空気を混入
した中心ウインドボックス２４からの循環排ガス量を調
整し、余剰循環排ガスは余剰循環ガス排出管３５を介し
て煙突から放散した。

【００３６】パレット幅方向の通気量は標準状態の気体
量としては多くはならず、また酸素濃度も１７％と低い
ため、パレット幅方向では焼結層に供給される酸素量は
ほぼ同じ水準になった。このため図１１に示したように
パレット幅方向の焼結速度が等しくなり、焼結反応帯６
ｂはパレット幅方向において下層まで等しくなり、焼結
の停滞部がなくなるため焼結時間は従来方法の３４．９
分から２８．５分に短縮し、さらにパレット側壁からの
熱放散による焼結帯の熱不足が熱風を供給することによ
り解消され、歩留は従来方法の７６．３％から８５．１
％に向上した。焼結時間の短縮と歩留の向上により、生
産性は従来方法の３１．４ｔ／ｄ／ｍ²から４２．５ｔ
／ｄ／ｍ² に大幅に向上した。

【００３７】

【実施例３】実施例１、２と同様に、図１、図２に示し
た焼結機を用い、図１３に示した焼結工程で本発明方法
の実施例３を実施した。パレット側壁上部循環ガスフー
ド幅２２ａは０．１ｍとし、点火炉７の後から排鉱部ま
での焼結機の長手方向６０ｍの全長に渡って設けた。中
心ウインドボックス幅２４ａは３．８ｍ、ウインドボッ
クス９の長手方向の長さは点火炉７から排鉱部へかけて
３０ｍの位置から５ｍの長さとし、中心ウインドボック
ス２４の面積は１９ｍ² となった。中心ウインドボック
ス２４からの排ガスの酸素濃度は１５％、温度は７０℃
であり、熱風導入ブロアー３４により熱風導入管３３か
ら焼結鉱の冷却機からの排出熱風を混入し、酸素濃度を
１６％、温度を１１０℃としてからパレット側壁上部循
環ガスフード２２に供給し、パレット両側壁内側の焼結
層に吸引した。

【００３８】パレット側壁上部循環ガスフード２２内の
圧力が−３００〜０ｍｍＨ₂ Ｏになるように循環ガス導
入管２１の仕切り板のダンパー２１ａにより熱風を混入
した中心ウインドボックス２４からの循環排ガス量を調
整し、余剰循環排ガスは余剰循環ガス排出管３５を介し
て煙突から放散した。

【００３９】パレット幅方向の通気量は標準状態の気体
量としては多くはならず、また酸素濃度も１６％と低い
ため、パレット幅方向では焼結層に供給される酸素量は
ほぼ同じ水準になった。このため図１１に示したように
パレット幅方向の焼結速度が等しくなり、焼結反応帯６
ｂはパレット幅方向において下層まで等しくなり、焼結
の停滞部がなくなるため焼結時間は従来方法の３４．９
分から３０．８分に短縮し、さらにパレット側壁からの
熱放散による焼結帯の熱不足が熱風を供給することによ
り解消され、歩留は従来方法の７６．３％から８２．０
％に向上した。焼結時間の短縮と歩留の向上により、生
産性は従来方法の３１．４ｔ／ｄ／ｍ²から３８．９ｔ
／ｄ／ｍ² に大幅に向上した。

【００４０】

【実施例４】図３、図４に示す焼結機を用いて本発明方
法の実施例４を実施した。図３は焼結機の幅方向断面
図、図４は焼結機の長手方向の立体図である。また、焼
結工程は図１３に示した従来法の通りとし、幅５ｍのパ
レット８に層厚５８０ｍｍの原料充填層６を形成し、原
料充填層６の表層部分のコークスに点火炉７で点火し
た。パレット側壁上部循環ガスフード幅２２ａは１．２
５ｍとし、長さ８５ｍの焼結機のうち、点火炉７の後２
０ｍの位置から排鉱部までの６５ｍの長さに渡って設け
た。中心ウインドボックス幅２４ａは３．５ｍ、ウイン
ドボックス９の長手方向の長さは点火炉７の後４５ｍの
位置から排鉱部までの４０ｍとし、中心ウインドボック
ス２４の面積は１４０ｍ² となった。中心ウインドボッ
クス２４からの排ガスの酸素濃度は１８％、温度は１６
０℃であり、中心循環ガスブロアー１１ｂによりパレッ
ト側壁上部循環ガスフード２２に供給し、パレット両側
壁内側の焼結層に吸引した。

【００４１】パレット側壁上部循環ガスフード２２内の
圧力が０〜３００ｍｍＨ₂ Ｏになるように循環ガス導入
管２１の仕切り板のダンパー２１ａにより中心ウインド
ボックス２４からの循環排ガス量を調整し、パレット側
壁上部循環ガスフード２２から漏洩する循環排ガスは漏
洩循環ガス収集フード３１で収集し、漏洩循環ガスブロ
アー３２により漏洩循環ガス排出管３１ａを介して煙突
から放散した。

【００４２】パレット幅方向の通気量は標準状態の気体
量としては多くはならず、また酸素濃度も１８％と低い
ため、パレット幅方向では焼結層に供給される酸素量は
ほぼ同じ水準になった。このため図１１に示したように
パレット幅方向の焼結速度が等しくなり、焼結反応帯６
ｂはパレット幅方向において下層まで等しくなり、焼結
の停滞部がなくなるため焼結時間は従来方法の３４．９
分から３０．６分に短縮し、さらにパレット側壁からの
熱放散による焼結帯の熱不足が熱風を供給することによ
り解消され、歩留は従来方法の７６．３％から８２．８
％に向上した。焼結時間の短縮と歩留の向上により、生
産性は従来方法の３１．４ｔ／ｄ／ｍ²から３６．４ｔ
／ｄ／ｍ² に大幅に向上した。

【００４３】

【実施例５】図５、図６に本発明の循環ガスフードの実
施例５を示す。図５は幅方向断面図、図６は焼結機長手
方向の立体図である。

【００４４】焼結機のパレット８上部に、点火炉７に接
続して空気侵入防止フード１３ａを排鉱部に向って焼結
機の長手方向５０％のパレット全面に渡って設け、空気
侵入防止フード１３ａの循環ガスフード下端１３ｂはパ
レット側壁上端８ｃから火格子８ｂの距離の１／２と
し、パレット側壁８ａの上部１／２を囲った。そして、
図１５に示した従来法により、幅４ｍのパレット８に層
厚６００ｍｍの原料充填層６を形成し、原料充填層６の
表層部分のコークスに点火炉７で点火した。

【００４５】排ガスは焼結機の排鉱側の全機長に対して
３０％に相当する焼結機後半部分の酸素濃度１８％、温
度２００℃の気体とし、ブロアー（図示せず）により循
環ガス導入管２１を介して、空気侵入防止フード１３ａ
に供給した。

【００４６】空気侵入防止フード１３ａ内の圧力が−１
００〜０ｍｍＨ₂ Ｏ未満になるように循環ガス導入管２
１のダンパー２１ａの開度により調整し、排ガスが空気
侵入防止フード１３ａから吹き出さないようにした。

【００４７】パレット幅方向の通気量はパレット側壁８
ａに近いほど大きくなる分布を示すが、パレット側壁８
ａの上部１／２を空気侵入防止フード１３ａにより囲っ
ているため空気の混入が少なくなり、パレット幅方向の
焼結層に供給される酸素量の差が少なくなった。このた
め図１２（ａ）に示したようにパレット幅方向の焼結速
度が等しくなり、焼結反応帯６ｂはパレット幅方向にお
いて下層まで等しくなり、焼結の停滞部がなくなるため
焼結時間は従来の循環ガスフードを使用した場合の３
４．９分から３２．２分に短縮し、さらにパレット側壁
からの熱放散による焼結帯の熱不足が熱風を供給するこ
とにより解消され、歩留は従来の循環ガスフードを使用
した場合の７６．３％から８１．１％に向上した。焼結
時間の短縮と歩留の向上により、生産性は従来の循環ガ
スフードを使用した場合の３１．４ｔ／ｄ／ｍ² から３
６．６ｔ／ｄ／ｍ² に大幅に向上した。

【００４８】

【実施例６】図７、図８に本発明の循環ガスフードの実
施例６を示す。図７は幅方向断面図、図８は焼結機長手
方向の立体図である。

【００４９】焼結機のパレット８上部に、点火炉７に接
続して空気侵入防止フード１３ａを排鉱部に向って焼結
機の長手方向５０％のパレット全面に渡って設け、空気
侵入防止フード１３ａの循環ガスフード下端１３ｂは火
格子８ｂ上面までのパレット側壁８ａ全面を囲った。ま
た、漏洩循環ガス収集フード下端４１は漏洩循環ガスを
収集し易いように循環ガスフード下端１３ｂよりさらに
５０ｍｍ下方の位置にした。そして、図１３に示した従
来法により、幅４ｍのパレット８に層厚６００ｍｍの原
料充填層６を形成し、原料充填層６の表層部分のコーク
スに点火炉７で点火した。

【００５０】排ガスは焼結機の排鉱側の全機長に対して
４０％に相当する焼結機後半部分の酸素濃度１８％、温
度２００℃の気体とし、ブロアー（図示せず）により循
環ガス導入管２１を介して、空気侵入防止フード１３ａ
に供給した。

【００５１】空気侵入防止フード１３ａ内の圧力が０〜
１００ｍｍＨ₂ Ｏ以下になるように循環ガス導入管２１
のダンパー２１ａの開度により調整し、過剰の循環ガス
は空気侵入防止フード１３ａから吹き出させ、漏洩循環
ガス収集フード３１に吸引し、漏洩循環ガス排出管３１
ａ、ブロアー（図示せず）を介して大気放散した。

【００５２】パレット幅方向の通気量はパレット側壁８
ａに近いほど大きくなる分布を示すが、パレット側壁８
ａ全面を空気侵入防止フード１３ａにより囲っているた
め空気の混入が少なくなり、パレット幅方向の焼結層に
供給される酸素量の差が少なくなった。このため図１２
（ａ）に示したようにパレット幅方向の焼結速度が等し
くなり、焼結反応帯６ｂはパレット幅方向において下層
まで等しくなり、焼結の停滞部がなくなるため焼結時間
は従来の循環ガスフードを使用した場合の３４．９分か
ら２９．６分に短縮し、さらにパレット側壁からの熱放
散による焼結帯の熱不足が熱風を供給することにより解
消され、歩留は従来の循環ガスフードを使用した場合の
７６．３％から８２．３％に向上した。焼結時間の短縮
と歩留の向上により、生産性は従来の循環ガスフードを
使用した場合の３１．４ｔ／ｄ／ｍ² から３８．７ｔ／
ｄ／ｍ² に大幅に向上した。

【００５３】

【実施例７】図９に本発明の循環ガスフードの実施例７
を示す。図９は幅方向断面図であり、焼結機長手方向の
立体図は図２に示した通りである。

【００５４】焼結機のパレット８上部に、空気侵入防止
フードをパレット側壁上部循環ガスフード２２として点
火炉７に接続して排鉱部に向って焼結機の長手方向５０
％に渡って設け、循環ガスフード下端１３ｂは火格子８
ｂまでとしてパレット側壁８ａの全面を囲った。そし
て、図１３に示した従来法により、幅４ｍのパレット８
に層厚６００ｍｍの原料充填層６を形成し、原料充填層
６の表層部分のコークスに点火炉７で点火した。

【００５５】排ガスは焼結機の排鉱側の全機長に対して
４０％に相当する焼結機後半部分の酸素濃度１８％、温
度２００℃の気体とし、ブロアー（図示せず）により循
環ガス導入管２１を介して、パレット側壁上部循環ガス
フード２２に供給した。

【００５６】パレット側壁上部循環ガスフード２２内の
圧力が−１００〜０ｍｍＨ₂ Ｏ未満になるように、循環
ガス導入管２１のダンパー２１ａの開度により調整し、
パレット側壁上部循環ガスフード２２から吹き出さない
ようにした。

【００５７】パレット幅方向の通気量はパレット側壁８
ａに近いほど大きくなる分布を示すが、パレット側壁８
ａをパレット側壁上部循環ガスフード２２により囲って
いるため空気の混入が少なくなり、パレット幅方向の中
央部には空気が吸引されるため、パレット幅方向の焼結
層に供給される酸素量は等しくなった。このため図１２
（ｂ）に示したようにパレット幅方向の焼結速度が等し
くなり、焼結反応帯６ｂはパレット幅方向において下層
まで等しくなり、焼結の停滞部がなくなるため焼結時間
は従来の循環ガスフードを使用した場合の３４．９分か
ら３１．５分に短縮し、さらにパレット側壁からの熱放
散による焼結帯の熱不足が熱風を供給することにより解
消され、歩留は従来の循環ガスフードを使用した場合の
７６．３％から８２．９％に向上した。焼結時間の短縮
と歩留の向上により、生産性は従来の循環ガスフードを
使用した場合の３１．４ｔ／ｄ／ｍ² から３８．４ｔ／
ｄ／ｍ² に大幅に向上した。

【００５８】

【実施例８】図１０に本発明の循環ガスフードの実施例
８を示す。図１０は幅方向断面図であり、焼結機長手方
向の立体図は図４に示した通りである。

【００５９】焼結機のパレット８上部に空気侵入防止フ
ードをパレット側壁上部循環ガスフード２２として点火
炉７に接続して排鉱部に向って焼結機の長手方向５０％
に渡って設け、循環ガスフード下端１３ｂは火格子８ｂ
までとしてパレット側壁８ａの全面を囲った。そして、
図１３に示した従来法により、幅４ｍのパレット８に層
厚６００ｍｍの原料充填層６を形成し、原料充填層６の
表層部分のコークスに点火炉７で点火した。

【００６０】排ガスは焼結機の排鉱側の全機長に対して
４０％に相当する焼結機後半部分の酸素濃度１８％、温
度２００℃の気体とし、ブロアー（図示せず）により循
環ガス導入管２１を介してパレット側壁上部循環ガスフ
ード２２に供給した。

【００６１】パレット側壁上部循環ガスフード２２内の
圧力が０〜１００ｍｍＨ₂ 以下になるように、循環ガス
導入管２１のダンパー２１ａの開度により調整し、過剰
の循環ガスはパレット側壁上部循環ガスフード２２から
吹き出させ、漏洩循環ガス収集フード３１に吸引し、漏
洩循環ガス排出管３１ａ、ブロアー（図示せず）を介し
て大気放散した。

【００６２】パレット幅方向の通気量はパレット側壁８
ａに近いほど大きくなる分布を示すが、パレット側壁８
ａをパレット側壁上部循環ガスフード２２により囲って
いるため空気の混入は少なくなり、パレット幅方向の中
央部には空気が吸引されるため、パレット幅方向の焼結
層に供給される酸素量の差は少くなった。このため図１
２（ｂ）に示したようにパレット幅方向の焼結速度が等
しくなり、焼結反応帯６ｂはパレット幅方向において下
層まで等しくなり、焼結の停滞部がなくなるため焼結時
間は従来の循環ガスフードを使用した場合の３４．９分
から３０．４分に短縮し、さらにパレット側壁からの熱
放散による焼結帯の熱不足が熱風を供給することにより
解消され、歩留は従来の循環ガスフードを使用した場合
の７６．３％から８３．７％に向上した。焼結時間の短
縮と歩留の向上により、生産性は従来の循環ガスフード
を使用した場合の３１．４ｔ／ｄ／ｍ² から３９．１ｔ
／ｄ／ｍ² に大幅に向上した。

【００６３】

【発明の効果】本発明によれば、従来に比較し焼結時間
が短縮し、歩留が向上するため、生産性が向上する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の焼結方法を実施するために使用する焼
結機の幅方向断面図である。

【図２】本発明の焼結方法を実施するために使用する焼
結機の立体図である。

【図３】本発明の焼結方法を実施するために使用する焼
結機の幅方向断面図である。

【図４】本発明の焼結方法を実施するために使用する焼
結機の立体図である。

【図５】本発明の循環ガスフードの実施例の幅方向断面
図である。

【図６】本発明の循環ガスフードの実施例の立体図であ
る。

【図７】本発明の循環ガスフードの実施例の幅方向断面
図である。

【図８】本発明の循環ガスフードの実施例の立体図であ
る。

【図９】本発明の循環ガスフードの実施例の幅方向断面
図である。

【図１０】本発明の循環ガスフードの実施例の幅方向断
面図である。

【図１１】本発明の焼結方法による焼結進行状況を示す
図である。

【図１２】本発明の循環ガスフードを用いた場合の焼結
進行状況を示す図である。

【図１３】従来の焼結工程を示す図である。

【図１４】従来の焼結方法による焼結進行状況を示す図
である。

【図１５】従来の循環ガスフードを用いた場合の焼結進
行状況を示す図である。

【符号の説明】

１ 焼結原料 ２ サージホッパー ３ シュート ４ 床敷ホッパー ５ 床敷 ６ 原料充填層 ６ａ 原料層 ６ｂ 焼結反応帯 ６ｃ シンターケーキ ７ 点火炉 ８ パレット ８ａ パレット側壁 ８ｂ 火格子 ８ｃ パレット側壁上端 ８ｄ パレット側壁上端隙間 ９ ウインドボックス １０ 循環ガス集塵機 １１ 循環ガスブロアー １１ａ 両側循環ガスブロアー １１ｂ 中心循環ガスブロアー １２ 循環ガス管 １３ 循環ガスフード １３ａ 空気侵入防止フード １３ｂ 循環ガスフード下端 １４ 集塵機 １５ 脱硫装置 １６ ブロアー １７ 煙突 ２１ 循環ガス導入管 ２１ａ ダンパー ２２ パレット側壁上部循環ガスフード ２２ａ パレット側壁上部循環ガスフード幅 ２３ 両側ウインドボックス ２３ａ 両側ウインドボックス幅 ２４ 中心ウインドボックス ２４ａ 中心ウインドボックス幅 ３１ 漏洩循環ガス収集フード ３１ａ 漏洩循環ガス排出管 ３２ 漏洩循環ガスブロアー ３３ 熱風導入管 ３４ 熱風導入ブロアー ３５ 余剰循環ガス排出管 ４１ 漏洩循環ガス収集フード下端

─────────────────────────────────────────────────────

【手続補正書】

【提出日】平成６年１２月１２日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】０００３

【補正方法】変更

【補正内容】

【０００３】また、特開昭５３−７０００８号公報に
は、ウインドボックス９をパレット幅方向に両側と中心
とに３分割し、パレット両側のウインドボックスからの
排出ガスを循環ガスとして焼結層中央部に循環し、パレ
ット両側壁部には焼結鉱クーラーの熱風を循環する方法
が記載されている。さらに、特開昭５２−１５１６０４
号公報には、ウインドボックス９をパレット幅方向に両
側と中心とに３分割し、パレット両側のウインドボック
スからの排出ガスを循環ガスとして焼結層中央部に循環
する方法が記載されている。排鉱側は空気を吸引しなが
ら原料充填層６のコークスを燃焼させ、この燃焼熱で上
層から下層にかけて順次原料を焼結する。

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】０００８

【補正方法】変更

【補正内容】

【０００８】また、特開昭５３−７０００８号公報、特
開昭５２−１５１６０４号公報記載の方法では、パレッ
ト側壁近傍の焼結層に供給する循環ガスの酸素濃度がパ
レット中央部の焼結層に供給する循環ガスの酸素濃度よ
り高くなるため焼結速度を均一にすることはできず、生
産性の低下をさらに拡大することとなってしまう。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 下方吸引式焼結機のパレット両側壁内側
   の焼結層上部にパレット側壁上部循環ガスフードを設け
   てここにパレット幅方向中央部からの循環排ガスまたは
   パレット幅方向中央部からの循環排ガスに熱風もしくは
   空気を混合した循環排ガスを供給して焼結層に吸引する
   と同時に、パレット幅方向中央部では焼結層に空気を吸
   引して焼結することを特徴とする排ガス循環焼結方法。
2. 【請求項２】 前記パレット側壁上部循環ガスフードの
   内圧を大気圧に対して−３００〜＋３００ｍｍＨ₂ Ｏに
   調整することを特徴とする請求項１記載の排ガス循環焼
   結方法。
3. 【請求項３】 下方吸引式焼結機の循環ガスフードにお
   いて、循環ガスフード下端をパレット側壁上端から火格
   子までの距離の５０〜１００％とするパレット側壁の外
   周を囲う空気侵入防止フードを設けたことを特徴とする
   循環ガスフード。
4. 【請求項４】 前記空気侵入防止フードの外側に下端が
   前記循環ガスフード下端より２０〜３００ｍｍ下方の漏
   洩循環ガス収集フードと漏洩循環ガス排出管を設けたこ
   とを特徴とする請求項３記載の循環ガスフード。
5. 【請求項５】 下方吸引式焼結機の循環ガスフードにお
   いて、循環ガスフード下端をパレット側壁上端から火格
   子の上面までとしたパレット側壁の外周を囲う空気侵入
   防止フードをパレット両側壁内側の焼結層上部に設けた
   ことを特徴とする循環ガスフード。
6. 【請求項６】 前記空気侵入防止フードの外側に下端が
   前記循環ガスフード下端より２０〜３００ｍｍ下方の漏
   洩循環ガス収集フードと漏洩循環ガス排出管を設けたこ
   とを特徴とする請求項５記載の循環ガスフード。