JPH08260062A

JPH08260062A - 焼結鉱の製造方法

Info

Publication number: JPH08260062A
Application number: JP8864095A
Authority: JP
Inventors: Yozo Hosoya; 陽三細谷; Takuya Kawaguchi; 卓也川口
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1995-03-23
Filing date: 1995-03-23
Publication date: 1996-10-08

Abstract

(57)【要約】【目的】ドワイトロイド式焼結機による焼結鉱の製造
方法の生産率と成品歩留、焼結鉱品質を向上させ、ＮＯ
ｘや環境汚染物質の排出を抑制する。【構成】点火部５から排鉱部までのストランドのう
ち、ストランド長さ７０％超から１００％までの範囲９
の温度が１００℃以上、酸素濃度が１８〜２１ｖｏｌ
％、水蒸気濃度が１０ｖｏｌ％未満の焼結後のウインド
ボックス排ガスをストランド長さ点火部から３０％未満
までの範囲７の原料層上面に供給し、下方に吸引して焼
結する。範囲７の酸素濃度が１２〜１８ｖｏｌ％、水蒸
気濃度が１０ｖｏｌ％未満の焼結後のウインドボックス
排ガスをストランド長さ３０％以上から７０％以下まで
の範囲８の原料層上面に供給し、下方に吸引して焼結す
る。範囲８の水蒸気濃度が１０ｖｏｌ％以上の焼結後の
ウインドボックス排ガスを範囲９の原料層上面に供給
し、下方に吸引して焼結する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はドワイトロイド式焼結機
により焼結鉱を製造する焼結鉱の製造方法に関するもの
である。

【０００２】

【従来の技術】産業界では、通常ドワイトロイド式焼結
機が広く用いられている。この形式の焼結機では点火炉
内で配合原料の表面層に点火し、下向きに吸気すること
により原料層内の燃焼帯は漸次上層部から中層部、下層
部に移行してゆき、焼結ベッドの層厚が６００ｍｍ前後
であれば、全焼結過程は３０〜３５分程度で完了する。

【０００３】焼結鉱製造に際して重要なことは、焼結鉱
の品質を維持して生産率を最大とし、燃料原単位と点火
燃料原単位は最小とする方法を取ることである。従っ
て、実操業では焼結鉱の品質を維持する範囲内で、燃料
として添加するコークスや無煙炭等の量、点火時の燃料
であるコークス炉ガスや微粉炭等の量は少なくする方が
良い。すなわち、いたずらに焼結原料への燃料の配合割
合や点火燃料の量を下げても良い結果は得られるもので
はなく、それらを大幅に低下させると焼結鉱品質を悪化
させたり、返鉱が多くなってむしろ燃料原単位や点火燃
料原単位の悪化を引き起こすことになる。

【０００４】そこで、例えば特公昭６１−２９５３３２
号公報には、ドワイトロイド式焼結機による焼結鉱の製
造方法において、パレット上の原料層上方から下方に向
かって吸引される空気に原料層上方でＮ₂ガス又はＯ₂
濃度の低い排ガスを添加することにより吸引空気中のＯ
₂濃度を低下せしめつつ焼結を行うことを特徴とする焼
結鉱の製造方法が記載されている。同方法は還元粉化率
（ＲＤＩ）と被還元率（ＲＩ）を簡易な手段で共に改善
できると記載されている。しかし、点火後から排鉱まで
吸引空気中のＯ₂濃度を１５％未満に低下させて焼結す
ると、燃料として添加する粉コークスの燃焼速度が低下
して生産率が大幅に低下するため、Ｏ₂濃度は１５〜２
１％の範囲に調整することが好ましいとされている。

【０００５】また、特公昭５４−１３０４０３号公報に
は、ドワイトロイド式焼結機に於いて、焼結機風箱群を
１〜０．３対１の割合で前半部風箱群と後半部風箱群と
に分け、前半部風箱群より排出される排ガスを、後半部
風箱群上を蓋被するフードに焼結用吸引ガスの一部とし
て供給し、このフード内に空気または酸素を流量調整可
能に送風または吸引せしめ、上記フード内焼結用吸引ガ
スの酸素濃度をコントロールすることを特徴とする鉄鉱
石焼結鉱の製造方法が記載されている。同方法はコーク
ス配合量の増加によらず、パレット上焼結鉱の上層部お
よび下層部の別なく一様に耐還元粉化性を向上すること
ができると記載されている。また、排ガス量が従来の焼
結法に比して約３０〜４０％削減できるので、排ガス処
理に要する設備費および運転費が極めて安くなり、公害
対策上極めて有利になると記載されている。たしかにこ
の方法は、パレット上焼結鉱の下層部の耐還元粉化性を
向上させることができるが、焼結ベッド下層部の燃料と
して添加する粉コークスの燃焼速度を低下させることに
なるので、生産率が低下したり成品歩留が低下する問題
がある。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】点火後に低濃度の酸素
を吸引する焼結法は、焼結鉱品質の中でも高炉操業にお
いて重要な低温還元粉化率（耐還元粉化性）や被還元率
を改善できるが、燃料である粉コークスの燃焼に必要な
酸素吸引量が少ないので、高炉操業に必要な焼結鉱の生
産率と成品歩留の向上を同時に実現することはできな
い。

【０００７】本発明は、生産率を向上させるだけでな
く、成品歩留向上、焼結鉱品質向上、排ガス量削減、Ｎ
Ｏｘ排出量抑制、環境汚染物質の排出抑制を同時に実現
することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明の焼結鉱の製造方
法は、以下の〜の通りである。

【０００９】ドワイトロイド式焼結機に配合原料を
層状に装入し上面から点火して下方に吸引する焼結鉱の
製造方法において、点火部から排鉱部までのストランド
のうちストランド長さ７０％超から１００％までの範囲
の温度が１００℃以上、酸素濃度が１８〜２１ｖｏｌ
％、水蒸気濃度が１０ｖｏｌ％未満の焼結後のウインド
ボックス排ガスをストランド長さ点火部から３０％未満
までの範囲の原料層上面に供給し、下方に吸引して焼結
するとともに、ストランド長さ点火部から３０％未満ま
での範囲の酸素濃度が１２〜１８ｖｏｌ％、水蒸気濃度
が１０ｖｏｌ％未満の焼結後のウインドボックス排ガス
をストランド長さ３０％以上から７０％以下の範囲の原
料層上面に供給し、下方に吸引して焼結することを特徴
とする焼結鉱の製造方法。

【００１０】ドワイトロイド式焼結機に配合原料を
層状に装入し上面から点火して下方に吸引する焼結鉱の
製造方法において、点火部から排鉱部までのストランド
のうちストランド長さ点火部から３０％未満までの範囲
の酸素濃度が１２〜１８ｖｏｌ％、水蒸気濃度が１０ｖ
ｏｌ％未満の焼結後のウインドボックス排ガスをストラ
ンド長さ３０％以上から７０％以下までの範囲の原料層
上面に供給し、下方に吸引して焼結するとともに、スト
ランド長さ３０％以上から７０％以下までの範囲の水蒸
気濃度が１０ｖｏｌ％以上の焼結後のウインドボックス
排ガスをストランド長さ７０％超から１００％までの範
囲の原料層上面に供給し、下方に吸引して焼結すること
を特徴とする焼結鉱の製造方法。

【００１１】ドワイトロイド式焼結機に配合原料を
層状に装入し上面から点火して下方に吸引する焼結鉱の
製造方法において、点火部から排鉱部までのストランド
のうちストランド長さ７０％超から１００％までの範囲
の温度が１００℃以上、酸素濃度が１８〜２１ｖｏｌ
％、水蒸気濃度が１０ｖｏｌ％未満の焼結後のウインド
ボックス排ガスをストランド長さ点火部から３０％未満
までの範囲の原料層上面に供給し、下方に吸引して焼結
するとともに、ストランド長さ点火部から３０％未満の
範囲の酸素濃度が１２〜１８ｖｏｌ％、水蒸気濃度が１
０ｖｏｌ％未満の焼結後のウインドボックス排ガスをス
トランド長さ３０％以上から７０％以下までの範囲の原
料層上面に供給し、下方に吸引して焼結し、ストランド
長さ３０％以上から７０％以下までの範囲の水蒸気濃度
が１０ｖｏｌ％以上の焼結後のウインドボックス排ガス
をストランド長さ７０％超から１００％までの範囲の原
料層上面に供給し、下方に吸引して焼結することを特徴
とする焼結鉱の製造方法。

【００１２】なお、ここで、酸素濃度とは、水分を除去
した乾きガス中に含まれる酸素のｖｏｌ％であり、水蒸
気濃度とは、ガス中に含まれる水蒸気のｖｏｌ％であ
る。また、焼結ベッドの中層部とは、全層厚を１００％
として表層から２０％以上６０％以下の部分をいう。

【００１３】

【作用】焼結鉱製造において生産率と成品歩留の向上を
同時に実現するには、焼結ベッド中層部の通気網構造を
改善して粉コークスの燃焼性を向上させ、下層部の冷却
速度を増すことが最も重要である。そして、中層部の燃
焼時に低酸素濃度のガスを吸引すればＮＯｘ生成が抑制
され、焼結過程後半の燃料の燃焼が完了した後に水蒸気
を含むガスを吸引すれば、焼結層内の冷却速度が増して
焼結速度が増加する。また、環境汚染物質は焼結過程の
排鉱部に近い後半部でウインドボックスに排出されるの
で、その排ガスを焼結過程前半〜中間に循環すれば、焼
結完了後のシンターケーキに環境汚染物質を吸着させて
発生を抑制できる。本発明法は、焼結ベッド中層部の通
気網構造を改善し、下層部の冷却速度を増して、環境汚
染物質を焼結過程に循環させて吸着させる焼結法で、生
産率と成品歩留の向上、ＮＯｘ排出の抑制、環境汚染物
質排出の抑制、排ガス量削減を同時にもたらす。

【００１４】焼結ベッドの中層部の焼結反応、すなわち
粉コークスが燃焼したのち、融液が生成して凝固する反
応は、ストランド長さでいえば点火部からみて３０％の
位置からほぼ開始し、７０％の位置でほぼ完了する。焼
結ベッドの中層部の特定ゾーンのみを酸素濃度１２ｖｏ
ｌ％以上１８ｖｏｌ％未満のガスを吸引して焼結する
と、そのゾーンでは図３に示すように低酸素分圧下での
１３００℃以下のシリケート系融液（ＣａＯ−ＳｉＯ₂
−ＦｅＯ融液）の生成が図４に示す空気中での１３００
℃以下のシリケート系融液よりも容易になる。また、コ
ークス燃焼速度がやや遅くなって熱伝達速度とマッチン
グし、その結果層内最高温度が上昇するので融液がより
多く生成され、ＣＯガスがＮＯｘを還元する反応も活発
化する。融液生成後に多くの気孔、すなわち中層部の通
気網が生成されるので、下層部の焼結反応時に効率よく
酸素を供給できることになる。そのため下層部では逆に
コークス燃焼速度が向上し、生産率が向上する。中層部
は酸素分圧低下と層内最高温度上昇で融液量が増えるた
め、従来法よりも成品歩留や冷間強度が改善される。中
層部の焼結時はＮＯｘ生成が抑制される。原料層の中層
部に吸引するガスの酸素濃度を１２ｖｏｌ％以上１８ｖ
ｏｌ％未満としたのは、酸素濃度が１８ｖｏｌ％未満に
なるとシリケート系融液の生成が活発になり始め、１２
ｖｏｌ％未満になるとコークス燃焼速度が低下する悪影
響が顕著になるからである。吸引する排ガスの水蒸気濃
度が１０ｖｏｌ％以上になると、焼結ベッド下層部への
水分凝縮量の増加に起因する通気性低下の悪影響が顕著
になるが、１．０ｖｏｌ％以下になっても何ら問題はな
い。しかし、ストランド長さ３０％未満では下層部の原
料層に水分凝縮ゾーンを形成する途中であるので、水蒸
気量が１０ｖｏｌ％未満の排ガスが多く、この排ガスを
中層部に循環することに問題はない。さらに、上層部に
１００℃以上の熱風を吸引すると熱レベルが上昇し、上
層部の成分歩留が向上するが、冷却速度の低下により焼
結時間が延び、生産率が低下する問題があったが、本発
明法は中層部の焼結時に焼結時間が短縮するので、上層
部に１００℃以上の熱風を吸引する焼結法と組合せても
生産率は低下しない。ただし、上層部に４００℃以上の
熱風を吸引すると生産率低下が顕著になるので、４００
℃未満の熱風を吸引するのが好ましい。また、下層部の
焼結時に水蒸気を多く含有する排ガスを吸引して冷却速
度を増せば、生産率が向上する。焼結機後半で排出され
る１００℃以上５００℃以下の排ガスに多く含まれる環
境汚染物質は、焼結ベッド上層部へ循環することにより
シンターケーキーの気孔内に吸着させることができるの
で、排出を抑制することができる。これらの吸引ガスを
空気やその他のガスと混合して最適範囲の組成に調整し
てからストランドの原料層上面に供給することも可能で
ある。

【００１５】このように焼結機のウインドボックス排ガ
スを循環して焼結鉱を製造すれば、焼結機から排出され
る排ガス量を削減できるのみならず、電気集塵機などの
環境対策設備を小型化することも可能になる。

【００１６】以下、図面に基づいて本発明を説明する。

【００１７】図１は本発明を実施する装置の例を示す概
要図で、配合原料１はサージホッパー２からドラムフィ
ーダー３、原料装入装置を介してパレット４上に連続的
に供給され、パレット４内に層状に積層される。この
間、原料給鉱側のスプロケット２０を回転させてパレッ
ト４を所定の速度で移動させると共に、パレット４の下
側に複数個設けたウインドボックス１０、メインダクト
２４、排ガス集塵機１１を経て吸引ブロワー１２により
吸気して煙突１３より排気する。点火炉５でパレット４
上の積層原料６の上面に点火し、積層原料６が排鉱部に
達する間に全層にわたって焼結反応を完了させるように
速度制御して連続運転する。

【００１８】上記装置において、点火部から排鉱部まで
のストランド長さを１００％とした場合に、ストランド
長さ点火部から３０％未満までの範囲に排ガス吹き込み
フード７を設け、ストランド長さ３０％以上から７０％
以下までの範囲に排ガス吹き込みフード８を設け、スト
ランド長さ７０％超から１００％までの範囲に排ガス吹
き込みフード９を設ける。吹き込みフード７には、焼結
機後半のストランド長さ７０％超から１００％までの範
囲から発生する排ガスの中で温度が１００℃以上、酸素
濃度が１８〜２１ｖｏｌ％、水蒸気濃度が１０ｖｏｌ％
未満のウインドボックス排ガスを選定して排ガス集塵機
１６、吸引ブロワー１７を介して供給する。吹き込みフ
ード８には、焼結機前半のストランド長さ点火部から３
０％未満までの範囲から発生する排ガスで酸素濃度が１
２〜１８ｖｏｌ％、水蒸気濃度が１０ｖｏｌ％未満のウ
インドボックス排ガスを選定して排ガス集塵機１４、吸
引ブロワー１５を介して供給する。また、吹き込みフー
ド９には、ストランド長さ３０％以上から７０％以下ま
での範囲から発生する排ガスで水蒸気濃度が１０ｖｏｌ
％以上のウインドボックス排ガスを排ガス集塵機１８、
吸引ブロワー１９を介して供給する。それぞれの排ガス
吹き込みフード内の吸引ガス成分組成の調整のために、
流量調整弁２１〜２３を介して空気やその他ガスを混合
することも可能である。

【００１９】

【実施例】本発明を実施例により詳細に説明する。

【００２０】表１に本実験に供した配合原料の配合割合
を示す。配合原料は種々の鉄鉱石および石灰石、生石
灰、蛇紋岩、スケール等の雑原料を焼結鉱中のＳｉＯ₂
が５．８％、Ａｌ₂Ｏ₃が１．７５％になるように調整
し、塩基度は１．７になるように配合した。鉄鉱石類と
副原料からなる新原料の合計を１００％として、返鉱配
合率は１５％一定、コークス配合率は３．８％一定とし
た。

【００２１】

【表１】

【００２２】本実験はドワイトロイド式焼結機をシミュ
レートできる５０ｋｇ試験鍋で実験した。配合原料に返
鉱、粉コークスを配合後、添加水を添加してミキサーで
混合、造粒し、鍋に配合原料を装入した後点火し、吸引
ガスの酸素濃度を変化させ、層厚６００ｍｍ、負圧１５
００ｍｍＡｑ一定で実験した。比較例１は、点火時間
１．５分間で点火後は空気を吸引して焼結した。試験鍋
でドワイトロイド式焼結機をシミュレートするために、
事前に点火開始直後からウインドボックス排ガスが最高
温度を示すまでの排ガス組成の推移を測定し、その結果
に基づいて以下の試験条件を設定した。

【００２３】実施例１では、点火時間１．５分間で点火
後に１３０℃の熱風空気を吸引し、焼結ベッド表層から
２２０ｍｍの位置（ストランド長さ４５％の位置）に挿
入した熱電対が最高温度を示した時に酸素濃度１５ｖｏ
ｌ％、水蒸気濃度８ｖｏｌ％のガスを吸引し、同じく表
層から３５０ｍｍの位置（ストランド長さ６５％の位
置）に挿入した熱電対が最高温度を示した時に空気の吸
引に切替え焼結した。

【００２４】実施例２では、点火時間１．５分間で点火
後に空気を吸引し、焼結ベッド表層から２２０ｍｍの位
置（ストランド長さ４５％の位置）に挿入した熱電対が
最高温度を示した時に酸素濃度１５ｖｏｌ％、水蒸気濃
度８ｖｏｌ％のガスを吸引し、同じく表層から３５０ｍ
ｍの位置（ストランド長さ６５％の位置）に挿入した熱
電対が最高温度を示した時に空気の吸引に切替え焼結
し、焼結ベッド表層から５００ｍｍの位置（ストランド
長さ８０％の位置）に挿入した熱電対が最高温度を示し
た時に水蒸気濃度１２ｖｏｌ％、酸素濃度１５ｖｏｌ％
のガスを吸引し、焼結した。

【００２５】実施例３では、点火時間１．５分間で点火
後に１３０℃の熱風空気を吸引し、焼結ベッド表層から
２２０ｍｍの位置（ストランド長さ４５％の位置）に挿
入した熱電対が最高温度を示した時に酸素濃度１５ｖｏ
ｌ％、水蒸気濃度８ｖｏｌ％のガスを吸引し、同じく表
層から３５０ｍｍの位置（ストランド長さ６５％の位
置）に挿入した熱電対が最高温度を示した時に空気の吸
引に切替え焼結し、焼結ベッド表層から５００ｍｍの位
置（ストランド長さ８０％の位置）に挿入した熱電対が
最高温度を示した時に水蒸気濃度１２ｖｏｌ％、酸素濃
度１５ｖｏｌ％のガスを吸引し、焼結した。

【００２６】なお、焼結ベッド中層部の焼結時に吸引す
るガス中の酸素濃度を変化させる試験を事前に実施した
が、酸素濃度１８ｖｏｌ％未満まで低下させると歩留向
上の効果が顕著になり、酸素濃度１２ｖｏｌ％未満にな
ると生産率の低下が大きくなった。水蒸気濃度も種々変
化させる試験を実施したところ、１０ｖｏｌ％以上にな
ると熱レベル低下による成品歩留低下の悪影響がみられ
た。また、ガスの吸引時間帯についても事前に種々変化
させる試験を実施した。その結果、焼結ベッド層厚６０
０ｍｍにおいて点火前の表層位置から１８０ｍｍ下（ス
トランド長さ３０％の位置）までの酸素濃度１８ｖｏｌ
％以下のガス吸引は、上層部の焼結時間と成品歩留を低
下させる悪影響が見られた。また、表層から４２０ｍｍ
超（ストランド長さ７０％の位置）まで酸素濃度１８ｖ
ｏｌ％以下のガスを吸引すると、焼結時間延長による生
産率の低下が顕在化した。したがって、点火部から排鉱
部までのストランド長さを１００％としたときに、温度
が１００℃以上で酸素濃度１８〜２１ｖｏｌ％、水蒸気
濃度１０ｖｏｌ％未満の排ガスをストランド長さ点火部
から３０％未満までの範囲に供給、吸引し、酸素濃度１
２〜１８％ｖｏｌ％で水蒸気濃度が１０ｖｏｌ％未満の
ガスをストランド長さ３０％以上から７０％以下の範囲
に供給、吸引するのがよい。そして、ストランド長さが
７０％を超えると燃料である粉コークスの燃焼量が少な
くなってくるので、シンターケーキの冷却速度を増すた
めに水蒸気を１０ｖｏｌ％以上含有するガスを供給、吸
引するのが良い。この場合は水蒸気濃度が１０ｖｏｌ％
未満では効果が小さくなる。

【００２７】ドワイトロイド式焼結機では、ウインドボ
ックス排ガス組成を時々刻々分析しながら循環使用する
排ガス部分を選定するのが良いが、ブロワーや集塵機の
設備は固定化されるので最適循環部位も検討した。その
結果、酸素濃度が１２〜１８ｖｏｌ％、水蒸気濃度が１
０ｖｏｌ％未満のガスはストランド長さ点火部から２０
％の範囲を主に循環させるのが良く、水蒸気濃度１０ｖ
ｏｌ％以上のガスはストランド長さ４０％から６０％の
範囲を主に循環させるのが良く、温度が１００℃以上で
酸素濃度が１８〜２１ｖｏｌ％のガスはストランド長さ
８０〜１００％の範囲を主に循環させるのが良かったの
で、本鍋試験では、この条件に合うように試験条件を設
定した。なお、空気などのその他のガスと混合してガス
組成を調整することも可能である。

【００２８】図２に比較例１、実施例１〜３で得られた
鍋試験の生産率、焼結時間、成品歩留、冷間強度（Ｓ
Ｉ）、低温還元粉化指数（ＲＤＩ）、被還元率（ＪＩＳ
ＲＩ）、ＮＯｘ排出量原単位、環境汚染物質排出量比を
示す。

【００２９】本発明法を実施した場合、従来法に対して
生産率、成品歩留が向上し、ＳＩとＲＤＩ、ＪＩＳ−Ｒ
Ｉが改善され、ＮＯｘ排出量原単位、環境汚染物質排出
量比が低減できることが分かった。排ガス量も大幅に削
減できた。

【００３０】

【発明の効果】本発明は生産率向上、成品歩留向上、焼
結鉱品質向上、ＮＯｘ排出量原単位低減、環境汚染物質
排出量抑制、排ガス量削減などの両立し難い改善効果を
同時にもたらす。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明を実施するための装置の例を示す縦断面
図である。

【図２】鍋試験結果を示す図である。

【図３】低酸素分圧下でのＣａＯ−酸化鉄−ＳｉＯ₂系
の３元系状態図である。

【図４】空気中のＣａＯ−酸化鉄−ＳｉＯ₂系の３元系
状態図である。

【符号の説明】

１配合原料２サージホッパー３ドラムフィーダー４パレット５点火炉６積層原料７排ガス吹き込みフード８排ガス吹き込みフード９排ガス吹き込みフード１０ウインドボックス１１排ガス集塵機１２吸引ブロワー１３煙突１４排ガス集塵機１５吸引ブロワー１６排ガス集塵機１７吸引ブロワー１８排ガス集塵機１９吸引ブロワー２０スプロケット２１流量調整弁２２流量調整弁２３流量調整弁２４メインダクト

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ドワイトロイド式焼結機に配合原料を層
状に装入し上面から点火して下方に吸引する焼結鉱の製
造方法において、点火部から排鉱部までのストランドの
うちストランド長さ７０％超から１００％までの範囲の
温度が１００℃以上、酸素濃度が１８〜２１ｖｏｌ％、
水蒸気濃度が１０ｖｏｌ％未満の焼結後のウインドボッ
クス排ガスをストランド長さ点火部から３０％未満まで
の範囲の原料層上面に供給し、下方に吸引して焼結する
とともに、ストランド長さ点火部から３０％未満までの
範囲の酸素濃度が１２〜１８ｖｏｌ％、水蒸気濃度が１
０ｖｏｌ％未満の焼結後のウインドボックス排ガスをス
トランド長さ３０％以上から７０％以下の範囲の原料層
上面に供給し、下方に吸引して焼結することを特徴とす
る焼結鉱の製造方法。
【請求項２】ドワイトロイド式焼結機に配合原料を層
状に装入し上面から点火して下方に吸引する焼結鉱の製
造方法において、点火部から排鉱部までのストランドの
うちストランド長さ点火部から３０％未満までの範囲の
酸素濃度が１２〜１８ｖｏｌ％、水蒸気濃度が１０ｖｏ
ｌ％未満の焼結後のウインドボックス排ガスをストラン
ド長さ３０％以上から７０％以下までの範囲の原料層上
面に供給し、下方に吸引して焼結するとともに、ストラ
ンド長さ３０％以上から７０％以下までの範囲の水蒸気
濃度が１０ｖｏｌ％以上の焼結後のウインドボックス排
ガスをストランド長さ７０％超から１００％までの範囲
の原料層上面に供給し、下方に吸引して焼結することを
特徴とする焼結鉱の製造方法。
【請求項３】ドワイトロイド式焼結機に配合原料を層
状に装入し上面から点火して下方に吸引する焼結鉱の製
造方法において、点火部から排鉱部までのストランドの
うちストランド長さ７０％超から１００％までの範囲の
温度が１００℃以上、酸素濃度が１８〜２１ｖｏｌ％、
水蒸気濃度が１０ｖｏｌ％未満の焼結後のウインドボッ
クス排ガスをストランド長さ点火部から３０％未満まで
の範囲の原料層上面に供給し、下方に吸引して焼結する
とともに、ストランド長さ点火部から３０％未満の範囲
の酸素濃度が１２〜１８ｖｏｌ％、水蒸気濃度が１０ｖ
ｏｌ％未満の焼結後のウインドボックス排ガスをストラ
ンド長さ３０％以上から７０％以下までの範囲の原料層
上面に供給し、下方に吸引して焼結し、ストランド長さ
３０％以上から７０％以下までの範囲の水蒸気濃度が１
０ｖｏｌ％以上の焼結後のウインドボックス排ガスをス
トランド長さ７０％超から１００％までの範囲の原料層
上面に供給し、下方に吸引して焼結することを特徴とす
る焼結鉱の製造方法。