JPH08269323A - 射出成形に適する耐熱性樹脂組成物、その製造方法及び焼付塗装成形品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】耐熱性、強度、剛性、低吸水性、表面平滑性、
焼付塗装性に優れた射出成形に適する耐熱性樹脂組成物
を提供する。 【解決手段】ＰＡ樹脂９０〜６５重量％とＰＰ樹脂１０
〜３５重量％とからなるＰＡ／ＰＰ樹脂１００重量部に
対して、相溶化剤２．２〜１０重量部、ワラストナイト
２０〜１００重量部を含有する耐熱性樹脂組成物であ
る。ワラストナイトは、平均繊維径が３〜１５μｍ、平
均アスペクト比１〜１４である。まずＰＰ樹脂とワラス
トナイトとを混練してマスタ−ペレットを得、次にマス
タ−ペレットとＰＡ樹脂、相溶化剤とを混練し、射出成
形し、成形品を得る。成形品に焼付塗装して塗膜を形成
する。耐候性を考慮すれば、エポキシ樹脂を含むことも
好ましい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は射出成形に適するポ
リアミド系の耐熱性樹脂組成物、その製造方法及び焼付
塗装成形品に関する。本発明は、耐熱性、強度、剛性、
低吸水性、表面平滑性、塗装性、低コスト性に優れてい
る等の工業的な有利性から、インナーパネル、アームレ
スト等の自動車内装部品、ドアハンドル、ホイルカバ
ー、フェンダーパネル、パンパー等の自動車外装部品、
シリンダヘッドカバー、インテークマニホールド等の自
動車機関部品に好適である。

【０００２】

【従来の技術】ポリアミド樹脂は機械的強度、耐油性、
耐熱性等に優れ、最も代表的なエンジニアリングプラス
チックの一つとして、多量に利用されている。しかしな
がら、このポリアミド樹脂は寸法安定性、吸湿性、高荷
重下での熱変形性、乾燥時の耐衝撃性等の性質が劣ると
いう欠点を有している。この欠点を補うため、寸法安定
性、電気的特性、高荷重下での熱変形性、耐水性に優れ
たポリフェニレンエーテル樹脂とポリアミド樹脂とを、
相溶化剤としてのスチレン系化合物とα、β−不飽和ジ
カルボン酸無水物を添加することにより、ポリマーアロ
イ化した樹脂組成物が提案されている。（特公昭５９−
３３６１４号公報）。

【０００３】しかしながら、ポリフェニレンエーテル樹
脂は溶融加工温度が高く、且つ流動性が悪く、添加でき
る比率は、最高で４０〜５０％程度が限度であるため、
上記したポリマーアロイ化したポリアミド系樹脂組成物
は、高荷重下での熱変形性が必ずしも十分でないという
問題がある。又、これをさらに補うために、ガラス繊維
等の繊維状フィラーを強化材として添加する技術は、公
知である（特開平６−２２０３１８号公報）。しかしな
がら、この公報技術によれば成形品の表面外観、特に表
面平滑性が十分でなく、塗装した場合には、塗装した後
の鮮映性は満足出来るものではないという問題もある。

【０００４】更にポリアミド樹脂６０〜９０重量％とポ
リプロピレン樹脂１０〜４０重量％からなるポリアミド
／ポリプロピレン樹脂１００重量部と、ガラス繊維、炭
素繊維、マイカ、タルク、カオリン、ワラストナイト、
チタン酸カリウムのうちの少なくとも１種からなるフィ
ラ−２０〜２５０重量部からなるポリアミド系樹脂組成
物が知られている（特開平６−１００７７５号公報）。
このものでは、強度、低吸水性、しぼ転写性等が確保さ
れる。この公報技術では、フィラーとしてワラストナイ
トは開示されているものの、フィラーは専らガラス繊維
を主眼とするものであり、ワラストナイトの繊維径、ア
スペクト比等についての開示はない。

【０００５】更に又従来技術として、１８０００〜４０
０００の数平均分子量（Ｍｎ）をもつポリアミド樹脂、
エチレン系アイオノマ−樹脂、ワラストナイトからなる
パリソン特性を高めた中空成形用樹脂組成物が知られて
いる（特公平６−１９０１７号公報）。ワラストナイト
は、この実施例では平均繊維径５〜７μｍ、アスペクト
比１５〜６０としている。この様にアスペクト比が１５
〜６０と大きな領域のワラストナイトを含む樹脂組成物
は、射出成形には不向きであり、射出成形というよりも
ブロー成形用である。その主たる理由は、アスペクト比
が大きなワラストナイトによる補強機能により、ブロー
成形の際に溶融パリソンの形態保持や肉厚一定性を確保
できるからである。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】上記した特公平６−１
９０１７号公報に係る技術に係る樹脂組成物は、前述し
た様にブロー成形の際にパリソン特性を高めるためのパ
リソン成形用樹脂組成物であり、混合するワラストナイ
トは所要の機能を発揮し得る様に、ワラストナイトの繊
維径、アスペクト比はブロー成形の際に良好なパリソン
特性を得る様に大き目に設定されている。

【０００７】ワラストナイトが上記した範囲から外れる
と、つまりワラストナイトのアスペクト比が１５〜６０
の領域よりも小さくなると、溶融パリソン特性が低下
し、ブロー成形の際にパイプ状の溶融パリソンの形態保
持性が低下する（本公報に記載）。従ってブロー成形の
際にパイプ状の溶融パリソンの垂下性が過大となり、パ
リソンの肉厚変動が過大となり、良好なブロー成形品は
得られない。ちなみにこの公報技術の比較例によれば、
ワラストナイトのアスペクト比を１〜５とした場合に
は、パリソン特性が×に評価されている。

【０００８】本発明は上記した公報に係るポリアミド系
の樹脂組成物とは異なり、強化フィラーとしてワラスト
ナイトを用いた場合において射出成形用に適するポリア
ミド系の耐熱性樹脂組成物を提供するものであり、しか
も耐熱性、強度、剛性、低吸水性、表面平滑性、焼付塗
装性をバランス良く確保できる射出成形に適するポリア
ミド系の耐熱性樹脂組成物、その製造方法及びポリアミ
ド系の焼付塗装成形品を提供することを解決すべき課題
とする。

【０００９】更に請求項２は、塗膜を形成する場合にお
いて、耐候性試験における塗膜の密着性を更に高めるの
に有利なポリアミド系の耐熱性樹脂組成物を提供するこ
とを解決すべき課題とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】請求項１に係る射出成形
に適する耐熱性樹脂組成物は、ポリアミド樹脂（ＰＡ）
９０〜６５重量％とポリプロピレン樹脂（ＰＰ）１０〜
３５重量％とからなるポリアミド／ポリプロピレン樹脂
１００重量部に対して、相溶化剤２．２〜１０重量部、
平均繊維径が３〜１５μ、平均アスペクト比が１〜１４
のワラストナイト２０〜１００重量部を含有することを
特徴とするものである。

【００１１】請求項２に係る射出成形に適する耐熱性樹
脂組成物は、ポリアミド樹脂（ＰＡ）９０〜６５重量％
と、ポリプロピレン樹脂（ＰＰ）、アクリロニトリルー
エチレンースチレン樹脂（ＡＥＳ）及びアクリロニトリ
ルーブタジエンースチーレン樹脂（ＡＢＳ）の少なくと
も１種１０〜３５重量％とからなるポリアミド系アロイ
樹脂１００重量部に対して、相溶化剤２．２〜１０重量
部、エポキシ樹脂２．２〜１０重量部、平均繊維径が３
〜１５μｍ、平均アスペクト比が１〜１４のワラストナ
イト２０〜１００重量部を含有することを特徴とするも
のである。

【００１２】請求項３に係る射出成形に適する耐熱性樹
脂組成物の製造方法は、液状のポリプロピレン樹脂とワ
ラストナイトとを混練し、固化してペレット状組成物を
得る工程と、ペレット状組成物と相溶化剤と少なくとも
ポリアミド樹脂とを溶融混練し、請求項１の耐熱性樹脂
組成物、またはポリプロピレン樹脂を含む請求項２の耐
熱性樹脂組成物を得る工程を順に実施することを特徴と
するものである。

【００１３】請求項４に係る射出成形に適する耐熱性樹
脂組成物の製造方法は、液状のポリプロピレン樹脂とワ
ラストナイトと相溶化剤とを混練してペレット状組成物
を得る工程と、該ペレット状組成物と少なくともポリア
ミド樹脂とを溶融混練し、請求項１の耐熱性樹脂組成
物、またはポリプロピレン樹脂を含む請求項２の耐熱性
樹脂組成物を得る工程を順に実施することを特徴とする
ものである。

【００１４】請求項５に係る焼付塗装成形品は、請求項
１または請求項２の耐熱性樹脂組成物を主成分とする射
出成形された成形品と、成形品に焼付塗装された塗膜と
をもつことを特徴とするものである。

【００１５】

【実施の形態】

○汎用樹脂であるポリプロピレン樹脂（以下ＰＰともい
う）を用いる請求項によれば、ポリアミド樹脂（以下Ｐ
Ａともいう）とポリプロピレン樹脂とをポリマーアロイ
化したことにより、低コストで、満足する低吸水性をも
つ耐熱性樹脂組成物が得られる。

【００１６】○本発明で用いられるポリアミド樹脂は主
鎖に−ＣＯＮＨ−結合を有するナイロン４、ナイロン
６、ナイロン６６、ナイロン４６、ナイロン６１０、ナ
イロン６１２、ナイロン１１等が挙げられる。中でもコ
スト、供給面から有利なナイロン６（以下ＰＡ６ともい
う）、ナイロン６６（以下ＰＡ６６ともいう）が好適に
用いられる。

【００１７】○本発明で用いられるポリプロピレン樹脂
は、プロピレン単独重合体、もしくはプロピレンにエチ
レン、１−ブテン及び１−ヘキセン等を共重合させたも
のが好ましく、これらの１種又は２種以上のブレンド物
が好ましい。ポリアミド樹脂とポリプロピレン樹脂との
ポリアミド系アロイ樹脂の場合には、ポリアミド樹脂／
ポリプロピレン樹脂＝９０／１０〜６５／３５（重量
％）に配合する。特に好ましいのは７０／３０〜８０／
２０（重量％）である。

【００１８】○本発明で用いられるワラストナイトはケ
イ酸カルシウムまたはケイ酸カルシウムを主成分とする
ものである。本発明で用いられるワラストナイトは、平
均繊維径が３〜１５μ、平均アスペクト比が１〜１４を
有するものである。平均繊維径、平均アスペクト比がこ
の範囲を外れると、射出成形に適する度合が低下すると
共に、成形品における引張強度、曲げ強度、熱変形温
度、表面平滑性が悪くなる。好ましくは平均繊維径が３
〜１０μ、平均アスペクト比が５〜１３である。

【００１９】○このワラストナイトには、ベース樹脂と
の密着性を向上させる目的としてシラン系カップリング
剤が表面処理されている事が望ましい。シラン系カップ
リング剤としては、アミノシラン、エポキシシラン、メ
チルトリメトキシシラン、γ−メタクリロキシプロピル
トリメトキシシラン、ビニルトリアセトキシシラン、ヘ
キサメチルシラン、ビニルメトキシシラン等が挙げられ
る。

【００２０】シラン系カップリング剤の添加量はワラス
トナイト１００重量部に対して０．１〜１重量部が好ま
しい。０．１重量部未満ではワラストナイト表面を充分
に覆う事ができず、又１重量部を越えるとシラン系カッ
プリング剤が厚くなりすぎ、得られた樹脂組成物が脆く
なる傾向にある。特に好ましい添加量は０．３〜０．７
重量部である。

【００２１】このワラストナイトの添加量はポリアミド
樹脂／ポリプロピレン樹脂＝１００重量部に対して２０
〜１００重量部であり、好ましくは３０〜５０重量部で
ある。ワラストナイトが２０重量部より少ないと、樹脂
を補強する効果が十分でない。また１００重量部より多
いと、樹脂の流動性が悪くなり、溶融混練が困難とな
る。

【００２２】○ＰＡ／ＰＰをポリマーアロイ化させる相
溶化剤としては、変性ポリプロピレン樹脂が好ましい。
変性ポリプロピレン樹脂とは不飽和カルボン酸またはそ
の無水物により変性したポリプロピレン樹脂である。不
飽和カルボン酸としては、アクリル酸、メタクリル酸等
のモノカルボン酸、マレイン酸、フマル酸等のジカルボ
ン酸が好ましく、無水物としては、無水マレイン酸、無
水イタコン酸等のジカルボン酸無水物等が挙げられる。
特に無水マレイン酸が好ましい。

【００２３】この様に相溶化剤として変性ポリプロピレ
ン樹脂を用いた場合には、その添加量はポリアミド樹脂
／ポリプロピレン樹脂＝１００重量部に対して２．２〜
１０重量部が好ましい。それ未満ではポリマーアロイ化
が不完全で且つ塗装時の塗膜密着性が悪くなり、１０重
量部を越えると引張強度、熱変形温度が悪くなる。特に
好ましい添加量は５〜７重量部である。

【００２４】○又、ＰＡ／ＡＥＳ、ＰＡ／ＡＢＳをアロ
イ化させる相溶化剤としては、グリシジル化合物をもつ
ポリエチレンを主鎖に、ビニル系ポリマーであるアクリ
ロニトリルースチレン樹脂（ＡＳ）をグラフトしたグラ
フトコポリマーが好ましい。その添加量は、ＰＡ／ＰＰ
樹脂１００重量部に対する変性ポリプロピレン樹脂と同
じにできる。グリシジル化合物は、次の結合鎖をもつ化
合物を意味する。

【００２５】 なおＰＡ／ＡＥＳはＰＡとＡＥＳとをアロイ化するとい
う意味である。他の形態も同様である。

【００２６】○本発明の耐熱性樹脂組成物は前記した所
定の成分を、所定の割合で公知の方法を用いて混練して
製造される。公知の方法としては、射出成形等、１軸又
は２軸押出機による混練方法が挙げられる。 ○請求項３に係る方法は、まず、液状のポリプロピレン
樹脂とワラストナイトとを混練したペレット状組成物を
作製し、射出成形の際にペレット状組成物に相溶化剤及
び少なくともポリアミド樹脂を添加し、請求項１の耐熱
性樹脂組成物、またはポリプロピレン樹脂を含む請求項
２の耐熱性樹脂組成物を得る方法である。この方法によ
れば、ペレット状組成物を得る際に、溶融粘度の低いポ
リプロピレン樹脂とワラストナイトとを混練するので、
繊維状フィラーであるワラストナイトの破損が軽減、回
避され易く、またワラストナイトの均一分散性も向上す
る。

【００２７】○請求項４に係る方法は、まず、液状のポ
リプロピレン樹脂とワラストナイトと相溶化剤とを混練
したペレット状組成物を作製し、射出成形の際にペレッ
ト状組成物に少なくともポリアミド樹脂を添加し、請求
項１の耐熱性樹脂組成物、またはポリプロピレン樹脂を
含む請求項２の耐熱性樹脂組成物を得る方法である。こ
の方法によれば、ペレット状組成物を得る際に、溶融粘
度の低いポリプロピレン樹脂とワラストナイトとを混練
するので、繊維状フィラーであるワラストナイトの破損
が軽減、回避され易く、また、ワラストナイトの均一分
散性も向上する。

【００２８】○請求項５に係る焼付塗装成形品によれ
ば、上記した請求項１の耐熱性樹脂組成物、または請求
項２の耐熱性樹脂組成物を主成分とする成形品に焼付塗
装され、塗膜が形成される。塗装方法としては特に制限
は無く、スプレー塗装法、静電塗装法等公知の方法を採
用できる。塗料の種類としては一般に合成樹脂塗料とし
て用いられる塗料を利用でき、ラッカー塗料、ウレタン
塗料、アクリルメラミン塗料、アルキッドメラミン塗
料、エポキシ塗料が挙げられる。本発明に係る耐熱性樹
脂組成物を主成分とする成形品が成形されているので、
成形品の耐熱性は高く、１６０℃前後においても変形を
おこさないため、高温焼付塗装（１５０℃前後）も可能
である。

【００２９】○本発明で用いるエポキシ樹脂としては、
エピクロロヒドリンとビスフェノールＡ、エピクロロヒ
ドリンとビスフェノールＦ、エピクロロヒドリンとノボ
ラック樹脂、エピクロロヒドリンとテトラブロモビスフ
ェノールＡから製造されるグリシジルエーテル型エポキ
シ樹脂を採用できる。好ましくはエピクロロヒドリンと
ビスフェノールＡから製造されるものが良い。

【００３０】例えばエポキシ当量３００〜５０００の固
形エポキシ樹脂で、ポリアミド系アロイ樹脂１００重量
部に対して、添加量は２．２〜１０重量部が好ましい。
２．２重量部未満では反応が起こり難く塗膜密着性の向
上が見られない。また１０重量部を越えると引張強度、
熱変形温度が低くなる。特に好ましい添加量は３〜５重
量部である。

【００３１】エポキシ樹脂によればエポキシ当量が３０
０以下では一般的には半固形〜液状であり、樹脂中へ混
合する事が困難となり易い。又、エポキシ当量が５００
０を越えると、塗膜密着性を向上させる効果を出すため
には添加量が１０重量部を越えることになり、コストが
高くなり実用的でない。請求項３、４の方法において
は、エポキシ樹脂を添加する場合には、例えば、ペレッ
ト状組成物にポリアミド樹脂と共に添加することができ
る。

【００３２】○上記した様にエポキシ樹脂を含む耐熱性
樹脂組成物によれば、塗膜を形成した場合には、耐候性
試験後の塗膜の密着性が良くなる。その理由は次の様に
考えられる。即ち、〔化１〕から理解できる様に、添加
されたエポキシ樹脂はエポキシ基が開環して成形品のベ
ースであるポリアミドと反応することにより強固に結合
する。更に〔化１〕から理解できる様に、添加されたエ
ポキシ樹脂はエポキシ基と塗料（例えばメラミン塗料）
との反応により塗膜と強固に結合する。つまりエポキシ
樹脂が成形品と塗膜と反応することにより、成形品と塗
膜との密着性が向上すると考えられる。

【００３３】

【化１】

【００３４】

【化２】

【００３５】

【発明の効果】

○本発明に係る耐熱性樹脂組成物によれば、特定の平均
繊維径、平均繊維長、平均アスペクト比を持った微細な
繊維状フィラーであるワラストナイトを用い、このワラ
ストナイト２０〜１００重量部を添加して補強している
ので、高荷重下での熱変形性（耐熱性）、強度、剛性及
び成形品の表面外観性が向上する。

【００３６】更に本発明に係る耐熱性樹脂組成物によれ
ば、上記した特定範囲のワラストナイトを採用してお
り、射出成形に適するものである。この点、アスペクト
比が大きなワラストナイトを採用しているブロー中空成
形用の樹脂組成物を得る特公平６−１９０１７号公報に
係る技術とは異なる。ポリプロピレン樹脂を用いる本発
明に係る耐熱性樹脂組成物によれば、ポリプロピレン樹
脂とポリアミド樹脂とをポリマーアロイ化しているの
で、ポリアミド樹脂の吸湿性を小さくする効果がある。
また溶融粘度の低いポリプロピレン樹脂が添加されてい
るので、繊維状フィラーであるワラストナイトが充填さ
れた樹脂組成物であっても、射出成形の際における成形
加工性は良くなる。

【００３７】本発明に係る耐熱性樹脂組成物によれば、
相溶化剤として、不飽和カルボン酸又はその無水物によ
り変性したポリプロピレン樹脂を用いれば、成形樹脂表
面に極性基が生じる。従って塗装する場合において、こ
の極性基が塗料として反応するため、塗膜の密着性が向
上する。 ○エポキシ樹脂を含む本発明に係る耐熱性樹脂組成物に
よれば、塗膜を施した場合には、耐候性試験を行った際
の塗膜の密着性を向上できる。

【００３８】○請求項３及び４に係る方法によれば、ポ
リプロピレン樹脂とワラストナイトとを混練してペレッ
ト状組成物を得た後に、射出成形の際にそのペレット状
組成物と少なくともポリアミド樹脂とを添加する方法で
ある。このペレット状組成物を得るに際の混練時におい
て、ポリプロピレン樹脂はポリアミド樹脂に比較して融
点が低く流動性に富み、溶融混練の際において粘性を低
めに維持できるため、繊維状フィラーであるワラストナ
イトの損傷や破損を軽減、回避するのに有利である。従
って目標どおりの樹脂組成物の特性を得るのに有利であ
る。

【００３９】更にポリプロピレン樹脂は前述の様に溶融
混練時においてポリアミド樹脂に比較して流動性に富
み、粘性を低めに維持できるため、繊維状フィラーであ
るワラストナイトの均一分散性を高めるのに有利であ
る。従って樹脂組成物や成形品における強度等のバラツ
キを軽減、回避でき、目標どおりの樹脂組成物や成形品
の特性を得るのに有利である。

【００４０】○更に請求項３、４に係る方法によれば、
ペレット状組成物はポリアミド樹脂ではなく、吸水性の
少ないポリプロピレン樹脂を用いて形成されているた
め、ペレット状組成物のハンドリング時や保管時などに
おいて吸湿が小さくなり、樹脂組成物の品質が安定する
という利点が得られ、目標どおりの樹脂組成物や成形品
の特性を得るのに有利である。

【００４１】○請求項５に係る焼付塗装成形品によれ
ば、上記した樹脂組成物を主成分とする成形品は高温領
域における熱変形性が良いので、高温領域における焼付
塗装が可能となる。従って塗膜の密着性向上に有利であ
る。殊にエポキシ樹脂を含む耐熱性樹脂組成物で成形品
が成形されている場合には、耐候性試験を行っても塗膜
密着性は良好となる。

【００４２】

【実施例】

＜実施例１、２＞実施例１、２によれば、ワラストナイ
トＡとして平均繊維径が５μ、平均アスペクト比が１２
のものを用いる。この例では、ワラストナイトＡ１００
重量部に対して、γ−アミノプロピルトリエトキシシラ
ン（ＫＢＭ９０３ 信越化学工業（株）製）を０．６重
量部シラン系カップリング剤として添加している。

【００４３】ＰＡ６６樹脂としてレオナ１４０２Ｓ（商
品名、旭化成工業（株）製）を表１に示す割合でワラス
トナイトＡと共に混合して、２軸押出機（４０ｍｍ径、
Ｌ／Ｄ＝３０、シリンダー温度２６０〜２８０℃）で溶
融混練を行い、ＰＡ６６／ワラストナイトＡからなるＰ
Ａ系のマスタ−ペレット（サイズ：φ２ｍｍ×３ｍｍ）
を作製した。

【００４４】このＰＡ系のマスタ−ペレットに、ＰＰ樹
脂（商品名Ｊ−７８５Ｈ、出光石油化学工業（株）
製）、相溶化剤Ａとして無水マレイン酸変性ＰＰ樹脂
（商品名アドマーＱＥ８００、三井石油化学工業（株）
製）をドライブレンドして、射出成形機にてシリンダー
温度２６０〜２８０℃、金型温度７０〜８０℃の条件で
試験片を成形した。この試験片について物性の測定を行
った。。

【００４５】さらに塗料として、アルキッドメラミン系
塗料（商品名アミラックＴＭ−１３関西ペイント（株）
製）を用い、イソプロピルアルコ−ルで脱脂した成形品
である試験片にスプレー塗布して３０〜４０μの塗膜を
形成し、その後に１４０℃×２０分焼付を施した後、塗
装性の評価を行った。結果を表１に示す。なお表１〜表
３中の評価項目は下記によった。

【００４６】 塗装後の鮮映性：目視で観察し、鮮映性の最も優れるもの５、最も劣るも の１とし、５段階で相対評価した。 塗料焼付による変形：○：塗膜表面部にソリ、ウネリなし △：塗膜表面部に若干ソリ、ウネリあり ×：塗膜表面部に明らかにソリ、ウネリあり 塗膜密着性：初期密着試験（塗装直後にテスト） 耐温水試験（４０℃×２４０ｈｒ温水浸漬後にテスト） ○：碁盤目塗膜剥離試験による塗膜剥離無し ×：碁盤目塗膜剥離試験による塗膜剥離あり 表１中の数値（ｘ／１００）＝（塗膜剥離した数／ 塗膜剥離試験を行った全目数） コスト比較：ＰＡ６６系の実施例１、２、５、６においては、ＰＡ６６系 の比較例１の材料コストを１００として相対比較 ：ＰＡ６系の実施例３、４においては、ＰＡ６系の比較例８の 材料コストを１００として相対比較

【００４７】

【表１】 注) 配合単位は重量部 １）ＡＳＴＭ Ｄ６３８に準拠 ２）、３）ＡＳＴＭ Ｄ７９０に準拠（１８．６ｋｇ／ｃｍ² 荷重） ４）ＡＳＴＭ Ｄ６４８に準拠 ５）２３℃×２４ｈｒ後の重量変化 ６）ＪＩＳ Ｂ０６０１に準拠 ７）実施例１、２は前述の様に比較例１を１００とした。

【００４８】表１から理解できる様に実施例１、２によ
れば、引張強度、曲げ強度、曲げ弾性率、熱変形温度、
吸水率、１０点平均粗さの材料物性は良好であった。更
に、塗装後の鮮映性、熱変形、塗膜密着性も良好あっ
た。更にコストも低廉であった。 ＜実施例３、４＞実施例３、４では実施例１、２と基本
的に同条件で製造した。但し、実施例１、２で用いたＰ
Ａ６６樹脂の代わりに、ＰＡ６樹脂（商品名アミランＣ
Ｍ１０１７、東レ（株）製）を用いる。そして表１に示
す割合で配合、混練して試験片を形成した。その試験片
について同様に評価した。結果を表１に示す。

【００４９】表１から理解できる様に、実施例３、４に
おいても引張強度、曲げ強度、曲げ弾性率、熱変形温
度、吸水率、１０点平均粗さの材料物性は良好であっ
た。更に、熱変形の評価は△であるものの、塗装後の鮮
映性、塗膜密着性も良好あった。更にコストも一層低廉
であった。 ＜実施例５、６＞この例では実施例１、２と基本的に同
条件で製造した。但し、マスタ−ペレットを得るにあた
り、ＰＡ６６樹脂の代わりにＰＰ樹脂（商品名Ｊ−７８
５Ｈ、出光石油化学工業（株）製）を用いた。そしてＰ
Ｐ樹脂とワラストナイトＡとを混練してＰＰ系のマスタ
−ペレット（サイズ：φ３ｍｍ×４ｍｍ）を形成した。
次にそのＰＰ系のマスタ−ペレットにＰＡ６６樹脂と相
溶化剤Ａとをブレンドして、射出成形機にて射出成形
し、試験片を形成した。試験片について同様に物性の測
定を行った。結果を表２に示す。

【００５０】表２から理解できる様に、実施例５、６に
おいても引張強度、曲げ強度、曲げ弾性率、熱変形温
度、吸水率、１０点平均粗さの材料物性は良好であっ
た。特に引張強度、曲げ強度、曲げ弾性率、熱変形温
度、吸水率において、実施例１、２よりも良好であっ
た。特にワラストナイトＡが４０重量部含まれている実
施例６では、引張強度が８８０ｋｇ／ｃｍ² と高く、曲
げ強度が１４２０ｋｇ／ｃｍ²と高く、曲げ弾性率が６
００００ｋｇ／ｃｍ² と高く、熱変形温度も１９０℃と
実施例１、２よりも良好であった。勿論、実施例３、４
よりも良好であった。

【００５１】また、表２に示す様に実施例５、６共に塗
料焼付による熱変形の評価は○であり、塗装後の鮮映性
の評価は５であり、実施例１〜４よりも良好な結果であ
った。更に塗膜密着性も良好あった。更にコストも低廉
であった。ところで上記した実施例５、６によれば、液
状のＰＰ樹脂とワラストナイトとを混練してＰＰ系のマ
スタ−ペレットを得た後に、そのＰＰ系のマスタ−ペレ
ット、相溶化剤及びポリアミド樹脂を添加して溶融混練
し、射出成形する方法である。この実施例５、６によれ
ば、ＰＰ系のマスタ−ペレットを得る際の混練時におい
て、ＰＰ樹脂はＰＡ樹脂に比較して融点が低く流動性に
富み粘性を低めに維持できるため、繊維状フィラーであ
るワラストナイトの損傷や破損を軽減、回避するのに有
利である。従って目標どおりの耐熱性樹脂組成物の特性
を得るのに有利である。更に粘性を低めに維持できるＰ
Ｐ樹脂を用いるため、繊維状フィラーであるワラストナ
イトの均一分散性を高めるのに有利である。従って強度
等のバラツキを軽減、回避でき、目標どおりの耐熱性樹
脂組成物の特性を得るのに有利であり、これにより表２
から理解できる様に実施例１、２よりも、もちろん実施
例３、４よりも、良好な結果が得られたものと推察され
る。

【００５２】＜実施例７、８＞この例では、実施例５、
６と同じ材料組成比であるが、マスターペレットを得る
にあたり、ＰＰ樹脂、相溶化剤とワラストナイトＡを共
に混合後、溶融混練を行い、ＰＰ／相溶化剤／ワラスト
ナイトＡからなるＰＰ系のマスターペレット（サイズ：
φ３ｍｍ×４ｍｍ）を作製した。

【００５３】このＰＰ系マスターペレットにＰＡ６６樹
脂を表２に示す割合でドライブレンドし、射出成形機に
てシリンダー温度２６０〜２８０℃、金型温度７０〜８
０℃の条件で試験片を形成した。その試験片について同
様に物性の測定を行った。結果を表２に示す。表２から
理解できる様に、実施例７、８の物性、塗装性は実施例
５、６とあまり差が見られない。このことからＰＰ系の
マスターペレットは、ＰＰ／ワラストナイトＡ又は、Ｐ
Ｐ／相溶化剤／ワラストナイトＡでも良い事がわかる。

【００５４】

【表２】 ○更に、比較例について説明する。次の比較例１〜比較
例７では、実施例１、２と同様にポリアミド樹脂として
ＰＡ６６樹脂を用いる。

【００５５】＜比較例１＞この例ではＰＡ６６樹脂のみ
が採用され、ＰＰ樹脂が採用されていない。即ちＰＡ６
６樹脂と、実施例１で用いたワラストナイトＡとを用
い、これらを表３に示す割合で配合し、混練し、試験片
を形成した。そしてその試験片を実施例と同様に評価し
た。結果を表３に示す。表３から理解できる様に、比較
例１ではＰＡ６６樹脂のみが用いられているため、強度
は良好であり、熱変形温度も２２０℃とかなり良好であ
った。しかし実施例と同様なワラストナイトＡを用いて
いるものの、１０点平均粗さは６．１μｍとかなり悪か
った。塗装後の鮮映性も３と悪かった。塗膜密着性も初
期密着性及び耐温水試験後においても、×の評価であっ
た。従って比較例１の結果から、ＰＡ系樹脂だけでは良
好な特性が得られず、ＰＰ樹脂とのアロイ化が有効であ
ることがわかる。

【００５６】＜比較例２＞この例ではＰＡ６６樹脂の他
に、ポリフェニレンエーテル樹脂（以下ＰＰＥ樹脂とも
いう）としてノリルＰＰ０５３４（商品名、日本ジーイ
ープラスチックス（株）製）、相溶化剤Ｂとして無水マ
レイン酸で変性したＰＰにポリスチレンをグラフトした
化合物であるモディパーＡ８１００（商品名、日本油脂
（株）製）を用いる。そしてこれらを表３に示す割合で
配合し、混練し、試験片を形成した。その試験片を同様
に評価した。結果を表３に示す。この例ではワラストナ
イトは配合されていないので、１０点平均粗さは１．０
μｍと極めて小さいものの、ＰＡ６６樹脂が少ないこと
も併せて、引張強度、曲げ強度や曲げ弾性率は低かっ
た。更に熱変形温度も１２０℃と低く、塗料焼付による
熱変形の評価も×であり、価格も高かった。

【００５７】＜比較例３＞この例はワラストナイトの代
わりに市販のガラス繊維を用いる。即ち、比較例２の組
成に、平均繊維径が１１μ、平均繊維長３ｍｍのガラス
繊維（ＥＣＳ１０・８７１Ｆ、セントラル硝子（株）
製）を表３に示す割合で配合して混練し、試験片を形成
した。その試験片について同様に評価した。結果を表３
に示す。この例ではワラストナイトではなく、ガラス繊
維が配合されているので引張強度、曲げ強度や曲げ弾性
率、熱変形温度は高いものの、１０点平均粗さは１２．
２μｍと過大であり、塗装後の鮮映性の評価は１とかな
り悪く、価格も高かった。

【００５８】＜比較例４＞この例は実施例１と基本的に
同じであるが、ワラストナイトの種類が異なる。即ち、
実施例１、２で用いたワラストナイトＡよりも微小なワ
ラストナイトＢを用いた。ワラストナイトＢは、平均繊
維径が２．５μ、平均アスペクト比が４である。そして
表３に示す割合で配合して混練し、試験片を形成した。
この試験片を同様に評価した。結果を表３に示す。この
例では微小なワラストナイトＢを用いているので、１０
点平均粗さや塗装後の鮮映性は良好であるものの、強
度、剛性は充分ではなく、熱変形温度も９０℃とかなり
低かった。塗料焼付による熱変形の評価も×であった。
従って適切な繊維径及びアスペクト比をもつワラストナ
イトの選択が有効であることがわかる。

【００５９】＜比較例５＞この例は実施例１と基本的に
同じであるが、ワラストナイトの種類が異なる。即ち、
実施例１、２で用いたワラストナイトＡよりも大きなワ
ラストナイトＣを用いる。ワラストナイトＣは、平均繊
維径が１８μ、平均アスペクト比が６である。そして表
３に示す割合で配合して混練し、試験片を形成した。そ
の試験片を同様に評価した。結果を表３に示す。この例
では大きなワラストナイトＣを用いているので、１０点
平均粗さは１１．２μｍと過大であり、塗装後の鮮映性
の評価は１とかなり悪かった。従って適切な繊維径及び
アスペクト比をもつワラストナイトの選択が有効である
ことがわかる。

【００６０】＜比較例６、７＞比較例６では実施例１と
同様なワラストナイトＡを用いるものの、相溶化剤Ａが
２重量部と少ない。比較例７では実施例１と同様なワラ
ストナイトＡを用いるものの、ＰＡ６６樹脂が６０重量
％と少なく、ＰＰ樹脂が４０重量％と多めである。そし
て同様に試験片を形成し、評価した。結果を表３に示
す。この例ではワラストナイトＡを用いているため、１
０点平均粗さは良好であるものの、比較例６では塗膜密
着性の評価は、初期密着性、耐温水試験後においても×
であった。比較例６では相溶化剤Ａが２重量部と低めで
あり、ポリマーアロイ化が必ずしも充分ではなく、且つ
塗装時の塗装密着性が悪くなったためと推察される。Ｐ
Ａ樹脂が少ない比較例７では、引張強度、曲げ強度、曲
げ弾性率、熱変形温度は低かった。 ○次の比較例８〜比較例１４では、実施例３、４と同様
にＰＡ６樹脂を採用する。

【００６１】

【表３】

【００６２】

【表４】

【００６３】＜比較例８＞この例はＰＡ６樹脂を用いる
点を除いて比較例１と基本的に同じである。そして表４
に示す割合で配合し、混練し、試験片を形成した。その
試験片を同様に評価した。結果を表４に示す。この例に
おいても比較例１と同様に１０点平均粗さは大きく、塗
装後の鮮映性も充分ではなかった。塗膜密着性も充分で
はなかった。

【００６４】＜比較例９＞この例はＰＡ６樹脂を用いる
点を除いて比較例２と基本的に同じである。そして表４
に示す割合で配合し、混練し、試験片を形成した。その
試験片を同様に評価した。結果を表４に示す。この例で
も比較例２と同様に、１０点平均粗さは良好であるもの
の、引張強度、曲げ強度、曲げ弾性率は小さかった。

【００６５】＜比較例１０＞この例はＰＡ６樹脂を用い
る点を除いて比較例３と基本的に同じである。従って平
均繊維径が１１μ、平均繊維長３ｍｍのガラス繊維を用
いる。そして表４に示す割合で配合し、混練し、試験片
を形成した。その試験片を同様に評価した。結果を表４
に示す。この例でも比較例３と同様に、ガラス繊維を用
いているため１０点平均粗さは過大であり、塗装後の鮮
映性の評価も１であった。

【００６６】＜比較例１１＞この例はＰＡ６樹脂を用い
る点を除いて比較例４と基本的に同じである。従ってワ
ラストナイトＡよりも微小なワラストナイトＢが用いら
れている。そして表４に示す割合で配合し、混練し、試
験片を形成した。試験片を同様に評価した。結果を表４
に示す。この例でも比較例４と同様に１０点平均粗さは
小さいものの、引張強度、曲げ強度、曲げ弾性率は小さ
かった。熱変形温度も低かった。

【００６７】＜比較例１２＞この例はＰＡ６樹脂を用い
る点を除いて比較例５と基本的に同じである。従ってワ
ラストナイトＡよりも大きなワラストナイトＣが用いら
れている。そして表４に示す割合で配合し、混練して試
験片を形成した。その試験片を同様に評価した。結果を
表４に示す。この例も比較例５と同様に１０点平均粗さ
は過大であり、塗装後の鮮映性の評価も１であった。

【００６８】＜比較例１３、１４＞比較例１３は、ＰＡ
６樹脂を用いる点を除いて比較例６と基本的に同じであ
る。比較例１４は、ＰＡ６樹脂を用いる点を除いて比較
例７と基本的に同じである。そして表４に示す割合で、
混練して試験片を形成した。その試験片を同様に評価し
た。結果を表４に示す。

【００６９】（ワラストナイトの破損試験）混練の際に
おけるワラストナイトの破損率を調べた。まず混練前の
ワラストナイトをＳＥＭ観察し、混練前のワラストナイ
ト１００本の長さＬ、径Ｄ、アスペクト比Ｌ／Ｄを求
め、平均値をそれぞれ求めた。そして試験例Ａとして、
ＰＰ樹脂とワラストナイトとを２軸押出機を用いて、２
４０〜２５０℃、スクリュー回転：１４０ｒｐｍの条件
で混練してＰＰ系マスタ−ペレットを形成した。そし
て、ＰＰ系マスタ−ペレットを５００℃で１時間加熱し
て燃焼させた後に、残ったワラストナイトを同様にＳＥ
Ｍ観察し、混練後のワラストナイト１００本の長さＬ、
径Ｄ、アスペクト比Ｌ／Ｄの平均値を求めた。

【００７０】試験例Ｂとして、ＰＰ樹脂に代えてＰＡ６
６樹脂を用い、ＰＡ６６樹脂とワラストナイトとを２軸
押出機を用いて、２７０〜２８０℃、スクリュー回転：
１４０ｒｐｍの条件で混練してＰＰ系マスタ−ペレット
を形成した。そして、ＰＡ系マスタ−ペレットを５００
℃で１時間加熱して燃焼させた後、残ったワラストナイ
トをＳＥＭ観察し、混練後のワラストナイトの長さＬ、
径Ｄ、アスペクト比Ｌ／Ｄのそれぞれの平均値を同様に
求めた。

【００７１】結果を表５に示す。表５から理解できる様
に、混練前のワラストナイトは繊維長さＬが６０μｍ、
繊維径が５μｍ、アスペクト比が１２であった。混練時
の粘性を小さくできるＰＰ樹脂が採用されているＰＰ系
マスタ−ペレットに係る試験例Ａによれば、表５から理
解できる様に、混練後のワラストナイトは繊維長さＬが
５５μｍでありアスペクト比も１１であった。一方、混
練時の粘性が大きくなるＰＡ樹脂が採用されているＰＡ
系マスタ−ペレットに係る試験例Ｂによれば、表５から
理解できる様に、混練後のワラストナイトは繊維長さＬ
が４０μｍと短くなり、アスペクト比も８と低めであっ
た。

【００７２】これはＰＰ系マスタ−ペレットでは、ＰＰ
樹脂はＰＡ樹脂に比較して、混練の際に流動性に富み粘
性も低いため、混練の際にワラストナイトが折損、破損
しにくいためであると推察される。

【００７３】

【表５】 （吸水試験）マスタ−ペレットにおける吸水率を調べる
試験を行った。試験例Ｃとして、ＰＡ６６樹脂（７０重
量％）とワラストナイト（３０重量％）とを２軸押出機
で混練したペレットを射出成形にてＰＡ系試験片（７５
ｍｍ×２５ｍｍ×３ｍｍ）を形成した。

【００７４】試験例Ｄとして、ＰＰ樹脂（３０重量％）
とワラストナイト（７０重量％）とを２軸押出機で混練
したペレットを射出成形にてＰＰ系試験片を形成した。
そしてこれらの試験片を２３℃の蒸留水に２４時間〜３
６０時間〜７２６時間〜１００８時間浸漬し、その重量
変化を測定し、これから吸水率を求め、表６に示した。
表６から理解できる様に試験例ＣではＰＡ６６樹脂でマ
スタ−ペレットを形成しているため、吸水率が高い。一
方、試験例ＤではＰＰ樹脂でマスタ−ペレットを形成し
ているため、吸水率が低くく、１００８時間浸漬したと
しても０．０７％と小さかった。

【００７５】

【表６】 この様に試験例Ａ〜Ｄの結果を考慮すると、ポリプロピ
レン樹脂とワラストナイトとを混練し、固化してペレッ
ト状組成物を得る方法を実施すれば、吸水性の問題、混
練時におけるワラストナイトの破損の問題を軽減、回避
するのに有利であることがわかる。

【００７６】＜実施例９〜実施例１２＞実施例９〜実施
例１２は基本的には実施例１〜実施例４に準じるもので
ある。実施例９〜実施例１２における配合割合、材料特
性、塗装性について表７に示す。実施例９〜実施例１２
によれば、実施例１〜４で用いたワラストナイトＡをＰ
Ａ樹脂に混合して２軸押出機で溶融混練を行い、ＰＡ／
ワラストナイトＡからなるマスターペレット（サイズ：
φ２ｍｍ×３ｍｍ）を作製した。その後、このマスター
ペレットに相手樹脂として、実施例９及び実施例１０で
はＡＥＳ樹脂、実施例１１及び実施例１２ではＰＰ樹脂
をそれぞれ混合した。更に実施例９及び実施例１０では
相溶化剤Ｃをブレンドし、実施例１１及び実施例１２で
は、実施例１で用いた相溶化剤Ａをブレンドし、射出成
形機にてシリンダー温度２６０〜２８０℃、金型温度７
０〜８０℃の条件で試験片を成形した。エポキシ樹脂は
各相溶化剤をブレンドするときに添加した。前記した相
溶化剤Ｃは、グリシジル化合物をもつポリエチレンを主
鎖にビニル系ポリマーであるＡＳ樹脂をグラフトした化
合物であり、モディパーＡ４４００（日本油脂（株））
製を用いた。

【００７７】上記した各試験片について物性の測定を前
述同様に行った。更に塗料として、実施例１、２と同様
に、アルキッドメラミン系塗料を用い、試験片にスプレ
ー塗布して３０〜４０μｍの塗膜を形成し、その後実施
例１、２と同様に焼付処理した。上記例によれば、ＰＡ
６６樹脂として実施例１と同様にレオナ１４０２Ｓ（旭
化成工業（株））を用いた。ＰＡ６樹脂として実施例３
と同様にアミランＣＭ１０１７（東レ（株））を用い
た。ＰＰ樹脂として実施例１と同様にＪ−７８５ＨＰ
（出光石油科学工業（株）製）を用いた。ＡＥＳ樹脂と
してＵＢ−５００Ｐ（住友ダウ（株））を用いた。エポ
キシ樹脂としてエポキシ当量が２７１２であるエピクロ
ン ＨＭー０９１（大日本インキ化学工業（株）製）を
用いた。

【００７８】表７に示す実施例９〜実施例１２によれ
ば、塗膜密着性の試験として、前述同様な初期密着試
験、耐温水試験の他に、耐候性試験を行った。耐候性試
験では、塗膜を備えた試験片を用い、サンシャインカー
ボンウェザメータの照射光に１０００時間暴露した後
に、碁盤目塗膜剥離試験を行った。試験結果を表７に示
す。表７に示す様に実施例９〜実施例１２によれば初期
密着試験、耐温水試験共に、試験片１００個中のうち、
塗膜が剥離したものは０、つまり０／１００であり、評
価は○であった。更に耐候性試験においても、試験片１
００個中のうち、塗膜が剥離したものは０／１００であ
り、塗膜の密着性は良好であった。

【００７９】

【表７】 なお表７の配合単位は重量部を示す。

【００８０】＜試験例１〜試験例８＞表７と表８との比
較から理解できる様に、試験例１は実施例９に対応し、
試験例２は実施例１０に対応し、試験例３は実施例１１
に対応し、試験例４は実施例１２に対応するものであ
る。但し実施例９〜実施例１２ではエポキシ樹脂が含ま
れているが、試験例１〜試験例４ではエポキシ樹脂は含
まれていない。試験例５ではエポキシ樹脂が少ない。

【００８１】試験例１〜試験例６についても、前述同様
に、塗膜に対して耐候性試験を行った。表８から理解で
きる様に、塗膜の密着性において初期密着試験と耐温水
試験とでは塗膜の密着性の評価は○であり良好であった
が、耐候性試験では試験例１〜試験例５では塗膜の密着
性に対する評価は×であった。但し表８から理解できる
様に、エポキシ樹脂が適量含まれている試験例６におい
ては、初期密着試験、耐温水試験ばかりでなく、耐候性
試験においても塗膜の密着性の評価は○であった。この
ことからエポキシ樹脂の適量添加が塗膜の耐候性向上に
対して良好であることがわかる。

【００８２】上記した試験例１、２ではＰＡ樹脂とアロ
イ化する樹脂としてＡＥＳ樹脂を採用しているが、ＡＢ
Ｓ樹脂でも同様の結果が得られた。従って請求項２に係
るポリアミド系アロイ樹脂としては、ＰＡ／ＰＰ、ＰＡ
／ＡＥＳ、ＰＡ／ＡＢＳを採用できる。

【００８３】

【表８】

【００８４】（適用例）図１は車両のドア把手として機
能するアウトサイドハンドル１０を示す。１１はキーが
装入される装入孔、１２は手指が差し込まれる差込凹部
である。これは、実施例１〜６のいずれか一方に係る耐
熱樹脂組成物を射出成形して成形されている。そしてそ
の表面にアルキッドメラミン系塗料を塗装し、焼付処理
して、塗膜が形成されている。この成形品を構成する耐
熱性樹脂組成物は耐熱性が優れているので、塗膜の密着
性が良好であった。しかも表面平滑性、強度、剛性、耐
吸水性等が良好であった。

【図面の簡単な説明】

【図１】アウトサイドハンドルに適用した例を示す正面
図である。

【符号の説明】

図中、１０はアウトサイドハンドルを示す。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０８Ｌ 23:10 23:26） Ｂ２９Ｋ 77:00

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】ポリアミド樹脂（ＰＡ）９０〜６５重量％
   とポリプロピレン樹脂（ＰＰ）１０〜３５重量％とから
   なるポリアミド／ポリプロピレン樹脂１００重量部に対
   して、 相溶化剤２．２〜１０重量部、平均繊維径が３〜１５
   μ、平均アスペクト比が１〜１４のワラストナイト２０
   〜１００重量部を含有することを特徴とする射出成形に
   適する耐熱性樹脂組成物。
2. 【請求項２】ポリアミド樹脂（ＰＡ）９０〜６５重量％
   と、 ポリプロピレン樹脂（ＰＰ）、アクリロニトリルーエチ
   レンースチレン樹脂（ＡＥＳ）及びアクリロニトリルー
   ブタジエンースチーレン樹脂（ＡＢＳ）の少なくとも１
   種１０〜３５重量％とからなるポリアミド系アロイ樹脂
   １００重量部に対して、 相溶化剤２．２〜１０重量部、エポキシ樹脂２．２〜１
   ０重量部、 平均繊維径が３〜１５μｍ、平均アスペクト比が１〜１
   ４のワラストナイト２０〜１００重量部を含有すること
   を特徴とする耐熱性樹脂組成物。
3. 【請求項３】液状のポリプロピレン樹脂とワラストナイ
   トとを混練し、固化してペレット状組成物を得る工程
   と、 該ペレット状組成物と相溶化剤と少なくともポリアミド
   樹脂とを溶融混練し、請求項１の耐熱性樹脂組成物、ま
   たはポリプロピレン樹脂を含む請求項２の耐熱性樹脂組
   成物を得る工程を順に実施することを特徴とする射出成
   形に適する耐熱性樹脂組成物の製造方法。
4. 【請求項４】液状のポリプロピレン樹脂とワラストナイ
   トと相溶化剤とを混練してペレット状組成物を得る工程
   と、 該ペレット状組成物と少なくともポリアミド樹脂とを溶
   融混練し、請求項１の耐熱性樹脂組成物、またはポリプ
   ロピレン樹脂を含む請求項２の耐熱性樹脂組成物を得る
   工程を順に実施することを特徴とする射出成形に適する
   耐熱性樹脂組成物の製造方法。
5. 【請求項５】請求項１または請求項２の耐熱性樹脂組成
   物を主成分とする射出成形された成形品と、該成形品に
   焼付塗装された塗膜とをもつ焼付塗装成形品。