JPH08231767A - ゴム組成物 - Google Patents
ゴム組成物Info
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- JPH08231767A JPH08231767A JP7290933A JP29093395A JPH08231767A JP H08231767 A JPH08231767 A JP H08231767A JP 7290933 A JP7290933 A JP 7290933A JP 29093395 A JP29093395 A JP 29093395A JP H08231767 A JPH08231767 A JP H08231767A
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- glass transition
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 互いに非相溶となる２種以上のゴムを含有さ
せることによりウェットスキッド抵抗性と低温脆化性お
よび耐摩耗性を高度にバランスさせたゴム組成物を提供
すること。 【解決手段】 異なるガラス転移温度を有する２種以上
のジエン系ゴム、充てん剤、ゴム用伸展油を配合したゴ
ム組成物であって、配合したゴム同士の相互作用パラメ
ータ（χeff ) とそのゴムブレンド系のスピノーダル点
の相互作用パラメータ（χs ）との差（χeff −χs )
が2.０×10-4〜1.2 ×10-2の範囲内にあり、かつ配合し
たゴムの最も高いガラス転移温度（TgM ) と最も低いガ
ラス転移温度（TgL ) との差（TgM −TgL ) が20℃以上
であること。
せることによりウェットスキッド抵抗性と低温脆化性お
よび耐摩耗性を高度にバランスさせたゴム組成物を提供
すること。 【解決手段】 異なるガラス転移温度を有する２種以上
のジエン系ゴム、充てん剤、ゴム用伸展油を配合したゴ
ム組成物であって、配合したゴム同士の相互作用パラメ
ータ（χeff ) とそのゴムブレンド系のスピノーダル点
の相互作用パラメータ（χs ）との差（χeff −χs )
が2.０×10-4〜1.2 ×10-2の範囲内にあり、かつ配合し
たゴムの最も高いガラス転移温度（TgM ) と最も低いガ
ラス転移温度（TgL ) との差（TgM −TgL ) が20℃以上
であること。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ウェットスキッド
抵抗性と低温脆化性および耐摩耗性を高度にバランスさ
せた、タイヤトレッド用として最適なゴム組成物に関す
る。
抵抗性と低温脆化性および耐摩耗性を高度にバランスさ
せた、タイヤトレッド用として最適なゴム組成物に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】カラス転移温度（Tg) の低いゴムは耐摩
耗性・低温脆化性に優れるがウェットスキッド抵抗性に
劣る。一方、 Tg の高いゴムはウェットスキッド抵抗性
に優れるが耐摩耗性・低温脆化性に劣る。そこで、従
来、異なる Tg をもった２種以上のゴムをブレンドする
ことにより、これら特性をバランスさせる技術が知られ
ている。
耗性・低温脆化性に優れるがウェットスキッド抵抗性に
劣る。一方、 Tg の高いゴムはウェットスキッド抵抗性
に優れるが耐摩耗性・低温脆化性に劣る。そこで、従
来、異なる Tg をもった２種以上のゴムをブレンドする
ことにより、これら特性をバランスさせる技術が知られ
ている。
【０００３】しかし、従来提案されているブレンド技術
では、いずれもブレンドしたゴム同士が相溶してしまう
ため、各々のゴムが持っていた特性が相殺され、各特性
を高度にバランスさせることができなかった。
では、いずれもブレンドしたゴム同士が相溶してしまう
ため、各々のゴムが持っていた特性が相殺され、各特性
を高度にバランスさせることができなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、互い
に非相溶となる２種以上のゴムを含有させることにより
ウエットスキッド抵抗性、低温脆化性および耐摩耗性を
高度にバランスさせたゴム組成物を提供することにあ
る。
に非相溶となる２種以上のゴムを含有させることにより
ウエットスキッド抵抗性、低温脆化性および耐摩耗性を
高度にバランスさせたゴム組成物を提供することにあ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明のゴム組成物は、
異なるガラス転移温度を有する２種以上のジエン系ゴ
ム、充てん剤、ゴム用伸展油を配合したゴム組成物であ
って、配合したゴム同士の相互作用パラメータ
（χeff ) とそのゴムブレンド系のスピノーダル点の相
互作用パラメータ（χs ) との差（χeff −χs ) が
2.0×10-4〜1.2 ×10-2 の範囲内にあり、かつ配合し
たゴムの最も高いガラス転移温度（TgM ) と最も低いガ
ラス転移温度（TgL ) との差（TgM −TgL ) が20℃以上
であることを特徴とする。
異なるガラス転移温度を有する２種以上のジエン系ゴ
ム、充てん剤、ゴム用伸展油を配合したゴム組成物であ
って、配合したゴム同士の相互作用パラメータ
（χeff ) とそのゴムブレンド系のスピノーダル点の相
互作用パラメータ（χs ) との差（χeff −χs ) が
2.0×10-4〜1.2 ×10-2 の範囲内にあり、かつ配合し
たゴムの最も高いガラス転移温度（TgM ) と最も低いガ
ラス転移温度（TgL ) との差（TgM −TgL ) が20℃以上
であることを特徴とする。
【０００６】このようにTgの異なる２種以上のジエン系
ゴムを配合したゴム組成物において、相互作用パラメー
タ（χeff ) すなわちカイパラメータとスピノーダル点
の相互作用パラメータ（χs ) との差（χeff −χs ）
を特定範囲に定めることにより配合されたゴム同士を非
相溶にすることが可能となり、さらに、ガラス転移温度
の差（TgM −TgL ) を20℃以上としたために、ウエット
グリップと耐摩耗性、低温脆化性を高度にバランスさせ
ることができる。
ゴムを配合したゴム組成物において、相互作用パラメー
タ（χeff ) すなわちカイパラメータとスピノーダル点
の相互作用パラメータ（χs ) との差（χeff −χs ）
を特定範囲に定めることにより配合されたゴム同士を非
相溶にすることが可能となり、さらに、ガラス転移温度
の差（TgM −TgL ) を20℃以上としたために、ウエット
グリップと耐摩耗性、低温脆化性を高度にバランスさせ
ることができる。
【０００７】ここで、χeff は、Macromolecules, 24,
4844 (1991) に示される下記式によって計算される。 χeff ＝χ1 −χ2 ・・・・・・・・・・・・ また、χs は下記の熱力学の一般式により計算され
る。 ２χs ＝１／Ｎ1φ1 ＋１／Ｎ2φ2 ・・・・・ Ｎ1 ：１成分の重合度、Ｎ2 ：２成分の重合度、φ1 ：
１成分のモル分率 φ2 ：２成分のモル分率 χeff ＜χs ： 相溶、 χeff ＞χs ： 非相溶 χ1 ＝ａｅχSV＋ａｆχSB＋ｂｄχSV＋ｂｆχVB＋ｃｄ
χSB＋ｃｅχVB χ2 ＝ａｂχSV＋ａｃχSB＋ｂｃχVB＋ｄｅχSV＋ｄｆ
χSB＋ｅｆχVB χSV＝56.5×10-3＋5.62/T χSB＝8.43×10-3＋10.2/T χVB＝2.69×10-3＋1.87/T スチレン量 ビニル量 ブタジエン量 一方のジエン系ゴム ａ ｂ ｃ 他方のジエン系ゴム ｄ ｅ ｆ χSV : スチレンユニットと1,2-結合ブタジエンユニッ
トの相互作用パラメータ χSB : スチレンユニットと1,4-結合ブタジエンユニッ
トの相互作用パラメータ χVB : 1,2-結合ブタジエンユニットと1,4-結合ブタジ
エンユニットの相互作用パラメータ χeff : ポリマー間の相互作用パラメータ χ1 : ポリマー分子間の相互作用パラメータ χ2 : ポリマー分子内の相互作用パラメータ χs : ポリマーブレンド系のスピノーダル点の相互作
用パラメータ
4844 (1991) に示される下記式によって計算される。 χeff ＝χ1 −χ2 ・・・・・・・・・・・・ また、χs は下記の熱力学の一般式により計算され
る。 ２χs ＝１／Ｎ1φ1 ＋１／Ｎ2φ2 ・・・・・ Ｎ1 ：１成分の重合度、Ｎ2 ：２成分の重合度、φ1 ：
１成分のモル分率 φ2 ：２成分のモル分率 χeff ＜χs ： 相溶、 χeff ＞χs ： 非相溶 χ1 ＝ａｅχSV＋ａｆχSB＋ｂｄχSV＋ｂｆχVB＋ｃｄ
χSB＋ｃｅχVB χ2 ＝ａｂχSV＋ａｃχSB＋ｂｃχVB＋ｄｅχSV＋ｄｆ
χSB＋ｅｆχVB χSV＝56.5×10-3＋5.62/T χSB＝8.43×10-3＋10.2/T χVB＝2.69×10-3＋1.87/T スチレン量 ビニル量 ブタジエン量 一方のジエン系ゴム ａ ｂ ｃ 他方のジエン系ゴム ｄ ｅ ｆ χSV : スチレンユニットと1,2-結合ブタジエンユニッ
トの相互作用パラメータ χSB : スチレンユニットと1,4-結合ブタジエンユニッ
トの相互作用パラメータ χVB : 1,2-結合ブタジエンユニットと1,4-結合ブタジ
エンユニットの相互作用パラメータ χeff : ポリマー間の相互作用パラメータ χ1 : ポリマー分子間の相互作用パラメータ χ2 : ポリマー分子内の相互作用パラメータ χs : ポリマーブレンド系のスピノーダル点の相互作
用パラメータ
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の構成につき詳しく
説明する。本発明では、異なる Tg を有する２種以上の
ジエン系ゴム、充てん剤、ゴム用伸展油を配合したゴム
組成物において、χeff とχs の差（χeff −χs ）を
2.0×10-4〜1.2 ×10-2 の範囲とする。χeff −χs
が2.０×10-4未満では、ブレンド系は相溶に近くなり、
十分にウェットスキッド抵抗性と耐摩耗性および低温脆
化性をバランスさせることができない。また、χeff −
χs が1.2 ×10-2を超えると分散相のドメインサイズが
大きく、相界面がよわくなり、耐摩性が悪化する。
説明する。本発明では、異なる Tg を有する２種以上の
ジエン系ゴム、充てん剤、ゴム用伸展油を配合したゴム
組成物において、χeff とχs の差（χeff −χs ）を
2.0×10-4〜1.2 ×10-2 の範囲とする。χeff −χs
が2.０×10-4未満では、ブレンド系は相溶に近くなり、
十分にウェットスキッド抵抗性と耐摩耗性および低温脆
化性をバランスさせることができない。また、χeff −
χs が1.2 ×10-2を超えると分散相のドメインサイズが
大きく、相界面がよわくなり、耐摩性が悪化する。
【０００９】また、配合したゴムの最も高いガラス転移
温度（TgM ) と最も低いガラス転移温度（TgL ) との差
（TgM −TgL ) を20℃以上、好ましくは20℃〜100℃と
する。TgM とTgL との差が20℃未満では、十分な低温脆
化性の改善が期待できない。さらに、耐摩耗性を改良す
るために充てん剤を配合する。充てん剤の粒子径は400
Å以下である。 400Å超のものでは、十分な耐摩耗性の
改善ができない。充てん剤の配合量は、ゴム 100重量部
に対し40〜110重量部である。40重量部未満あるいは 11
0重量部超では十分に耐摩耗性を改善できない。充てん
剤の種類としては、カーボンブラック、シリカがあげら
れる。
温度（TgM ) と最も低いガラス転移温度（TgL ) との差
（TgM −TgL ) を20℃以上、好ましくは20℃〜100℃と
する。TgM とTgL との差が20℃未満では、十分な低温脆
化性の改善が期待できない。さらに、耐摩耗性を改良す
るために充てん剤を配合する。充てん剤の粒子径は400
Å以下である。 400Å超のものでは、十分な耐摩耗性の
改善ができない。充てん剤の配合量は、ゴム 100重量部
に対し40〜110重量部である。40重量部未満あるいは 11
0重量部超では十分に耐摩耗性を改善できない。充てん
剤の種類としては、カーボンブラック、シリカがあげら
れる。
【００１０】また、加工性の改善およびゴム組成物の硬
さをタイヤトレッド用として最適なレベルとするため
に、ゴム用伸展油をゴム 100重量部に対し１〜60重量部
配合する。60重量部を超えて配合すると耐摩耗性が悪化
する。ゴム用伸展油としては、石油留分のうちの高沸点
部分から成るプロセス油が用いられる。本発明において
は、異なる Tg を有する２種以上のジエン系ゴムとして
は、例えば、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン−ブタ
ジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）、天然ゴム（ＮＲ）、イ
ソプレンゴム（ＩＲ）などの公知のジエン系ゴムから選
択することができる。
さをタイヤトレッド用として最適なレベルとするため
に、ゴム用伸展油をゴム 100重量部に対し１〜60重量部
配合する。60重量部を超えて配合すると耐摩耗性が悪化
する。ゴム用伸展油としては、石油留分のうちの高沸点
部分から成るプロセス油が用いられる。本発明において
は、異なる Tg を有する２種以上のジエン系ゴムとして
は、例えば、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン−ブタ
ジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）、天然ゴム（ＮＲ）、イ
ソプレンゴム（ＩＲ）などの公知のジエン系ゴムから選
択することができる。
【００１１】また、異なる Tg を有する２種以上のジエ
ン系ゴムは、 Tg −50℃以下のジエン系ゴム75〜95重量
部と Tg −35℃〜０℃のジエン系ゴム25〜５重量部から
なるものであることが、上述の効果に加え、更に低温硬
度を維持できるという点で好ましい。すなわち、 Tg −
50℃以下のジエン系ゴム75〜95重量部に対し Tg −35℃
〜０℃のジエン系ゴム25〜５重量部用いてχeff −χs
＝2.0 ×10-4〜1.2 ×10-2の範囲で、かつ、配合したゴ
ムの最も高いガラス転移温度（TgM ) と最も低いガラス
転移温度（TgL ) との差（TgM −TgL ) を20℃以上とす
ることにより、上述のウエットスキッド抵抗性、低温脆
化性および耐摩耗性を高度にバランスさせる効果に加え
低温硬度を殆んど上昇させることがないので、更に低温
特性を向上することができる。
ン系ゴムは、 Tg −50℃以下のジエン系ゴム75〜95重量
部と Tg −35℃〜０℃のジエン系ゴム25〜５重量部から
なるものであることが、上述の効果に加え、更に低温硬
度を維持できるという点で好ましい。すなわち、 Tg −
50℃以下のジエン系ゴム75〜95重量部に対し Tg −35℃
〜０℃のジエン系ゴム25〜５重量部用いてχeff −χs
＝2.0 ×10-4〜1.2 ×10-2の範囲で、かつ、配合したゴ
ムの最も高いガラス転移温度（TgM ) と最も低いガラス
転移温度（TgL ) との差（TgM −TgL ) を20℃以上とす
ることにより、上述のウエットスキッド抵抗性、低温脆
化性および耐摩耗性を高度にバランスさせる効果に加え
低温硬度を殆んど上昇させることがないので、更に低温
特性を向上することができる。
【００１２】また、 Tg −50℃以下のジエン系ゴム75〜
95重量部に対し Tg −35℃〜０℃のジエン系ゴム25〜５
重量部用いる場合に、 Tg −50℃以下のジエン系ゴムを
カーボンブラックを含有するカーボンマスターバッチの
形態にしておくと、上述の効果に加え、更にウェットス
キッド抵抗性を高めることができる。本発明におけるゴ
ム組成物は、Flory −Rehnerの下記式から計算される
有効網目鎖濃度が1.０×10-4〜5.０×10-4（モル／c
m3 ) となるように架橋されているのがよい。この有効
網目鎖濃度が1.０×10-4未満では架橋が不十分であり、
良好な耐摩耗性が得られない。また、この有効網目鎖濃
度が5.０×10-4超では、ゴム組成物の硬さが上昇し、タ
イヤトレッドとして適さない。
95重量部に対し Tg −35℃〜０℃のジエン系ゴム25〜５
重量部用いる場合に、 Tg −50℃以下のジエン系ゴムを
カーボンブラックを含有するカーボンマスターバッチの
形態にしておくと、上述の効果に加え、更にウェットス
キッド抵抗性を高めることができる。本発明におけるゴ
ム組成物は、Flory −Rehnerの下記式から計算される
有効網目鎖濃度が1.０×10-4〜5.０×10-4（モル／c
m3 ) となるように架橋されているのがよい。この有効
網目鎖濃度が1.０×10-4未満では架橋が不十分であり、
良好な耐摩耗性が得られない。また、この有効網目鎖濃
度が5.０×10-4超では、ゴム組成物の硬さが上昇し、タ
イヤトレッドとして適さない。
【００１３】
【００１４】 ν ：有効網目鎖濃度、Ｖ：膨潤溶媒の分子溶、 ｇ ：膨潤前試験片中のゲルゴムの容積分率、 ＶR ：膨潤ゲル中のゴムの容積分率、 μ ：試料ゴムと膨潤溶媒との相互作用定数
【００１５】
（ａ）表１に示す14種のポリマーの中から選ばれるポリ
マーを用いて表２および表３に示す配合処法（重量部）
により配合し、160 ℃で30分加硫してゴム組成物とした
（実施例１〜５、比較例１〜６）。ポリマーＡ〜Ｄは市
販の乳化重合であり、Ａ：NIPOL 9529、Ｂ：NIPOL 9528
Ｃ：NIPOL 9526、Ｄ：NIPOL 1712で、いずれも日本ゼオ
ン製である。
マーを用いて表２および表３に示す配合処法（重量部）
により配合し、160 ℃で30分加硫してゴム組成物とした
（実施例１〜５、比較例１〜６）。ポリマーＡ〜Ｄは市
販の乳化重合であり、Ａ：NIPOL 9529、Ｂ：NIPOL 9528
Ｃ：NIPOL 9526、Ｄ：NIPOL 1712で、いずれも日本ゼオ
ン製である。
【００１６】ポリマーＥ〜Ｈ、Ｋ、Ｌ、Ｍは、１，３−
ブタジエン単量体とスチレン単量体を無極性炭化水素溶
媒中で重合する所謂リビングアンオン重合法によって得
たスチレン−ブタジエン共重合体ゴムである。ポリマー
Ｉ、Ｊは市販のポリブタジエンゴムであり、Ｉ：NIPOL
1220、Ｊ：NIPOL 1240で、いずれも日本ゼオン製であ
る。
ブタジエン単量体とスチレン単量体を無極性炭化水素溶
媒中で重合する所謂リビングアンオン重合法によって得
たスチレン−ブタジエン共重合体ゴムである。ポリマー
Ｉ、Ｊは市販のポリブタジエンゴムであり、Ｉ：NIPOL
1220、Ｊ：NIPOL 1240で、いずれも日本ゼオン製であ
る。
【００１７】ポリマーのスチレン量、ビニル量、シス，
トランス量は、常法の赤外分光分析法（スチレン量：ハ
ンプトン法、ビニル量、シス，トランス量：モレロ法）
により測定した。分子量はゲルパーミエーションクロマ
トグラフィー（ＧＰＣ）を用いて測定し、重量平均分子
量（Ｍｗ）をポリスチレンを基準として示した。ガラス
転移温度は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用い、昇温速
度１０℃／minで測定した。
トランス量は、常法の赤外分光分析法（スチレン量：ハ
ンプトン法、ビニル量、シス，トランス量：モレロ法）
により測定した。分子量はゲルパーミエーションクロマ
トグラフィー（ＧＰＣ）を用いて測定し、重量平均分子
量（Ｍｗ）をポリスチレンを基準として示した。ガラス
転移温度は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用い、昇温速
度１０℃／minで測定した。
【００１８】表３に、実施例１〜５と本発明の範囲外で
ある比較例１〜６のχeff −χs の計算値（ここでＴ＝
433(K)として計算) とΔTg（TgM −TgL) の値を示し
た。表４に、実施例１〜５と比較例１〜６の加硫物の０
℃の tanδ、低温脆化温度、ランボーン摩耗性の測定値
を示した。また、図１に、表４に示した tanδと低温脆
化温度の値をグラフ化して示した。図２には表４に示し
た tanδとランボーン摩耗性の値をグラフ化して示し
た。
ある比較例１〜６のχeff −χs の計算値（ここでＴ＝
433(K)として計算) とΔTg（TgM −TgL) の値を示し
た。表４に、実施例１〜５と比較例１〜６の加硫物の０
℃の tanδ、低温脆化温度、ランボーン摩耗性の測定値
を示した。また、図１に、表４に示した tanδと低温脆
化温度の値をグラフ化して示した。図２には表４に示し
た tanδとランボーン摩耗性の値をグラフ化して示し
た。
【００１９】tanδは、周波数20Hz、初期歪10％、振幅
±２％の条件で行った。このときの０℃ tanδの値はウ
ェットスキッド抵抗性と相関する。低温脆化温度は、JI
S-K-6301に従って測定した。ランボーン摩耗性は、岩本
製作所製ランボーン試験機を使用し、スリップ率50％、
荷重1.５kg、温度20℃、摩耗時間10分の条件で行った。
±２％の条件で行った。このときの０℃ tanδの値はウ
ェットスキッド抵抗性と相関する。低温脆化温度は、JI
S-K-6301に従って測定した。ランボーン摩耗性は、岩本
製作所製ランボーン試験機を使用し、スリップ率50％、
荷重1.５kg、温度20℃、摩耗時間10分の条件で行った。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】表４および図１に示されるように、実施例
１〜５は比較例１〜６に対し低い低温脆化温度、高い０
℃ tanδ（高ウェットスキッド抵抗) の方向にあり、低
温脆化性とウェットスキッド抵抗性を高度にバランスし
ている。
１〜５は比較例１〜６に対し低い低温脆化温度、高い０
℃ tanδ（高ウェットスキッド抵抗) の方向にあり、低
温脆化性とウェットスキッド抵抗性を高度にバランスし
ている。
【００２５】また、表４および図２に示されるように、
実施例１〜５は比較例１〜６に対し高い耐摩耗性（摩耗
減量が少ない）、高い０℃ tanδの方向にあり、耐摩耗
性とウエッドスキッド抵抗性と高度にバランスしてい
る。 （ｂ）表１に示す14種のポリマーの中から選ばれたポリ
マーを用い表２および表５に示す配合処方（重量部) に
より配合し、160 ℃で30分加硫してゴム組成物とした
（実施例６〜11、比較例７〜10）。
実施例１〜５は比較例１〜６に対し高い耐摩耗性（摩耗
減量が少ない）、高い０℃ tanδの方向にあり、耐摩耗
性とウエッドスキッド抵抗性と高度にバランスしてい
る。 （ｂ）表１に示す14種のポリマーの中から選ばれたポリ
マーを用い表２および表５に示す配合処方（重量部) に
より配合し、160 ℃で30分加硫してゴム組成物とした
（実施例６〜11、比較例７〜10）。
【００２６】表５に、実施例６〜11と本発明の範囲外に
ある比較例７〜10のχeff −χs の計算値と、実施例６
〜11と比較例７〜10の加硫物の tanδ（０℃) 、脆化温
度（℃）、摩耗量（cc) と低温のＪＩＳ高度（−10℃)
の値を示した。ここで、実施例９では、ポリマーＮをカ
ーボンブラック N220 を含有するカーボンマスターバッ
チの形態として用いた。
ある比較例７〜10のχeff −χs の計算値と、実施例６
〜11と比較例７〜10の加硫物の tanδ（０℃) 、脆化温
度（℃）、摩耗量（cc) と低温のＪＩＳ高度（−10℃)
の値を示した。ここで、実施例９では、ポリマーＮをカ
ーボンブラック N220 を含有するカーボンマスターバッ
チの形態として用いた。
【００２７】
【表５】
【００２８】表５より、異なる Tg を有するジエン系ゴ
ムを、 Tg −50℃以下のジエン系ゴム75〜95重量部と T
g −35℃〜０℃のジエン系ゴム25〜５重量部とすること
により、低温硬度を維持しながらウエットスキッド性、
低温脆化性、および耐摩耗性のバランスを向上すること
がわかる。実施例11のように、 Tg が−50℃以下のジエ
ン系ゴムをカーボンマスターバッチ化することにより、
tanδ（０℃）の上昇をより大きくできる。
ムを、 Tg −50℃以下のジエン系ゴム75〜95重量部と T
g −35℃〜０℃のジエン系ゴム25〜５重量部とすること
により、低温硬度を維持しながらウエットスキッド性、
低温脆化性、および耐摩耗性のバランスを向上すること
がわかる。実施例11のように、 Tg が−50℃以下のジエ
ン系ゴムをカーボンマスターバッチ化することにより、
tanδ（０℃）の上昇をより大きくできる。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、異
なる Tg を有する２種以上のジエン系ゴム、充てん剤、
ゴム用伸展油を配合したゴム組成物であって、配合した
ゴム同士の相互作用パラメータ（χeff ）とそのゴムブ
レンド系のスピノーダル点の相互作用パラメータ
（χs ）との差（χeff −χs ）が2.０×10-4〜1.2 ×
10-2の範囲内にあり、かつ配合したゴムの最も高いガラ
ス転移温度（TgM ) と最も低いガラス転移温度（TgL )
との差（TgM −TgL ）が20℃以上としたために、ウェッ
トスキッド抵抗性と耐摩耗性および低温脆化性を高度に
バランスさせることが可能となる。
なる Tg を有する２種以上のジエン系ゴム、充てん剤、
ゴム用伸展油を配合したゴム組成物であって、配合した
ゴム同士の相互作用パラメータ（χeff ）とそのゴムブ
レンド系のスピノーダル点の相互作用パラメータ
（χs ）との差（χeff −χs ）が2.０×10-4〜1.2 ×
10-2の範囲内にあり、かつ配合したゴムの最も高いガラ
ス転移温度（TgM ) と最も低いガラス転移温度（TgL )
との差（TgM −TgL ）が20℃以上としたために、ウェッ
トスキッド抵抗性と耐摩耗性および低温脆化性を高度に
バランスさせることが可能となる。
【図１】脆化温度とtanδとの関係図である。
【図２】摩耗減量とtanδとの関係図である。
Claims (5)
- 【請求項１】 異なるガラス転移温度を有する２種以上
のジエン系ゴム、充てん剤、ゴム用伸展油を配合したゴ
ム組成物であって、配合したゴム同士の相互作用パラメ
ータ（χeff ) とそのゴムブレンド系のスピノーダル点
の相互作用パラメータ（χs ) との差（χeff −χs )
が2.０×10-4〜1.2 ×10-2の範囲内にあり、かつ配合し
たゴムの最も高いガラス転移温度（TgM ) と最も低いガ
ラス転移温度（TgL ) との差（TgM −TgL ) が20℃以上
であるゴム組成物。 - 【請求項２】 前記充てん剤は、粒子径 400Å以下であ
って、ゴム 100重量部に対し40〜110重量部配合した請
求項１記載のゴム組成物。 - 【請求項３】 前記ゴム用伸展油をゴム 100重量部に対
し１〜60重量部配合した請求項１記載のゴム組成物。 - 【請求項４】 前記ジエン系ゴムがガラス転移温度−50
℃以下のジエン系ゴムとガラス転移温度−35℃〜０℃の
ジエン系ゴムからなり、ガラス転移温度−50℃以下のジ
エン系ゴム75〜95重量部に対しガラス転移温度−35℃〜
０℃のジエン系ゴム25〜５重量部配合した請求項１記載
のゴム組成物。 - 【請求項５】 前記ガラス転移温度−50℃以下のジエン
系ゴムがカーボンブラックを含有するカーボンマスター
バッチの形態にある請求項４記載のゴム組成物。
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| JP6-328297 | 1994-12-28 | ||
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Cited By (10)
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|---|---|---|---|---|
| JPH1149894A (ja) * | 1997-08-07 | 1999-02-23 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 高性能タイヤトレッド用ゴム組成物 |
| JPH1160816A (ja) * | 1997-08-07 | 1999-03-05 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
| JPH11209517A (ja) * | 1998-01-27 | 1999-08-03 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
| JPH11209519A (ja) * | 1998-01-27 | 1999-08-03 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
| JP2002053701A (ja) * | 2000-08-08 | 2002-02-19 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | タイヤ用ゴム組成物 |
| JPWO2005042632A1 (ja) * | 2003-10-31 | 2007-05-17 | 日本ゼオン株式会社 | シリカ含有共役ジエン系ゴム組成物及び成形体 |
| JP2008174696A (ja) * | 2007-01-22 | 2008-07-31 | Bridgestone Corp | タイヤ用ゴム組成物及びそれを用いた空気入りタイヤ |
| JP2011079880A (ja) * | 2009-10-02 | 2011-04-21 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | タイヤトレッド用ゴム組成物及び空気入りタイヤ |
| JP2017052605A (ja) * | 2015-09-09 | 2017-03-16 | 横浜ゴム株式会社 | コンベヤベルト用ゴム組成物及びコンベヤベルト |
| WO2018147312A1 (ja) * | 2017-02-08 | 2018-08-16 | 日本エラストマー株式会社 | 共役ジエン系重合体、共役ジエン系重合体組成物、及びタイヤ |
-
1995
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Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1160816A (ja) * | 1997-08-07 | 1999-03-05 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
| JPH1149894A (ja) * | 1997-08-07 | 1999-02-23 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 高性能タイヤトレッド用ゴム組成物 |
| JPH11209517A (ja) * | 1998-01-27 | 1999-08-03 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
| JPH11209519A (ja) * | 1998-01-27 | 1999-08-03 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
| JP2002053701A (ja) * | 2000-08-08 | 2002-02-19 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | タイヤ用ゴム組成物 |
| JP4496622B2 (ja) * | 2000-08-08 | 2010-07-07 | 横浜ゴム株式会社 | タイヤ用ゴム組成物 |
| JP4746989B2 (ja) * | 2003-10-31 | 2011-08-10 | 日本ゼオン株式会社 | シリカ含有共役ジエン系ゴム組成物及び成形体 |
| JPWO2005042632A1 (ja) * | 2003-10-31 | 2007-05-17 | 日本ゼオン株式会社 | シリカ含有共役ジエン系ゴム組成物及び成形体 |
| JP2008174696A (ja) * | 2007-01-22 | 2008-07-31 | Bridgestone Corp | タイヤ用ゴム組成物及びそれを用いた空気入りタイヤ |
| JP2011079880A (ja) * | 2009-10-02 | 2011-04-21 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | タイヤトレッド用ゴム組成物及び空気入りタイヤ |
| JP2017052605A (ja) * | 2015-09-09 | 2017-03-16 | 横浜ゴム株式会社 | コンベヤベルト用ゴム組成物及びコンベヤベルト |
| WO2018147312A1 (ja) * | 2017-02-08 | 2018-08-16 | 日本エラストマー株式会社 | 共役ジエン系重合体、共役ジエン系重合体組成物、及びタイヤ |
| CN110167977A (zh) * | 2017-02-08 | 2019-08-23 | 日本弹性体株式会社 | 共轭二烯系聚合物、共轭二烯系聚合物组合物以及轮胎 |
| JPWO2018147312A1 (ja) * | 2017-02-08 | 2019-11-07 | 日本エラストマー株式会社 | 共役ジエン系重合体、共役ジエン系重合体組成物、及びタイヤ |
| CN110167977B (zh) * | 2017-02-08 | 2021-11-16 | 日本弹性体株式会社 | 共轭二烯系聚合物、共轭二烯系聚合物组合物以及轮胎 |
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