JPH08224U - 合成樹脂製壜体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 胴部筒壁の一部を陥没変形させて壜体内に発
生した減圧を吸収する２軸延伸ブロー成形壜体におい
て、座屈強度を低下させることなしに、減圧吸収機能を
発揮する壁部分の面積をできる限り大きくすることを技
術的課題とし、もって座屈強度の高い、かつ減圧吸収能
力の高い壜体を得ることにある。 【構成】 壜体１胴部２の少なくとも胴部下半分３を、
正多角筒体の各平坦壁５間に位置する各稜線部分を、一
方の平坦壁５に対して、立ち上がり壁片７を介して連設
することにより、補強リブ条６に成形して構成し、各平
坦壁５を減圧吸収機能部とすると共に、各補強リブ条６
を支持機能部とし、補強リブ条６を螺旋状とすることに
より、圧下力を弾性的に支持し、かつ平坦壁５の減圧吸
収能力を高めるようにした。

Description

【考案の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】

本考案は、２軸延伸ブロー成形されたポリエチレンテレフタレート樹脂製壜体 の胴部の壁構造に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】

２軸延伸ブロー成形されたポリエチレンテレフタレート樹脂（以下、簡単のた めＰＥＴと記す）製壜体は、ＰＥＴの持つ優れた特性により、比較的大型のもの を肉薄に成形できるので、経済的であると共に、耐内容物性とか機械的強度に優 れ、外観も良いので、液体容器として多方面で利用されている。

【０００３】 このようにＰＥＴ製壜体は、肉薄にも関わらず機械的強度の優れたものなので あるが、壜体の主体部分である胴部が肉薄であるので、壜体内に発生した減圧に より、胴部の一部が不正に陥没変形し、商品としての壜体の外観を著しく劣化さ せると云う不都合があった。

【０００４】 このＰＥＴ製壜体における減圧変形という不都合を解消するため、例えば実開 昭５７−１９９５１１号公報に開示されているように、胴部の筒壁に陥没変形し 易い変形パネル壁を底壁として有する凹部を複数陥没設して、壜体内に発生した 負圧をこの変形パネル壁における一定した形態の陥没変形により吸収し、もって 胴部の他の部分に不正な陥没変形が発生しないようにすると共に、胴部の自己形 状保持能力を高めるようにした壜体が各種提案されている。

【０００５】

【考案が解決しようとする課題】

しかしながら、上記した従来技術にあっては、変形パネル壁の減圧吸収のため の陥没変形を確実に一定した形態で生じさせるため、およびこの変形パネル壁に 生じた陥没変形が胴部の他の部分に影響を与え、この胴部の他の部分に不正変形 を生じさせることがないように、変形パネル壁の周囲に変形し難いリブ壁構造部 分を周設して凹部を構成する必要があり、また変形パネル壁を有する凹部を設け ることによる胴部の座屈強度の低下を防止すべく、凹部間に柱材として機能する 壁部分を設ける必要があるので、変形パネル壁の面積を充分に大きくすることが できず、このため変形パネル壁の陥没変形により吸収できる減圧程度が充分では ないと云う問題があった。

【０００６】 また、変形パネル壁は、壜体内に発生した減圧による陥没変形の発生が起こり 易いように、予めわずかではあるが内方に陥没した形態で成形されているため、 発生した陥没変形の程度の割りには、吸収できる減圧程度が小さく、このため対 応できる減圧程度が低く、適用できる範囲が狭いと云う問題があった。

【０００７】 そこで、本考案は、上記した従来技術における問題点を解消すべく考案された もので、壜体の座屈強度を低下させることなしに、壜体内に発生した減圧を、こ の減圧による一定した形態の陥没変形により吸収する壁部分の面積をできる限り 大きくすることを技術的課題とし、もって座屈強度を低下させることなしに、減 圧吸収能力の大きい壜体を提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】

上記したた技術的課題を解決する本考案の手段は、 ２軸延伸ブロー成形されたＰＥＴ製の壜体であること、 この壜体の有底筒形状をした胴部の少なくとも胴部下半分を次のように構成する こと、 正多角筒体の各平坦壁間に位置する各稜線部分を、周方向に沿った一方の平坦壁 に対して、急角度で立ち上がる立ち上がり壁片を介して連設することにより、補 強リブ条に成形した構成とすること、 この補強リブ条を螺旋状に成形すること、 にある。

【０００９】 螺旋状に成形された補強リブ条は、その螺旋角を７〜２０度の範囲内に設定す るのが良い。

【００１０】

【作用】

補強リブ条は、急角度で立ち上がった立ち上がり壁片、すなわち壁面をほぼ壜 体胴部の径方向に沿わせた立ち上がり壁片を有しているので、この立ち上がり壁 片が胴部筒壁の径方向への変形に対して、この変形を阻止するリブ片として機能 し、壜体胴部の機械的な座屈強度を確保している。

【００１１】 この補強リブ条は、正多角筒体の各稜線部分を、周方向に沿った一方側の平坦 壁と立ち上がり壁片を介して連設して構成されたものであるので、その周方向に 沿った幅は充分に小さく、このため各平坦壁の周方向の幅は充分に大きいものと なり、壜体胴部表面における平坦壁が占める面積の割合は極めて大きくなり、平 坦壁を形成した胴部部分の表面は、そのほとんどが平坦壁で形成されることにな る。

【００１２】 この胴部表面をほとんど占める平坦壁は、壜体内に減圧が発生した状態で、こ の減圧により内方に陥没変形して、この減圧を吸収する。

【００１３】 この平坦壁の陥没変形による減圧吸収は、胴部表面に占める平坦壁の面積の割 合が極めて大きいので、各平坦壁の単位陥没変形で吸収される減圧程度は充分に 大きな値となり、これにより高い減圧吸収能力を発揮する。

【００１４】 補強リブ条は螺旋状に成形されているので、壜体に作用する圧下力を剛的に支 えるのではなく、たわみ変形しながら弾性的に支えることになり、座屈強度その ものは強化されることになる。

【００１５】 また、補強リブ条を螺旋状に成形することにより、当然平坦壁も螺旋状に傾斜 湾曲した壁構造となるため、各平坦壁の平断面形状は直線状のままであるが、補 強リブ条の螺旋角に沿った断面形状は、螺旋変形が基本的に円運動による変形で あることから、高さ方向の中央部を膨出させた湾曲線状となる。

【００１６】 このため、減圧吸収時の平坦壁の陥没変形は、外方に突出した状態から内方に 陥没した状態への反転変形となり、その陥没変形による壜体の容積減少程度が充 分に大きくなるため、減圧吸収能力はきわめて高い。

【００１７】 補強リブ条の螺旋角が大きくなると、圧下力が作用した際におけるたわみ変形 量が大きくなり、圧下力を弾性的に支える能力が高いなると共に、平坦壁の減圧 吸収能力を高めることができるのであるが、座屈強度が低下することになり、反 対に補強リブ条の螺旋角が小さいと、圧下力を弾性的に支える能力が低くなると 共に、平坦壁の減圧吸収能力の大幅な増大は得られない。

【００１８】 多くの解析および実験の結果によると、この補強リブ条の螺旋角は、７〜２０ 度の範囲内に設定するのが良い、外観上からも、望ましくは１１〜１３度の範囲 とするのが良い。

【００１９】

【実施例】

以下、本考案の一実施例を、図面を参照しながら説明する。 図１は、壜体１の全体正面図を示すもので、全高２５６．６４mmの１リットル 壜体である。

【００２０】 有底円筒形状をした胴部２の上端には、上方に縮径した円筒台筒形状をした肩 部１０を介して、外周面に打栓キャップ組付け用の係止条を周設した口部１１が 一体に立設されている。

【００２１】 胴部２は、その中央部に、胴部２の座屈強度を高めると共に、掴持部を形成す る幅広を中央周溝８が陥没周設されており、この中央周溝８により、胴部３は、 胴部下半分３と胴部上半分４とに区画されている。

【００２２】 胴部下半分３の筒壁は、八つの平坦壁５と八つの補強リブ条６とから構成され ており、各補強リブ条６は螺旋状に成形され、同様に各平坦壁５は、螺旋状に傾 斜湾曲した形状に成形されており、各補強リブ条６の螺旋角は約１２．５度に設 定されている。

【００２３】 図２は、図１中、Ａ−Ａ線に沿って切断矢視した胴部下半分３の平断面図で、 各平坦壁５の断面形状は直線状となっており、各補強リブ条６は、一方の平坦壁 ５に対して立ち上がり壁片７を介して連設されることにより、この一方の平坦壁 ５との間に段部を形成し、他方の平坦壁５に対しては、この他方の平坦壁５をそ のまま延長した状態で連設されている。すなわち、各平坦壁５と各補強リブ条６ とは、高さの低いノコギリ歯状に連続した形態となっているのである。

【００２４】 図３は、図１中、補強リブ条６に平行なＢ−Ｂ線に沿って切断矢視した一つの 平坦壁５の壁構造を示す断面図で、平坦壁５は、その中央よりやや下部を外方に 湾曲膨出させ、上部を緩やかに湾曲反転させて、一方側の補強リブ条６にそのま ま連続し、下部を他方側の補強リブ条６に立ち上がり壁片７を介して連続してい る。

【００２５】 胴部２の円筒形状をした胴部上半分４には、略等間隔に四本の補強用のリブ周 溝９が陥没周設されており、このリブ周溝９を設けることにより、座屈強度を高 めると共に、胴部上半分４の外力に対する構造的な耐久力を高めている。

【００２６】 図４は、７４度の内容液を充填密封して５度まで冷却した状態での、壜体の減 圧吸収量特性の実測結果を示す線図で、ａ曲線は、図示実施例に示した本考案の 壜体１の実測結果であり、ｂ曲線は、図１に示した壜体１と同様な壜体のの胴部 下半分に、縦長な変形パネル壁を有する八つの凹部を陥没形成した従来壜体の実 測結果である。この実測に使用した本考案の壜体１は、全重量３３．５ｇ、全高 ２５６．６４mm、満注容量１０６０．２６ml、耐熱温度（ここでの耐熱温度は、 内容液充填後、１０秒間横転、１分間正立させて水冷した状態での外観評価によ るものである。）７４度であるのに対して、従来の壜体は、全重量３３ｇ、全高 ２５８．２０mm、満注容量１０７４．３ml、耐熱温度７４度である。

【００２７】 本考案壜体１と従来壜体の実測結果を、項目別に下記に示す。 座屈強度（空ボトル状態） 本考案は１６．７kg 従来技術は１５．２kg 座屈強度（内容液を充填密封後、７４度から５度に冷却状態） 本考案は２３．６kg 従来技術は１８．８kg この座屈強度試験時のたわみ量 本考案は４．７mm 従来技術は４．２mm 減圧強度 本考案は１０６mmHg 従来技術は７５mmHg この減圧強度試験時の吸収容量（静置状態で） 本考案は１００mlで外観異常 従来技術は６０mlで潰れ 同じく吸収容量（手で押して回復限界） 本考案は６０ml以上 従来技術は５０mlで潰れ このように、上記した実測結果、この実測結果を線図にした図４から明らかな ように、本考案は従来技術に比べて、座屈強度および減圧強度を飛躍的に高める ことができることが実証された。

【００２８】 なお、図４のａ曲線の点ａ１に示した本考案の減圧強度１０６mmHg、吸収容量 １００mlの限界点と、ｂ曲線の点ｂ１に示した従来技術の減圧強度７５mmHg、吸 収容量６０mlの限界点とは、その設定基準が、本考案の場合は、壜体１の外観に 変形異常を生じた状態としているのに対して、従来技術の場合は、外観異常を通 り過ぎて壜体が潰れる状態としている。

【００２９】 従来技術の限界点の設定基準を、本考案の場合と同じにすると、減圧強度は約 ５５mmHg、吸収容量は約５０mlとなり、限界点は図４中の点ｂ２となる。

【００３０】

【考案の効果】

本考案は、上記した構成であるので、以下に示す効果を奏する。 壜体内に発生した減圧を吸収するために陥没変形できる壁部分の、胴部全表面 に占める面積の割合を充分に大きくすることができるので、この減圧吸収用壁部 分の陥没変形による減圧吸収能力が大きくなり、もってきわめて高い減圧強度を 得ることができる。

【００３１】 補強リブ条は、立ち上がり壁片を構成部分としているので、胴部の径方向に作 用する外力に対して構造的に充分な耐久力を発揮することができ、もって他方の 平坦壁がそのまま連続した単純な構造であるにも関わらず、胴部の座屈強度を低 下させることがない。

【００３２】 補強リブ条は螺旋状に成形されているので、圧下力作用状態で、比較的大きな たわみ変形することにより、この圧下力を剛的だけではなく弾性的に受け止める ことができ、もってきわめて高い座屈強度を発揮することができる。

【００３３】 補強リブ条を螺旋状に成形することにより、平坦壁が傾斜湾曲した姿勢となる ので、その中央部分が膨出湾曲した形状となっており、これにより減圧吸収のた めの陥没変形は、突出状態からの反転変形となり、もってより高い減圧吸収能力 を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本考案の一実施例を示す、全体正面図。

【図２】図１中、Ａ−Ａ線に沿って切断矢視した平断面
図。

【図３】図１中、Ｂ−Ｂ線に沿って切断矢視した平坦壁
部分の断面図。

【図４】図１に示した本考案の壜体と従来の壜体との減
圧吸収特性の実測結果を示す線図。

【符号の説明】

１ ； 壜体 ２ ； 胴部 ３ ； 胴部下半分 ４ ； 胴部上半分 ５ ； 平坦壁 ６ ； 補強リブ条 ７ ； 立ち上がり壁片 ８ ； 中央周溝 ９ ； リブ周溝 １０； 肩部 １１； 口部

Claims (2)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 【請求項１】 ２軸延伸ブロー成形されたポリエチレン
   テレフタレート樹脂製の壜体(1) であって、該壜体(1)
   の胴部(2) の少なくとも胴部下半分(3) を、正多角筒体
   の各平坦壁(5) 間に位置する各稜線部分を、周方向に沿
   った前記一方の平坦壁(5) に対して、急角度で立ち上が
   る立ち上がり壁片(7) を介して連設することにより、補
   強リブ条(6) に成形し、該各補強リブ条(6) を螺旋状に
   成形した合成樹脂製壜体。
2. 【請求項２】 補強リブ条(6) の螺旋角を、７〜２０度
   の範囲内に設定した請求項１に記載の合成樹脂製壜体。