JP2002308244A

JP2002308244A - プラスチック製容器

Info

Publication number: JP2002308244A
Application number: JP2001118503A
Authority: JP
Inventors: Kimifumi Kato; 公文加藤; Naoki Ueda; 直毅上田
Original assignee: Kureha Corp
Current assignee: Kureha Corp
Priority date: 2001-04-17
Filing date: 2001-04-17
Publication date: 2002-10-23
Anticipated expiration: 2021-04-17
Also published as: JP4603716B2

Abstract

(57)【要約】【課題】必要な座屈強度は維持しつつ、押潰し容易性
及び復元抑止性に優れたプラスチック製容器を提供する
こと。【解決手段】本発明は、所定の軸線の回りに４以上の
偶数の曲面２０を配列してなる胴部１４を備えるプラス
チック製容器１０において、各曲面の、前記軸線に沿う
断面を波形とし、各曲面の山部が隣接の曲面の谷部と同
一の高さ位置となるよう配置し、且つ、軸線に直角な方
向に胴部に外力を加えて当該胴部を平板状に押し潰した
場合に、隣合う曲面２０，２０間を繋ぐ稜線２４の一部
が内側に凹状に変形された状態２６で維持されるように
したことを特徴としている。かかる構成においては、容
器の薄肉化が可能であり押潰しが容易となると共に、押
し潰した際に稜線の一部が凹状に変形したままの状態で
維持されるため、胴部が元の状態に復元されることも抑
制される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、飲料水、粘性状食
品、液体又は顆粒状の調味料、中小の粒状の固形物等の
ボルト又は広口容器等の容器として用いられているプラ
スチック製容器に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、プラスチック廃棄物の処理は大き
な社会問題となり、いわゆる容器包装リサイクル法等の
社会基盤が整備されつつある。そして、プラスチック製
容器をリサイクルや廃棄処理に出すときには、押潰しに
よる減容化で運搬効率を上げるような指導がされてい
る。

【０００３】このため従来から種々のプラスチック製容
器が提案、開発されている。例えば、特開平１０−１６
７２４３号公報や特開平１０−２１８１４９号公報、特
開平７−１７２４２４号公報に記載のものは、容器の胴
部に蛇腹壁や溝等を設けて、押潰し容易性と復元抑止性
を確保しようとしている。

【０００４】また、特開２０００−７２１２３号公報や
特開２０００−８５７３８号公報、特開２０００−３５
６７８号公報に記載の容器では、容器上部と底部にＶ字
状のリブを配置して胴部を折畳み可能としている。

【０００５】更に、特開平１０−３５６７８号公報に記
載の容器では、胴部に特殊形状のリブを設けることで、
容器の薄肉化及び押潰し容易性の改善を図っている。特
開平１１−２０８６３４号公報に記載のものも、容器の
胴部を特殊形状として容器に必要な強度を持たせること
によって薄肉化を図っており、これにより押潰し容易性
を改善している。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た従来技術のいずれも問題点を有している。

【０００７】特開平１０−１６７２４３号公報や特開平
１０−２１８１４９号公報、特開平７−１７２４２４号
公報に記載のものは、押潰し力を小さくしたために軸線
方向の座屈強度が低下し、内容物の保護が十分にできな
いという問題点を生じている。

【０００８】また、特開２０００−７２１２３号公報や
特開２０００−８５７３８号公報、特開２０００−３５
６７８号公報に記載の容器は、胴部そのものに押潰し容
易性と復元抑止性を持たせた構造ではなく、実効性の低
いものである。

【０００９】特開平１０−３５６７８号公報に記載の容
器は、復元抑止性の点では十分ではないため、廃棄時の
減容性は高くない。

【００１０】更に、特開平１１−２０８６３４号公報に
記載の容器は、押潰し容易性や復元抑止性を考慮したも
のではないため、当該公報に記載の構成を有する全ての
容器で押潰し容易性と復元抑止性とが良いというわけで
はなかった。

【００１１】本発明はかかる事情に鑑みてなされたもの
であり、その目的は、必要な座屈強度は維持しつつ、押
潰し容易性及び復元抑止性に優れた新規なプラスチック
製容器を提供することにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は、所定の軸線の回りに４以上の偶数の曲面
を配列してなる胴部を備えるプラスチック製容器におい
て、各曲面の、前記軸線に沿う断面を波形とし、各曲面
の山部が隣接の曲面の谷部と同一の高さ位置となるよう
に配置し、且つ、軸線に直角な方向に胴部に外力を加え
て当該胴部を平板状に押し潰した場合に、隣合う曲面間
を繋ぐ稜線の一部が内側に凹状に変形された状態で維持
されるようにしたことを特徴としている。

【００１３】かかる構成においては、容器の薄肉化が可
能であり押潰しが容易となると共に、押し潰した際に稜
線の一部が凹状に変形したままの状態で維持されるた
め、胴部が元の状態に復元されることも抑制される。

【００１４】ここで、「各曲面の山部が隣接の曲面の谷
部と同一の高さ位置となるように」とは、山部の最高点
と谷部の最低点とが完全に同一の高さ位置となる場合の
みならず、実質的に同一の高さ位置となる場合、すなわ
ち、高さ方向において所定の幅の範囲内で山部の最高点
と谷部の最低点とが配置される場合を含むものである。
実質的に同一の高さ位置にあれば、容器を押し潰した後
における復元抑制の効果が得られるからである。なお、
山部の最高点と谷部の最低点との間の許容される高さ方
向の幅は容器の容積によって異なり、その具体例につい
ては以下で述べる。

【００１５】なお、本明細書において、曲面とは、胴部
の表面形状を表す語であるが、容器は比較的薄肉である
ので、胴部壁体をも意味するものである。

【００１６】また、各曲面が軸線の回りに螺旋状に形成
されている場合、容器の座屈強度及び減圧変形強度がよ
り向上され、より一層の薄肉化が可能となり、ひいては
押潰し容易性の向上が可能となる。

【００１７】隣合う曲面間を繋ぐ稜線の一部が内側に凹
状に変形された状態で維持されるためには、具体的に
は、所定の高さ位置にての軸線に直交する断面における
胴部の周囲長（Ｌ）に対する曲面の山部と谷部との間の
高低差（ＰＶ値）の比（ｒ１＝ＰＶ値／Ｌ）が所定値以
上であり、且つ、軸線に直交する断面における胴部の断
面であって、正多角形となる断面において、隣合う両辺
の中心点を結ぶ線から稜線頂部までの距離（ｈ）に対し
ての、前記多角形となる断面においてフィレットの両端
点が前記胴部の中心点となす角度（α）の比（ｒ２＝α
／ｈ）が所定値以下であることが好ましい。

【００１８】特に、上記構成の容器においては、曲面の
数が６以上、１２以下であること（断面が六角形〜十二
角形）が好ましいが、かかる面数の容器の場合、前記ｒ
１は０．００５以上、前記ｒ２は５以下とすることがよ
い。このｒ１及びｒ２については以下で詳説する。

【００１９】

【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明によ
るプラスチック製容器の好適な実施形態について詳細に
説明する。なお、本明細書において「上」や「下」等の
向きを示す語は容器を水平面に縦置きとした状態での語
として用いることとする。

【００２０】図１及び図２に示すように、本発明による
容器１０は、或る程度の剛性を有するプラスチックから
なる縦長の有底筒状の一体成形品であり、底部１２と、
胴部１４と、口頚部１６とから構成されている。口頚部
１６は、その頂部中央に注出口１８が形成されている。
注出口１８には、ねじ式の蓋（図示しない）が螺合され
るようになっている。

【００２１】胴部１４は本発明の要部である。胴部１４
は、所定の軸線の回りに曲面２０を偶数、周方向に配列
することにより構成されている。各曲面２０は、軸線に
沿っての断面を見た場合、波形となっており、また、各
曲面２０の山部が隣接の曲面２０の谷部と同一の高さ位
置となるよう配置されている。曲面２０の数は、好まし
くは４以上、１４以下、より好ましくは６以上、１２以
下であり、図示実施形態では８つとなっている。面数を
制限した理由については後述する。また、各曲面２０
は、前記軸線（すなわち、胴部の中心の軸線）の回りに
螺旋状に配置されている。

【００２２】この形状をより詳細に説明する。まず、図
３を参照すると、胴部１４の水平断面の形状において
は、八角形となっていることが分かるであろう。また、
この胴部１４には、胴部１４の高さ（軸線方向の全長）
にもよるが、３箇所以上の基準となる高さ位置が定めら
れている。図示実施形態では、６カ所が基準高さ位置と
され、互いに等間隔とされている。各基準高さ位置にお
ける水平断面の形状は、図３の（ａ）〜（ｆ）に示すよ
うに全て同一であり、短辺と長辺とを交互に組み合わせ
た形状となっている。

【００２３】図４の（ｂ）は長辺が短辺の２．２７倍の
場合を示している。図４において実線と二点鎖線とのず
れ量が曲面における山谷の高低差（ＰＶ値）を表してい
るが、図４の（ａ）から理解されるように、倍率が小さ
いと、正多角形に近くなり、波形の曲面として胴部１４
に現れなくなり、後述する本発明の効果の一つ、すなわ
ち軸線方向の座屈強度及び減圧変形強度の向上という効
果が得られなくなる。一方、図４の（ｃ）に示すよう
に、倍率が大きいと、長辺のみからなる多角形（図４の
（ｃ）の場合は四角形）と変わらなくなり、また、曲面
の凹凸も大きくなり、持ちにくいという問題点が生ず
る。

【００２４】今、図示実施形態において、最も高い位置
の基準高さ位置を第１位置２２ａと称し、順次上から、
第２位置２２ｂ、第３位置２２ｃ、第４位置２２ｄ、第
５位置２２ｅ、最も低い基準高さ位置を第６位置２２ｆ
と称することとする。そして、奇数番の基準高さ位置
（第１位置２２ａ、第３位置２２ｃ及び第５位置２２
ｅ）における水平断面の多角形については、短辺を基準
辺とし、偶数番の基準高さ位置（第２位置２２ｂ、第４
位置２２ｄ及び第６位置２２ｆ）における水平断面の多
角形については、長辺を基準辺とする。

【００２５】このように定義付けした上で、まず、基準
辺の中心点が軸線方向に一直線に整列するよう各基準高
さ位置２２ａ〜２２ｆにおける多角形を配向する。そし
て、それぞれの辺を通るように滑らかに曲面で繋ぐと、
図８の如き形状が得られる。

【００２６】更に、図１に示す実施形態では各基準高さ
位置２２ａ〜２２ｆでの水平断面の多角形における基準
辺は、同じ向きとされておらず、その中心を軸に水平方
向に回転させて配置されている。回転させる量は、上側
の基準高さ位置における多角形の基準辺を基準に、回転
角θ／基準高さ位置間の距離Ｈ＝０．１〜２．０ｄｅｇ
／ｍｍである。この回転量は、胴部１４の上部から中央
部にかけて徐々に大きくしていき、中央部で最大になる
ようにする。そして、中央部から下部にかけて徐々に小
さくすることが好適である。図示実施形態では、第１位
置２２ａから第２位置２２ｂの間では、θ／Ｈ＝０．３
２ｄｅｇ／ｍｍ、第２位置２２ｂから第３位置２２ｃの
間では、θ／Ｈ＝０．５３ｄｅｇ／ｍｍ、第３位置２２
ｃから第４位置２２ｄの間では、θ／Ｈ＝０．７５ｄｅ
ｇ／ｍｍ、第４位置２２ｄから第５位置２２ｅの間で
は、θ／Ｈ＝０．５３ｄｅｇ／ｍｍ、第５位置２２ｅか
ら第６位置２２ｆの間では、θ／Ｈ＝０．３２ｄｅｇ／
ｍｍとされている。

【００２７】このように各基準高さ位置２２ａ〜２２ｆ
における断面多角形を配向したならば、それぞれの辺を
通るように滑らかに曲面で繋ぐ。この辺の繋ぎ合わせ
は、例えば三次元ＣＡＤのロフト機能を用いて行うこと
ができる。ロフトとは、複数の二次元断面図形の外形を
連続的に滑らかに結ぶ面を生成する方法をいう。この滑
らかに曲面を繋ぐ手段として、数学的なスプライン補間
による曲面を用いることもできる。

【００２８】このようにして胴部１４を形成すると、胴
部１４の中心軸線に沿っての断面が波形となり、隣合う
曲面２０，２０間には波形の稜線２４が形成される。更
に、或る曲面における山部（谷部）は、隣接の曲面にお
ける谷部（山部）と水平面において隣合う。また、各曲
面２０は螺旋状となる。各基準高さ位置における断面多
角形の回転量は前述したように上下と中央部で変化させ
ているため、胴部１４の軸線方向の中央部における螺旋
のねじれ角α₂は、上部と下部のねじれ角α₁，α₃より
も小さなものとなる。

【００２９】この容器１０に軸線方向（垂直方向）に圧
縮荷重を作用させると、螺旋状で、軸線方向に対して傾
斜している曲面２０により荷重が水平方向と垂直方向に
分散され、胴部１４に生ずる応力は小さく抑制される。
すなわち、座屈強度が向上する。なお、胴部１４の上部
と下部において水平断面の多角形の回転量を小さくして
いる（曲面２０の螺旋のねじれ角αを大きくしている）
理由は、回転量を大きくすると、口頚部１６又は底部１
２と胴部１４との境界部に応力が集中するおそれがある
ためである。そして、応力が最も大きくなる胴部１４の
中央部においては、回転量が大きくなっているので、応
力の抑制に役立っている。但し、曲面２０のねじれ角が
４５度以下となると、曲面２０，２０間の稜線２４に大
きなせん断力が作用することになるので、ねじれ角は４
５度よりも大きくする必要がある。

【００３０】また、容器１０の内部を減圧して、胴部１
４に水平方向の外力を作用させると、曲面２０の一部が
へこみ、そこに隣接する他の曲面２０の部分が膨れるよ
うな挙動を示す。この挙動は、曲面２０，２０間に形成
された稜線２４を枢軸として両側の部分がヒンジの如く
動くことで生じ、減圧変形に対する強度を高めることが
できる。従って、曲面２０の数が多く、胴部１４に稜線
２４がはっきり出ないものでは、かかる効果が期待でき
ず、曲面２０の数、すなわち水平断面の多角形の角数は
１４以下であることが望ましいものとなる。

【００３１】このように、図示実施形態の容器１０は座
屈強度及び減圧変形強度が共に向上しているので、容器
１０を薄肉化することも可能であり、かかる場合には容
器１０の重量は減じられることになる。

【００３２】なお、図８のように、曲面がねじられてお
らず、容器１０の軸線方向と平行に延びる構成であって
も、図１に示す構成よりは若干劣るが、高い座屈強度及
び減圧変形強度を奏することができる。

【００３３】上述したように、容器１０の座屈強度及び
減圧変形強度の向上により、容器１０を薄肉化すること
ができるが、この薄肉化により、空の容器１０の胴部１
４に、軸線に対して直角の方向（横方向）から外力を加
えると、図６に示すように、平板状に容器１０を容易に
押し潰すことが可能となる。

【００３４】容器１０の胴部１４が押し潰されて平板状
にされた後、押潰し力を解放すると、胴部１４が元の状
態に復元する場合と、平板状のまま維持される場合とが
ある。本発明者らはこの違いを鋭意検討した結果、押し
潰された胴部１４の曲面２０間を繋いでいる稜線２４
が、そのほぼ全長にわたり、図７の（ａ）に示すように
外側に突出した状態となる場合には、隣合う曲面２０，
２０間が互いに近づく方向の弾性復帰力が作用すると共
に、各曲面２０が元の平坦な状態に戻ろうとする弾性復
帰力が作用して、胴部１４が元の状態に復元されること
を見出した。そして、稜線２４の複数箇所が、図７の
（ｂ）に示すように、容器内側に凹状に変形され且つそ
の変形部２６が維持されている場合には、その部分にお
ける弾性復帰力が作用せず、胴部１４が平板状を維持す
ることを見出した。

【００３５】そこで、本発明者らは、（１）胴部１４を
押し潰した際、稜線２４に凸状のままの部分と、図７の
（ｂ）に示すような凹状変形部２６とが容易に形成さ
れ、且つ、（２）一旦形成された凹状変形部２６が維持
されて元の状態に復元しない、という二つの条件を満た
した場合、復元抑止性が高い容器１０となると結論づけ
た。そして、かかる条件は次の二つの関係を満たした場
合に得られることを見出した。

【００３６】その第１は、基準高さ位置２２ａ〜２２ｆ
における胴部１４の水平断面における周囲長（Ｌ）に対
する胴部１４の曲面２０の山谷の高低差（ＰＶ値）の比
（ｒ１＝ＰＶ値／Ｌ）が所定値以上である、というもの
である。ＰＶ値は図４の如く水平断面を描き、長辺（実
線）と、これと同位置の短辺（二点鎖線）との差を求め
ることにより得られるものである。例えば、図１の実施
形態のように曲面２０の数が８、すなわち水平断面が八
角形の場合には、ｒ１は０．００５以上であればよい。
これは、山谷の高低差ＰＶ値が大きい場合には、胴部１
４を押し潰した場合の稜線２４の外側への突出量も大き
くなり、凹状変形部２６が形成されやすくなるためであ
る。

【００３７】第２の関係は、図５に示すように、隣合う
基準高さ位置の中間部、すなわち胴部１４の山谷の高低
差がない位置での胴部水平断面（正多角形となる）にお
ける稜線高さ（ｈ）に対する、稜線２４のフィレット角
度（α）の比（ｒ２＝α／ｈ）が所定値以下である、と
いうものである。ここで、稜線高さｈは、前記位置での
胴部水平断面において、隣り合う両辺の中心点を結ぶ線
からの稜線２４の頂点までの距離をいう。また、フィレ
ット角度αは、前記位置での胴部水平断面において、フ
ィレット（隣り合う両辺間を結合する曲線）の両端点が
胴部１４の中心点（軸線）となす角度をいう。例えば、
曲面２０が８である容器１０の場合、ｒ２は５以下であ
ることが条件となる。

【００３８】ｒ２を所定値以下に定めた理由は、次の通
りである。まず、稜線高さｈについては、このｈが大き
いほど、大きな凹状変形部２６を形成するため、変形部
２６の維持に寄与することが、本発明者らにより見いだ
された。一方、フィレット角度αが大きいと、変形部２
６の維持を妨げる。これは、図５の（ｄ）に示すように
フィレット角度αが大きい場合には、稜線２４が丸みを
帯びた状態で現れ、凹状に変形しやすいものの、元の状
態に復元しやすくなる、ということである。例えば通常
の円筒形の容器の場合、復元しやすいことは経験的に知
られているが、図５の（ｄ）のような形状についても円
筒形容器と同様な作用が生ずるのである。また、対辺距
離Ｄ（互いに正対する辺間の距離）が一定の場合、フィ
レット角度αが小さくなると（すなわちフィレット半径
ｆｒが小さくなると）、稜線高さｈは大きくなってい
く。このため、稜線高さｈに対するフィレット角度αの
比ｒ２（＝α／ｈ）を求めた場合、比ｒ２が或る特定の
値以下である場合、稜線高さｈ及びフィレット角度αが
共に、凹状変形部２６を維持するための値にあることを
示すことになる。この特定の値が、面数８の場合には、
「５」となるのである。このｒ２の値については、実験
やシミュレーションで容易に確認できるものである。

【００３９】上記２つの関係が満たされた場合、特に好
ましくはｒ１＝０．２、ｒ２＝０．５８となる断面が八
角形の形状の場合、容器１０を押し潰した場合に復元し
にくくなるという効果、すなわち高い復元抑止性が得ら
れる。従って、廃棄時の減容化という要請にも大いに寄
与することとなる。

【００４０】ここで、胴部１４の同じ肉厚の容器におい
ても押潰し容易性について再考する。上記実施形態で
は、容器１０を薄肉化することで、押潰し容易性を向上
させているが、同じ肉厚の容器においても、押潰し容易
性に差異が見られる。図１に示す上記実施形態のよう
に、胴部１４の周囲長が胴部の全長にわたりほぼ等しい
場合、すなわち胴部１４の最大周囲長に対する胴部１４
の最小周囲長の比ｒ３が、０．９７≦ｒ３＜１の関係にある場合、胴部１４の押潰しは容易である。一
方、例えば胴部１４が樽形状、或いは下方ほど広がるフ
レア形状となっている場合であって、ｒ３が前記範囲を
超えるほど周囲長に長短が生じている場合、胴部１４の
周囲長が胴部の全長にわたりほぼ等しい場合に比して、
たとえ肉厚が同一であっても、平板状に押し潰すことが
困難となる。従って、胴部１４の最大周囲長に対する胴
部１４の最小周囲長の比ｒ３が０．９７以上であること
が、好適である。

【００４１】なお、図８に示すような曲面にねじれのな
い形状にも上記関係は適用され得るものであり、押潰し
容易性及び復元抑止性に富んだ容器とすることが可能で
ある。

【００４２】また、曲面２０の数が１０の場合も、上述
した容器１０の場合と同様にして容器の作ることができ
る。その好適な形態が図９に示すものである。

【００４３】図９に示す容器１００においても、座屈強
度及び減圧変形強度が向上し、薄肉化が可能となり、容
器１００の胴部１１４の押潰し容易性が向上する。

【００４４】そして、復元抑止性を向上させるために
は、上記２つの関係を満たす必要がある。まず、基準高
さ位置における胴部１１４の水平断面における周囲長
（Ｌ）に対する胴部１１４の曲面１２０の山谷の高低差
（ＰＶ値）の比（ｒ１＝ＰＶ値／Ｌ）を求め、その値
を、曲面数が１０の場合における所定値以上とする。か
かるｒ１についての所定値は、その周囲長が曲面数８の
場合の周囲長とほぼ同等であるため、この場合も０．０
０５としている。図１０の場合、（ｂ）〜（ｅ）がこの
条件を満たすものである。

【００４５】また、隣合う基準高さ位置の中間部、すな
わち胴部１１４の山谷の高低差がない位置での胴部水平
断面（正多角形となる）における稜線高さ（ｈ）に対す
る稜線２４のフィレット角度（α）の比（ｒ２＝α／
ｈ）を、曲面数が１０の場合における所定値以下、すな
わち実験やシミュケーションから得られた５以下とす
る。図１１に示す形態のうち、（ａ）〜（ｃ）がこの条
件を満たしている。このようにして得られた形状の容器
１００についても、図１に示す容器１０の場合と同様、
押潰し容易性のみならず、復元抑止性が良好なものとな
る。

【００４６】なお、曲面数が６〜１２の全ての場合、ｒ
１は０．００５以上、ｒ２は５以下として、良好な結果
が得られることが分かっている。

【００４７】本発明による容器１０，１００は、樹脂製
の単層体又は積層体で構成されることが好ましくは、そ
の樹脂としては、エチレン系樹脂、プロピレン系樹脂、
スチレン系樹脂、エステル系樹脂、ポリアミド系樹脂又
はこれらの樹脂混合物を用いることができ、好ましく
は、エチレン系樹脂としてエチレン系単独重合体、エチ
レン系共重合体、プロピレン系樹脂としてプロピレン系
単独重合体、プロピレン系共重合体を用いることがで
き、特に好ましくは、ポリエチレン、少なくとも１種類
のαオレフィン（好ましくは、炭素数が４ないし１０）
を含むエチレン・αオレフィン共重合体、プロピレン・
エチレン共重合体、エチレン・酢酸ビニル共重合体、エ
チレン・（メタ）アクリル酸共重合体、金属として亜鉛
（Ｚｎ）、ナトリウム（Ｎａ）、カルシウム（Ｃａ）の
少なくとも１種類を含むエチレン・（メタ）アクリル酸
共重合体の金属塩部分中和物（アイオノマー樹脂という
ことがある）、エチレン・（メタ）アクリル酸アルキル
エステル共重合体、ポリスチレン、スチレン系共重合体
が挙げられる。

【００４８】好適な積層体としては、外界側から順に、
外層、接着層、酸素ガスバリア層、接着層、再生利用す
る樹脂の層、内層からなるものがある。このような積層
体では、外層及び内層用の樹脂としてプロピレン系共重
合体（住友化学社製、商品名「ノーブレン」（結晶融点
１３２℃、メルトインデックス１．４、密度０．９０ｇ
／ｃｍ³））、酸素ガスバリア層用樹脂としてエチレン
・酢酸ビニル共重合体鹸化物（クラレ社製、商品名「Ｅ
ＶＡＬ」銘柄ＥＰ−Ｆ１０１（結晶融点１８３℃、メル
トインデックス１．３、エチレン含有率３２モル％、鹸
化度９９％、密度１．１９ｇ／ｃｍ³））、接着層用樹
脂としてマレイン酸グラフト変性したポリプロピレン
（三井石油化学社製、商品名「ＡＤＭＥＲ」（結晶融点
１１２℃、密度０．８９ｇ／ｃｍ³））、再生利用する
樹脂としてこの容器本体１２の粉砕物からなる樹脂を用
いることができる。

【００４９】前記積層体からなる容器１０を製造するに
は、まず、環状多層ダイに溶融した各層用樹脂を導入
し、ダイ内共押出し積層して筒状のパリソンを押し出
し、次いで割金型にこのパリソンを導入し、金型を閉じ
てからブローピンをパリソン上端に刺し込み、圧縮空気
を吹込むのである。この圧縮空気の吹込みにより、パリ
ソンが膨らみ、金型内面に樹脂が押し付けられて容器１
０が成形される。各層用樹脂導入についてより具体的に
述べるならば、フルフライト型スクリュー装着の口径４
０ｍｍ押出機をシリンダー温度２２０℃に設定して内層
用樹脂及び外層用樹脂を導入し、フルフライト型スクリ
ュー装着の口径２５ｍｍ押出機をシリンダー温度２１０
℃に設定して酸素ガスバリア層用樹脂を導入し、フルフ
ライト型スクリュー装着の口径２５ｍｍ押出機をシリン
ダー温度２００℃に設定して接着層用樹脂を導入し、３
条バリア型スクリュー装着の口径４０ｍｍ押出機をシリ
ンダー温度２００℃に設定して再生利用する樹脂を導入
するのが好適である。

【００５０】以上、本発明の好適な実施形態について詳
細に説明したが、本発明は上記実施形態に限定されない
ことは言うまでもない。例えば、図９の容器１００の変
形例として、図１２に示すような曲面にねじれがない容
器にも本発明は適用可能である。

【００５１】また、上記実施形態では、或る曲面２０の
山部が隣接の曲面２０の谷部と同一の高さ位置に配置さ
れた構成が示されており、当該山部の最高点（容器中心
軸線からの水平距離において最長点）と当該谷部の最低
点（容器中心軸線からの水平距離において最短点）とが
完全同一の高さ位置に配置される如く述べているが、当
該山部の最高点と当該谷部の最低点とは高さ方向におい
て所定の幅の範囲内に配置されて、実質的に同一の高さ
となっていればよい。実質的に同一の高さ位置にあれ
ば、容器の薄肉化の効果、及び、容器を押し潰した後に
おける復元抑制の効果が得られるからである。

【００５２】なお、山部の最高点と谷部の最低点との間
の許容される高さ方向の幅は容器の容積によって異な
り、１０００ｃｍ³の容器の場合、その幅は４ｍｍまで
の範囲内、３０００ｃｍ³の容器の場合、その幅は６ｍ
ｍまでの範囲内であればよい。

【００５３】

【実施例】次に、図１に示す容器（実施例１）、曲面に
ねじれを加えていない図８に示す容器（実施例２）、ｒ
２が５．３８である以外は実施例１の容器とほぼ同様な
構成であり、図５の（ｄ）に相当する容器（比較例
１）、ｒ１が０．００４である以外は実施例１の容器と
同様な構成であり、図４の（ａ）に相当する容器（比較
例２）、図１３に示す市販されている一般的な容器（参
考例１）、図示しないが、胴部が完全な円筒形（水平断
面が円形）となっている点を除き実施例１の容器とほぼ
同様な構成の容器（参考例２）を用いて、押潰し容易性
及び復元抑止性について評価した結果を述べる。押潰し
容易性の試験では、平均的な女性の握力で潰した場合を
想定した。

【００５４】なお、実施例１，２、比較例１，２及び参
考例１，２の容器の材料は共に、外層及び内層用の樹脂
としてプロピレン系共重合体（住友化学社製、商品名
「ノーブレン」（結晶融点１３２℃、メルトインデック
ス１．４、密度０．９０ｇ／ｃｍ³））、酸素ガスバリ
ア層用樹脂としてエチレン・酢酸ビニル共重合体鹸化物
（クラレ社製、商品名「ＥＶＡＬ」銘柄ＥＰ−Ｆ１０１
（結晶融点１８３℃、メルトインデックス１．３、エチ
レン含有率３２モル％、鹸化度９９％、密度１．１９ｇ
／ｃｍ³））、接着層用樹脂としてマレイン酸グラフト
変性したポリプロピレン（三井石油化学社製、商品名
「ＡＤＭＥＲ」（結晶融点１１２℃、密度０．８９ｇ／
ｃｍ³））、再生利用する樹脂としてこの容器の粉砕物
からなる樹脂から形成された積層体である。この積層体
の曲げ剛性は７００ＭＰａである。製造方法は上記方法
による。また、全ての例の容器とも胴部の平均肉厚は
０．７ｍｍ、高さは２７０ｍｍ、容積１０００ｃｍ³の
ものを用いた。

【００５５】結果は次表の通りである。

【００５６】

【表１】

【００５７】この表から、押潰し容易性については、実
施例１，２、比較例１，２及び参考例２の容器が良好な
ものとなっている。これらは肉厚が０．７ｍｍと薄肉な
ものであり、胴部の最大周囲長に対する胴部の最小周囲
長の比が０．９７以上となっているからである。もちろ
ん、実施例１，２及び比較例１，２はその形態から座屈
強度及び減圧変形強度に優れたものであるが、参考例２
の円筒形容器は、座屈強度及び減圧変形強度が低く、実
際の使用には耐えられないものと考えられる。参考例１
の容器については、肉厚が他の容器と同等であるが、胴
部の形状が下方にいくほど広がり、胴部の最大周囲長に
対する胴部の最小周囲長の比が０．９７未満となってい
るため、女性や、子供、老人等の非力な者の力では押潰
しができないという結果が得られた。

【００５８】一方、押し潰した後、一定時間経過後に容
器が押し潰した状態で維持されるか否かを試験した結
果、実施例１，２の容器に良好な復元抑止性が認められ
た。比較例１，２の容器は共に容器が元の状態に近い状
態まで復元した。実施例１の容器と異なる点はｒ１及び
ｒ２の条件のみである。すなわち、比較例１のｒ２が
５．３８であり、５以下という条件を満たしておらず、
また、比較例２はｒ１が０．００４であり、０．００５
以上という条件を満たしていない。従って、これらの数
値が復元抑止性に影響を与えていることがこの結果から
明らかとなった。

【００５９】なお、参考例１については押し潰すことが
できなかったため、復元抑止性の試験は行えなかった。
また、参考例２の容器は、ほぼ完全に元の状態に戻っ
た。

【００６０】

【発明の効果】以上述べたように、本発明による容器
は、座屈に対する強度及び減圧による変形に対する強度
が共に向上した結果、薄肉化することが可能となり、押
潰し容易性を向上させることができる。また、押し潰し
た後の復元抑止性も向上するため、容器の廃棄や廃棄場
への運搬時に減容化された状態を維持することができ、
運搬効率を上げることができ、廃棄場の省スペースにも
寄与することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による曲面数が８のプラスチック製容器
の一実施形態を示す斜視図である。

【図２】図１の容器を示す正面図である。

【図３】（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）及び
（ｆ）は、それぞれ、図２のＡ−Ａ線、Ｂ−Ｂ線、Ｃ−
Ｃ線、Ｄ−Ｄ線、Ｅ−Ｅ線及びＦ−Ｆ線に沿っての端面
図であり、肉厚を省略して描いた図である。

【図４】（ａ）〜（ｃ）は、図１の容器におけるｒ１と
胴部形状の関係を示す図である。

【図５】（ａ）〜（ｄ）は、図１の容器におけるｒ２と
胴部形状の関係を示す図である。

【図６】図１の容器を押し潰した状態を示す斜視図であ
る。

【図７】（ａ）は容器を押し潰した際の作用を概略的に
示す容器の断面部分図であり、（ｂ）は容器を押し潰し
た際に凹状変形部が形成された場合を概略的に示す容器
の断面部分図である。

【図８】図１の容器の変形例であり、曲面にねじれが加
えられていない曲面数８の容器を示す説明図である。

【図９】本発明による曲面数が１０のプラスチック製容
器の別の実施形態を示す説明図である。

【図１０】（ａ）〜（ｅ）は、図９の容器におけるｒ１
と胴部形状の関係を示す図である。

【図１１】（ａ）〜（ｄ）は、図９の容器におけるｒ２
と胴部形状の関係を示す図である。

【図１２】図９の容器の変形例であり、曲面にねじれが
加えられていない曲面数１０の容器を示す説明図であ
る。

【図１３】参考例１の容器を示す正面図である。

【符号の説明】

１０，１００…容器、１２…底部、１４，１１４…胴
部、１６…口頚部、１８…注出口、２０，１２０…曲
面、２２…基準高さ位置、２４，１２４…稜線。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者上田直毅茨城県新治郡玉里村大字上玉里18−13 呉羽化学工業株式会社樹脂加工技術センター内Ｆターム(参考） 3E033 AA01 BA13 CA02 CA05 DA03 DB01 DC03 DD01 DD11 EA01 EA04 GA02

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】所定の軸線の回りに４以上の偶数の曲面
を配列してなる胴部を備えるプラスチック製容器であっ
て、前記各曲面の、前記軸線に沿う断面が波形であり、前記各曲面の山部が隣接の曲面の谷部と同一の高さ位置
となるよう配置され、前記軸線に直角な方向に前記胴部に外力を加えて当該胴
部を平板状に押し潰した場合に、隣合う前記曲面間を繋
ぐ稜線の一部が内側に凹状に変形された状態で維持され
るようになっていることを特徴とするプラスチック製容
器。
【請求項２】前記各曲面が前記軸線の回りに螺旋状に
形成されていることを特徴とする請求項１に記載のプラ
スチック製容器。
【請求項３】所定の高さ位置にての前記軸線に直交す
る断面における前記胴部の周囲長（Ｌ）に対する前記曲
面の山部と谷部との間の高低差（ＰＶ値）の比（ｒ１＝
ＰＶ値／Ｌ）が所定値以上であり、且つ、前記軸線に直交する断面における前記胴部の断面であっ
て、正多角形となる断面において、隣合う両辺の中心点
を結ぶ線からの稜線頂部の距離（ｈ）に対しての、前記
正多角形となる断面においてフィレットの両端点が前記
胴部の中心点となす角度（α）の比（ｒ２＝α／ｈ）が
所定値以下であることを特徴とする請求項１又は２に記
載のプラスチック製容器。
【請求項４】前記曲面の数が６以上、１２以下である
ことを特徴とする請求項１又は２に記載のプラスチック
製容器。
【請求項５】所定の高さ位置にての前記軸線に直交す
る断面における前記胴部の周囲長（Ｌ）に対する前記曲
面の山部と谷部との間の高低差（ＰＶ値）の比（ｒ１＝
ＰＶ値／Ｌ）が０．００５以上であり、且つ、前記軸線に直交する断面における前記胴部の断面であっ
て、正多角形となる断面において、隣合う両辺の中心点
を結ぶ線からの稜線頂部の距離（ｈ）に対しての、前記
正多角形となる断面においてフィレットの両端点が前記
胴部の中心点となす角度（α）の比（ｒ２＝α／ｈ）が
５以下であることを特徴とする請求項４に記載のプラス
チック製容器。