JPH08195133A - Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材の製造方法 - Google Patents
Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材の製造方法Info
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- JPH08195133A JPH08195133A JP7004340A JP434095A JPH08195133A JP H08195133 A JPH08195133 A JP H08195133A JP 7004340 A JP7004340 A JP 7004340A JP 434095 A JP434095 A JP 434095A JP H08195133 A JPH08195133 A JP H08195133A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線材を製造する方法の提
供。 【構成】 Ｃｕ−Ｓｎ基合金中にＮｂ基体を配して線
材とした後、熱処理によりＣｕ−Ｓｎ基合金とＮｂ基体
の界面にＮｂ3 Ｓｎ金属間化合物を生成させて得られる
Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線材の製造において、Ｎｂまたは０．
１〜１５重量％のＴａを含有するＮｂ基体と、０．０１
〜１重量％のＴｉを含有するＣｕ−５〜１５重量％Ｓｎ
基合金の間に中間層として０．０３〜４重量％のＨｆ、
Ｚｒ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｇｅまたはこれらの複
合物を有するＣｕ基体を配することを特徴とするＮｂ3
Ｓｎ超電導線材の製造方法。 【効果】 極細多芯線への加工も容易で、超電導特性
の優れたＮｂ3 Ｓｎ超電導線材が得られる。
供。 【構成】 Ｃｕ−Ｓｎ基合金中にＮｂ基体を配して線
材とした後、熱処理によりＣｕ−Ｓｎ基合金とＮｂ基体
の界面にＮｂ3 Ｓｎ金属間化合物を生成させて得られる
Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線材の製造において、Ｎｂまたは０．
１〜１５重量％のＴａを含有するＮｂ基体と、０．０１
〜１重量％のＴｉを含有するＣｕ−５〜１５重量％Ｓｎ
基合金の間に中間層として０．０３〜４重量％のＨｆ、
Ｚｒ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｇｅまたはこれらの複
合物を有するＣｕ基体を配することを特徴とするＮｂ3
Ｓｎ超電導線材の製造方法。 【効果】 極細多芯線への加工も容易で、超電導特性
の優れたＮｂ3 Ｓｎ超電導線材が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、強磁場発生装置に使用
するＮｂ3 Ｓｎ超電導線材の製造方法に関する。
するＮｂ3 Ｓｎ超電導線材の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、実用に供されている強磁場発生装
置に使用するＮｂ3 Ｓｎ超電導線材の製造には、主とし
てブロンズ法と呼ばれる方法が採用されている。この方
法は、Ｃｕ−Ｓｎ合金体とＮｂを組み合わせた複合体を
減面加工し、最終形状まで加工した後熱処理によってＮ
ｂとＣｕ−Ｓｎ合金の界面にＮｂ3 Ｓｎを形成させるも
のである。
置に使用するＮｂ3 Ｓｎ超電導線材の製造には、主とし
てブロンズ法と呼ばれる方法が採用されている。この方
法は、Ｃｕ−Ｓｎ合金体とＮｂを組み合わせた複合体を
減面加工し、最終形状まで加工した後熱処理によってＮ
ｂとＣｕ−Ｓｎ合金の界面にＮｂ3 Ｓｎを形成させるも
のである。
【０００３】当初は、純ＮｂとＣｕ−Ｓｎ２元合金を用
いてＮｂ3 Ｓｎ線材を製造していたが、この材料構成の
場合、１０Ｔを超える磁場では臨界電流が急速に低下す
る欠点を有していた。これを改善するために、Ｎｂ体ま
たはＣｕ−Ｓｎ合金に第３金属元素を添加する方法が開
発された。ここで用いられる金属元素を例示すると、Ｎ
ｂ体にはＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｓｉ、Ｇｅの添加、
そしてＣｕ−Ｓｎ基体はＣｕ−Ｓｎ２元合金またはさら
にこれにＧａまたはＡｌ、あるいはＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、
Ｇｅの添加が知られている（特公昭５５−２９５２８号
公報、特公昭６０−４２２号公報、特公昭６０−４２３
号公報、特願昭５８−２３１１０号（特開昭５９−１４
８４３５号公報）、特開平３−２８１７５１号公報）。
また、ＮｂにＴａを添加してＮｂ3 Ｓｎを生成すること
も知られている（Ａｄｖａｎｃｅｓ ｉｎ Ｃｒｙｏｇ
ｅｎｉｃ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，第２６巻（１９８
０年）第４４２ページ）。これらを実用に供する場合、
ほとんどの元素の添加はＮｂ体、Ｃｕ−Ｓｎ合金の一方
に行なわれるにとどまっていた。
いてＮｂ3 Ｓｎ線材を製造していたが、この材料構成の
場合、１０Ｔを超える磁場では臨界電流が急速に低下す
る欠点を有していた。これを改善するために、Ｎｂ体ま
たはＣｕ−Ｓｎ合金に第３金属元素を添加する方法が開
発された。ここで用いられる金属元素を例示すると、Ｎ
ｂ体にはＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｓｉ、Ｇｅの添加、
そしてＣｕ−Ｓｎ基体はＣｕ−Ｓｎ２元合金またはさら
にこれにＧａまたはＡｌ、あるいはＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、
Ｇｅの添加が知られている（特公昭５５−２９５２８号
公報、特公昭６０−４２２号公報、特公昭６０−４２３
号公報、特願昭５８−２３１１０号（特開昭５９−１４
８４３５号公報）、特開平３−２８１７５１号公報）。
また、ＮｂにＴａを添加してＮｂ3 Ｓｎを生成すること
も知られている（Ａｄｖａｎｃｅｓ ｉｎ Ｃｒｙｏｇ
ｅｎｉｃ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，第２６巻（１９８
０年）第４４２ページ）。これらを実用に供する場合、
ほとんどの元素の添加はＮｂ体、Ｃｕ−Ｓｎ合金の一方
に行なわれるにとどまっていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】近年、さらに高磁場で
の臨界電流特性の改善を目的に複数元素を同時に添加す
ることがなされてきた。これら複数元素の添加方法の一
例としては、Ｎｂ体にはＴａを、Ｃｕ−Ｓｎ合金にはＴ
ｉ、Ａｌ、Ｇａを添加した事例がある（特公昭６１−５
０１３５号公報）。 このようなＮｂ体とＣｕ−Ｓｎ合
金への同時の第３元素の添加は、Ｎｂ体またはＣｕ−Ｓ
ｎ合金の一方にだけの添加では特性改善の限界があった
ため行なわれたものであるが、その限界を決める理由と
は、Ｎｂ、Ｃｕ−Ｓｎ合金へ第３元素を添加すると、素
材を線材にする加工性の劣化を生じるため、十分な特性
を得るだけの添加量が確保できなかったからである。そ
して、大型核融合炉等の要請には、未だ満足する程度の
超電導特性を確保できる特性を示す材料は得られていな
い。
の臨界電流特性の改善を目的に複数元素を同時に添加す
ることがなされてきた。これら複数元素の添加方法の一
例としては、Ｎｂ体にはＴａを、Ｃｕ−Ｓｎ合金にはＴ
ｉ、Ａｌ、Ｇａを添加した事例がある（特公昭６１−５
０１３５号公報）。 このようなＮｂ体とＣｕ−Ｓｎ合
金への同時の第３元素の添加は、Ｎｂ体またはＣｕ−Ｓ
ｎ合金の一方にだけの添加では特性改善の限界があった
ため行なわれたものであるが、その限界を決める理由と
は、Ｎｂ、Ｃｕ−Ｓｎ合金へ第３元素を添加すると、素
材を線材にする加工性の劣化を生じるため、十分な特性
を得るだけの添加量が確保できなかったからである。そ
して、大型核融合炉等の要請には、未だ満足する程度の
超電導特性を確保できる特性を示す材料は得られていな
い。
【０００５】すなわち、さらなる超電導特性の改善のた
めに２種以上の元素添加を行なうと両者ともに著しく加
工性が劣化する欠点があった。そして、この加工性の劣
化により添加元素の種類が制限されていた。本発明は、
前記従来技術における問題点を解消し、強磁場中での特
性を改善されたＮｂ3 Ｓｎ超電導線材の製造方法、具体
的には、線材製造における極細多芯線への加工も容易
で、超電導特性の優れたＮｂ3 Ｓｎ超電導線材の製造方
法を提供することを目的としている。
めに２種以上の元素添加を行なうと両者ともに著しく加
工性が劣化する欠点があった。そして、この加工性の劣
化により添加元素の種類が制限されていた。本発明は、
前記従来技術における問題点を解消し、強磁場中での特
性を改善されたＮｂ3 Ｓｎ超電導線材の製造方法、具体
的には、線材製造における極細多芯線への加工も容易
で、超電導特性の優れたＮｂ3 Ｓｎ超電導線材の製造方
法を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明者等は鋭意研究を重ねた結果、Ｎｂ、Ｃｕ−
Ｓｎ合金へ第３元素を添加するにあたり、両者の中間層
として前記第３元素を含むＣｕ基体を介在させて線材と
した後、熱処理することが効果的であることを知見し、
本発明を完成するに至った。前記知見に基づいてなされ
た本発明は、Ｃｕ−Ｓｎ基合金中にＮｂ基体を配して線
材とした後、熱処理によりＣｕ−Ｓｎ基合金とＮｂ基体
の界面にＮｂ3 Ｓｎ金属間化合物を生成させて得られる
Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線材の製造において、Ｎｂまたは０．
１〜１５重量％のＴａを含有するＮｂ基体と、０．０１
〜１重量％のＴｉを含有するＣｕ−５〜１５重量％Ｓｎ
基合金の間に中間層として０．０３〜４重量％のＨｆ、
Ｚｒ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｇｅまたはこれらの複
合物を有するＣｕ基体を配することを特徴とするＮｂ3
Ｓｎ超電導線材の製造方法を要旨としている。
め、本発明者等は鋭意研究を重ねた結果、Ｎｂ、Ｃｕ−
Ｓｎ合金へ第３元素を添加するにあたり、両者の中間層
として前記第３元素を含むＣｕ基体を介在させて線材と
した後、熱処理することが効果的であることを知見し、
本発明を完成するに至った。前記知見に基づいてなされ
た本発明は、Ｃｕ−Ｓｎ基合金中にＮｂ基体を配して線
材とした後、熱処理によりＣｕ−Ｓｎ基合金とＮｂ基体
の界面にＮｂ3 Ｓｎ金属間化合物を生成させて得られる
Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線材の製造において、Ｎｂまたは０．
１〜１５重量％のＴａを含有するＮｂ基体と、０．０１
〜１重量％のＴｉを含有するＣｕ−５〜１５重量％Ｓｎ
基合金の間に中間層として０．０３〜４重量％のＨｆ、
Ｚｒ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｇｅまたはこれらの複
合物を有するＣｕ基体を配することを特徴とするＮｂ3
Ｓｎ超電導線材の製造方法を要旨としている。
【０００７】
【作用】本発明の構成と作用を説明する。本発明製造方
法に係る超電導線材素材の、化学成分組成範囲限定理由
を以下に説明する。 Ｎｂ体中に含ませるＴａ量：本発明製造方法で用いるＮ
ｂ基体中に含ませるＴａ量は０．１〜１５重量％の範囲
内であることが必要である。Ｔａ量が０．１重量％より
少ないと添加効果がなく、１５重量％を超えると超電導
特性が劣化するほか、Ｎｂ基体の線材への加工性も悪く
なる。特に好ましい範囲は１〜７重量％である。
法に係る超電導線材素材の、化学成分組成範囲限定理由
を以下に説明する。 Ｎｂ体中に含ませるＴａ量：本発明製造方法で用いるＮ
ｂ基体中に含ませるＴａ量は０．１〜１５重量％の範囲
内であることが必要である。Ｔａ量が０．１重量％より
少ないと添加効果がなく、１５重量％を超えると超電導
特性が劣化するほか、Ｎｂ基体の線材への加工性も悪く
なる。特に好ましい範囲は１〜７重量％である。
【０００８】Ｃｕ−Ｓｎ合金中に含ませるＳｎ量、Ｔｉ
量：本発明製造方法で用いるＣｕ−Ｓｎ合金中に含ませ
るＳｎ量は５〜１５重量％の範囲内であることが必要で
ある。Ｓｎ量が５重量％より少ないと、熱処理によるＮ
ｂ3 Ｓｎの生成が極めて遅くなるとともに超電導特性も
著しく低くなる。また、１５重量％を超えるとＣｕ−Ｓ
ｎ合金の加工性が著しく悪くなり線材化が出来なくな
る。特に好ましい範囲は１２〜１４重量％である。ま
た、Ｃｕ−Ｓｎ合金中に含ませるＴｉ量は０．０１〜１
重量％の範囲内であることが必要である。０．０１重量
％より少ないと添加効果がなく、１重量％を超えるとＣ
ｕ−Ｓｎ合金の線材への加工性の劣化が顕著になるとと
もに、超電導特性にも悪影響を与える。Ｔｉの特に好ま
しい含有量範囲は０．１〜０．５重量％である。
量：本発明製造方法で用いるＣｕ−Ｓｎ合金中に含ませ
るＳｎ量は５〜１５重量％の範囲内であることが必要で
ある。Ｓｎ量が５重量％より少ないと、熱処理によるＮ
ｂ3 Ｓｎの生成が極めて遅くなるとともに超電導特性も
著しく低くなる。また、１５重量％を超えるとＣｕ−Ｓ
ｎ合金の加工性が著しく悪くなり線材化が出来なくな
る。特に好ましい範囲は１２〜１４重量％である。ま
た、Ｃｕ−Ｓｎ合金中に含ませるＴｉ量は０．０１〜１
重量％の範囲内であることが必要である。０．０１重量
％より少ないと添加効果がなく、１重量％を超えるとＣ
ｕ−Ｓｎ合金の線材への加工性の劣化が顕著になるとと
もに、超電導特性にも悪影響を与える。Ｔｉの特に好ま
しい含有量範囲は０．１〜０．５重量％である。
【０００９】Ｃｕ基体中に含ませるＨｆ、Ｚｒ、Ａｌ、
Ｍｇ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｇｅ量：本発明製造方法で用いるＣ
ｕ基体中に含ませるＨｆ、Ｚｒ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｇａ、Ｉ
ｎ、Ｇｅ量は０．０１〜４重量％の範囲内であることが
必要である。これらの量の下限より少ないと添加効果が
なく、上限を超えるとＣｕ−Ｓｎ合金の線材への加工性
の劣化が顕著になるとともに、超電導特性にも悪影響を
与える。これら成分の特に好ましい含有量範囲は０．１
〜１重量％である。
Ｍｇ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｇｅ量：本発明製造方法で用いるＣ
ｕ基体中に含ませるＨｆ、Ｚｒ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｇａ、Ｉ
ｎ、Ｇｅ量は０．０１〜４重量％の範囲内であることが
必要である。これらの量の下限より少ないと添加効果が
なく、上限を超えるとＣｕ−Ｓｎ合金の線材への加工性
の劣化が顕著になるとともに、超電導特性にも悪影響を
与える。これら成分の特に好ましい含有量範囲は０．１
〜１重量％である。
【００１０】
【実施例】本発明の実施例を説明するが、これによって
本発明はなんら限定されるものではない。 実施例１ 外径７ｍｍ、内径３．２ｍｍのＣｕ−１３％Ｓｎ−０．
２％Ｔｉパイプに、外径３．２ｍｍ、内径２．８ｍｍの
Ｃｕ−１％Ｍｇパイプを挿入し、さらにｘの値を色々に
変更した外径２．８ｍｍのＮｂ−ｘ％Ｔａ合金棒を組み
込み、これらの複合体を溝ロールおよび線引加工により
外径０．５ｍｍに加工した。これらの線材をＡｒガス雰
囲気中で７００℃×１００ｈ熱処理を行なった。熱処理
後の線材の臨界電流Ｉｃを１２Ｔの外部磁場中で通電法
で測定した。また、比較材として外径７ｍｍ、内径２．
８ｍｍのＣｕ−１３％Ｓｎパイプに、外径２．８ｍｍの
Ｎｂ−５％Ｔａ合金棒を組み込んだ複合体と、外径７ｍ
ｍ、内径２．８ｍｍのＣｕ−１３％Ｓｎ−０．２％Ｔｉ
パイプに、外径２．８ｍｍのＮｂ−５％Ｔａ合金棒を組
み込んだ複合体を作製し、前記と同一の方法で線材化お
よび熱処理を施したのち、これらの臨界電流Ｉｃを１２
Ｔの外部磁場中で通電法で測定した。本発明方法で製造
したＮｂ−ｘ％Ｔａ／Ｃｕ−１％Ｍｇ／Ｃｕ−１３％Ｓ
ｎ−０．２％Ｔｉ線材の結果を表１に、本発明方法と同
一の方法で調整した比較材の結果を表２に示した。
本発明はなんら限定されるものではない。 実施例１ 外径７ｍｍ、内径３．２ｍｍのＣｕ−１３％Ｓｎ−０．
２％Ｔｉパイプに、外径３．２ｍｍ、内径２．８ｍｍの
Ｃｕ−１％Ｍｇパイプを挿入し、さらにｘの値を色々に
変更した外径２．８ｍｍのＮｂ−ｘ％Ｔａ合金棒を組み
込み、これらの複合体を溝ロールおよび線引加工により
外径０．５ｍｍに加工した。これらの線材をＡｒガス雰
囲気中で７００℃×１００ｈ熱処理を行なった。熱処理
後の線材の臨界電流Ｉｃを１２Ｔの外部磁場中で通電法
で測定した。また、比較材として外径７ｍｍ、内径２．
８ｍｍのＣｕ−１３％Ｓｎパイプに、外径２．８ｍｍの
Ｎｂ−５％Ｔａ合金棒を組み込んだ複合体と、外径７ｍ
ｍ、内径２．８ｍｍのＣｕ−１３％Ｓｎ−０．２％Ｔｉ
パイプに、外径２．８ｍｍのＮｂ−５％Ｔａ合金棒を組
み込んだ複合体を作製し、前記と同一の方法で線材化お
よび熱処理を施したのち、これらの臨界電流Ｉｃを１２
Ｔの外部磁場中で通電法で測定した。本発明方法で製造
したＮｂ−ｘ％Ｔａ／Ｃｕ−１％Ｍｇ／Ｃｕ−１３％Ｓ
ｎ−０．２％Ｔｉ線材の結果を表１に、本発明方法と同
一の方法で調整した比較材の結果を表２に示した。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【００１３】これら表１、表２のデータから、比較材に
比べ本発明で得られた超電導線材の臨界電流Ｉｃが格段
に優れていることは明白である。
比べ本発明で得られた超電導線材の臨界電流Ｉｃが格段
に優れていることは明白である。
【００１４】実施例２ 外径７ｍｍ、内径３．２ｍｍのＣｕ−１３％Ｓｎ−０．
２％Ｔｉパイプに、外径３．２ｍｍ、内径２．８ｍｍの
Ｃｕ−ｙ％Ｍｇ（ｙ＝０．００、０．０５、０．４５、
０．９１、４．７３）パイプを挿入し、さらに外径２．
８ｍｍのＮｂ−１％Ｔａ合金棒を組み込み、これらの複
合体を溝ロールおよび線引加工により外径０．５ｍｍに
加工した。伸線した線材のうち、ｙ＝４．７３の線材は
外径１．３ｍｍで断線した。最終径まで伸線できた線材
を、Ａｒガス雰囲気中で７００℃×１００ｈ熱処理を行
なった。熱処理後の線材の臨界電流Ｉｃを１２Ｔの外部
磁場中で通電法で測定した。本発明方法で製造したＮｂ
−１％Ｔａ／Ｃｕ−ｙ％Ｍｇ／Ｃｕ−１３％Ｓｎ−０．
２％Ｔｉ線材の結果を表３に示した。
２％Ｔｉパイプに、外径３．２ｍｍ、内径２．８ｍｍの
Ｃｕ−ｙ％Ｍｇ（ｙ＝０．００、０．０５、０．４５、
０．９１、４．７３）パイプを挿入し、さらに外径２．
８ｍｍのＮｂ−１％Ｔａ合金棒を組み込み、これらの複
合体を溝ロールおよび線引加工により外径０．５ｍｍに
加工した。伸線した線材のうち、ｙ＝４．７３の線材は
外径１．３ｍｍで断線した。最終径まで伸線できた線材
を、Ａｒガス雰囲気中で７００℃×１００ｈ熱処理を行
なった。熱処理後の線材の臨界電流Ｉｃを１２Ｔの外部
磁場中で通電法で測定した。本発明方法で製造したＮｂ
−１％Ｔａ／Ｃｕ−ｙ％Ｍｇ／Ｃｕ−１３％Ｓｎ−０．
２％Ｔｉ線材の結果を表３に示した。
【００１５】
【表３】
【００１６】表３から、比較材に比べ、本発明で得られ
た超電導線材の臨界電流Ｉｃが格段に優れていることは
明白である。
た超電導線材の臨界電流Ｉｃが格段に優れていることは
明白である。
【００１７】実施例３ 外径７ｍｍ、内径３．２ｍｍのＣｕ−１３％Ｓｎ−０．
２％Ｔｉパイプに、外径３．２ｍｍ、内径２．８ｍｍの
Ｃｕ−１％Ｍ（Ｍ＝Ｈｆ、Ｚｒ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｇａ、Ｉ
ｎ、Ｇｅ、Ｚｎ、Ｔａ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ）パイプを挿入
し、さらに外径２．８ｍｍのＮｂ−１％Ｔａ合金棒を組
み込み、これらの複合体を溝ロールおよび線引加工によ
り外径０．５ｍｍに加工した。これらの線材をＡｒガス
雰囲気中で７００℃×１００ｈ熱処理を行なった。熱処
理後の線材の臨界電流Ｉｃを１２Ｔの外部磁場中で通電
法で測定した。本発明方法で製造したＮｂ−１％Ｔａ／
Ｃｕ−１％Ｍ／Ｃｕ−１３％Ｓｎ−０．２％Ｔｉ線材の
結果を表４に示した。
２％Ｔｉパイプに、外径３．２ｍｍ、内径２．８ｍｍの
Ｃｕ−１％Ｍ（Ｍ＝Ｈｆ、Ｚｒ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｇａ、Ｉ
ｎ、Ｇｅ、Ｚｎ、Ｔａ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ）パイプを挿入
し、さらに外径２．８ｍｍのＮｂ−１％Ｔａ合金棒を組
み込み、これらの複合体を溝ロールおよび線引加工によ
り外径０．５ｍｍに加工した。これらの線材をＡｒガス
雰囲気中で７００℃×１００ｈ熱処理を行なった。熱処
理後の線材の臨界電流Ｉｃを１２Ｔの外部磁場中で通電
法で測定した。本発明方法で製造したＮｂ−１％Ｔａ／
Ｃｕ−１％Ｍ／Ｃｕ−１３％Ｓｎ−０．２％Ｔｉ線材の
結果を表４に示した。
【００１８】
【表４】
【００１９】表４から、比較材に比べ、本発明で得られ
た超電導線材の臨界電流Ｉｃが格段に優れていることは
明白である。
た超電導線材の臨界電流Ｉｃが格段に優れていることは
明白である。
【００２０】
【発明の効果】本発明は以上説明したように構成されて
いるから、極細多芯線への加工も容易で、超電導特性の
優れたＮｂ3 Ｓｎ超電導線材を製造することが可能とな
り、産業上極めて有用である。
いるから、極細多芯線への加工も容易で、超電導特性の
優れたＮｂ3 Ｓｎ超電導線材を製造することが可能とな
り、産業上極めて有用である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 枩倉 功和 兵庫県神戸市西区高塚台１丁目５番５号 株式会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内 (72)発明者 千葉 政道 兵庫県神戸市西区高塚台１丁目５番５号 株式会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内 (72)発明者 嶋田 雅生 兵庫県神戸市西区高塚台１丁目５番５号 株式会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃｕ−Ｓｎ基合金中にＮｂ基体を配して
線材とした後、熱処理によりＣｕ−Ｓｎ基合金とＮｂ基
体の界面にＮｂ3 Ｓｎ金属間化合物を生成させて得られ
るＮｂ3 Ｓｎ超電導線材の製造において、Ｎｂまたは
０．１〜１５重量％のＴａを含有するＮｂ基体と、０．
０１〜１重量％のＴｉを含有するＣｕ−５〜１５重量％
Ｓｎ基合金の間に中間層として０．０３〜４重量％のＨ
ｆ、Ｚｒ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｇｅまたはこれら
の複合物を有するＣｕ基体を配することを特徴とするＮ
ｂ3 Ｓｎ超電導線材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7004340A JPH08195133A (ja) | 1995-01-13 | 1995-01-13 | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7004340A JPH08195133A (ja) | 1995-01-13 | 1995-01-13 | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08195133A true JPH08195133A (ja) | 1996-07-30 |
Family
ID=11581714
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7004340A Withdrawn JPH08195133A (ja) | 1995-01-13 | 1995-01-13 | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08195133A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100596998B1 (ko) * | 2004-09-16 | 2006-07-06 | 케이. 에이. 티. (주) | Nb3Sn 초전도 선재의 전구체용 Sn계 합금과 그 제조 방법 |
| CN107723503A (zh) * | 2017-09-14 | 2018-02-23 | 西安理工大学 | 一种电脉冲辅助制备高固溶度铜锡钛合金的方法 |
| CN107794405A (zh) * | 2017-09-27 | 2018-03-13 | 西安理工大学 | 一种细晶粒铜锡合金及其制备方法 |
| CN115287558A (zh) * | 2022-06-29 | 2022-11-04 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种通过施加电流缩短Nb3Sn线材热处理周期的方法 |
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1995
- 1995-01-13 JP JP7004340A patent/JPH08195133A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100596998B1 (ko) * | 2004-09-16 | 2006-07-06 | 케이. 에이. 티. (주) | Nb3Sn 초전도 선재의 전구체용 Sn계 합금과 그 제조 방법 |
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