JPH08189692A

JPH08189692A - 空気調和装置

Info

Publication number: JPH08189692A
Application number: JP7003753A
Authority: JP
Inventors: Yutaka Seshimo; 裕瀬下; Nobuo Otsuka; 信夫大塚
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 1995-01-13
Filing date: 1995-01-13
Publication date: 1996-07-23

Abstract

(57)【要約】【目的】ダンパ開度と送風機の風量との関係をバラン
ス良く、スピィーデに制御し、各被空調室内をスピィー
デに快適な温度にする経済的な空気調和装置を得る。【構成】主ダクト９内の送風機５が各枝ダクト７を介
して各被空調室１へ送風し、この送風量を風量測定手段
２１が測定する。また、各被空調室１内に取りつけられ
たサーモスタット部１４が検出温度と設定温度との差か
ら各被空調室１の要求風量を出力する。このサーモスタ
ット部１４の出力結果から演算処理手段２３が各被空調
室１の要求風量の総和風量を算出すると共に、また、風
量測定手段２１が測定した送風量と送風機５のＱーＰ特
性値から各枝ダクト７の送風損失係数を算出し、この算
出した送風損失係数と各被空調室１の要求風量の総和風
量に対するダクトの送風圧力損失とから送風量とダンパ
の開度の関係を求める。この求めた結果からダンパ制御
手段２０が要求風量に対して各枝ダクト７に装着された
ダンパ９の開度を制御し、また送風機制御手段２２が送
風機５の送風量を制御する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は，各被空調室への送風
量をそれぞれに調節する可変風量制御システムを採用し
た主ダクトおよび枝ダクトを有する空気調和装置に関す
るものである。

【０００２】

【従来の技術】従来の各部屋への風量を制御する可変風
量制御システムを採用した空気調和装置としては、ダク
トを介して送風機により冷風もしくは温風を各部屋に分
配して提供するものがある。しかし、このようなダクト
を介して風量を制御する可変風量制御システムでは、一
般的に、各部屋に冷風もしくは温風を導く、主ダクト入
口から各分岐ダクト出口までの各ダクトの長さが相違
し、この相違によって各ダクト系送風路の送風抵抗が相
違したり、また、ダクト取付工事における不具合、例え
ば、ダクト断面形状の変形歪や、あるいは、ダクト内へ
の異物の介在等によっても各ダクト系送風路の送風抵抗
が相違するのが常である。かかる状態で、特に、後述す
るような主ダクトの根元部分の圧力を検出して送風機の
駆動を制御するような従来の可変風量制御システムで
は、ダクトの下流側の圧力損失の差異を無視して、各部
屋への風量分配、ひいては室温の制御をすることにな
る。このように、各部屋に送風される前の主ダクトの根
元部の圧力を検出しながら、主ダクトの上流側（入口
側）から下流側の分岐ダクト出口側までの圧力損失差異
を無視して送風機の送風量を制御する従来実施例の代表
具体例としては、日本冷凍協会発行の冷凍空調便覧（新
版・第４版応用編）の第２章・空調システムの４１ペー
ジに記載されていた図２・１０（ａ）の例がある。以下
に、そのように動作する従来実施例について説明する。

【０００３】図７は、前述の冷凍空調便覧に記載された
従来の空気調和装置を示す構成図である。図７におい
て、１は空気調和の対象となる被空調室で、４部屋の場
合の例を示している。２は被空調室１の天井内等に配設
され冷風または温風の送風源として機能する集中送風手
段としての室内機、３はこの室内機２内に設けられ、空
気中の塵芥等を除去して空気を浄化するエアーフィル
タ、４は室内機２内に設けられ、空気を冷却または加熱
する熱交換器、５は室内機２内に設けられ、冷風または
温風を送風する送風機、６は室内機２の空気吹出口に連
通する主ダクト、７はこの主ダクト６から各被空調室１
の数に応じて分岐した枝ダクト、８は各枝ダクト７部に
装着され、各被空調室１への送風量を調整する送風調整
手段としての絞り形式の送風調整ユニット、９はこの絞
り形式の送風調整ユニット８内に回動可能に取付けられ
ているダンパ、１０は枝ダクト７の末端に位置する吹出
口、１１は被空調室１の扉の下方部に配設されている吸
込口、１２は被空調室１外の廊下の天井面に配設されて
いる天井吸込口、１３は天井吸込口１２と室内機２の吸
込口とに連通する吸込ダクトである。１４は各被空調室
１内に据付けられ、室温設定と室温検出との温度差から
要求送風量を出力するルームサーモスタット部、１５は
主ダクト６内で送風機５からの送風温度を検出する温度
検出器、１６は同じく主ダクト６内で送風機５からの送
風による風圧を検出する圧力検出器、１７は熱交換器４
に接続され、熱交換器４での熱交換動作を支配するヒー
トポンプ等の熱源機である。

【０００４】従来のダクト式集中冷暖房用空気調和装置
は、上記のように構成されており、熱交換器４で冷却ま
たは加熱した空気を送風機５によって主ダクト６及び枝
ダクト７を介して複数の被空調室１の各室内に分配送風
するようになっている。なお、各被空調室１への冷風ま
たは温風の分配送風量は、送風調整ユニット８に装着さ
れたダンパ９の開閉により調整される。

【０００５】次に、上記のように構成された従来の空気
調和装置の動作について説明する。まず、各ルームサー
モスタット部１４で、使用者等が設定した設定温度と、
このルームサーモスタット部１４のセンサーで検出され
た現在の実際の室温との温度差（要求送風量）に応じて
絞り形式の送風調整ユニット８の各ダンパ９の開度を各
々調節する。このダンパ９の開度の調整によって主ダク
ト６内の圧力が変化し、この変化した圧力を圧力検出器
１６が検出し、この検出した圧力が予め設定した設定圧
力になるように送風機５の送風容量を制御手段（図示せ
ず）が調整する。また、この調整した送風量の変化に伴
い熱交換器４の出口側の送風温度も変化するが、この温
度変化を温度検出器１５が検出して、予め設定した送風
温度になるように熱源機１７の能力を制御する。また、
被空調室１内を空調した空気は吸込口１１から廊下等の
空間を通り天井吸込口１２に流入し、吸込ダクト１３を
経て再び室内機２に戻る。そして、再度、上記の動作に
従って同一の流れを繰返す。

【０００６】以上説明したような一連の制御動作によ
り、略一定温度に調節された適量の空気が吹出口１０か
ら被空調室１内に吹出され、各被空調室１内の熱負荷の
大小に応じて各被空調室１への送風量を調整して空調す
る。なお、上記のような主ダクト６内の圧力変化を制御
指標としない装置の例としては、特公昭６０−４７４９
７号公報の例がある。これは、各吹出口の端末の風量制
御ユニットに風速センサ（図示せず）を設け、この風速
センサおよびサーモスタット部１４の出力結果から送風
機５の風量を制御するものである。このような装置で
は、ダンパ９が全開となって送風圧力条件が最も劣勢に
ある送風調整ユニット８が設定風量以下の出力を発する
と、この出力結果に基づいて送風機５の送風量を増大す
るように制御し、送風機５の送風量が常に必要最小にな
るように制御しているものである。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】以上説明したように従
来の空気調和装置では、主ダクトの根元圧力が一定にな
るように、根元圧力を制御指標として送風機の送風容量
を制御しているために、サーモスタット部１４の出力結
果に応じてダンパ開度が種々調整され、この調整が確立
された後の根元圧力により、総風量が決定され、各分岐
ダクトを介して各被空調室１へ送風するため、各被空調
室１へスピーディに適正風量を供給できないと言う問題
点があった。また、ダクト取付工事の不具合、例えばダ
クト断面形状の歪等による変形、或いはダクト内への異
物の介在等により送風障害物が分岐ダクトに存在する場
合には、これらの抵抗を無視して冷温風量を決定して各
被空調室１に送風するため、各被空調室の温度が適正に
維持されなかったり、また、特公昭６０ー４７４９７号
公報に開示されているような装置では、各室内の吹出口
での風速を測定して適正な風量を得ることができるもの
の、各端末風量制御ユニット毎に風速センサを必要とす
るため、大掛りで複雑な工事を必要としたり、極めて高
いイニシャルコストになると言う問題点もあった。

【０００８】この発明は、上記の問題点を解消するため
になされたもので、簡便な演算処理により、簡便な構成
手段で、各被空調室へ最適風量をスピーディに正確に供
給して、各被空調室の温度を快適する経済的で、信頼性
の高い空気調和装置を得ることを目的とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】この発明に係る空気調和
装置においては、熱源機と接続している熱交換器および
該熱交換器が熱交換した空気を送風する送風機とからな
る集中送風手段と、この集中送風手段に接続され、前記
熱交換した空気を導く主ダクトおよび各枝ダクトとから
なるダクト部と、このダクト部の各枝ダクトに接続さ
れ、前記熱交換した空気が送風される各被空調室と、こ
の各被空調室内に設けられ、該各被空調室の要求風量を
それぞれ検出する各風量検出手段と、前記各枝ダクト内
に設けられ、前記各被空調室への送風量をそれぞれに調
整する各ダンパと、前記主ダクト内に設けられた風量検
出器を介して前記送風機の送風量を測定する風量測定手
段と、前記各風量検出手段の検出結果から前記各被空調
室の要求風量の総和風量を求めると共に、また、前記風
量測定手段が測定した前記送風機の各枝系ダクト毎の送
風量および該各枝系ダクト毎の送風量に対しての前記送
風機の送風量と送風圧力との相関特性結果から求めた各
送風圧力を前記各枝系ダクト毎の送風圧力損失値とした
ときの値とに基づいて前記各枝系ダクト毎の送風損失係
数をそれぞれ算出し、かつ、前記各要求風量の総和風量
を前記送風機の送風量として前記送風機の送風量と送風
圧力との相関特性結果から求めた送風圧力を前記各枝系
ダクトのそれぞれの送風圧力損失値と設定して、これら
の算出および設定結果から前記各枝系ダクト毎の送風量
と当該ダンパ開度との関係をそれぞれ求め、これらの求
めた結果から前記各枝系ダクト毎の送風量である前記各
要求風量に対しての前記ダンパの開度をそれぞれ求める
演算処理手段と、この演算処理手段がそれぞれ求めた開
度結果に基づいて前記各ダンパの開度を制御するダンパ
制御手段と、前記演算処理手段が求めた総和風量結果に
基づいて前記送風機の送風量を制御する送風機制御手段
と、を備えたものである。

【００１０】また、前記演算処理手段が、前記各風量検
出手段の検出結果から前記各被空調室の要求風量の総和
風量を求めると共に、また、前記風量測定手段が測定し
た前記送風機の各枝系ダクト毎の送風量および前記送風
機の送風量と送風圧力との相関特性結果から予め一定の
値に設定した前記各枝系ダクトの送風圧力損失値とに基
づいて前記各枝系ダクト毎の送風損失係数をそれぞれ算
出し、かつ、前記各要求風量の総和風量を前記送風機の
送風量として前記送風機の送風量と送風圧力との相関特
性結果から求めた送風圧力を前記各枝系ダクトのそれぞ
れの送風圧力損失値と設定して、これらの算出および設
定結果から前記各枝系ダクト毎の送風量と当該ダンパ開
度との関係をそれぞれ求め、これらの求めた結果から前
記各枝系ダクト毎の送風量である前記各要求風量に対し
ての前記ダンパの開度をそれぞれ求めたものである。

【００１１】また、前記演算処理手段が、前記各風量検
出手段の検出結果から前記各被空調室の要求風量の総和
風量を求めると共に、また、前記風量測定手段が測定し
た前記送風機の各枝系ダクト毎の送風量および該各枝系
ダクト毎の送風量に対しての前記送風機の送風量と送風
圧力との相関特性結果から求めた各送風圧力を前記各枝
系ダクト毎の送風圧力損失値としたときの値とに基づい
て前記各枝系ダクト毎の送風損失係数をそれぞれ算出
し、かつ、前記送風機の送風量と送風圧力との相関特性
結果から前記各枝系ダクトの送風圧力損失値を予め一定
の値に設定して、これらの算出および設定結果から前記
各枝系ダクト毎の送風量と当該ダンパ開度との関係をそ
れぞれ求め、これらの求めた結果から前記各枝系ダクト
毎の送風量である前記各要求風量に対しての前記ダンパ
の開度をそれぞれ求めたものである。

【００１２】また、前記演算処理手段が、前記各風量検
出手段の検出結果から前記各被空調室の要求風量の総和
風量を求めると共に、また、前記風量測定手段が測定し
た前記送風機の各枝系ダクト毎の送風量および前記送風
機の送風量と送風圧力との相関特性結果から予め一定の
値に設定した前記各枝系ダクトの送風圧力損失値とに基
づいて前記各枝系ダクト毎の送風損失係数をそれぞれ算
出し、かつ、前記送風機の送風量と送風圧力との相関特
性結果から前記各枝系ダクトの送風圧力損失値を予め一
定の値に設定して、これらの算出および設定結果から前
記各枝系ダクト毎の送風量と当該ダンパ開度との関係を
それぞれ求め、これらの求めた結果から前記各枝系ダク
ト毎の送風量である前記各要求風量に対しての前記ダン
パの開度をそれぞれ求めたものである。

【００１３】

【作用】この発明に係る空気調和装置は、以上の説明し
たように構成されているので、演算処理手段は、風量検
出手段の検出結果から各被空調室の要求風量の総和風量
を求める一方、また、風量測定手段が測定した送風機の
各枝系ダクト毎の送風量、およびこの各枝系ダクト毎の
送風量に対しての送風機の送風量と送風圧力との相関特
性結果（ＱーＰ相関特性結果）から求めた各送風圧力を
各枝系ダクト毎の送風圧力損失値とした時の値とに基づ
いて各枝系ダクト毎の送風損失係数をそれぞれ算出し、
さらに、前述の各要求風量の総和風量を送風機の送風量
としたときの送風圧力を送風機のＱーＰ相関特性結果か
ら求め、この求めた送風圧力を各枝系ダクトのそれぞれ
の送風圧力損失値と設定する。そして、この設定したそ
れぞれの送風圧力損失値と前述の算出した送風損失係数
とに基づいて各枝系ダクト毎に送風量とダンパ開度との
関係をそれぞれ求め、この求めた結果から各枝系ダクト
毎の送風量である各要求風量に対しての各ダンパの開度
をそれぞれ求める。次に、この演算処理手段の求めた総
和風量および各ダンパ開度に基づいて送風機制御手段は
送風機の送風量を、また、ダンパ制御手段は各ダンパの
開度を、それぞれ制御する。

【００１４】また、演算処理手段は、風量検出手段の検
出結果から各被空調室の要求風量の総和風量を求める一
方、また、風量測定手段が測定した送風機の各枝系ダク
ト毎の送風量、および送風機の送風量と送風圧力との相
関特性結果（ＱーＰ相関特性結果）から予め一定の値に
設定した各枝系ダクト毎の送風圧力損失値とに基づいて
各枝系ダクト毎の送風損失係数をそれぞれ算出し、さら
に、前述の各要求風量の総和風量を送風機の送風量とし
たときの送風圧力を送風機のＱーＰ相関特性結果から求
め、この求めた送風圧力を各枝系ダクトのそれぞれの送
風圧力損失値と設定する。そして、この設定したそれぞ
れの送風圧力損失値と前述の算出した送風損失係数とに
基づいて各枝系ダクト毎に送風量とダンパ開度との関係
をそれぞれ求め、この求めた結果から各枝系ダクト毎の
送風量である各要求風量に対しての各ダンパの開度をそ
れぞれ求める。次に、この演算処理手段の求めた総和風
量および各ダンパ開度に基づいて送風機制御手段は送風
機の送風量を、また、ダンパ制御手段は各ダンパの開度
を、それぞれ制御する。

【００１５】また、演算処理手段は、風量検出手段の検
出結果から各被空調室の要求風量の総和風量を求める一
方、また、風量測定手段が測定した送風機の各枝系ダク
ト毎の送風量、およびこの各枝系ダクト毎の送風量に対
しての送風機の送風量と送風圧力との相関特性結果（Ｑ
ーＰ相関特性結果）から求めた各送風圧力を各枝系ダク
ト毎の送風圧力損失値として各枝系ダクト毎の送風損失
係数をそれぞれ算出し、さらに、送風機のＱーＰ相関特
性結果から各枝系ダクトの送風圧力損失値を予め一定の
値に設定する。そして、この一定の設定した送風圧力損
失値と前述の算出した送風損失係数とに基づいて各枝系
ダクト毎に送風量とダンパ開度との関係をそれぞれ求
め、この求めた結果から各枝系ダクト毎の送風量である
各要求風量に対しての各ダンパの開度をそれぞれ求め
る。次に、この演算処理手段の求めた総和風量および各
ダンパ開度に基づいて送風機制御手段は送風機の送風量
を、また、ダンパ制御手段は各ダンパの開度を、それぞ
れ制御する。

【００１６】また、演算処理手段は、風量検出手段の検
出結果から各被空調室の要求風量の総和風量を求める一
方、また、風量測定手段が測定した送風機の各枝系ダク
ト毎の送風量、および送風機の送風量と送風圧力との相
関特性結果（ＱーＰ相関特性結果）から予め一定の値に
設定した各枝系ダクト毎の送風圧力損失値とに基づいて
各枝系ダクト毎の送風損失係数をそれぞれ算出し、さら
に、送風機のＱーＰ相関特性結果から各枝系ダクトの送
風圧力損失値を予め一定の値に設定する。そして、この
一定の設定した送風圧力損失値と前述の算出した送風損
失係数とに基づいて各枝系ダクト毎に送風量とダンパ開
度との関係をそれぞれ求め、この求めた結果から各枝系
ダクト毎の送風量である各要求風量に対しての各ダンパ
の開度をそれぞれ求める。次に、この演算処理手段の求
めた総和風量および各ダンパ開度に基づいて送風機制御
手段は送風機の送風量を、また、ダンパ制御手段は各ダ
ンパの開度を、それぞれ制御する。

【００１７】

【実施例】

実施例１．図１は、この発明の一実施例である空気調和
装置の風量制御システムを示す構成図である。図１にお
いて、符号２，４から９まで、および１４で示す部分は
従来実施例と同一であり、符号の説明は省略する。な
お、１９は主ダクト６の根元部に配設されている風量検
出器であり、集中送風手段２からの送風量を検出する。
２０は各送風調整手段８の各ダンパ９の開度を制御する
ダンパ制御手段で、このダンパ制御手段２０と各ダンパ
９の開閉駆動を行なう駆動機構（図示せず）とが接続さ
れており、この駆動機構はダンパ制御手段２０からの開
度信号に応じて各々のダンパ９を駆動させる。２１は風
量検出器１９の検出結果から送風機５の送風量を測定す
る風量測定手段、２２は送風機５の回転数を制御する送
風機制御手段、２３は、被空調室１内に設けられた風量
検出手段（図示せず）であるサーモスタット部１４の出
力結果から各被空調室１の各要求風量の総和風量を算出
すると共に、また、風量測定手段の風量測定結果および
送風機５の送風量と送風圧との関係結果から各枝系ダク
トの送風抵抗係数を算出（実施例２）あるいは予め一定
の値に設定（実施例１）し、かつ、各被空調室１の要求
風量および送風機５の送風量と送風圧との関係結果から
各枝系ダクトの送風圧力損失値を算出（実施例２）ある
いは予め一定の値に設定（実施例１）したりして、これ
らの算出または設定結果の各枝系ダクト部の送風圧およ
び各枝系ダクトの送風抵抗係数に基づいて各被空調室１
の要求風量に対応したダンパ９の開度を求める演算処理
手段である。なお、ここで言う各枝系ダクトとは、主ダ
クト９の入口から各枝ダクト７の出口までのそれぞれの
枝ダクト７系送風路を指す。

【００１８】次に、上記のように構成された空気調和装
置の動作について図２を用いて説明する。なお、この図
２は、この発明のー実施例の空気調和装置に用いる送風
機の送風量に対する送風圧力の関係、および、送風量と
各枝ダクト系の送風圧力抵抗（送風圧力損失）との関係
を示す相関特性図である。図２において、縦軸は圧力
Ｐ、横軸は風量Ｑを表し、また、この図中の実線は送風
機５の風量Ｑと圧力Ｐの関係を表したものであり、一般
に、ＱーＰ線図と呼ばれ、送風機５が選定されれば既知
になる特性曲線である。また、この図２の破線は、送風
機５からダンパ９出口までの送風量に対する各枝ダクト
７系の送風圧力抵抗（送風圧力損失）を示した抵抗曲線
であり、この図２には、３種類の抵抗曲線例を示してい
る。

【００１９】なお、送風量に対する各枝ダクト７の送風
圧力損失値を求めるには、当該ダンパ９を全開にし、他
のダンパをすべて全閉にすれば求まるので、このように
した状態で、選定された送風機５の実送風量を実測し、
実測風量が例えばＱ₁ になったとすると、選定されて既
知である送風機５のＱ−Ｐ特性曲線、即ち、例えば図２
に示された特性曲線から、ダンパを全開にした当該枝ダ
クト７系送風路の送風圧力損失値（なお、送風機５側か
ら見ると、送風機５が送風するのに必要な送風圧力）は
Ｐ₁ と求まり、また同様に、他の枝ダクト７系で実測風
量がＱ₂ になったときは、その枝ダクト系の圧力損失は
Ｐ₂ と求まり、Ｑ₃ のときはＰ₃ と求めることができ
る。

【００２０】また、一般に、ダクト内の送風量と送風圧
力損失と送風損失係数の関係は、ダクト７を通過する送
風量をＱとし、この送風量Ｑを送風するのに必要な力を
示す送風圧力（即ち、各枝ダクト系送風路の送風圧力損
失値に打ち勝つために必要な力）をＰとすれば、下記
（１）式の関係になっている。Ｐ＝Ｃ_T ×Ｑ² ・・・・（１）ここに、Ｃ_T ：全損失係数で、後述するダンパの通過損
失係数Ｃ_D とダクトの送風損失係数Ｃとを加算（Ｃ_T ＝
Ｃ_D ＋Ｃ）したものである。従って、この（１）式を用いて、各枝ダクト系送風路毎
の損失係数Ｃをそれぞれ求めるためには、前述したよう
に、まず、選定された既知の送風機Ｑ−Ｐ特性関係式と
風量測定手段２１の風量検知器１９が検知した実送風量
Ｑ₁ とから送風圧力Ｐ₁ を算出し、次に、この算出した
Ｐ₁ と実送風量Ｑ₁ と上記（１）式から、ダンパ９全開
時（Ｃ_D ＝０、即ちＣ_T ＝Ｃ）の当該ダクト系送風路の
損失係数Ｃをそれぞれの枝ダクト系毎に算出すれば、未
知数の固定抵抗である各枝ダクト系毎の損失係数Ｃをそ
れぞれ求めることができる。

【００２１】しかし、このようにして各枝ダクト系送風
路毎の損失係数Ｃを求める場合には、前述の既知である
送風機５の特性曲線式（Ｑ−Ｐの関係式）は、図２から
解るとおり、通常複雑な関係式になりがちであり、実際
の制御においては、損失係数Ｃの算出するのに時間がか
かる。そこで、図２からも解るように、Ｑが変化して
も、Ｐ₁ ，Ｐ₂ ，Ｐ₃ はほぼ互に同じ値になっているの
であるから、図３に示されたように、選定された送風機
５のＱ−Ｐ特性値からＰを予めＰｓと設定しておき、こ
の予め一定の値に設定されたＰｓに基づいてダクト内の
Ｑ−Ｐ関係を単純化すると、上記（１）式は下記（２）
式で表される。Ｃ＝Ｐｓ／Ｑ² ・・・・（２）従って、各枝ダクト系の通風損失係数Ｃを求めたいとき
には、上記（２）式から予め設定された既知のＰｓを活
用して、風量検知器１９が検知した送風量Ｑ₁のみから
簡単に求めることができるようになる。すなわち、風量
検知器１９の検知した送風量Ｑ₁ に対する圧力損失Ｐ₁
を送風機５のＱ−Ｐ特性曲線式から求めることなく、各
枝ダクト系送風路の送風損失係数Ｃを求めることができ
る。なお、他の各枝ダクト系の送風損失係数Ｃを求める
場合においても同様に、即ち、Ｑ₂ のときでも、またＱ
₃ のときでもＰｓを与え、各枝系ダクトの送風損失係数
Ｃを求める。

【００２２】ただし、このようにして損失係数Ｃを求め
た場合、この求めた損失係数Ｃに多少の誤差を生じるこ
とになる。しかし、損失係数ＣはＱの２乗で影響を受
け、余り変化しないＰとは比例関係にあるのであるか
ら、Ｑの正確な測定ができていれば、大きな誤差とはな
らない。また、このようにして損失係数Ｃを求める場合
には、送風量が変化しても圧力損失が余り変化しないよ
うな送風機を選定しておくか、または、Ｐｓの適用でき
る送風量の限界範囲を予め送風機のＱ−Ｐ関係から（例
えば、図３のＱｍａｘまでとか）設定しておくとさらに
良い。以上説明したようにすると、実際の制御におい
て、各枝ダクトの送風損失係数Ｃが精度良く求められ、
しかも算出するのに時間がかからず、実用する上で非常
に便利である。

【００２３】図４はダンパ開閉角度と通風損失係数との
関係を特性図に示したものであるが、この図４に基づい
て、ダンパの開閉角Ｄｉとダンパの通風損失係数Ｃ_D と
の関係を説明する。一般に、ダンパの開閉角Ｄｉとダン
パの通風損失係数Ｃ_D の関係は、下記（３）式の関数式
で表すことができ、図４のようになっている。Ｃ_D ＝Ｆ［Ｄｉ］（３）また、図１に示すように、各枝ダクト内のダンパ９開閉
度による通風抵抗と各枝系ダクトの送風抵抗とは直列抵
抗になっているのであるから、ダンパ９開度の変化によ
る抵抗系数Ｃ_D とその枝ダクト系の抵抗系数Ｃとを含ん
だ全抵抗系数Ｃ_T は、ダンパ９開度の抵抗系数Ｃ_D とそ
の枝ダクト系の抵抗系数Ｃとの和（Ｃ_T＝Ｃ＋Ｃ_D ）と
して与えることができる。

【００２４】以上のことより、ダクト内において、当該
枝ダクトの送風損失係数Ｃと、送風圧力損失Ｐｉと、送
風量Ｑｉと、およびダンパ開度Ｄｉとの関係は、上記
（１）から下記の（４）式のように定まる。Ｐｉ＝（Ｃ＋Ｃ_D ）Ｑ² ＝（Ｃ＋Ｆ［Ｄｉ］）Ｑｉ² （４）この定まった（４）式を用いて、前述した既知の各枝ダ
クト系の送風損失系数Ｃと、さらに上記Ｐｉの替わりに
予め設定されたＰｓとを上記（４）式に与えて、風量Ｑ
ｉを変化させると、この変化させた風量Ｑｉに対するそ
れぞれのダンパ９開度の通風損失系数Ｃ_D が各枝ダクト
系毎に算出される。即ち、図４に示されるように、それ
ぞれの風量Ｑｉ対するそれぞれのダンパ９開度を各枝ダ
クト系毎に定まり、各枝ダクト系毎のそれぞれの風量Ｑ
ｉに対するそれぞれのダンパ９開度をテーブル化或いは
定式化することができる。従って、このテーブル化或い
は定式化した関係結果を活用して、各枝ダクト系毎の風
量Ｑｉ、即ち各被空調室１の要求風量Ｑｉ対する各ダン
パ９開度を求めることができるようになる。

【００２５】なお、各被空調室１の要求風量Ｑｉを検出
する風量検出手段としては、後述するように、被空調室
１内に取り付けられたサーモ部１４によって良いし、ま
たは、要求風量を予め設定しておいても良い。

【００２６】次に、送風機の送風量と送風圧力との相関
特性結果から各枝ダクト系送風路の送風抵抗圧力Ｐを予
め一定の値に設定しないで、損失係数Ｃを求める場合に
ついて、図５のフローチャト図を用いて説明する。な
お、この図５の一連のフロー動作は演算処理装置２３に
備えたマイクロコンピュータによって実行する。また、
この一連の送風抵抗圧力Ｐを既知するフロー動作は、空
気調和装置の試運転時や、送風機の変更時や、ダクト設
備の変更時や、もしくは、定期点検時等に実施すること
が望ましい。まず、図５のステップＳ１では、運転モー
ドが試運転モードであるか否かを判断する。この判断結
果で試運転モードの場合には、以下に述べる一連の動作
は実行するが、運転モードの場合には、実行しない。

【００２７】次に、試運転モードの場合には、ステップ
Ｓ２で熱源機（図示せず）の運転を停止し、ステップＳ
３で送風機５の運転を開始する。そして、ステップＳ４
で各枝ダクト７に接続されている送風調整手段８のダン
パ９の個数Ｎを設定し、ステップＳ５で最初（Ｉ＝１）
のダンパ９を全開に設定し、残りのダンパ９を全閉状態
にする。これらダンパ９の全開全閉制御はダンパ制御手
段２０により行なわれる。ステップＳ６ではその時の送
風量を風量測定手段２１が各枝ダクト系毎に測定する。
そして、ステップＳ７では、この測定結果の風量に対す
る各枝ダクト系毎の圧力損失Ｐｉを送風機のＱーＰの相
関特性結果から求め、この求めＰｉと測定結果の風量Ｑ
とを上記（２）式に入れ、各枝ダクト系毎の損失係数Ｃ
を演算処理手段２３が演算して読み込む。

【００２８】ステップＳ８では、上記演算して読み込む
手順がＮ番目のダンパ９まで実施されたか否かを判断す
る。この判断結果で未だＮ番目でない場合には、ステッ
プＳ９でＩ＝Ｉ＋１として再度ステップＳ５に戻り上記
の動作を繰返す。したがって、上記の一連の動作はＩ＝
１からＩ＝Ｎまでのダンパ９のすべてについて順次行な
われ、合計でＮ回繰返されることになる。なお、ステッ
プＳ８でＩ＝Ｎ番目のダンパ９となったことを確認した
場合には、ステップＳ１０では、上記一連の動作で得た
各ダンパ９全開時の各枝ダクトの送風損失係数Ｃ、即
ち、Ｃ_D ＝０時における実測送風量から算出した各枝ダ
クト系の損失係数Ｃをテーブル化する。次に、このテー
ブル化された既知のＣを含んだ当該枝ダクトの送風系統
の全送風抵抗（Ｃ＋Ｆ［Ｄｉ］）と、既知の送風圧力Ｐ
ｉとを上記（４）式に入れて、、各風量Ｑｉ毎に対する
ダンパ開度（Ｆ［Ｄｉ］）を各枝ダクト毎にそれぞれ求
め、この求めた風量Ｑｉとダンパ開度との関係結果をテ
ーブル化または定式化する。従って、各被空調室１の各
要求風量を決まれば、上記のテーブル化または定式化し
た結果からダンパ開度を求めることができる。なお、ダ
ンパ開度を求めるまでの一連の算出動作は、演算処理手
段２３により行う。

【００２９】次に、これら決定された圧力損失Ｐと損失
係数Ｃとおける送風量ＱｉとＦ［Ｄｉ］との関係を求
め、この求めた結果からダンパ９および送風機５を制御
する動作について説明する。図６は、この実施例１の運
転時の動作を示すフローチャート図である。まず、ステ
ップＳ２１で、演算処理手段２３が各被空調室１のサー
モスタット部１４の出力結果（検出された被空調室温度
と予め設定された被空調室温度との温度差から算出した
各被空調室１の要求風量結果）からの各要求風量の総風
量を算出する。なお、演算処理手段２３が、各被空調室
１のサーモスタットの出力結果（検出された被空調室温
度と予め設定された被空調室温度との温度差）から各被
空調室１の要求風量を算出し、この算出した各要求風量
の総風量を算出しても良い。次に、ステップＳ２２で
は、各枝ダクト系の圧力損失Ｐとして送風機５のＱ−Ｐ
特性曲線式から予め設定したＰｓおよび風量測定手段２
１が測定した実送風量Ｑ₁ とに基づいて、試運転時に算
出した各枝ダクト７系の損失係数Ｃを読み出す。

【００３０】ステップＳ２３では、この読出した損失係
数Ｃおよび予め設定したＰｓにおける送風量Ｑｉと損失
係数Ｃ_D （即ち、ダンパ開度［Ｄｉ］）との関係を上記
（４）式から求め、この求めた関係結果をテーブル化ま
たは定式化し、このテーブル化または定式化した送風量
Ｑｉと損失係数Ｃ_D との関係結果からステップＳ２１で
算出した各被空調室１の要求風量Ｑに対するダンパの損
失係数Ｃ_D を算出または読み出し、この算出または読み
出した結果（Ｃ_D ）から、図４に示されたダンパの損失
係数Ｃ_D とダンパ開度［Ｄｉ］との関係に基づいてダン
パ開度［Ｄｉ］を決定する。なお、このステップ２３で
算出すると言うのは、読み出した圧力損失Ｐｓと、損失
係数Ｃと、ステップ２１で算出した各被空調室１の要求
風量Ｑとを、Ｐｉ＝（Ｃ＋Ｆ［Ｄｉ］）Ｑ² の式に入れ
て、ダンパの損失係数Ｃ_D を直接算出することを言う。
ステップＳ２４では、ステップＳ２３で求めたダンパ開
度をダンパ制御手段２０が送風調整手段８に指示して、
ダンパ９の開度を制御する。ステップＳ２５では、ステ
ップ２１で算出した各被空調室１の要求風量の総和風量
ΣＱｉに基づいて送風機制御手段２２が集中送風手段２
の送風機５の送風量を制御する。

【００３１】なお、上記の説明では、各枝ダクト７系送
風路の圧力損失係数Ｃを求めるときの圧力損失値Ｐｓ
も、また、送風量とダンパの損失係数Ｃ_D との関係を求
めるときの圧力損失値Ｐｓも、全く同じ値のＰｓで説明
したが、送風機５のＱーＰの相関特性結果から予め一定
の値を選出すればよいのであって、全く同じ値にする必
要はない。

【００３２】また、各枝ダクト７系送風路の圧力損失係
数Ｃを求めるときも、また、送風量とダンパの損失係数
Ｃ_D との関係を求めるときも、いずれ場合も、各枝ダク
ト７系送風路の送風圧力損失値Ｐを送風機５の送風量と
送風圧力との相関特性結果から予め一定の値Ｐｓに設定
したが、各枝ダクト７系送風路の圧力損失係数Ｃを求め
る場合だけ、前述の（００１８）〜（００２０）で説明
したように、送風機５のＱーＰの相関特性結果から風量
測定手段２１が測定した実送風量Ｑ₁ （測定風量）を送
風量として求めた送風圧力を各枝ダクト系毎の圧力損失
Ｐｉとして活用する。このようにすると、この圧力損失
Ｐｉ（送風圧力）と実送風量Ｑ₁ と上記（２）式とから
算出さられた圧力損失係数Ｃの精度が向上するため、制
御精度もさらに向上するようになる。

【００３３】また、送風量とダンパの損失係数Ｃ_D との
関係を求める場合だけ、送風圧力損失値Ｐを予め一定の
値Ｐｓにする換わりに、後述する演算して求めたＰｉを
用いて送風量とダンパの損失係数Ｃ_D （即ち、ダンパ開
度）との関係を求めると、更に送風量に対するダンパ開
度の制御精度が向上する。即ち、送風圧力損失係数Ｃ、
または、送風量とダンパの損失係数Ｃ_D の関係を求める
場合の送風圧力損失値Ｐを、少なくてもどちらか一方の
みを送風機５のＱーＰの相関特性結果から予め一定の値
Ｐｓに設定しても良い。

【００３４】以上説明したように、特公昭６０−４７４
９７号公報に開示された装置のように他の多くの検出器
を用いることなく、更に簡便な演算処理の構成で、ダン
パ開度および送風機の送風量との関係をバランス良く、
よりスピーデに、精度良くコントロールしながら、各被
空調室へ適切な風量を供給するため、経済的で、更にス
ピーデに、精度良く、各被空調室の室内温度を快適する
信頼性の高い空気調和装置が得られる。

【００３５】実施例２、実施例１では、演算処理手段２
３が、各枝ダクト７系送風路の圧力損失係数Ｃを求める
ときも、また、送風量とダンパの損失係数Ｃ_D との関係
を求めるときも、いずれの場合も、送風機５の送風量と
送風圧力との特性結果から各枝ダクト７系送風路の送風
圧力損失値Ｐを予め一定の値Ｐｓに設定し、この設定値
Ｐｓから最終的に各被空調室１の要求風量に対するダン
パ９の開度を求め、この求めた結果でダンパ９の開度を
制御するようにしたり、また、この変形実施例として、
各枝ダクト７系送風路の圧力損失係数Ｃを求める場合だ
け、または送風量とダンパの損失係数Ｃ_D との関係を求
める場合だけ、予め設定された一定の値Ｐｓを用いてそ
れぞれ求め、この求めた結果から最終的に各被空調室１
の要求風量に対するダンパ９の開度を求めて制御するよ
うにしたが、この実施例２では、演算処理手段２３が、
各枝ダクト７系送風路の圧力損失係数Ｃを求めるとき
も、また、送風量とダンパの損失係数Ｃ_D との関係を求
めるときも、いずれの場合も、算出して求めた送風圧力
損失値Ｐからそれぞれ求め、この求めた結果から最終的
に各被空調室１の要求風量に対するダンパ９の開度を求
めて制御するようにしたものである。

【００３６】なおこのとき、演算処理手段２３は、各枝
ダクト系送風路の送風圧力損失係数Ｃを求めるときの各
枝ダクト系送風路の送風圧力損失値Ｐを、前述の（００
１８）〜（００２０）で説明したようにして求めるが、
しかし、送風量とダンパの損失係数Ｃ_D との関係を求め
るときの各枝ダクト系送風路の送風圧力損失値Ｐは下記
のようにして求める。即ち、各被空調室１の要求風量の
総要求風量を送風機５の送風量として送風機の送風量と
送風圧力との相関特性結果から送風圧力を求め、この求
めた送風圧力を各枝ダクト系送風路の送風圧力損失値Ｐ
と設定して求める。次に、この総要求風量から求めた各
枝ダクト系送風路の送風圧力損失値と、前述の送風圧力
損失係数Ｃと、上記（４）式とを用いて、風量Ｑとダン
パ開度［Ｄｉ］との関係を各枝ダクト系送風路毎に求
め、この求めた結果から各被空調室１の要求風量に対し
て、ダンパ制御手段２０がダンパ９の開度を制御した
り、送風制御手段２２が送風機５の送風量を制御するま
での動作は、実施例１で説明したとおりであり、説明は
割愛する。

【００３７】このようにすれば、他の多くの検出器を用
いることなく、簡便な構成で、ダンパ開度および送風機
の送風量との関係をバランス良く、スピーデに、精度良
くコントロールしながら適切な風量を供給すると共に、
また、各被空調室の要求風量に対しての送風圧力損失
値、即ち送風機の送風圧力を常に低レベルに維持しなが
ら送風するため、消費電力を抑えた経済的で、各被空調
室の室内温度をスピーデに、精度良く快適する信頼性の
高い空気調和装置が得られる。

【００３８】

【発明の効果】以上説明したように、この発明に係る空
気調和装置は、演算処理手段が、風量検出手段の検出結
果から各被空調室の要求風量の総和風量を求める一方、
また、風量測定手段が測定した送風量、およびこの送風
量に対しての各送風圧力を各枝系ダクト毎の送風圧力損
失値として各枝系ダクト毎の送風損失係数をそれぞれ算
出し、さらに、前述の各要求風量の総和風量を送風機の
送風量としたときの送風圧力を各枝系ダクトのそれぞれ
の送風圧力損失値と設定し、この設定した送風圧力損失
値と前述の算出した送風損失係数とから各枝系ダクト毎
の送風量とダンパ開度との関係をそれぞれ求め、これら
の求めた結果から送風機の送風量と各ダンパの開度を制
御するので、他の多くの検出器を用いることなく、簡便
な構成で、ダンパ開度および送風機の送風量との関係を
バランス良く、スピーデに、精度良くコントロールしな
がら適切な風量を供給すると共に、また、各被空調室の
要求風量に対しての送風圧力損失値、即ち送風機の送風
圧力を常に低レベルに維持しながら送風するため、消費
電力を抑えた経済的で、各被空調室の室内温度をスピー
デに、精度良く快適する信頼性の高い空気調和装置が得
られる。

【００３９】また、演算処理手段が、風量検出手段の検
出結果から各被空調室の要求風量の総和風量を求める一
方、また、風量測定手段が測定した送風量および予め一
定の値に設定した各枝系ダクト毎の送風圧力損失値とか
ら各枝系ダクト毎の送風損失係数をそれぞれ算出し、さ
らに、前述の各要求風量の総和風量を送風機の送風量と
したときの送風圧力を各枝系ダクトのそれぞれの送風圧
力損失値と設定し、この設定した送風圧力損失値と前述
の算出した送風損失係数とから各枝系ダクト毎の送風量
とダンパ開度との関係をそれぞれ求め、これらの求めた
結果から送風機の送風量と各ダンパの開度を制御するの
で、他の多くの検出器を用いることなく、簡便な演算処
理の構成で、ダンパ開度および送風機の送風量との関係
をバランス良く、更にスピーデに、精度良くコントロー
ルしながら、各被空調室へ適切な風量を供給するため、
経済的で、更にスピーデに、精度良く、各被空調室の室
内温度を快適する信頼性の高い空気調和装置が得られ
る。

【００４０】また、演算処理手段が、風量検出手段の検
出結果から各被空調室の要求風量の総和風量を求める一
方、また、風量測定手段が測定した送風量、およびこの
送風量に対しての各送風圧力を各枝系ダクト毎の送風圧
力損失値として各枝系ダクト毎の送風損失係数をそれぞ
れ算出し、さらに、送風機のＱーＰ相関特性結果から各
枝系ダクトの送風圧力損失値を予め一定の値に設定し
て、これらの一定の設定した送風圧力損失値と前述の算
出した送風損失係数とから各枝系ダクト毎の送風量とダ
ンパ開度との関係をそれぞれ求め、これらの求めた結果
から送風機の送風量と各ダンパの開度を制御するので、
他の多くの検出器を用いることなく、簡便な演算処理の
構成で、ダンパ開度および送風機の送風量との関係をバ
ランス良く、更にスピーデに、精度良くコントロールし
ながら、各被空調室へ適切な風量を供給するため、経済
的で、各被空調室の室内温度を、更にスピーデに、精度
良く快適する信頼性の高い空気調和装置が得られる。

【００４１】また、演算処理手段が、風量検出手段の検
出結果から各被空調室の要求風量の総和風量を求める一
方、また、風量測定手段が測定した送風量および予め一
定の値に設定した各枝系ダクト毎の送風圧力損失値とか
ら各枝系ダクト毎の送風損失係数をそれぞれ算出し、さ
らに、送風機のＱーＰ相関特性結果から各枝系ダクトの
送風圧力損失値を予め一定の値に設定して、これらの一
定の設定した送風圧力損失値と前述の算出した送風損失
係数とから各枝系ダクト毎の送風量とダンパ開度との関
係をそれぞれ求め、これらの求めた結果から送風機の送
風量と各ダンパの開度を制御するので、他の多くの検出
器を用いることなく、更に簡便な演算処理の構成で、ダ
ンパ開度および送風機の送風量との関係をバランス良
く、よりスピーデに、精度良くコントロールしながら、
各被空調室へ適切な風量を供給するため、経済的で、更
にスピーデに、精度良く、各被空調室の室内温度を快適
する信頼性の高い空気調和装置が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の一実施例の風量制御システムを示
す構成図である。

【図２】送風機の風量と圧力との関係を示す送風特性
図である。

【図３】一定の圧力損失値と送風量との関係を示す送
風特性図である。

【図４】ダンパの開度と通風損失係数の関係を示す特
性図である。

【図５】図１の試運転モードにおける制御動作例を示
すフローチャート図である。

【図６】図１の空気調和運転時の制御動作例を示すフ
ローチャート図である。

【図７】従来の空気調和装置を示す構成図である。

【符号の説明】

１被空調室、２集中送風手段、４熱交換器、５
送風機、６主ダクト、７枝ダクト、８送風調整手
段、９ダンパ、１４ルームサーモスタット部、１９
風量検出器、２０ダンパ制御手段、２１風量測定
手段、２２送風機制御手段、２３演算処理手段。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】熱源機と接続している熱交換器および該
熱交換器が熱交換した空気を送風する送風機とからなる
集中送風手段と、この集中送風手段に接続され、前記熱
交換した空気を導く主ダクトおよび各枝ダクトとからな
るダクト部と、このダクト部の各枝ダクトに接続され、
前記熱交換した空気が送風される各被空調室と、この各
被空調室内に設けられ、該各被空調室の要求風量をそれ
ぞれ検出する各風量検出手段と、前記各枝ダクト内に設
けられ、前記各被空調室への送風量をそれぞれに調整す
る各ダンパと、前記主ダクト内に設けられた風量検出器
を介して前記送風機の送風量を測定する風量測定手段
と、前記各風量検出手段の検出結果から前記各被空調室
の要求風量の総和風量を求めると共に、また、前記風量
測定手段が測定した前記送風機の各枝系ダクト毎の送風
量および該各枝系ダクト毎の送風量に対しての前記送風
機の送風量と送風圧力との相関特性結果から求めた各送
風圧力を前記各枝系ダクト毎の送風圧力損失値としたと
きの値とに基づいて前記各枝系ダクト毎の送風損失係数
をそれぞれ算出し、かつ、前記各要求風量の総和風量を
前記送風機の送風量として前記送風機の送風量と送風圧
力との相関特性結果から求めた送風圧力を前記各枝系ダ
クトのそれぞれの送風圧力損失値と設定して、これらの
算出および設定結果から前記各枝系ダクト毎の送風量と
当該ダンパ開度との関係をそれぞれ求め、これらの求め
た結果から前記各枝系ダクト毎の送風量である前記各要
求風量に対しての前記ダンパの開度をそれぞれ求める演
算処理手段と、この演算処理手段がそれぞれ求めた開度
結果に基づいて前記各ダンパの開度を制御するダンパ制
御手段と、前記演算処理手段が求めた総和風量結果に基
づいて前記送風機の送風量を制御する送風機制御手段
と、を備えたことを特徴とする空気調和装置。
【請求項２】前記演算処理手段が、前記各風量検出手
段の検出結果から前記各被空調室の要求風量の総和風量
を求めると共に、また、前記風量測定手段が測定した前
記送風機の各枝系ダクト毎の送風量および前記送風機の
送風量と送風圧力との相関特性結果から予め一定の値に
設定した前記各枝系ダクトの送風圧力損失値とに基づい
て前記各枝系ダクト毎の送風損失係数をそれぞれ算出
し、かつ、前記各要求風量の総和風量を前記送風機の送
風量として前記送風機の送風量と送風圧力との相関特性
結果から求めた送風圧力を前記各枝系ダクトのそれぞれ
の送風圧力損失値と設定して、これらの算出および設定
結果から前記各枝系ダクト毎の送風量と当該ダンパ開度
との関係をそれぞれ求め、これらの求めた結果から前記
各枝系ダクト毎の送風量である前記各要求風量に対して
の前記ダンパの開度をそれぞれ求めたことを特徴とする
請求項１記載の空気調和装置。
【請求項３】前記演算処理手段が、前記各風量検出手
段の検出結果から前記各被空調室の要求風量の総和風量
を求めると共に、また、前記風量測定手段が測定した前
記送風機の各枝系ダクト毎の送風量および該各枝系ダク
ト毎の送風量に対しての前記送風機の送風量と送風圧力
との相関特性結果から求めた各送風圧力を前記各枝系ダ
クト毎の送風圧力損失値としたときの値とに基づいて前
記各枝系ダクト毎の送風損失係数をそれぞれ算出し、か
つ、前記送風機の送風量と送風圧力との相関特性結果か
ら前記各枝系ダクトの送風圧力損失値を予め一定の値に
設定して、これらの算出および設定結果から前記各枝系
ダクト毎の送風量と当該ダンパ開度との関係をそれぞれ
求め、これらの求めた結果から前記各枝系ダクト毎の送
風量である前記各要求風量に対しての前記ダンパの開度
をそれぞれ求めたことを特徴とする請求項１記載の空気
調和装置。
【請求項４】前記演算処理手段が、前記各風量検出手
段の検出結果から前記各被空調室の要求風量の総和風量
を求めると共に、また、前記風量測定手段が測定した前
記送風機の各枝系ダクト毎の送風量および前記送風機の
送風量と送風圧力との相関特性結果から予め一定の値に
設定した前記各枝系ダクトの送風圧力損失値とに基づい
て前記各枝系ダクト毎の送風損失係数をそれぞれ算出
し、かつ、前記送風機の送風量と送風圧力との相関特性
結果から前記各枝系ダクトの送風圧力損失値を予め一定
の値に設定して、これらの算出および設定結果から前記
各枝系ダクト毎の送風量と当該ダンパ開度との関係をそ
れぞれ求め、これらの求めた結果から前記各枝系ダクト
毎の送風量である前記各要求風量に対しての前記ダンパ
の開度をそれぞれ求めたことを特徴とする請求項１記載
の空気調和装置。