JPH08187805A - 遮音構造体 - Google Patents

遮音構造体

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JPH08187805A
JPH08187805A JP7003913A JP391395A JPH08187805A JP H08187805 A JPH08187805 A JP H08187805A JP 7003913 A JP7003913 A JP 7003913A JP 391395 A JP391395 A JP 391395A JP H08187805 A JPH08187805 A JP H08187805A
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denier
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sound insulation
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Yugoro Masuda
増田雄五郎
Akisuke Oku
章祐 奥
Hitoshi Ito
仁 伊藤
Tomohiro Itou
智啓 伊藤
Hiroshi Sugawara
浩 菅原
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Kanebo Ltd
Nissan Motor Co Ltd
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Kanebo Ltd
Nissan Motor Co Ltd
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 ロードノイズ領域において音響透過損失係数
が高く、特に、常温領域において制振効果が優れ良好な
遮音性能と適度なクッション性を具え、軽量化可能な遮
音構造体、特に自動車用フロアインシュレータカーペッ
トを提供する。 【構成】緩衝材層を含む二重壁タイプの遮音構造体にお
いて、上記緩衝材層が、繊度１．５〜４０デニールの高
融点ポリエチレンテレフタレート繊維９５〜５重量％
と、ポリエチレンテレフタレート芯成分と低融点エラス
チック共重合ポリエステル鞘成分とよりなる繊度１．５
〜１５デニールの芯鞘型熱融着複合繊維５〜９５重量％
とよりなる不織布である遮音構造体。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】この発明は、外部からの振動・騒音の入射
を防ぐ為に設置される遮音構造体に関するもので、特に
自動車のフロア鋼板からの振動・騒音の入射を防振・遮
音するために設置されるフロアインシュレータカーペッ
トに適した遮音構造体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の自動車用フロアインシュレータカ
ーペットは、一般に図９に示すように、タフテッドカー
ペット等よりなるカーペット表皮層１、ポリエチレン等
を主体とするバッキング層２、緩衝材層３、通常メルシ
ートと呼ばれるアスファルトシート層４の順に積層され
た遮音層を、フロア鋼板５の上に積層した構成を有す
る。即ち、自動車用フロアインシュレータカーペットは
通常、カーペット層のバッキング層２とメルシート層ま
たはフロア鋼板との間に柔軟な緩衝材層を介在させた二
重壁構造を有する遮音構造体をなしている。
【０００３】従来のフロアインシュレータカーペットの
緩衝材層にはフェルト、発泡ウレタン、通常のポリエス
テル繊維等の不織布を使用することが提案されている。
かかるフェルトとして一般に適用されるものは、例え
ば、使用済みの衣料を解繊したものを綿状にして、ニー
ドルパンチ処理を施すか、フェノール樹脂等のバインダ
ーを加えて加熱硬化させて、見掛け密度を０．０４〜
０．２ｇ／ｃｍ3 、厚さを５〜３０ｍｍ程度としたもの
が通常用いられる。
【０００４】ところで、自動車用フロアインシュレータ
カーペットに要求される重要な性能としては、ロードノ
イズ等の騒音の低減が挙げられる。然し乍ら、上記のよ
うなフェルトを用いる場合は、フロア鋼板からの騒音の
進入が最も多いとされるロードノイズ領域（２００〜５
００Ｈｚ）と共振点が重なりかつ損失係数が低いため十
分な制振効果が達成されず、従って良好な遮音性能が得
られないという問題点があった。
【０００５】このような欠点を改善するために、フェル
トに代わる緩衝材としてウレタン発泡体を用いた緩衝材
が例えば特開平３−１７６２４１号公報に提案され、ま
た、通常のポリエステル不織布を用いる例も特願平６−
１５３６３号等で提案されている。このウレタン発泡体
は上記のフェルトや通常のポリエステル不織布等に比べ
て損失係数が高く、共振点における透過損失は良好であ
るが、以下に示す別の問題点が存在する。
【０００６】（１）バネ定数がフェルトより高く従って
共振点も高めに存在するため、図１に示すように共振点
以上の防振領域が狭められる。そのため透過損失のオー
バーオール値が同等の厚みのフェルトに比べて劣る。厚
みを十分にとって遮音性能を確保したり、バッキング層
の重量を増加して図２に示すように共振点を下げること
により防振領域を広げて遮音性能を確保しているが、こ
れらは例えば、自動車に要求される軽量化の要求に反す
るばかりか、コスト高を招くことになる。
【０００７】（２）ウレタン発泡体を緩衝材として用い
た場合には、材料コストが高く、またカーペットの成形
工程に加えて、液体のポリオール及びイソシアネートの
注入工程、発泡工程及び接着工程が必要となるので、工
程には時間を要すると共に、排気設備を含んだ大規模な
設備も必要となり、生産性、経済性に劣るという欠点が
ある。
【０００８】一方、緩衝材として使用する不織布を構成
する繊維としてはポリエステル繊維がヤング率、弾性係
数が高く、安価で入手容易なことから最も汎用されてい
る。一般に、成形体としての不織布の繊維配合として
は、融点が少なくとも２０℃相違する少なくとも２種類
の繊維よりなり、低い融点を示し軟化或いは溶融により
接着性を発現する繊維、即ち、熱融着繊維によって構成
繊維相互が接着している。
【０００９】この場合、高融点繊維としてはポリエチレ
ンテレフタレートよりなる繊維が一般的である。一方、
低融点の熱融着繊維としては芯鞘構造を有し、芯成分の
ポリエチレンテレフタレートに対し、鞘成分は例えばエ
チレングリコールとテレフタル酸とイソフタル酸の混合
物とが重縮合したノンエラスチックな共重合ポリエステ
ルよりなり、テレフタル酸に対するイソフタル酸の配合
量を変えることによりその融点を芯成分の融点よりも低
い値で種々に変えたものが用いられる。このようにして
得られた低融点繊維のｔａｎδの温度依存性を測定する
とガラス転移点に伴うピークは図３に示すように７０℃
以上においてのみ観測される。従って、これを不織布に
用いた場合、不織布の緩衝材としての制振効果は実際に
使用する常温領域において十分に発揮されないこととな
る。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な従来の問題点に着目してなされたもので、本発明の目
的は、ロードノイズ領域において音響透過損失係数が高
く、特に、常温領域において制振効果が優れ良好な遮音
性能を有すると共に、軽量であり特に自動車用フロアイ
ンシュレータカーペットとして好適な遮音構造体を工業
的有利に提供するにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の上述の目的は、
振動および／または騒音の入射する隔壁に積層される緩
衝材層を含む遮音層よりなる二重壁タイプの遮音構造体
において、上記緩衝材層が、ポリエチレンテレフタレー
トを主体とする繊度１．５〜４０デニールの高融点繊維
９５〜５重量％、好ましくは８０〜２０重量％と、繊度
１．５〜１５デニールの、ポリエチレンテレフタレート
を主体とする芯成分とポリエチレンテレフタレートを主
たる共重合成分とする融点２００℃以下の低融点エラス
チック共重合ポリエステル鞘成分とよりなる芯鞘型複合
繊維（以下、「エラスチックな熱融着複合繊維」とい
う）５〜９５重量％、好ましくは２０〜８０重量％とよ
りなる不織布からなることを特徴とする遮音構造体によ
り達成される。
【００１２】ポリエチレンテレフタレートを主体とする
高融点繊維とは、ポリエチレンテレフタレート単一成分
よりなる繊維は勿論、ポリエチレンテレフタレートと、
エチレングライコールと異なるグライコール成分および
／またはテレフタル酸と異なる二塩基酸成分および／ま
たはオキシカルボン酸をポリエチレンテレフタレートに
共重合させて得られる共重合体とが単一繊維横断面にお
いて偏心的に配置接合された偏心型複合繊維を含む。か
かるグライコールとしては、例えばトリメチレングライ
コール、テトラメチレングライコール、ジエチレングラ
イコール、ペンタエリスリトール、ビスフェノールＡ等
が挙げられ、上記二塩基酸成分としては、例えば、イソ
フタル酸、ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカルボ
ン酸、及び例えば、グルタル酸、アジピン酸、シクロヘ
キサンジカルボン酸等の脂肪族ジカルボン酸、および例
えば、パラオキシ安息香酸等のオキシカルボン酸等が挙
げられる。これらの共重合成分は得られるポリエチレン
テレフタレート共重合体の融点が少なくとも２２０℃の
高融点を維持する程度の量を添加する。かかる偏心型複
合繊維は熱処理により捲縮を発現し嵩高な緩衝材層を与
えるので好ましい。
【００１３】上記偏心型複合繊維は中実コンジュゲート
タイプであってもよく、又、中実コンジュゲートタイプ
に、その２０〜３５重量％の中空コンジュゲートタイプ
をブレンドして用いることにより遮音効率が増大するの
で好ましい。
【００１４】高融点繊維或いはエラスチックな熱融着複
合繊維の繊度が１．５デニール未満では、溶融紡糸工程
においてポリマーの吐出量が少なく紡糸速度の低下、又
は延撚工程において糸切れによる効率低下、或いは不織
布製造工程におけるカーディング速度の低下等のため、
コスト高となるので好ましくない。一方、高融点繊維の
繊度が４０デニールを超えると、溶融紡糸工程において
ポリマーの吐出量に上限があるため紡糸速度が相対的に
低下し、又、エラスチックな熱融着複合繊維との繊度差
が過大となり、不織布製造工程におけるカーディング速
度が低下するため、同様にコスト高となるので好ましく
ない。また、エラスチックな熱融着複合繊維の繊度が１
５デニールを超えると、実質的に繊維の本数が減るため
に熱融着点が少くなり、十分な反撥性が得られなくなる
他、「へたり」が大きくなる可能性があるので好ましく
ない。
【００１５】又、エラスチックな熱融着複合繊維の配合
量が９５重量％を超えると、緩衝材層が硬くなり過ぎ
て、緩衝機能が低下する上に、ポリエチレンテレフタレ
ート繊維よりも高価なエラスチックな熱融着複合繊維の
過大な配合はコストプッシュ要因となるので好ましくな
い。一方、５重量％未満では、不織布成形体の形態安定
性が低下するため好ましくない。
【００１６】上記エラスチックな熱融着複合繊維の低融
点鞘成分を構成するエラスチックな共重合ポリエステル
は、常温領域即ち１５〜４０℃で少なくとも０．１のｔ
ａｎδ値を示す温度依存性を有する。不織布の構成繊維
はかかるエラスチックな熱融着複合繊維の作用により互
いに接着していることが不織布に形態安定性を与えるの
で好ましい。
【００１７】鞘成分の低融点のエラスチックな共重合ポ
リエステルは、１５〜４０℃でｔａｎδ値が少なくとも
０．１となるポリマーであれば特に限定されないが、芯
鞘型複合繊維の紡糸工程や不織布の成形性を考慮する
と、ポリエチレンテレフタレートを主たる共重合成分と
してなり、高々２００℃の融点と、高々６ｃａｌ／ｇの
融解熱とを有する低融点共重合ポリエステルであること
が好ましい。かかる共重合ポリエステルの他の共重合成
分としては、少なくとも４個のメチレン鎖を有するグリ
コール成分とテレフタル酸とのエステルを共単量体とす
るもの、例えば、ポリブチレンテレフタレートまたはポ
リヘキサメチレンテレフタレート、或いはポリカプロラ
クトン、又は、グリコール成分としてポリエーテル、例
えばポリテトラメチレングリコールを共重合させたもの
等が挙げられる。
【００１８】また、本発明の遮音構造体の最適の態様に
おいては、前記振動および／または騒音の入射する隔壁
が自動車のフロア鋼板であり、遮音層が自動車用フロア
インシュレータカーペットである。
【００１９】かかる自動車用フロアインシュレータカー
ペットを構成する緩衝材層の２５％硬さは、４ｋｇｆ〜
６０ｋｇｆの範囲にあることが好ましい。４ｋｇｆ未満
では十分な反発性が得られず、６０ｋｇｆ超では硬すぎ
て緩衝材としての機能が十分に発揮できない。より好ま
しくは５ｋｇｆ〜４０ｋｇｆの範囲である。
【００２０】又、自動車用フロアインシュレータカーペ
ットを構成する遮音層において、緩衝材層の厚みは２ｍ
ｍ〜５０ｍｍであることが好ましい。２ｍｍ未満では緩
衝材層としての機能を十分に発揮することが困難であ
り、５０ｍｍ超では車載時のスペース占有率が大きくな
り、また重量増加を来すので好ましくない。
【００２１】更に、自動車用フロアインシュレータカー
ペットを構成する遮音層において、緩衝材層である不織
布の見掛け密度は、好ましくは０．０３ｇ／ｃｍ3 〜
０．１ｇ／ｃｍ3 の範囲にある。０．０３ｇ／ｃｍ3 未
満では、柔らかすぎてへたり易く（永久的圧潰変形をし
易く）十分な反発性が得られず緩衝材としての機能が十
分に発揮され難い。０．１ｇ／ｃｍ3 超となると硬くな
り過ぎて、緩衝材として十分な防振性能が得られ難い。
【００２２】上記遮音構造体を構成する緩衝材層は、家
屋又は車両船舶等の居住空間の床面に添装されるとき
は、通常遮音層の上面に、熱可塑性樹脂を主体とするバ
ッキング層を介して積層されたカーペット表皮層を具え
てなる。
【００２３】
【作用】本発明の最も肝要な点は、鋼板などの隔壁から
入射する振動・騒音の防振を目的として設置される二重
壁タイプの遮音構造体において、遮音構造体の緩衝材層
が、ポリエチレンテレフタレートを主体とする繊度１．
５〜４０デニールの高融点繊維９５〜５重量％と、ポリ
エチレンテレフタレートを主体とする芯成分とポリエチ
レンテレフタレートを主たる共重合成分とする融点２０
０℃以下の低融点エラスチック共重合ポリエステル鞘成
分とよりなる繊度１．５〜１５デニールのエラスチック
な熱融着複合繊維５〜９５重量％とよりなる不織布から
なることにあり、又、上記エラスチックな熱融着複合繊
維の低融点鞘成分として、好ましくは、常温領域である
１５〜４０℃で少なくとも０．１のｔａｎδ値を示す温
度依存性を有するエラスチックな共重合ポリエステルを
用いることにより、不織布の構成繊維が上記熱融着複合
繊維の融着により互いに接着していることである。
【００２４】エラスチックな共重合ポリエステルのｔａ
ｎδ値が０．１以上となる時は、高分子鎖内で、ある種
の相転移が存在する。相転移付近では分子鎖間の摩擦が
多く、外的な振動が効率良く熱エネルギーに変わり易い
ため、制振効果が発揮される。制振により共振点付近の
振動が抑制されて透過損失が向上するものと信じられ
る。ポリエチレンテレフタレート、即ちグリコール成分
のメチレン鎖が２個のポリエステルはガラス転移温度Ｔ
ｇが高いので、常温付近にｔａｎδのピーク値を持つた
めには、ポリエチレンテレフタレートに、例えば少なく
とも４個のメチレン鎖を有するグリコール成分を共単量
体として共重合させることにより、常温領域即ち１５〜
４０℃で少なくとも０．１のｔａｎδ値を示すエラスチ
ックな共重合ポリエステルを取得することができる。か
かる共重合ポリエステルを用いることにより実際の使用
状態で優れた遮音効果を発揮することができる。
【００２５】即ち、図４に示すような１５〜４０℃でｔ
ａｎδ値が少なくとも０．１となるエラスチックな共重
合ポリエステルを鞘成分に用いた芯鞘型複合繊維、即
ち、エラスチックな熱融着複合繊維を不織布の構成繊維
として用いることにより、緩衝材としての不織布が、実
際に使用される常温領域において制振効果を発揮し、図
５に示すように共振点付近における透過損失の性能が向
上すると共に形態が安定する。
【００２６】
【実施例】以下、本発明を、主として車両内の床面に敷
設される場合の具体的態様、特に、自動車用フロアイン
シュレータカーペットの実施例に基づいて更に詳述す
る。実施例中、「部」は重量部を表す。
【００２７】各特性値の測定方法は次の通りである。 １．２５％硬さ ＪＩＳ Ｋ ６３８２−1978に記載される方法に従い、
φ２００ｍｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム製円盤負荷子
を用いて緩衝材を２５％圧縮した時の荷重値を読み取っ
た。緩衝材の厚さは何れも５０ｍｍ以上になるように必
要に応じて積層して評価を行った。 ２．音響透過損失 ＪＩＳ Ａ １４１６「実験室における音響透過損失測
定方法」に準じて測定した。 ３．クッション性評価 ＪＩＳ Ｋ ６３８２−1987に記載される硬さ試験機を
用い、φ１５０の鉄製の円盤負荷子を用いて５ｋｇｆま
で荷重を加えた時の緩衝材の沈み込み量を測定し、クッ
ション性の評価を行った。 ４．足下振動伝達率 ５ｋｇｆのφ１５０の鉄製の円盤負荷子（足下荷重、足
下面積相当）を試料の上に載せて、５Ｎの力一定加振で
強制振動させて、３０Ｈｚでの振動伝達ゲインを測定し
比較を行った。
【００２８】実施例１ 図６は、本実施例１の自動車用フロアインシュレーター
カーペットの垂直断面図である。その構成は、カーペッ
ト表皮層１、該カーペット表皮層の裏面に配置される熱
可塑性樹脂を主体としてなるバッキング層２、次に緩衝
材層３、メルシート層４、フロア鋼板５の順序で積層し
てなる。
【００２９】カーペット表皮層１としては、通常自動車
用に用いられているパイル目付５８０ｇ／ｍ2 のタフテ
ッドカーペットに、目付６００ｇ／ｍ2 のポリエチレン
シートをバッキング材２として予め接着された状態のも
のを入手して用いた。緩衝材層３には目付１０００ｇ／
ｍ2 （３０ｍｍ厚）のポリエステル製の不織布を準備し
た。不織布の繊維配合としては、２デニール×５１ｍｍ
の中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイプ：
６０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サ
イド・コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５
１ｍｍのエラスチックな熱融着複合繊維（１７０℃溶融
タイプ）：２０部とした。エラスチックな熱融着複合繊
維には、芯成分がポリエチレンテレフタレートであり、
鞘成分としては、ポリエチレンテレフタレート主たる共
重合成分とし、それにポリブチレンテレフタレートとポ
リカプロラクトン等を共重合させたエラスチックな共重
合ポリエステルを用いた。
【００３０】上記繊維配合からなる不織布の温度が１９
０℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス機に
より、２０ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）
に成形した。このようにして得られた緩衝材層の２５％
硬さは１０ｋｇｆであった。メルシートとしては、２．
５ｍｍ厚（面密度：４．０ｋｇ／ｍ2 ）のアスファルト
シートを、フロア鋼板はとしては０．８ｍｍ（面密度：
６．３ｋｇ／ｍ2 ）の鋼板をそれぞれ準備し、図６に示
すような順序で積層した。バッキング材２と緩衝材との
接着は、予め１３０℃で、バッキング材に使われている
ポリエチレンシートを溶融状態にしておき、その上に緩
衝材を載せて後、冷却して接着した。ここでの接着方法
としてスパンボンド基布や熱融着不織布を用いても特に
問題はない。一般に、自動車用のフロア鋼板には剛性を
得るためにビード形状が施されたり、ヒータダクトやワ
イヤーハーネス等を通すための凹凸が存在したりする
が、２５％硬さ及び音響透過損失を測定するため、便宜
上平板のままとした。勿論、プレス機の型に形状を施す
ことにより本実施例に用いたポリエステル不織布をフロ
ア鋼板の形状に沿って加工可能であることは言うまでも
ない。
【００３１】上記方法で得られたサンプルについて、音
響透過損失、クッション性の評価を行い、ウレタンやフ
ェルトを用いた比較例１〜４、並びにエチレングリコー
ルとテレフタル酸／イソフタル酸混合物を原料とする低
融点ポリエステルを鞘成分としポリエチレンテレフタレ
ートを芯成分とする繊維（以下、「通常の熱融着複合繊
維」という）を用いた比較例５と対比したが何れの性能
についても同等以上であることが判明した。
【００３２】実施例２ ポリエステル製の不織布の繊維配合としては、実施例１
と同様の繊維を用いて配合比率を、２デニール×５１ｍ
ｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイ
プ：７０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ
・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール
×５１ｍｍのエラスチックな熱融着複合繊維（１７０℃
溶融タイプ）：１０部とした。不織布の目付は１０００
ｇ／ｍ2 （３０ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１９０
℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス機によ
り、２０ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に
成形した。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬
さは８．０ｋｇｆであった。
【００３３】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
て得られたサンプルについて、音響透過損失、クッショ
ン性の評価を行った結果を、ウレタンやフェルトを用い
た比較例１〜４、並びに通常の熱融着複合繊維を用いた
対照配合の比較例６と対比したが何れの性能についても
同等以上であることが判明した。
【００３４】実施例３ ポリエステル製の不織布の繊維配合としては、実施例１
と同様の繊維を用いて配合比率を、２デニール×５１ｍ
ｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイ
プ：７５部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ
・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール
×５１ｍｍのエラスチックな熱融着複合繊維（１７０℃
溶融タイプ）：５部とした。不織布の目付は１０００ｇ
／ｍ2 （３０ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１９０℃
になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス機によ
り、２０ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に
成形した。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬
さは６．０ｋｇｆであった。
【００３５】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
て得られたサンプルについて、音響透過損失、クッショ
ン性の評価を行った結果を、ウレタンやフェルトを用い
た比較例１〜４、並びに通常の熱融着複合繊維を用いた
対照配合の比較例７と対比したが何れの性能についても
同等以上であることが判明した。
【００３６】実施例４ ポリエステル製の不織布の繊維配合としては、実施例１
と同様の繊維を用いて配合比率を、２デニール×５１ｍ
ｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイ
プ：４０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ
・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール
×５１ｍｍのエラスチックな熱融着複合繊維（１７０℃
溶融タイプ）：４０部とした。不織布の温度が１９０℃
になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス機によ
り、２０ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に
成形した。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬
さは２５．０ｋｇｆであった。
【００３７】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
て得られたサンプルについて、音響透過損失、クッショ
ン性の評価を行った結果を、ウレタンやフェルトを用い
た比較例１〜４、並びに通常の熱融着複合繊維を用いた
対照配合の比較例８と対比したが何れの性能についても
同等以上であることが判明した。
【００３８】実施例５ ポリエステル製の不織布の繊維配合としては、実施例１
と同様の繊維を用いて配合比率を、２デニール×５１ｍ
ｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイ
プ：２０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ
・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール
×５１ｍｍのエラスチックな熱融着複合繊維（１７０℃
溶融タイプ）：６０部とした。不織布の目付は１０００
ｇ／ｍ2 （３０ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１９０
℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス機によ
り、２０ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に
成形した。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬
さは５０ｋｇｆであった。
【００３９】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
て得られたサンプルについて、音響透過損失、クッショ
ン性の評価を行った結果を、ウレタンやフェルトを用い
た比較例１〜４、並びに通常の熱融着複合繊維を用いた
対照配合の比較例９と対比したが何れの性能についても
同等以上であることが判明した。
【００４０】以下の実施例６〜１０ではエラスチックな
熱融着複合繊維の繊度を２デニールから１５デニールに
変更した場合の実施例を示す。
【００４１】実施例６ ポリエステル製の不織布の繊維配合比率を、２デニール
×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲー
トタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド
・バイ・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、１５
デニール×５１ｍｍのエラスチックな熱融着複合繊維
（１７０℃溶融タイプ）：２０部とした。不織布の目付
は１０００ｇ／ｍ2 （３０ｍｍ厚）とした。不織布の温
度が１９０℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プ
レス機により、２０ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／
ｃｍ3 ）に成形した。このようにして得られた緩衝材層
の２５％硬さは８．０ｋｇｆであった。
【００４２】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
て得られたサンプルについて、音響透過損失、クッショ
ン性の評価を行った結果を、ウレタンやフェルトを用い
た比較例１〜４、並びに通常の熱融着複合繊維を用いた
対照配合の比較例１０と対比したが何れの性能について
も同等以上であることが判明した。
【００４３】実施例７ ポリエステル製の不織布の繊維配合としては、実施例６
と同様の繊維を用いて配合比率を、２デニール×５１ｍ
ｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイ
プ：７０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ
・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、１５デニー
ル×５１ｍｍのエラスチックな熱融着複合繊維（１７０
℃溶融タイプ）：１０部とした。不織布の目付は１００
０ｇ／ｍ2（３０ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１９
０℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス機に
より、２０ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）
に成形した。このようにして得られた緩衝材層の２５％
硬さは６．０ｋｇｆであった。
【００４４】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
て得られたサンプルについて、音響透過損失、クッショ
ン性の評価を行った結果を、ウレタンやフェルトを用い
た比較例１〜４、並びに通常の熱融着複合繊維を用いた
対照配合の比較例１１と対比したが何れの性能について
も同等以上であることが判明した。
【００４５】実施例８ ポリエステル製の不織布の繊維配合としては、実施例６
と同様の繊維を用いて配合比率を、２デニール×５１ｍ
ｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイ
プ：７５部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ
・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、１５デニー
ル×５１ｍｍのエラスチックな熱融着複合繊維（１７０
℃溶融タイプ）：５部とした。不織布の目付は１０００
ｇ／ｍ2 （３０ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１９０
℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス機によ
り、２０ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に
成形した。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬
さは４．０ｋｇｆであった。
【００４６】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
て得られたサンプルについて、音響透過損失、クッショ
ン性の評価を行った結果を、ウレタンやフェルトを用い
た比較例１〜４、並びに通常の熱融着複合繊維を用いた
対照配合の比較例１２と対比したが何れの性能について
も同等以上であることが判明した。
【００４７】実施例９ ポリエステル製の不織布の繊維配合としては、実施例６
と同様の繊維を用いて配合比率を、２デニール×５１ｍ
ｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイ
プ：４０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ
・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、１５デニー
ル×５１ｍｍのエラスチックな熱融着複合繊維（１７０
℃溶融タイプ）：４０部とした。不織布の目付は１００
０ｇ／ｍ2（３０ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１９
０℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス機に
より、２０ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）
に成形した。このようにして得られた緩衝材層の２５％
硬さは２０．０ｋｇｆであった。
【００４８】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
て得られたサンプルについて、音響透過損失、クッショ
ン性の評価を行った結果を、ウレタンやフェルトを用い
た比較例１〜４、並びに通常の熱融着複合繊維を用いた
対照配合の比較例１３と対比したが何れの性能について
も同等以上であることが判明した。
【００４９】実施例１０ ポリエステル製の不織布の繊維配合としては、実施例６
と同様の繊維を用いて配合比率を、２デニール×５１ｍ
ｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイ
プ：２０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ
・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、１５デニー
ル×５１ｍｍのエラスチックな熱融着複合繊維（１７０
℃溶融タイプ）：６０部とした。不織布の目付は１００
０ｇ／ｍ2（３０ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１９
０℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス機に
より、２０ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）
に成形した。このようにして得られた緩衝材層の２５％
硬さは４０．０ｋｇｆであった。
【００５０】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
て得られたサンプルについて、音響透過損失、クッショ
ン性の評価を行った結果を、ウレタンやフェルトを用い
た比較例１〜４、並びに通常の熱融着複合繊維を用いた
対照配合の比較例１４と対比したが何れの性能について
も同等以上であることが判明した。
【００５１】以下の実施例１１〜１３では熱融着繊維と
して、実施例１〜１０で用いたエラスチックな熱融着複
合繊維と通常の熱融着複合繊維とを混合して用いた場合
の実施例を示す。
【００５２】実施例１１ ポリエステル製の不織布の繊維配合は、２デニール×５
１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタ
イプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バ
イ・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、２デニー
ル×５１ｍｍのエラスチックな熱融着複合繊維（１７０
℃溶融タイプ）：１０部、２デニール×５１ｍｍの通常
の熱融着複合繊維（１１０℃溶融タイプ）：１０部とし
た。不織布の目付は１０００ｇ／ｍ2 （３０ｍｍ厚）と
した。不織布の温度が１９０℃になるまでオーブン中で
加熱し、その後プレス機により、２０ｍｍ厚（見掛け密
度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形した。このようにして
得られた緩衝材層の２５％硬さは１０．０ｋｇｆであっ
た。
【００５３】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
て得られたサンプルについて、音響透過損失、クッショ
ン性の評価を行った結果を、ウレタンやフェルトを用い
た比較例１〜４、並びに通常の熱融着複合繊維を用いた
対照配合の比較例５と対比したが何れの性能についても
同等以上であることが判明した。
【００５４】実施例１２ ポリエステル製の不織布の繊維配合は、２デニール×５
１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタ
イプ：７０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バ
イ・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、２デニー
ル×５１ｍｍのエラスチックな熱融着複合繊維（１７０
℃溶融タイプ）：５部、２デニール×５１ｍｍの通常の
熱融着複合繊維（１１０℃溶融タイプ）：５部とした。
不織布の目付は１０００ｇ／ｍ2 （３０ｍｍ厚）とし
た。不織布の温度が１９０℃になるまでオーブン中で加
熱し、その後プレス機により、２０ｍｍ厚（見掛け密
度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形した。このようにして
得られた緩衝材層の２５％硬さは８．０ｋｇｆであっ
た。
【００５５】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
て得られたサンプルについて、音響透過損失、クッショ
ン性の評価を行った結果を、ウレタンやフェルトを用い
た比較例１〜４、並びに通常の熱融着複合繊維を用いた
対照配合の比較例６と対比したが何れの性能についても
同等以上であることが判明した。
【００５６】実施例１３ ポリエステル製の不織布の繊維配合は、２デニール×５
１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタ
イプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バ
イ・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、１５デニ
ール×５１ｍｍのエラスチックな熱融着繊維（１７０℃
溶融タイプ）：１０部、１５デニール×５１ｍｍの通常
の熱融着繊維（１１０℃溶融タイプ）：１０部とした。
不織布の目付は１０００ｇ／ｍ2 （３０ｍｍ厚）とし
た。不織布の温度が１９０℃になるまでオーブン中で加
熱し、その後プレス機により、２０ｍｍ厚（見掛け密
度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形した。このようにして
得られた緩衝材層の２５％硬さは８．０ｋｇｆであっ
た。
【００５７】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
て得られたサンプルについて、音響透過損失、クッショ
ン性の評価を行った結果を、ウレタンやフェルトを用い
た比較例１〜４、並びに通常の熱融着複合繊維を用いた
対照配合の比較例１０と対比したが何れの性能について
も同等以上であることが判明した。
【００５８】実施例１４ ポリエステル製の不織布の繊維配合は、２デニール×５
１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタ
イプ：４０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バ
イ・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、１５デニ
ール×５１ｍｍのエラスチックな熱融着複合繊維（１７
０℃溶融タイプ）：２０部、１５デニール×５１ｍｍの
通常の熱融着複合繊維（１１０℃溶融タイプ）：２０部
とした。不織布の目付は１０００ｇ／ｍ2 （３０ｍｍ
厚）とした。不織布の温度が１９０℃になるまでオーブ
ン中で加熱し、その後プレス機により、２０ｍｍ厚（見
掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形した。このよう
にして得られた緩衝材層の２５％硬さは８．０ｋｇｆで
あった。
【００５９】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
て得られたサンプルについて、音響透過損失、クッショ
ン性の評価を行った結果を、ウレタンやフェルトを用い
た比較例１〜４、並びに通常の熱融着複合繊維を用いた
対照配合の比較例１３と対比したが何れの性能について
も同等以上であることが判明した。
【００６０】実施例１５〜１８では緩衝材の厚みを変え
た場合の実施例を示す。
【００６１】実施例１５ ポリエステル製の不織布の繊維配合としては、実施例１
と同様の繊維を用いて配合比率を、２デニール×５１ｍ
ｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイ
プ：６０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ
・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール
×５１ｍｍのエラスチックな熱融着複合繊維（１７０℃
溶融タイプ）：２０部とした。不織布の目付は２５０ｇ
／ｍ2 （１０ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１９０℃
になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス機によ
り、５ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成
形した。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬さ
は１０．０ｋｇｆであった。
【００６２】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
て得られたサンプルについて、音響透過損失、クッショ
ン性の評価を行った結果を、通常の熱融着複合繊維を用
いた対照配合の比較例１５と対比したが何れの性能につ
いても同等以上であることが判明した。
【００６３】実施例１６ ポリエステル製の不織布の繊維配合としては、実施例１
と同様の繊維を用いて配合比率を、２デニール×５１ｍ
ｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイ
プ：６０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ
・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール
×５１ｍｍのエラスチックな熱融着複合繊維（１７０℃
溶融タイプ）：２０部とした。不織布の目付は５００ｇ
／ｍ2 （１５ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１９０℃
になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス機によ
り、１０ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に
成形した。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬
さは１０．０ｋｇｆであった。
【００６４】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
て得られたサンプルについて、音響透過損失、クッショ
ン性の評価を行った結果を、通常の熱融着複合繊維を用
いた対照配合の比較例１６と対比したが何れの性能につ
いても同等以上であることが判明した。
【００６５】実施例１７ ポリエステル製の不織布の繊維配合としては、実施例１
と同様の繊維を用いて配合比率を、２デニール×５１ｍ
ｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイ
プ：６０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ
・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール
×５１ｍｍのエラスチックな熱融着複合繊維（１７０℃
溶融タイプ）：２０部とした。不織布の目付は１５００
ｇ／ｍ2 （４５ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１９０
℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス機によ
り、３０ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に
成形した。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬
さは１０．０ｋｇｆであった。
【００６６】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
て得られたサンプルについて、音響透過損失、クッショ
ン性の評価を行った結果を、通常の熱融着複合繊維を用
いた対照配合の比較例１７と対比したが何れの性能につ
いても同等以上であることが判明した。
【００６７】実施例１８ ポリエステル製の不織布の繊維配合としては、実施例１
と同様の繊維を用いて配合比率を、２デニール×５１ｍ
ｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイ
プ：６０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ
・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール
×５１ｍｍのエラスチックな熱融着複合繊維（１７０℃
溶融タイプ）：２０部とした。不織布の目付は２５００
ｇ／ｍ2 （７５ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１９０
℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス機によ
り、５０ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に
成形した。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬
さは１０．０ｋｇｆであった。
【００６８】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
て得られたサンプルについて、音響透過損失、クッショ
ン性の評価を行った結果を、通常の熱融着複合繊維を用
いた対照配合の比較例１８と対比したが何れの性能につ
いても同等以上であることが判明した。
【００６９】次に、比較例について説明する。 比較例１ 比較例１では緩衝材層に発泡ウレタンを用いた場合を示
す。発泡ウレタンは以下に示す方法で調製した。２０ｍ
ｍのクリアランスを有する注入発泡型内にポリオールと
してプロピレンオキサイド１，２，６−ヘキサントリオ
ール：１００部、水：２部、界面活性剤：１部、カーボ
ンブラック：０．５部よりなるＡ液とトリレンジイソシ
アナート：１００部、シリコンオイル：０．５部よりな
るＢ液をポリオールに対してイソシアネート１．２５倍
当量を低圧注入して発泡させた。得られた発泡ウレタン
シートは厚み：２０ｍｍ、見掛け密度：０．０６ｇ／ｃ
ｍ 3 、２５％硬さ：１５．０ｋｇｆであった。緩衝層３
とバッキング層２の接着にはスプレータイプの接着剤を
塗布して接着した。
【００７０】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図７に示す順序で積層し
て得られたサンプルについて、音響透過損失、足下振動
伝達率、クッション性の評価を行った結果を、後述の比
較例２〜４と対比したが、特にフェルトを用いた比較例
３、４に対しては音響透過損失（４００Ｈｚ以上の中高
周波）で性能的に劣ることが判明した。
【００７１】比較例２ 比較例２では、バッキング層として、目付６００ｇ／ｍ
2 のポリエチレンシートに代えて、炭酸カルシウムを充
填材としたエチレンー酢酸ビニル共重合シート（目付１
５００ｇ／ｍ2 ）を用いた他は、全て比較例１と同様の
構成とした。得られたサンプルについて、音響透過損
失、足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果
を、後述の比較例１、３及び４と対比したが、重量が増
加した分、比較例１に対しては改善されたが、同等重量
のバッキング材を用いたフェルトの比較例４に対しては
４００Ｈｚ〜１０００Ｈｚの中高周波領域で性能的に劣
ることが判明した。
【００７２】比較例３ 比較例３では、緩衝材層にフェルト（商品名：フェルト
ップ、豊和繊維工業製、厚み：２０ｍｍ、見掛け密度：
０．０６ｇ／ｃｍ3 、２５％硬さ：５．０ｋｇｆ）を用
いた場合を示す。バッキング材２と緩衝層の接着は、予
め１３０℃でバッキング材に使われているポリエチレン
シートを溶融状態にしておき、その上に硬質の緩衝材を
載せて後、冷却して接着した。
【００７３】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図８に示す順序で積層し
て得られたサンプルについて、音響透過損失、足下振動
伝達率、クッション性の評価を行った結果を、後述の比
較例１、２及び４と対比したが、評価した性能のほとん
どで同等レベル以下であった。
【００７４】比較例４ 比較例４では、バッキング層として、目付６００ｇ／ｍ
2 のポリエチレンシートに代えて、炭酸カルシウムを充
填材としたエチレンー酢酸ビニル共重合シート（目付１
５００ｇ／ｍ2 ）を用いた他は、全て比較例３と同様の
構成とした。得られたサンプルについて、音響透過損
失、足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果
を、比較例１、２及び３と対比したところ、重量が増加
した分、比較例３に対して音響透過損失は改善された
が、発泡ウレタンを用いた比較例１、２に対しては足下
振動伝達率やクッション性で性能的に劣ることが判明し
た。
【００７５】比較例５ 不織布の繊維配合として、実施例１に対応し、熱融着複
合繊維だけをエラスチックなタイプから通常のタイプに
変更した例を示す。高融点繊維としては実施例１と同様
の繊維を用い、繊維配合比率を、２デニール×５１ｍｍ
の中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイプ：
６０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サ
イド・コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５
１ｍｍの通常の熱融着複合繊維（１１０℃溶融タイ
プ）：２０部とした。不織布の目付は１０００ｇ／ｍ2
（３０ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１７５℃になる
までオーブン中で加熱し、その後プレス機により、２０
ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬さは１
０．０ｋｇｆであった。
【００７６】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
た。
【００７７】比較例６ 不織布の繊維配合として、実施例２に対応し、熱融着複
合繊維だけをエラスチックなタイプから通常のタイプに
変更した例を示す。高融点繊維としては実施例２と同様
の繊維を用い、繊維配合比率を、２デニール×５１ｍｍ
の中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイプ：
７０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サ
イド・コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５
１ｍｍの通常の熱融着複合繊維（１１０℃溶融タイ
プ）：１０部とした。不織布の目付は１０００ｇ／ｍ2
（３０ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１７５℃になる
までオーブン中で加熱し、その後プレス機により、２０
ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬さは
８．０ｋｇｆであった。
【００７８】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
た。
【００７９】比較例７ 不織布の繊維配合として、実施例３に対応し、熱融着複
合繊維だけをエラスチックなタイプから通常のタイプに
変更した例を示す。高融点繊維としては実施例３と同様
の繊維を用い、繊維配合比率を、２デニール×５１ｍｍ
の中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイプ：
７５部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サ
イド・コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５
１ｍｍの通常の熱融着複合繊維（１１０℃溶融タイ
プ）：５部とした。不織布の目付は１０００ｇ／ｍ
2 （３０ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１７５℃にな
るまでオーブン中で加熱し、その後プレス機により、２
０ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬さは
６．０ｋｇｆであった。
【００８０】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
た。
【００８１】比較例８ 不織布の繊維配合として、実施例４に対応し、熱融着複
合繊維だけをエラスチックなタイプから通常のタイプに
変更した例を示す。高融点繊維としては実施例２と同様
の繊維を用い、繊維配合比率を、２デニール×５１ｍｍ
の中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイプ：
４０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サ
イド・コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５
１ｍｍの通常の熱融着複合繊維（１１０℃溶融タイ
プ）：４０部とした。不織布の目付は１０００ｇ／ｍ2
（３０ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１７５℃になる
までオーブン中で加熱し、その後プレス機により、２０
ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬さは２
５．０ｋｇｆであった。
【００８２】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
た。
【００８３】比較例９ 不織布の繊維配合として、実施例５に対応し、熱融着複
合繊維だけをエラスチックなタイプから通常のタイプに
変更した例を示す。高融点繊維としては実施例２と同様
の繊維を用い、繊維配合比率を、２デニール×５１ｍｍ
の中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイプ：
２０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サ
イド・コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５
１ｍｍの通常の熱融着複合繊維（１１０℃溶融タイ
プ）：６０部とした。不織布の目付は１０００ｇ／ｍ2
（３０ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１７５℃になる
までオーブン中で加熱し、その後プレス機により、２０
ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬さは５
０．０ｋｇｆであった。
【００８４】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
た。
【００８５】比較例１０ 不織布の繊維配合として、実施例６に対応し、熱融着複
合繊維だけをエラスチックなタイプから通常のタイプに
変更した例を示す。高融点繊維としては実施例２と同様
の繊維を用い、繊維配合比率を、２デニール×５１ｍｍ
の中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイプ：
６０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サ
イド・コンジュゲートタイプ：２０部、１５デニール×
５１ｍｍの通常の熱融着複合繊維（１１０℃溶融タイ
プ）：２０部とした。不織布の目付は１０００ｇ／ｍ2
（３０ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１７５℃になる
までオーブン中で加熱し、その後プレス機により、２０
ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬さは
８．０ｋｇｆであった。
【００８６】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
た。
【００８７】比較例１１ 不織布の繊維配合として、実施例７に対応し、熱融着複
合繊維だけをエラスチックなタイプから通常のタイプに
変更した例を示す。高融点繊維としては実施例１１と同
様の繊維を用い、繊維配合比率を、２デニール×５１ｍ
ｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイ
プ：７０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ
・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、１５デニー
ル×５１ｍｍの通常の熱融着複合繊維（１１０℃溶融タ
イプ）：１０部とした。不織布の目付は１０００ｇ／ｍ
2 （３０ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１７５℃にな
るまでオーブン中で加熱し、その後プレス機により、２
０ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬さは
６．０ｋｇｆであった。
【００８８】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
た。
【００８９】比較例１２ 不織布の繊維配合として、実施例８に対応し、熱融着複
合繊維だけをエラスチックなタイプから通常のタイプに
変更した例を示す。高融点繊維としては実施例８と同様
の繊維を用い、繊維配合比率を、２デニール×５１ｍｍ
の中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイプ：
７５部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サ
イド・コンジュゲートタイプ：２０部、１５デニール×
５１ｍｍの通常の熱融着複合繊維（１１０℃溶融タイ
プ）：５部とした。不織布の目付は１０００ｇ／ｍ
2 （３０ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１７５℃にな
るまでオーブン中で加熱し、その後プレス機により、２
０ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬さは
４．０ｋｇｆであった。
【００９０】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
た。
【００９１】比較例１３ 不織布の繊維配合として、実施例９に対応し、熱融着複
合繊維だけをエラスチックなタイプから通常のタイプに
変更した例を示す。高融点繊維としては実施例９と同様
の繊維を用い、繊維配合比率を、２デニール×５１ｍｍ
の中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイプ：
７０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サ
イド・コンジュゲートタイプ：２０部、１５デニール×
５１ｍｍの通常の熱融着複合繊維（１１０℃溶融タイ
プ）：１０部とした。不織布の目付は１０００ｇ／ｍ2
（３０ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１７５℃になる
までオーブン中で加熱し、その後プレス機により、２０
ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬さは２
０．０ｋｇｆであった。
【００９２】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
た。
【００９３】比較例１４ 不織布の繊維配合として、実施例１０に対応し、熱融着
複合繊維だけをエラスチックなタイプから通常のタイプ
に変更した例を示す。高融点繊維としては実施例１０と
同様の繊維を用い、繊維配合比率を、２デニール×５１
ｍｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイ
プ：７０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ
・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、１５デニー
ル×５１ｍｍの通常の熱融着複合繊維（１１０℃溶融タ
イプ）：１０部とした。不織布の目付は１０００ｇ／ｍ
2 （３０ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１７５℃にな
るまでオーブン中で加熱し、その後プレス機により、２
０ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬さは４
０．０ｋｇｆであった。
【００９４】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
て得られたサンプルについて、音響透過損失、クッショ
ン性の評価を行った結果を比較例１〜４と対比したが、
いずれの性能についても同等以上であることが判明し
た。
【００９５】比較例１５ 不織布の繊維配合として、実施例１４に対応し、熱融着
複合繊維だけをエラスチックなタイプから通常のタイプ
に変更した例を示す。高融点繊維としては実施例１４と
同様の繊維を用い、繊維配合比率を、２デニール×５１
ｍｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイ
プ：６０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ
・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール
×５１ｍｍの通常の熱融着複合繊維（１１０℃溶融タイ
プ）：２０部とした。不織布の目付は２５０ｇ／ｍ
2 （１０ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１７５℃にな
るまでオーブン中で加熱し、その後プレス機により、５
ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬さは１
０．０ｋｇｆであった。
【００９６】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
た。
【００９７】比較例１６ 不織布の繊維配合として、実施例１５に対応し、熱融着
複合繊維だけをエラスチックなタイプから通常のタイプ
に変更した例を示す。高融点繊維としては実施例１５と
同様の繊維を用い、繊維配合比率を、２デニール×５１
ｍｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイ
プ：６０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ
・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール
×５１ｍｍの通常の熱融着複合繊維（１１０℃溶融タイ
プ）：２０部とした。不織布の目付は５００ｇ／ｍ
2 （１５ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１７５℃にな
るまでオーブン中で加熱し、その後プレス機により、１
０ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬さは１
０．０ｋｇｆであった。
【００９８】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
た。
【００９９】比較例１７ 不織布の繊維配合として、実施例１６に対応し、熱融着
複合繊維だけをエラスチックなタイプから通常のタイプ
に変更した例を示す。高融点繊維としては実施例１６と
同様の繊維を用い、繊維配合比率を、２デニール×５１
ｍｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイ
プ：６０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ
・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール
×５１ｍｍの通常の熱融着複合繊維（１１０℃溶融タイ
プ）：２０部とした。不織布の目付は１５００ｇ／ｍ2
（４５ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１７５℃になる
までオーブン中で加熱し、その後プレス機により、３０
ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬さは１
０．０ｋｇｆであった。
【０１００】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
た。
【０１０１】比較例１８ 不織布の繊維配合として、実施例１７に対応し、熱融着
複合繊維だけをエラスチックなタイプから通常のタイプ
に変更した例を示す。高融点繊維としては実施例１７と
同様の繊維を用い、繊維配合比率を、２デニール×５１
ｍｍの中実サイド・バイ・サイド・コンジュゲートタイ
プ：７０部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ
・サイド・コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール
×５１ｍｍの通常の熱融着複合繊維（１１０℃溶融タイ
プ）：１０部とした。不織布の目付は２５００ｇ／ｍ2
（７５ｍｍ厚）とした。不織布の温度が１７５℃になる
までオーブン中で加熱し、その後プレス機により、５０
ｍｍ厚（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬さは１
０．０ｋｇｆであった。
【０１０２】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積層し
た。
【０１０３】上記各実施例および各比較例で得られたサ
ンプルについてそれぞれの構成をまとめて表１および表
２に示す。
【０１０４】
【表１】
【０１０５】
【表２】
【０１０６】またそれらサンプルの音響透過損失および
クッション性の評価の比較結果を表３〜表６に示す。
【０１０７】
【表３】
【０１０８】
【表４】
【０１０９】
【表５】
【０１１０】
【表６】
【０１１１】
【発明の効果】
１．上記実施例と比較例との同等の厚みのものについて
音響透過損失を比較した場合、本発明実施例は２５０〜
７００Ｈｚの入力の多いロードノイズ領域で大幅に改善
され、オーバーオール値でも同等以上の性能を示す。 ２．本発明実施例と発泡ウレタンを用いた比較例との同
等の厚みのものについて音響透過損失を比較した場合、
バッキング材の目付を１５００ｇ／ｍ2 から６００ｇ／
ｍ2 に低減しても、本発明実施例は全周波数において同
等以上の性能を示し、軽量化が可能である。 ３．本発明実施例とフェルトを用いた比較例との同等の
厚みのものについて音響透過損失を比較した場合、本発
明実施例はクッション性で性能的に勝っている。 ４．不織布でウレタン発泡体やフェルトと同等の遮音性
能やクッション性を得る場合、緩衝材の密度を１０％〜
３０％は低減することができ、軽量化が可能である。 ５．上記のように、本発明の遮音構造体は、ロードノイ
ズ領域において音響透過損失係数が高く、特に、常温領
域において制振効果が優れ良好な遮音性能を有すると共
に、適度なクッション性を具え且つ軽量化可能という、
従来の遮音構造体に比べて多くの利点があるから、特に
自動車用フロアインシュレータカーペットとして好適で
ある。
【図面の簡単な説明】
【図１】従来公知の遮音構造体の音響透過損失特性を示
すグラフである。
【図２】遮音構造体のマス増加または緩衝材の低バネ化
と音響透過損失特性との関係を示すグラフである。
【図３】従来公知の低融点ポリエステルのｔａｎδの温
度依存性を示すグラフである。
【図４】本発明に適用される低融点エラスチックポリエ
ステルのｔａｎδの温度依存性を示すグラフである。
【図５】本発明実施例と従来公知の遮音構造体につい
て、進入ノイズの共振点と音響透過損失との関係を示す
グラフである。
【図６】ポリエステル不織布を緩衝材に用いた場合の自
動車用フロアインシュレータカーペットの垂直断面図で
ある。
【図７】ウレタンを緩衝材に用いた場合の自動車用フロ
アインシュレータカーペットの垂直断面図である。
【図８】フェルトを緩衝材に用いた場合の自動車用フロ
アインシュレータカーペットの垂直断面図である。
【図９】従来公知の自動車用フロアインシュレータカー
ペットの垂直断面図である。
【符号の説明】
１ カーペット表皮層 ２ バッキング層 ３ 緩衝材層 ４ メルシート層 ５ フロア鋼板
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 伊藤 仁 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 伊藤 智啓 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 菅原 浩 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内

Claims (12)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 振動および／または騒音の入射する隔壁
    に積層される緩衝材層を含む遮音層よりなる二重壁タイ
    プの遮音構造体において、上記緩衝材層が、ポリエチレ
    ンテレフタレートを主体とする繊度１．５〜４０デニー
    ルの高融点繊維９５〜５重量％と、ポリエチレンテレフ
    タレートを主体とする芯成分とポリエチレンテレフタレ
    ートを主たる共重合成分とする融点２００℃以下の低融
    点エラスチック共重合ポリエステル鞘成分とよりなる繊
    度１．５〜１５デニールの芯鞘型複合繊維５〜９５重量
    ％とよりなる不織布からなることを特徴とする遮音構造
    体。
  2. 【請求項２】 上記不織布が、上記高融点繊維８０〜２
    ０重量％と上記芯鞘型複合繊維２０〜８０重量％よりな
    る請求項１の遮音構造体。
  3. 【請求項３】 上記芯鞘型複合繊維の低融点鞘成分を構
    成するエラスチック共重合ポリエステルが１５〜４０℃
    で少なくとも０．１のｔａｎδ値を示す温度依存性を有
    し、不織布の構成繊維が該エラスチック共重合ポリエス
    テルの融着により互いに接着してなる請求項１または２
    の遮音構造体。
  4. 【請求項４】 上記低融点鞘成分を構成するエラスチッ
    ク共重合ポリエステルが、少なくとも４個のメチレン鎖
    を有するグリコール成分を共単量体とするものである請
    求項１〜３の何れか１項に記載の遮音構造体。
  5. 【請求項５】 上記高融点繊維がポリエチレンテレフタ
    レートと、エチレングライコールと異なるグライコール
    成分および／またはテレフタル酸と異なる二塩基酸成分
    および／またはオキシカルボン酸をポリエチレンテレフ
    タレートに共重合させて得られる共重合体とが単一繊維
    横断面において偏心的に配置接合された偏心型複合繊維
    である請求項１〜４の何れか１項に記載の遮音構造体。
  6. 【請求項６】 上記偏心型複合繊維が中実コンジュゲー
    トタイプである請求項１〜５の何れか１項に記載の遮音
    構造体。
  7. 【請求項７】 上記偏心型複合繊維が中実コンジュゲー
    トタイプとその２０〜３５重量％の中空コンジュゲート
    タイプのブレンド繊維である請求項１〜５の何れか１項
    に記載の遮音構造体。
  8. 【請求項８】 上記隔壁が自動車のフロア鋼板であり、
    遮音層が自動車用フロアインシュレータカーペットであ
    る請求項１〜７の何れか１項記載の遮音構造体。
  9. 【請求項９】 前記遮音層が、カーペット表皮層１、該
    カーペット表皮層の裏面に配置される熱可塑性樹脂を主
    体としてなるバッキング層２及び緩衝材層３を順次積層
    してなる請求項１〜８の何れか１項に記載の遮音構造
    体。
  10. 【請求項１０】 前記緩衝材層が４ｋｇｆ〜６０ｋｇｆ
    の２５％硬さを有する請求項１〜９の何れか１項に記載
    の遮音構造体。
  11. 【請求項１１】 前記緩衝材層が２ｍｍ〜５０ｍｍの厚
    さを有する請求項１〜１０の何れか１項に記載の遮音構
    造体。
  12. 【請求項１２】 前記緩衝材層が、０．０３ｇ／ｃｍ3
    〜０．１ｇ／ｃｍ3の見掛け密度を有する不織布よりな
    る請求項１〜１１の何れか１項に記載の遮音構造体。
JP7003913A 1995-01-13 1995-01-13 遮音構造体 Pending JPH08187805A (ja)

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