JPH08104164A - 遮音構造体 - Google Patents
遮音構造体Info
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- JPH08104164A JPH08104164A JP24293894A JP24293894A JPH08104164A JP H08104164 A JPH08104164 A JP H08104164A JP 24293894 A JP24293894 A JP 24293894A JP 24293894 A JP24293894 A JP 24293894A JP H08104164 A JPH08104164 A JP H08104164A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 積層構造を特定することで、遮音性能とクッ
ション性に優れ、減少した足下荷重負荷時の振動伝達率
と複雑な振動入射隔壁形状に沿った成形性とを具え、軽
量にして製造容易且つ安価な遮音構造体、特に自動車用
フロアインシュレータカーペットを提供する。 【構成】 少なくとも２層の異硬度層からなる緩衝材層
の内、最も柔軟な軟質層を振動・騒音入射隔壁側に配置
して積層した遮音構造体。
ション性に優れ、減少した足下荷重負荷時の振動伝達率
と複雑な振動入射隔壁形状に沿った成形性とを具え、軽
量にして製造容易且つ安価な遮音構造体、特に自動車用
フロアインシュレータカーペットを提供する。 【構成】 少なくとも２層の異硬度層からなる緩衝材層
の内、最も柔軟な軟質層を振動・騒音入射隔壁側に配置
して積層した遮音構造体。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、外部からの振動およ
び／または騒音の入射を防ぐ為に設置される遮音構造体
に関するもので、特に自動車のフロア鋼板からの振動・
騒音の入射を防止・遮断するために設置されるフロアイ
ンシュレータカーペットに適した遮音構造体に関する。
び／または騒音の入射を防ぐ為に設置される遮音構造体
に関するもので、特に自動車のフロア鋼板からの振動・
騒音の入射を防止・遮断するために設置されるフロアイ
ンシュレータカーペットに適した遮音構造体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の自動車用フロアインシュレータカ
ーペットは、一般に図２５に示すように、タフテッドカ
ーペット等よりなる表皮層１、例えばポリエチレンシー
トよりなるバッキング層２、緩衝材層３、通常メルシー
トと呼ばれるアスファルトシート層４およびフロア鋼板
５の順に積層された構成を有する。即ち、自動車用フロ
アインシュレータカーペットはカーペット層とメルシー
ト層またはフロア鋼板との間に柔軟な緩衝材層を介在さ
せた二重壁構造を有する遮音構造体をなしている。
ーペットは、一般に図２５に示すように、タフテッドカ
ーペット等よりなる表皮層１、例えばポリエチレンシー
トよりなるバッキング層２、緩衝材層３、通常メルシー
トと呼ばれるアスファルトシート層４およびフロア鋼板
５の順に積層された構成を有する。即ち、自動車用フロ
アインシュレータカーペットはカーペット層とメルシー
ト層またはフロア鋼板との間に柔軟な緩衝材層を介在さ
せた二重壁構造を有する遮音構造体をなしている。
【０００３】このような従来のフロアインシュレータカ
ーペットの緩衝材層にはフェルトまたは発泡ウレタンが
使用されることが多い。ここで、フェルトには、例え
ば、使用済みの衣料を解繊したものを綿状にして、ニー
ドルパンチ処理を施すか、フェノール樹脂等のバインダ
ーを加えて加熱硬化させて、見掛け密度を０．０４〜
０．２ｇ／ｃｍ3 、厚さを５〜３０ｍｍ程度にしたシー
ト状のものが通常用いられる。
ーペットの緩衝材層にはフェルトまたは発泡ウレタンが
使用されることが多い。ここで、フェルトには、例え
ば、使用済みの衣料を解繊したものを綿状にして、ニー
ドルパンチ処理を施すか、フェノール樹脂等のバインダ
ーを加えて加熱硬化させて、見掛け密度を０．０４〜
０．２ｇ／ｃｍ3 、厚さを５〜３０ｍｍ程度にしたシー
ト状のものが通常用いられる。
【０００４】ところで自動車用フロアインシュレータカ
ーペットには主として図１に（ａ）〜（ｄ）として示し
た４つの性能が要求される。即ち、（ａ）ロードノイズ
等の騒音の低減等、良好な遮音性能、（ｂ）足下の荷重
負荷時の振動伝達率の減少、（ｃ）適度なクッション
性、（ｄ）フロア鋼板の形状に沿った成形性の４つであ
る。
ーペットには主として図１に（ａ）〜（ｄ）として示し
た４つの性能が要求される。即ち、（ａ）ロードノイズ
等の騒音の低減等、良好な遮音性能、（ｂ）足下の荷重
負荷時の振動伝達率の減少、（ｃ）適度なクッション
性、（ｄ）フロア鋼板の形状に沿った成形性の４つであ
る。
【０００５】然し乍ら、フェルトを用いる場合は以下の
問題が存在する。 （１）緩衝材としての反発力が一般的に弱く、（ａ）良
好な遮音性能と（ｃ）適度なクッション性とを両立させ
ることが困難である。即ち、緩衝材層を余り薄くすると
十分な遮音性能が得られず、また厚くすると遮音性能は
得られるが、足下の沈み込みが大きくなり適度なクッシ
ョン性が得られ難い。 （２）緩衝材としての反発力が弱いため、着座姿勢にお
ける足下の荷重により緩衝材が沈み込むに従って徐々に
硬くなるため、足下に振動が伝わり易い状態となる傾向
がある。 （３）使用済みの衣料を解繊している関係で多種の繊維
が存在しているため、ニードルパンチ処理、或いはフェ
ノール樹脂、ポリエチレン等の接着剤を添加して加熱硬
化させたとしても、フロア鋼板のビード形状や敷設され
ているワイヤハーネス、ヒータダクト等による複雑な凹
凸形状を完全に吸収する程の成形性が得られない。
問題が存在する。 （１）緩衝材としての反発力が一般的に弱く、（ａ）良
好な遮音性能と（ｃ）適度なクッション性とを両立させ
ることが困難である。即ち、緩衝材層を余り薄くすると
十分な遮音性能が得られず、また厚くすると遮音性能は
得られるが、足下の沈み込みが大きくなり適度なクッシ
ョン性が得られ難い。 （２）緩衝材としての反発力が弱いため、着座姿勢にお
ける足下の荷重により緩衝材が沈み込むに従って徐々に
硬くなるため、足下に振動が伝わり易い状態となる傾向
がある。 （３）使用済みの衣料を解繊している関係で多種の繊維
が存在しているため、ニードルパンチ処理、或いはフェ
ノール樹脂、ポリエチレン等の接着剤を添加して加熱硬
化させたとしても、フロア鋼板のビード形状や敷設され
ているワイヤハーネス、ヒータダクト等による複雑な凹
凸形状を完全に吸収する程の成形性が得られない。
【０００６】一方、ウレタン発泡体を用いたものが特開
平３−１７６２４１号に提案されている。発泡ウレタン
は成形可能であるため、フロア鋼板の上記複雑な凹凸形
状を吸収でき、カーペット表面の均一性を保つことが可
能である。然し乍ら、ウレタン発泡体の緩衝材には、以
下のような問題点が存在する。
平３−１７６２４１号に提案されている。発泡ウレタン
は成形可能であるため、フロア鋼板の上記複雑な凹凸形
状を吸収でき、カーペット表面の均一性を保つことが可
能である。然し乍ら、ウレタン発泡体の緩衝材には、以
下のような問題点が存在する。
【０００７】（１）バネ定数がフェルトより高いため共
振点も高目に存在し、図２に示すように共振点以上の防
振領域が狭められる結果、透過損失のオーバーオール値
が同等の厚みのフェルトに比べて劣る。発泡ウレタンに
は十分な反発力があるので、厚さを十分にとって遮音性
能を確保したり、或いはバッキング層の重量を増加して
第３図に示すように共振点を下げることにより防振領域
を広げて遮音性能を確保しているが、自動車に要求され
る軽量化の要求に反するばかりかコスト高を招くことに
なる。 （２）ウレタン発泡体を成形するにあたり、液体のポリ
オールとイソシアネートの注入工程、発泡工程、接着工
程が必要であり、設備は排気設備を含んだ大規模なもの
となり且つ工程には時間を要し、生産性、経済性に劣る
という問題点がある。
振点も高目に存在し、図２に示すように共振点以上の防
振領域が狭められる結果、透過損失のオーバーオール値
が同等の厚みのフェルトに比べて劣る。発泡ウレタンに
は十分な反発力があるので、厚さを十分にとって遮音性
能を確保したり、或いはバッキング層の重量を増加して
第３図に示すように共振点を下げることにより防振領域
を広げて遮音性能を確保しているが、自動車に要求され
る軽量化の要求に反するばかりかコスト高を招くことに
なる。 （２）ウレタン発泡体を成形するにあたり、液体のポリ
オールとイソシアネートの注入工程、発泡工程、接着工
程が必要であり、設備は排気設備を含んだ大規模なもの
となり且つ工程には時間を要し、生産性、経済性に劣る
という問題点がある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な従来の問題点に着目してなされたもので、本発明の目
的は、良好な遮音性能と適度なクッション性とを併有す
ると共に、足下の荷重負荷時の振動伝達率を減少し得る
に十分な反発力と、フロア鋼板等、振動・騒音の入射体
の複雑な形状に沿い得る成形性とを具え、軽量にして経
済的有利且つ製造容易な遮音構造体、特に自動車のフロ
アインシュレータカーペットを提供するにある。
な従来の問題点に着目してなされたもので、本発明の目
的は、良好な遮音性能と適度なクッション性とを併有す
ると共に、足下の荷重負荷時の振動伝達率を減少し得る
に十分な反発力と、フロア鋼板等、振動・騒音の入射体
の複雑な形状に沿い得る成形性とを具え、軽量にして経
済的有利且つ製造容易な遮音構造体、特に自動車のフロ
アインシュレータカーペットを提供するにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
めの本発明に係る遮音構造体は、振動および／または騒
音の入射する隔壁に積層される遮音構造体であって、異
硬度層少なくとも２層よりなる緩衝材層を含んでなり、
該異硬度層の内の軟質層が上記隔壁側に配置されたこと
を特徴とする。上記緩衝材層は好ましくはその上面に、
熱可塑性樹脂を主体とするバッキング層を介して積層さ
れた例えばタフテッドカーペット等のカーペット表皮層
を具える。
めの本発明に係る遮音構造体は、振動および／または騒
音の入射する隔壁に積層される遮音構造体であって、異
硬度層少なくとも２層よりなる緩衝材層を含んでなり、
該異硬度層の内の軟質層が上記隔壁側に配置されたこと
を特徴とする。上記緩衝材層は好ましくはその上面に、
熱可塑性樹脂を主体とするバッキング層を介して積層さ
れた例えばタフテッドカーペット等のカーペット表皮層
を具える。
【００１０】本発明の遮音構造体は、その緩衝材層を構
成する硬質層と軟質層の内、少なくとも軟質層は合成繊
維の不織布であることが好ましく、更に好ましくは、そ
の不織布は融点の異なる少なくとも２種の熱可塑性ポリ
エステル繊維を含んでなり、高融点と低融点の間の温度
で加熱することによって低融点熱可塑性ポリエステルの
接触する繊維交点が融着され、賦形される。
成する硬質層と軟質層の内、少なくとも軟質層は合成繊
維の不織布であることが好ましく、更に好ましくは、そ
の不織布は融点の異なる少なくとも２種の熱可塑性ポリ
エステル繊維を含んでなり、高融点と低融点の間の温度
で加熱することによって低融点熱可塑性ポリエステルの
接触する繊維交点が融着され、賦形される。
【００１１】また、前記硬質層と軟質層の２５％硬さの
比が３：２〜３０：１の範囲にあることがよく、更に、
軟質層の厚さは０．５ｍｍ〜１０ｍｍの範囲にあり且つ
緩衝材層全体の厚さの５％〜５０％であることが望まし
い。
比が３：２〜３０：１の範囲にあることがよく、更に、
軟質層の厚さは０．５ｍｍ〜１０ｍｍの範囲にあり且つ
緩衝材層全体の厚さの５％〜５０％であることが望まし
い。
【００１２】更にまた、軟質層を構成する不織布は０．
００５ｇ／ｃｍ3 〜０．０４０ｇ／ｃｍ3 の範囲の見掛
け密度を有することが好ましい。
００５ｇ／ｃｍ3 〜０．０４０ｇ／ｃｍ3 の範囲の見掛
け密度を有することが好ましい。
【００１３】本発明の遮音構造体の最も好適な用途は、
前記隔壁を自動車のフロア鋼板として、それに添設され
た自動車フロアインシュレータカーペットである。
前記隔壁を自動車のフロア鋼板として、それに添設され
た自動車フロアインシュレータカーペットである。
【００１４】以下、本発明を更にその具体的態様につい
て詳述する。
て詳述する。
【００１５】本発明における最大の要点は、遮音構造体
を構成する緩衝材層が硬質層と軟質層を含む異硬度層少
なくとも２層を含んでなることであり、軟質層を振動・
騒音が入射する鋼板等の隔壁側に配置したことにある。
一般に、全体に硬さの均一な緩衝材を用いると音響透過
損失における共振点ｆ0 は一カ所である。防振、遮音領
域
を構成する緩衝材層が硬質層と軟質層を含む異硬度層少
なくとも２層を含んでなることであり、軟質層を振動・
騒音が入射する鋼板等の隔壁側に配置したことにある。
一般に、全体に硬さの均一な緩衝材を用いると音響透過
損失における共振点ｆ0 は一カ所である。防振、遮音領
域
【外１】 を有効に使うためには共振点ｆ0 を低周波側にシフトす
ることが望まれる。即ち、共振点が低周波側にシフトす
ることにより図３に示すように低周波側からマスライン
の立ち上がり、防振、遮音領域を有効に用いることがで
きる。
ることが望まれる。即ち、共振点が低周波側にシフトす
ることにより図３に示すように低周波側からマスライン
の立ち上がり、防振、遮音領域を有効に用いることがで
きる。
【００１６】緩衝材層がその上面に、熱可塑性樹脂を主
体とするバッキング層を介して積層された例えばタフテ
ッドカーペット等のカーペット表皮層を具える場合に
は、カーペット表皮とバッキング層のマスの増加や緩衝
材層の低ばね化によって、共振点を低周波側にシフトす
ることは可能である。然し乍ら、マスの増加はコスト上
昇を招くだけでなく、自動車用として軽量化の要求に反
する結果を招来する。一方、緩衝材層を低ばね化すると
カーペットの沈み込みが増大し、十分なクッション性が
得られない。
体とするバッキング層を介して積層された例えばタフテ
ッドカーペット等のカーペット表皮層を具える場合に
は、カーペット表皮とバッキング層のマスの増加や緩衝
材層の低ばね化によって、共振点を低周波側にシフトす
ることは可能である。然し乍ら、マスの増加はコスト上
昇を招くだけでなく、自動車用として軽量化の要求に反
する結果を招来する。一方、緩衝材層を低ばね化すると
カーペットの沈み込みが増大し、十分なクッション性が
得られない。
【００１７】本発明の遮音構造体の構成においては、図
４に示すように２カ所に共振点が現れることによってこ
のような問題点が解消される。即ち、図５に示すよう
に、低周波側の共振点は柔軟な軟質層をバネ、ダンパと
し、硬質層とカーペット表皮層とバッキング層を含めた
部分がマスとなるような振動モードとなり、一方、高周
波側の共振点は、硬質層をバネ、ダンパとしカーペット
表皮層とバッキング層がマスとなる。従って、図４に示
すような２つの共振点が現れるのである。特に本発明の
構成とすることにより、低周波側の共振点でカーペット
表皮層のマスに加え、硬質層もマスとして含まれるため
マスを増加した状態と同じ効果を奏し、マスラインはよ
り低周波側から立ち上がることになり、遮音性能の向上
効果が得られる。この構成を逆にするとマスを増加した
ような振動モードは得られず、遮音性能の向上は得られ
ない。
４に示すように２カ所に共振点が現れることによってこ
のような問題点が解消される。即ち、図５に示すよう
に、低周波側の共振点は柔軟な軟質層をバネ、ダンパと
し、硬質層とカーペット表皮層とバッキング層を含めた
部分がマスとなるような振動モードとなり、一方、高周
波側の共振点は、硬質層をバネ、ダンパとしカーペット
表皮層とバッキング層がマスとなる。従って、図４に示
すような２つの共振点が現れるのである。特に本発明の
構成とすることにより、低周波側の共振点でカーペット
表皮層のマスに加え、硬質層もマスとして含まれるため
マスを増加した状態と同じ効果を奏し、マスラインはよ
り低周波側から立ち上がることになり、遮音性能の向上
効果が得られる。この構成を逆にするとマスを増加した
ような振動モードは得られず、遮音性能の向上は得られ
ない。
【００１８】また、緩衝材層を構成する素材としては、
少なくとも軟質層が合成繊維製の不織布であることが望
ましい。勿論、硬質層も含めて緩衝材層全体を合成繊維
不織布で構成することができる。かかる不織布は、互い
に交絡したマトリックス繊維と該マトリックス繊維に更
に交絡し熱融着して全体を賦形するためのバインダ繊維
とからなり、マトリックス繊維の繊維径、バインダ繊維
の配合量、見掛け密度等を変化させることにより、容易
に硬さを変えることができる。従来適用されてきたフェ
ルトや発泡ウレタンは、硬さを変えた緩衝材層を得るの
にコスト高となるので好ましくない。
少なくとも軟質層が合成繊維製の不織布であることが望
ましい。勿論、硬質層も含めて緩衝材層全体を合成繊維
不織布で構成することができる。かかる不織布は、互い
に交絡したマトリックス繊維と該マトリックス繊維に更
に交絡し熱融着して全体を賦形するためのバインダ繊維
とからなり、マトリックス繊維の繊維径、バインダ繊維
の配合量、見掛け密度等を変化させることにより、容易
に硬さを変えることができる。従来適用されてきたフェ
ルトや発泡ウレタンは、硬さを変えた緩衝材層を得るの
にコスト高となるので好ましくない。
【００１９】上記不織布の構成繊維としては、ポリエチ
レンテレフタレートによって代表される熱可塑性ポリエ
ステル系繊維を適用することが、コスト、成形性、加工
後の性能の安定性等の見地から好ましい。熱可塑性ポリ
エステル系繊維は、上記マトリックス繊維としての高融
点ポリエステル系繊維と、バインダ繊維即ち熱融着繊維
としての低融点ポリエステル系繊維とを含み、低融点ポ
リエステル系繊維の融点以上且つ高融点ポリエステル系
繊維の融点以下に加熱したとき、低融点ポリエステル系
繊維が接触する繊維の交点を融着結合することにより、
フロア鋼板等の隔壁形状に沿って賦形可能な遮音構造体
を与えることができる。
レンテレフタレートによって代表される熱可塑性ポリエ
ステル系繊維を適用することが、コスト、成形性、加工
後の性能の安定性等の見地から好ましい。熱可塑性ポリ
エステル系繊維は、上記マトリックス繊維としての高融
点ポリエステル系繊維と、バインダ繊維即ち熱融着繊維
としての低融点ポリエステル系繊維とを含み、低融点ポ
リエステル系繊維の融点以上且つ高融点ポリエステル系
繊維の融点以下に加熱したとき、低融点ポリエステル系
繊維が接触する繊維の交点を融着結合することにより、
フロア鋼板等の隔壁形状に沿って賦形可能な遮音構造体
を与えることができる。
【００２０】以下の説明においては、本発明を適用する
主要な対象物である自動車用フロアインシュレータカー
ペットの場合を中心として述べる。
主要な対象物である自動車用フロアインシュレータカー
ペットの場合を中心として述べる。
【００２１】自動車用フロアインシュレータカーペット
を構成する少なくとも２層の異硬度層（例えば、図５に
おける硬質層３−ａ及び軟質層３−ｂ）を有する緩衝材
層において、硬質層の硬さは４ｋｇｆ〜６０ｋｇｆの範
囲にあることが好ましい。４ｋｇｆ未満では十分な反発
性が得られず、６０ｋｇｆを超えると硬すぎて緩衝材と
しての機能が十分に発揮できない。より好ましくは５ｋ
ｇｆ〜４０ｋｇｆの範囲である。また、硬質層３−ａと
軟質層３−ｂの２５％硬さの比は３：２〜３０：１の範
囲にあることが好ましい。硬質層の２５％硬さが軟質層
の１．５倍未満となると、共振点が１カ所しか現れなく
なり、異硬度層を設けることの意義が失われる。３０倍
を超えると軟質層が柔らかくなり過ぎ、一方、硬質層は
硬くなり過ぎて不織布化が困難となるのみならず、緩衝
材としてのクッション効果も失われる。より好ましい上
記２５％硬さの比は２：１〜２０：１の範囲にある。
を構成する少なくとも２層の異硬度層（例えば、図５に
おける硬質層３−ａ及び軟質層３−ｂ）を有する緩衝材
層において、硬質層の硬さは４ｋｇｆ〜６０ｋｇｆの範
囲にあることが好ましい。４ｋｇｆ未満では十分な反発
性が得られず、６０ｋｇｆを超えると硬すぎて緩衝材と
しての機能が十分に発揮できない。より好ましくは５ｋ
ｇｆ〜４０ｋｇｆの範囲である。また、硬質層３−ａと
軟質層３−ｂの２５％硬さの比は３：２〜３０：１の範
囲にあることが好ましい。硬質層の２５％硬さが軟質層
の１．５倍未満となると、共振点が１カ所しか現れなく
なり、異硬度層を設けることの意義が失われる。３０倍
を超えると軟質層が柔らかくなり過ぎ、一方、硬質層は
硬くなり過ぎて不織布化が困難となるのみならず、緩衝
材としてのクッション効果も失われる。より好ましい上
記２５％硬さの比は２：１〜２０：１の範囲にある。
【００２２】上記自動車用フロアインシュレータカーペ
ットの緩衝材層において、フロア鋼板側に配置される軟
質層３−ｂの好ましい厚さは０．５ｍｍ〜１０ｍｍであ
り、かつ全体の緩衝材層（３−ａ）＋（３−ｂ）の厚さ
に対する軟質層３−ｂの厚さの比率は、好ましくは５％
〜５０％の範囲にある。軟質層の厚さが０．５ｍｍ未満
では、カーペット表皮層や硬質層の重量により圧縮さ
れ、軟質層の機能が失われる可能性がある。一方、１０
ｍｍを越えると反発性が低下し足下の沈み込みが大きく
なりカーペットとしての機能を果たすことが困難とな
る。また、軟質層の厚さが緩衝材層全体の厚さの５％未
満では、軟質層の機能が十分に発揮されず、５０％を超
えると反発力が低下して、同様にカーペットとしての機
能が十分に果たされない。
ットの緩衝材層において、フロア鋼板側に配置される軟
質層３−ｂの好ましい厚さは０．５ｍｍ〜１０ｍｍであ
り、かつ全体の緩衝材層（３−ａ）＋（３−ｂ）の厚さ
に対する軟質層３−ｂの厚さの比率は、好ましくは５％
〜５０％の範囲にある。軟質層の厚さが０．５ｍｍ未満
では、カーペット表皮層や硬質層の重量により圧縮さ
れ、軟質層の機能が失われる可能性がある。一方、１０
ｍｍを越えると反発性が低下し足下の沈み込みが大きく
なりカーペットとしての機能を果たすことが困難とな
る。また、軟質層の厚さが緩衝材層全体の厚さの５％未
満では、軟質層の機能が十分に発揮されず、５０％を超
えると反発力が低下して、同様にカーペットとしての機
能が十分に果たされない。
【００２３】上記緩衝材層において、フロア鋼板側に配
置される軟質層３−ｂの不織布の見掛け密度は、好まし
くは０．００５ｇ／ｃｍ3 〜０．０４０ｇ／ｃｍ3 の範
囲にある。この値が０．００５ｇ／ｃｍ3 未満では、柔
らかすぎてへたり易く（圧潰し易く）、不織布化も困難
となる。また０．０４０ｇ／ｃｍ3 を超えると不織布が
硬くなり軟質層としての機能が十分に発揮されない。
置される軟質層３−ｂの不織布の見掛け密度は、好まし
くは０．００５ｇ／ｃｍ3 〜０．０４０ｇ／ｃｍ3 の範
囲にある。この値が０．００５ｇ／ｃｍ3 未満では、柔
らかすぎてへたり易く（圧潰し易く）、不織布化も困難
となる。また０．０４０ｇ／ｃｍ3 を超えると不織布が
硬くなり軟質層としての機能が十分に発揮されない。
【００２４】
【実施例】以下、実施例について本発明を更に詳細に説
明する。実施例中、「部」は重量部を表す。
明する。実施例中、「部」は重量部を表す。
【００２５】各特性地の測定方法は次の通りである。 １．２５％硬さ ＪＩＳ Ｋ ６３８２−1978に記載される方法に従い、
φ２００ｍｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム製円盤負荷子
を用いて緩衝材を２５％圧縮した時の荷重値を読み取っ
た。緩衝材の厚さは何れも５０ｍｍ以上になるように必
要に応じて積層して評価を行った。 ２．音響透過損失 ＪＩＳ Ａ １４１６「実験室における音響透過損失測
定方法」に準じて測定した。 ３．足下振動伝達率 ５ｋｇｆのφ１５０の鉄製の円盤負荷子（足下荷重、足
下面積相当）を試料の上に載せて、５Ｎの力一定加振で
強制振動させて、３０Ｈｚでの振動伝達ゲインを測定し
比較を行った。 ４．クッション性評価 ＪＩＳ Ｋ ６３８２−1987に記載される硬さ試験機を
用い、φ１５０の鉄製の円盤負荷子を用いて５ｋｇｆま
で荷重を加えた時の緩衝材の沈み込み量を測定し、クッ
ション性の評価を行った。
φ２００ｍｍ×厚さ５ｍｍのアルミニウム製円盤負荷子
を用いて緩衝材を２５％圧縮した時の荷重値を読み取っ
た。緩衝材の厚さは何れも５０ｍｍ以上になるように必
要に応じて積層して評価を行った。 ２．音響透過損失 ＪＩＳ Ａ １４１６「実験室における音響透過損失測
定方法」に準じて測定した。 ３．足下振動伝達率 ５ｋｇｆのφ１５０の鉄製の円盤負荷子（足下荷重、足
下面積相当）を試料の上に載せて、５Ｎの力一定加振で
強制振動させて、３０Ｈｚでの振動伝達ゲインを測定し
比較を行った。 ４．クッション性評価 ＪＩＳ Ｋ ６３８２−1987に記載される硬さ試験機を
用い、φ１５０の鉄製の円盤負荷子を用いて５ｋｇｆま
で荷重を加えた時の緩衝材の沈み込み量を測定し、クッ
ション性の評価を行った。
【００２６】実施例１〜５では、硬質層と軟質層の見掛
け密度に差をつけて硬度を変化させた場合の実施例を示
す。 実施例１ 図６は本発明の実施例１を示す断面図である。図６にお
いて、本発明遮音構造体は、カーペット表皮層１、該カ
ーペット表皮層の裏面に添着された熱可塑性樹脂を主体
としてなるバッキング層２、緩衝材層３−ａ、３−ｂが
順次積層され、上記緩衝材層は少なくとも二層の異硬度
層（硬質層３−ａ、軟質層３−ｂ）を含んでなり、軟質
層３−ｂが振動・騒音の入射するフロア鋼板側に配置さ
れる。
け密度に差をつけて硬度を変化させた場合の実施例を示
す。 実施例１ 図６は本発明の実施例１を示す断面図である。図６にお
いて、本発明遮音構造体は、カーペット表皮層１、該カ
ーペット表皮層の裏面に添着された熱可塑性樹脂を主体
としてなるバッキング層２、緩衝材層３−ａ、３−ｂが
順次積層され、上記緩衝材層は少なくとも二層の異硬度
層（硬質層３−ａ、軟質層３−ｂ）を含んでなり、軟質
層３−ｂが振動・騒音の入射するフロア鋼板側に配置さ
れる。
【００２７】カーペットとしては、通常自動車用に用い
られているニードルパンチカーペット、タフテッドカー
ペット等の何れも適用可能であるが、この実施例ではパ
イル目付５８０ｇ／ｍ2 のタフテッドカーペットを表皮
層１とし、目付６００ｇ／ｍ 2 のポリエチレンシートを
バッキング材２として予め接着された状態のものを入手
して用いた。
られているニードルパンチカーペット、タフテッドカー
ペット等の何れも適用可能であるが、この実施例ではパ
イル目付５８０ｇ／ｍ2 のタフテッドカーペットを表皮
層１とし、目付６００ｇ／ｍ 2 のポリエチレンシートを
バッキング材２として予め接着された状態のものを入手
して用いた。
【００２８】緩衝材層の硬質層３−ａには目付９００ｇ
／ｍ2 （２０ｍｍ厚）のポリエチレンテレフタレート系
繊維製の不織布を、軟質層３−ｂには目付１００ｇ／ｍ
2 （５ｍｍ厚）のポリエチレンテレフタレート系繊維製
の不織布を準備した。ポリエチレンテレフタレート系繊
維製不織布の繊維配合としては、硬質層３−ａ、軟質層
３−ｂ共に２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・
サイド型コンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×
５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲート
タイプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジ
ュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点１１０℃の
共重合ポリエステル）：２０部とした。それぞれの不織
布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で加熱し、そ
の後プレス機により、硬質層３−ａを１５ｍｍ（見掛け
密度：０．０６ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂを５ｍｍ
（見掛け密度：０．０２ｇ／ｃｍ3 ）に成形した（この
時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度は０．
０５ｇ／ｃｍ3 、全体の厚さは２０ｍｍとなる）。この
ようにして得られた硬質層の２５％硬さは１５ｋｇｆ、
軟質層の２５％硬さは２．５ｋｇｆであり、硬質層：軟
質層の２５％硬さの比率は６：１であった。
／ｍ2 （２０ｍｍ厚）のポリエチレンテレフタレート系
繊維製の不織布を、軟質層３−ｂには目付１００ｇ／ｍ
2 （５ｍｍ厚）のポリエチレンテレフタレート系繊維製
の不織布を準備した。ポリエチレンテレフタレート系繊
維製不織布の繊維配合としては、硬質層３−ａ、軟質層
３−ｂ共に２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・
サイド型コンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×
５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲート
タイプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジ
ュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点１１０℃の
共重合ポリエステル）：２０部とした。それぞれの不織
布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で加熱し、そ
の後プレス機により、硬質層３−ａを１５ｍｍ（見掛け
密度：０．０６ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂを５ｍｍ
（見掛け密度：０．０２ｇ／ｃｍ3 ）に成形した（この
時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度は０．
０５ｇ／ｃｍ3 、全体の厚さは２０ｍｍとなる）。この
ようにして得られた硬質層の２５％硬さは１５ｋｇｆ、
軟質層の２５％硬さは２．５ｋｇｆであり、硬質層：軟
質層の２５％硬さの比率は６：１であった。
【００２９】メルシートとして厚さ２．５ｍｍ（面密
度：４．０ｋｇ／ｍ2 ；面密度は次式（面密度）＝（密
度）×（厚み）×（単位変換）により算定される。よっ
て４．０ｋｇ／ｍ2 ＝１．６３ｇ／ｃｍ3 ×０．２５ｃ
ｍ×１００００ｃｍ2 ／ｍ2 ）のアスファルトシート
を、またフロア鋼板は厚さ０．８ｍｍ（面密度：６．３
ｋｇ／ｍ2 ；６．３ｋｇ／ｍ2 ×７．９ｇ／ｃｍ3 ×１
００００ｃｍ2 ／ｍ2 ）のものをそれぞれ準備し、図６
に示すような順序で積層した。バッキング材２と緩衝材
層の接着は、予め１３０℃でバッキング材に使われてい
るポリエチレンシートを溶融状態にしておき、その上に
硬質層を載せた後、冷却して接着した。ここでの接着方
法としてスパンボンド基布や熱融着繊維不織布を用いて
も特に問題はない。また、硬質層３−ａと軟質層３−ｂ
の接着にはスプレータイプの接着剤を塗布して接着し
た。一般に、自動車用のフロア鋼板には剛性を得るため
にビード形状を施したり、ヒータダクトやワイヤーハー
ネス等を通すための凹凸が存在したりするが、２５％硬
さ、音響透過損失、足下の振動伝達率を測定するため、
便宜上平板のままとした。勿論、プレス機の型に形状を
施すことにより、本実施例に用いたポリエステル不織布
をフロア鋼板の形状に沿った形に加工可能であることは
言うまでもない。
度：４．０ｋｇ／ｍ2 ；面密度は次式（面密度）＝（密
度）×（厚み）×（単位変換）により算定される。よっ
て４．０ｋｇ／ｍ2 ＝１．６３ｇ／ｃｍ3 ×０．２５ｃ
ｍ×１００００ｃｍ2 ／ｍ2 ）のアスファルトシート
を、またフロア鋼板は厚さ０．８ｍｍ（面密度：６．３
ｋｇ／ｍ2 ；６．３ｋｇ／ｍ2 ×７．９ｇ／ｃｍ3 ×１
００００ｃｍ2 ／ｍ2 ）のものをそれぞれ準備し、図６
に示すような順序で積層した。バッキング材２と緩衝材
層の接着は、予め１３０℃でバッキング材に使われてい
るポリエチレンシートを溶融状態にしておき、その上に
硬質層を載せた後、冷却して接着した。ここでの接着方
法としてスパンボンド基布や熱融着繊維不織布を用いて
も特に問題はない。また、硬質層３−ａと軟質層３−ｂ
の接着にはスプレータイプの接着剤を塗布して接着し
た。一般に、自動車用のフロア鋼板には剛性を得るため
にビード形状を施したり、ヒータダクトやワイヤーハー
ネス等を通すための凹凸が存在したりするが、２５％硬
さ、音響透過損失、足下の振動伝達率を測定するため、
便宜上平板のままとした。勿論、プレス機の型に形状を
施すことにより、本実施例に用いたポリエステル不織布
をフロア鋼板の形状に沿った形に加工可能であることは
言うまでもない。
【００３０】上記方法で得られたサンプルについて、音
響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評価を行
った結果を比較例１〜４と対比したが、何れの性能につ
いても同等以上の性能が得られたことが判明した。
響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評価を行
った結果を比較例１〜４と対比したが、何れの性能につ
いても同等以上の性能が得られたことが判明した。
【００３１】実施例２ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付８２０ｇ／ｍ2 （２０
ｍｍ厚）のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織
布を、軟質層３−ｂには目付１８０ｇ／ｍ2 （５ｍｍ
厚）のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を
準備した。ポリエチレンテレフタレート系繊維製不織布
の繊維配合としては、硬質層３−ａ、軟質層３−ｂ共に
２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド型コ
ンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの
中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：２
０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタ
イプの熱融着繊維（鞘成分：融点１１０℃の共重合ポリ
エステル）：２０部とした。それぞれの不織布の温度が
１７５℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス
機により、硬質層３−ａを１５ｍｍ（見掛け密度：０．
０５５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂを５ｍｍ（見掛け密
度：０．０３６ｇ／ｃｍ3 ）に成形した（この時、緩衝
材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度は０．０５ｇ／
ｃｍ3 となる）。このようにして得られた硬質層の２５
％硬さは１２．５ｋｇｆ、軟質層の２５％硬さは５．０
ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２５％硬さの比率は
２．５：１であった。
ｍｍ厚）のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織
布を、軟質層３−ｂには目付１８０ｇ／ｍ2 （５ｍｍ
厚）のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を
準備した。ポリエチレンテレフタレート系繊維製不織布
の繊維配合としては、硬質層３−ａ、軟質層３−ｂ共に
２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド型コ
ンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの
中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：２
０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタ
イプの熱融着繊維（鞘成分：融点１１０℃の共重合ポリ
エステル）：２０部とした。それぞれの不織布の温度が
１７５℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス
機により、硬質層３−ａを１５ｍｍ（見掛け密度：０．
０５５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂを５ｍｍ（見掛け密
度：０．０３６ｇ／ｃｍ3 ）に成形した（この時、緩衝
材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度は０．０５ｇ／
ｃｍ3 となる）。このようにして得られた硬質層の２５
％硬さは１２．５ｋｇｆ、軟質層の２５％硬さは５．０
ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２５％硬さの比率は
２．５：１であった。
【００３２】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
【００３３】実施例３ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付９４５ｇ／ｍ2 （２０
ｍｍ厚）のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織
布を、軟質層３−ｂには目付５５ｇ／ｍ2 （５ｍｍ厚）
のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を準備
した。ポリエチレンテレフタレート系繊維製不織布の繊
維配合としては、硬質層３−ａ、軟質層３−ｂ共に２デ
ニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド型コンジ
ュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの中空
サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：２０
部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタイ
プの熱融着繊維（鞘成分：融点１１０℃の共重合ポリエ
ステル）：２０部とした。それぞれの不織布の温度が１
７５℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス機
により、硬質層３−ａを１５ｍｍ（見掛け密度：０．０
６７ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂを５ｍｍ（見掛け密
度：０．０１１ｇ／ｃｍ3 ）に成形した（この時、緩衝
材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度は０．０５ｇ／
ｃｍ3 となる）。このようにして得られた硬質層の２５
％硬さは１７．５ｋｇｆ、軟質層の２５％硬さは１．０
ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２５％硬さの比率は１
７．５：１であった。
ｍｍ厚）のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織
布を、軟質層３−ｂには目付５５ｇ／ｍ2 （５ｍｍ厚）
のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を準備
した。ポリエチレンテレフタレート系繊維製不織布の繊
維配合としては、硬質層３−ａ、軟質層３−ｂ共に２デ
ニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド型コンジ
ュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの中空
サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：２０
部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタイ
プの熱融着繊維（鞘成分：融点１１０℃の共重合ポリエ
ステル）：２０部とした。それぞれの不織布の温度が１
７５℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス機
により、硬質層３−ａを１５ｍｍ（見掛け密度：０．０
６７ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂを５ｍｍ（見掛け密
度：０．０１１ｇ／ｃｍ3 ）に成形した（この時、緩衝
材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度は０．０５ｇ／
ｃｍ3 となる）。このようにして得られた硬質層の２５
％硬さは１７．５ｋｇｆ、軟質層の２５％硬さは１．０
ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２５％硬さの比率は１
７．５：１であった。
【００３４】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
【００３５】実施例４および５では、バインダ繊維の融
点を変えた場合についての実施例を示す。 実施例４ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付９００ｇ／ｍ2 （２０
ｍｍ厚）のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織
布を、軟質層３−ｂには目付１００ｇ／ｍ2 （５ｍｍ
厚）のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を
準備した。ポリエチレンテレフタレート系繊維製不織布
の繊維配合としては、硬質層３−ａ、軟質層３−ｂ共に
２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド型コ
ンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの
中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：２
０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタ
イプの熱融着繊維（鞘成分：融点１３０℃の共重合ポリ
エステル）：２０部とした。それぞれの不織布の温度が
１８５℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス
機により、硬質層３−ａを１５ｍｍ（見掛け密度：０．
０６ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂを５ｍｍ（見掛け密
度：０．０２ｇ／ｃｍ3 ）に成形した（この時、緩衝材
層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度は０．０５ｇ／ｃ
ｍ3 となる）。このようにして得られた硬質層の２５％
硬さは１５．０ｋｇｆ、軟質層の２５％硬さは２．５ｋ
ｇｆであり、硬質層：軟質層の２５％硬さの比率は６：
１であった。
点を変えた場合についての実施例を示す。 実施例４ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付９００ｇ／ｍ2 （２０
ｍｍ厚）のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織
布を、軟質層３−ｂには目付１００ｇ／ｍ2 （５ｍｍ
厚）のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を
準備した。ポリエチレンテレフタレート系繊維製不織布
の繊維配合としては、硬質層３−ａ、軟質層３−ｂ共に
２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド型コ
ンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの
中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：２
０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタ
イプの熱融着繊維（鞘成分：融点１３０℃の共重合ポリ
エステル）：２０部とした。それぞれの不織布の温度が
１８５℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス
機により、硬質層３−ａを１５ｍｍ（見掛け密度：０．
０６ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂを５ｍｍ（見掛け密
度：０．０２ｇ／ｃｍ3 ）に成形した（この時、緩衝材
層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度は０．０５ｇ／ｃ
ｍ3 となる）。このようにして得られた硬質層の２５％
硬さは１５．０ｋｇｆ、軟質層の２５％硬さは２．５ｋ
ｇｆであり、硬質層：軟質層の２５％硬さの比率は６：
１であった。
【００３６】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
【００３７】実施例５ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付９００ｇ／ｍ2 （２０
ｍｍ厚）のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織
布を、軟質層３−ｂには目付１００ｇ／ｍ2 （５ｍｍ
厚）のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を
準備した。ポリエチレンテレフタレート系繊維製不織布
の繊維配合としては、硬質層３−ａ、軟質層３−ｂ共に
２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド型コ
ンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの
中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：２
０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタ
イプの熱融着繊維（鞘成分：融点１７０℃の共重合ポリ
エステル）：２０部とした。それぞれの不織布の温度が
１９５℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス
機により、硬質層３−ａを１５ｍｍ（見掛け密度：０．
０６ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂを５ｍｍ（見掛け密
度：０．０２ｇ／ｃｍ3 ）に成形した（この時、緩衝材
層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度は０．０５ｇ／ｃ
ｍ3 となる）。このようにして得られた硬質層の２５％
硬さは１５．０ｋｇｆ、軟質層の２５％硬さは２．５ｋ
ｇｆであり、硬質層：軟質層の２５％硬さの比率は６：
１であった。
ｍｍ厚）のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織
布を、軟質層３−ｂには目付１００ｇ／ｍ2 （５ｍｍ
厚）のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を
準備した。ポリエチレンテレフタレート系繊維製不織布
の繊維配合としては、硬質層３−ａ、軟質層３−ｂ共に
２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド型コ
ンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの
中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：２
０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタ
イプの熱融着繊維（鞘成分：融点１７０℃の共重合ポリ
エステル）：２０部とした。それぞれの不織布の温度が
１９５℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス
機により、硬質層３−ａを１５ｍｍ（見掛け密度：０．
０６ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂを５ｍｍ（見掛け密
度：０．０２ｇ／ｃｍ3 ）に成形した（この時、緩衝材
層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度は０．０５ｇ／ｃ
ｍ3 となる）。このようにして得られた硬質層の２５％
硬さは１５．０ｋｇｆ、軟質層の２５％硬さは２．５ｋ
ｇｆであり、硬質層：軟質層の２５％硬さの比率は６：
１であった。
【００３８】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
【００３９】実施例６〜１０では、バインダ繊維配合量
を変えて硬質層の硬さを変化させた場合についての実施
例を示す。 実施例６ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付９００ｇ／ｍ2 のポリ
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層３
−ｂには目付１００ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレ
ート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフ
タレート系繊維製不織布の繊維配合としては、硬質層３
−ａは、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サ
イド型コンジュゲートタイプ：４０部、２デニール×５
１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘
成分：融点１１０℃の共重合ポリエステル）：６０部と
した。軟質層３−ｂは２デニール×５１ｍｍの中実サイ
ド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０部、６
デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コン
ジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯
鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点
１１０℃の共重合ポリエステル）：２０部とした。それ
ぞれの不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で
加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａを１５ｍ
ｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂ
を５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密
度は０．０４５ｇ／ｃｍ3 となる）。このようにして得
られた硬質層の２５％硬さは３６．０ｋｇｆ、軟質層の
２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２
５％硬さの比率は９：１であった。
を変えて硬質層の硬さを変化させた場合についての実施
例を示す。 実施例６ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付９００ｇ／ｍ2 のポリ
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層３
−ｂには目付１００ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレ
ート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフ
タレート系繊維製不織布の繊維配合としては、硬質層３
−ａは、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サ
イド型コンジュゲートタイプ：４０部、２デニール×５
１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘
成分：融点１１０℃の共重合ポリエステル）：６０部と
した。軟質層３−ｂは２デニール×５１ｍｍの中実サイ
ド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０部、６
デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コン
ジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯
鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点
１１０℃の共重合ポリエステル）：２０部とした。それ
ぞれの不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で
加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａを１５ｍ
ｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂ
を５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密
度は０．０４５ｇ／ｃｍ3 となる）。このようにして得
られた硬質層の２５％硬さは３６．０ｋｇｆ、軟質層の
２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２
５％硬さの比率は９：１であった。
【００４０】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
【００４１】実施例７ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付７５０ｇ／ｍ2 のポリ
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層３
−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレ
ート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフ
タレート系繊維製不織布の繊維配合としては、硬質層３
−ａは、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サ
イド型コンジュゲートタイプ：６０部、２デニール×５
１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘
成分：融点１１０℃の共重合ポリエステル）：４０部と
した。軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中実サ
イド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０部、
６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コ
ンジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの
芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融
点１１０℃の共重合ポリエステル）：２０部とした。そ
れぞれの不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中
で加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａを１５
ｍｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−
ｂを５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形
した（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け
密度は０．０４５ｇ／ｃｍ3 となる）。このようにして
得られた硬質層の２５％硬さは２６．０ｋｇｆ、軟質層
の２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の
２５％硬さの比率は６．５：１であった。
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層３
−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレ
ート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフ
タレート系繊維製不織布の繊維配合としては、硬質層３
−ａは、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サ
イド型コンジュゲートタイプ：６０部、２デニール×５
１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘
成分：融点１１０℃の共重合ポリエステル）：４０部と
した。軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中実サ
イド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０部、
６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コ
ンジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの
芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融
点１１０℃の共重合ポリエステル）：２０部とした。そ
れぞれの不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中
で加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａを１５
ｍｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−
ｂを５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形
した（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け
密度は０．０４５ｇ／ｃｍ3 となる）。このようにして
得られた硬質層の２５％硬さは２６．０ｋｇｆ、軟質層
の２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の
２５％硬さの比率は６．５：１であった。
【００４２】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
【００４３】実施例８ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付７５０ｇ／ｍ2 のポリ
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層３
−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレ
ート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフ
タレート系繊維製不織布の繊維配合としては、硬質層３
−ａは、２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サ
イド型コンジュゲートタイプ：２０部、６デニール×５
１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタ
イプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュ
ゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点１１０℃の共
重合ポリエステル）：６０部とした。軟質層３−ｂは、
２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド型コ
ンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの
中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：２
０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタ
イプの熱融着繊維（鞘成分：融点１１０℃の共重合ポリ
エステル）：２０部とした。それぞれの不織布の温度が
１７５℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス
機により、硬質層３−ａを１５ｍｍ（見掛け密度：０．
０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂを５ｍｍ（見掛け密
度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形した（この時、緩衝材
層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度は０．０４５ｇ／
ｃｍ3 となる）。このようにして得られた硬質層の２５
％硬さは３０．０ｋｇｆ、軟質層の２５％硬さは４．０
ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２５％硬さの比率は
７．５：１であった。
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層３
−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレ
ート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフ
タレート系繊維製不織布の繊維配合としては、硬質層３
−ａは、２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サ
イド型コンジュゲートタイプ：２０部、６デニール×５
１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタ
イプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュ
ゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点１１０℃の共
重合ポリエステル）：６０部とした。軟質層３−ｂは、
２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド型コ
ンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの
中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：２
０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタ
イプの熱融着繊維（鞘成分：融点１１０℃の共重合ポリ
エステル）：２０部とした。それぞれの不織布の温度が
１７５℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス
機により、硬質層３−ａを１５ｍｍ（見掛け密度：０．
０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂを５ｍｍ（見掛け密
度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形した（この時、緩衝材
層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度は０．０４５ｇ／
ｃｍ3 となる）。このようにして得られた硬質層の２５
％硬さは３０．０ｋｇｆ、軟質層の２５％硬さは４．０
ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２５％硬さの比率は
７．５：１であった。
【００４４】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
【００４５】実施例９および１０では、バインダ繊維の
融点を変えた場合についての実施例を示す。 実施例９ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付７５０ｇ／ｍ2 のポリ
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層３
−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレ
ート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフ
タレート系繊維製不織布の繊維配合としては、硬質層３
−ａは、２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サ
イド型コンジュゲートタイプ：２０部、６デニール×５
１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタ
イプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュ
ゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点１３０℃の共
重合ポリエステル）：６０部とした。軟質層３−ｂは、
２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド型コ
ンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの
中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：２
０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタ
イプの熱融着繊維（鞘成分：融点１３０℃の共重合ポリ
エステル）：２０部とした。それぞれの不織布の温度が
１８５℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス
機により、硬質層３−ａを１５ｍｍ（見掛け密度：０．
０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂを５ｍｍ（見掛け密
度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形した（この時、緩衝材
層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度は０．０４５ｇ／
ｃｍ3 となる）。このようにして得られた硬質層の２５
％硬さは３０．０ｋｇｆ、軟質層の２５％硬さは４．０
ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２５％硬さの比率は
７．５：１であった。
融点を変えた場合についての実施例を示す。 実施例９ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付７５０ｇ／ｍ2 のポリ
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層３
−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレ
ート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフ
タレート系繊維製不織布の繊維配合としては、硬質層３
−ａは、２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サ
イド型コンジュゲートタイプ：２０部、６デニール×５
１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタ
イプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュ
ゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点１３０℃の共
重合ポリエステル）：６０部とした。軟質層３−ｂは、
２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド型コ
ンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの
中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：２
０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタ
イプの熱融着繊維（鞘成分：融点１３０℃の共重合ポリ
エステル）：２０部とした。それぞれの不織布の温度が
１８５℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス
機により、硬質層３−ａを１５ｍｍ（見掛け密度：０．
０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂを５ｍｍ（見掛け密
度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形した（この時、緩衝材
層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度は０．０４５ｇ／
ｃｍ3 となる）。このようにして得られた硬質層の２５
％硬さは３０．０ｋｇｆ、軟質層の２５％硬さは４．０
ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２５％硬さの比率は
７．５：１であった。
【００４６】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
【００４７】実施例１０ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付７５０ｇ／ｍ2 のポリ
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層３
−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレ
ート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフ
タレート系繊維製不織布の繊維配合としては、硬質層３
−ａは、２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サ
イド型コンジュゲートタイプ：２０部、６デニール×５
１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタ
イプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュ
ゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点１７０℃の共
重合ポリエステル）：６０部とした。軟質層３−ｂは、
２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド型コ
ンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの
中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：２
０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタ
イプの熱融着繊維（鞘成分：融点１７０℃の共重合ポリ
エステル）：２０部とした。それぞれの不織布の温度が
１９５℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス
機により、硬質層３−ａを１５ｍｍ（見掛け密度：０．
０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂを５ｍｍ（見掛け密
度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形した（この時、緩衝材
層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度は０．０４５ｇ／
ｃｍ3 となる）。このようにして得られた硬質層の２５
％硬さは３０．０ｋｇｆ、軟質層の２５％硬さは４．０
ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２５％硬さの比率は
７．５：１であった。
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層３
−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレ
ート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフ
タレート系繊維製不織布の繊維配合としては、硬質層３
−ａは、２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サ
イド型コンジュゲートタイプ：２０部、６デニール×５
１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタ
イプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュ
ゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点１７０℃の共
重合ポリエステル）：６０部とした。軟質層３−ｂは、
２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド型コ
ンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの
中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：２
０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタ
イプの熱融着繊維（鞘成分：融点１７０℃の共重合ポリ
エステル）：２０部とした。それぞれの不織布の温度が
１９５℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス
機により、硬質層３−ａを１５ｍｍ（見掛け密度：０．
０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂを５ｍｍ（見掛け密
度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形した（この時、緩衝材
層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度は０．０４５ｇ／
ｃｍ3 となる）。このようにして得られた硬質層の２５
％硬さは３０．０ｋｇｆ、軟質層の２５％硬さは４．０
ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２５％硬さの比率は
７．５：１であった。
【００４８】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
【００４９】実施例１１〜１３では、不織布のマトリッ
クス繊維の太さを変えて硬さを変化させた場合の実施例
を示す。 実施例１１ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付７５０ｇ／ｍ2 のポリ
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層３
−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレ
ート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフ
タレート系繊維製不織布の繊維配合としては、硬質層３
−ａは、１３デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・
サイド型コンジュゲートタイプ：８０部、２デニール×
５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維
（鞘成分：融点１１０℃の共重合ポリエステル）：２０
部とした。軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中
実サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０
部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍ
ｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成
分：融点１１０℃の共重合ポリエステル）：２０部とし
た。それぞれの不織布の温度が１７５℃になるまでオー
ブン中で加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａ
を１５ｍｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質
層３−ｂを５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）
に成形した（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の
見掛け密度は０．０４５ｇ／ｃｍ3 となる）。このよう
にして得られた硬質層の２５％硬さは２０．０ｋｇｆ、
軟質層の２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟
質層の２５％硬さの比率は５：１であった。
クス繊維の太さを変えて硬さを変化させた場合の実施例
を示す。 実施例１１ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付７５０ｇ／ｍ2 のポリ
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層３
−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレ
ート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフ
タレート系繊維製不織布の繊維配合としては、硬質層３
−ａは、１３デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・
サイド型コンジュゲートタイプ：８０部、２デニール×
５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維
（鞘成分：融点１１０℃の共重合ポリエステル）：２０
部とした。軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中
実サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０
部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍ
ｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成
分：融点１１０℃の共重合ポリエステル）：２０部とし
た。それぞれの不織布の温度が１７５℃になるまでオー
ブン中で加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａ
を１５ｍｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質
層３−ｂを５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）
に成形した（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の
見掛け密度は０．０４５ｇ／ｃｍ3 となる）。このよう
にして得られた硬質層の２５％硬さは２０．０ｋｇｆ、
軟質層の２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟
質層の２５％硬さの比率は５：１であった。
【００５０】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
【００５１】実施例１２ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付７５０ｇ／ｍ2 のポリ
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層３
−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレ
ート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフ
タレート系繊維製不織布の繊維配合としては、硬質層３
−ａは、１３デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・
サイド型コンジュゲートタイプ：８０部、２デニール×
５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維
（鞘成分：融点１３０℃の共重合ポリエステル）：２０
部とした。軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中
空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０
部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍ
ｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成
分：融点１３０℃の共重合ポリエステル）：２０部とし
た。それぞれの不織布の温度が１８５℃になるまでオー
ブン中で加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａ
を１５ｍｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質
層３−ｂを５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）
に成形した（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の
見掛け密度は０．０４５ｇ／ｃｍ3 となる）。このよう
にして得られた硬質層の２５％硬さは２０．０ｋｇｆ、
軟質層の２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟
質層の２５％硬さの比率は５：１であった。
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層３
−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレ
ート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフ
タレート系繊維製不織布の繊維配合としては、硬質層３
−ａは、１３デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・
サイド型コンジュゲートタイプ：８０部、２デニール×
５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維
（鞘成分：融点１３０℃の共重合ポリエステル）：２０
部とした。軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中
空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０
部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍ
ｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成
分：融点１３０℃の共重合ポリエステル）：２０部とし
た。それぞれの不織布の温度が１８５℃になるまでオー
ブン中で加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａ
を１５ｍｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質
層３−ｂを５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）
に成形した（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の
見掛け密度は０．０４５ｇ／ｃｍ3 となる）。このよう
にして得られた硬質層の２５％硬さは２０．０ｋｇｆ、
軟質層の２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟
質層の２５％硬さの比率は５：１であった。
【００５２】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
【００５３】実施例１３ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付７５０ｇ／ｍ2 のポリ
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層３
−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレ
ート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフ
タレート系繊維製不織布の繊維配合としては、硬質層３
−ａは、１３デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・
サイド型コンジュゲートタイプ：８０部、２デニール×
５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維
（鞘成分：融点１７０℃の共重合ポリエステル）：２０
部とした。軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中
実サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０
部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：２０部、６デニール×５１ｍ
ｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成
分：融点１７０℃の共重合ポリエステル）：２０部とし
た。それぞれの不織布の温度が１９５℃になるまでオー
ブン中で加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａ
を１５ｍｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質
層３−ｂを５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）
に成形した（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の
見掛け密度は０．０４５ｇ／ｃｍ3 となる）。このよう
にして得られた硬質層の２５％硬さは２０．０ｋｇｆ、
軟質層の２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟
質層の２５％硬さの比率は５：１であった。
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層３
−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレ
ート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフ
タレート系繊維製不織布の繊維配合としては、硬質層３
−ａは、１３デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・
サイド型コンジュゲートタイプ：８０部、２デニール×
５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維
（鞘成分：融点１７０℃の共重合ポリエステル）：２０
部とした。軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中
実サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０
部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：２０部、６デニール×５１ｍ
ｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成
分：融点１７０℃の共重合ポリエステル）：２０部とし
た。それぞれの不織布の温度が１９５℃になるまでオー
ブン中で加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａ
を１５ｍｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質
層３−ｂを５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）
に成形した（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の
見掛け密度は０．０４５ｇ／ｃｍ3 となる）。このよう
にして得られた硬質層の２５％硬さは２０．０ｋｇｆ、
軟質層の２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟
質層の２５％硬さの比率は５：１であった。
【００５４】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図６に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
【００５５】実施例１４および１５は、硬質層と軟質層
の厚さの比率を変えた場合の実施例を示す。 実施例１４ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付５００ｇ／ｍ2 のポリ
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層３
−ｂには目付３００ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレ
ート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフ
タレート系繊維製不織布の繊維配合は、硬質層３−ａ、
軟質層３−ｂ共に実施例１１で用いた配合とした。それ
ぞれの不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で
加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａを１０ｍ
ｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂ
を１０ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形
した（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け
密度は０．０４ｇ／ｃｍ3となる）。本実施例では、芯
鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維の配合量を変え
ることにより異硬度の緩衝材層を得た。このようにして
得られた硬質層の２５％硬さは２０．０ｋｇｆ、軟質層
の２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の
２５％硬さの比率は５：１であった。
の厚さの比率を変えた場合の実施例を示す。 実施例１４ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付５００ｇ／ｍ2 のポリ
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層３
−ｂには目付３００ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレ
ート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフ
タレート系繊維製不織布の繊維配合は、硬質層３−ａ、
軟質層３−ｂ共に実施例１１で用いた配合とした。それ
ぞれの不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で
加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａを１０ｍ
ｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂ
を１０ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形
した（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け
密度は０．０４ｇ／ｃｍ3となる）。本実施例では、芯
鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維の配合量を変え
ることにより異硬度の緩衝材層を得た。このようにして
得られた硬質層の２５％硬さは２０．０ｋｇｆ、軟質層
の２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の
２５％硬さの比率は５：１であった。
【００５６】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図７に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図７に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
【００５７】実施例１５ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付９００ｇ／ｍ2 のポリ
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層３
−ｂには目付６０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレー
ト系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフタ
レート系繊維製不織布の繊維配合は、硬質層３−ａ、軟
質層３−ｂ共に実施例１１で用いた配合とした。それぞ
れの不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で加
熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａを１８ｍｍ
（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ 3 ）、軟質層３−ｂを
２ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形した
（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度
は０．０４８ｇ／ｃｍ3 となる）。本実施例では、芯鞘
型コンジュゲートタイプの熱融着繊維の配合量を変える
ことにより異硬度の緩衝材層を得た。このようにして得
られた硬質層の２５％硬さは２０．０ｋｇｆ、軟質層の
２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２
５％硬さの比率は５：１であった。
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層３
−ｂには目付６０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレー
ト系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフタ
レート系繊維製不織布の繊維配合は、硬質層３−ａ、軟
質層３−ｂ共に実施例１１で用いた配合とした。それぞ
れの不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で加
熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａを１８ｍｍ
（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ 3 ）、軟質層３−ｂを
２ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形した
（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度
は０．０４８ｇ／ｃｍ3 となる）。本実施例では、芯鞘
型コンジュゲートタイプの熱融着繊維の配合量を変える
ことにより異硬度の緩衝材層を得た。このようにして得
られた硬質層の２５％硬さは２０．０ｋｇｆ、軟質層の
２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２
５％硬さの比率は５：１であった。
【００５８】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図８に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図８に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
【００５９】実施例１６および１７では、緩衝材層に３
つの異硬度層を設けた場合の実施例を示す。 実施例１６ 緩衝材層の最も硬さの大きい硬質層３−ａには目付４５
０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不
織布を、最も柔軟な軟質層３−ｂには目付１００ｇ／ｍ
2 のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、
また中間の硬さを有する層３−ｃには目付４５０ｇ／ｍ
2 のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を準
備した。ポリエチレンテレフタレート系繊維製不織布の
繊維配合としては、最も硬い硬質層３−ａは、１３デニ
ール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コンジュ
ゲートタイプ：６０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型
コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点１１
０℃の共重合ポリエステル）：４０部とした。最も柔軟
な軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中実サイド
・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０部、６デ
ニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コンジ
ュゲートタイプ：２０部、６デニール×５１ｍｍの芯鞘
型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点１
１０℃の共重合ポリエステル）：２０部とした。中間の
硬さを有する層３−ｃは、２デニール×５１ｍｍの中実
サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０
部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍ
ｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成
分：融点１１０℃の共重合ポリエステル）：２０部とし
た。それぞれの不織布の温度が１７５℃になるまでオー
ブン中で加熱し、その後プレス機により、最も硬い硬質
層３−ａを８ｍｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃ
ｍ3 ）、最も柔軟な軟質層３−ｂを４ｍｍ（見掛け密
度：０．０２５ｇ／ｃｍ3 ）、中間硬度層３−ｃを８ｍ
ｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形した（こ
の時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度は
０．０４５ｇ／ｃｍ3 となる）。本実施例では、芯鞘型
コンジュゲートタイプの熱融着繊維の配合量をこのよう
に変えることにより、異硬度の緩衝材層を得た。得られ
た最も硬い硬質層の２５％硬さは３０．０ｋｇｆ、中間
硬度層の２５％硬さは１０．０ｋｇｆ、最も柔軟な軟質
層の２５％硬さは３．３ｋｇｆであり、硬質層：中間硬
度層：軟質層の２５％硬さの比率は９：３：１であっ
た。
つの異硬度層を設けた場合の実施例を示す。 実施例１６ 緩衝材層の最も硬さの大きい硬質層３−ａには目付４５
０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不
織布を、最も柔軟な軟質層３−ｂには目付１００ｇ／ｍ
2 のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、
また中間の硬さを有する層３−ｃには目付４５０ｇ／ｍ
2 のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を準
備した。ポリエチレンテレフタレート系繊維製不織布の
繊維配合としては、最も硬い硬質層３−ａは、１３デニ
ール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コンジュ
ゲートタイプ：６０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型
コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点１１
０℃の共重合ポリエステル）：４０部とした。最も柔軟
な軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中実サイド
・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０部、６デ
ニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コンジ
ュゲートタイプ：２０部、６デニール×５１ｍｍの芯鞘
型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点１
１０℃の共重合ポリエステル）：２０部とした。中間の
硬さを有する層３−ｃは、２デニール×５１ｍｍの中実
サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０
部、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍ
ｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成
分：融点１１０℃の共重合ポリエステル）：２０部とし
た。それぞれの不織布の温度が１７５℃になるまでオー
ブン中で加熱し、その後プレス機により、最も硬い硬質
層３−ａを８ｍｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃ
ｍ3 ）、最も柔軟な軟質層３−ｂを４ｍｍ（見掛け密
度：０．０２５ｇ／ｃｍ3 ）、中間硬度層３−ｃを８ｍ
ｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形した（こ
の時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度は
０．０４５ｇ／ｃｍ3 となる）。本実施例では、芯鞘型
コンジュゲートタイプの熱融着繊維の配合量をこのよう
に変えることにより、異硬度の緩衝材層を得た。得られ
た最も硬い硬質層の２５％硬さは３０．０ｋｇｆ、中間
硬度層の２５％硬さは１０．０ｋｇｆ、最も柔軟な軟質
層の２５％硬さは３．３ｋｇｆであり、硬質層：中間硬
度層：軟質層の２５％硬さの比率は９：３：１であっ
た。
【００６０】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図９に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図９に示す順序で積
層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足
下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比較
例１〜４と対比したが、何れの性能についても同等以上
の性能が得られたことが判明した。
【００６１】実施例１７ 実施例１７では、実施例１６の硬質層３−ａと軟質層３
−ｃの順序だけを逆転させて、上から３−ｃ、３−ａ、
３−ｂの順序で積層した場合の実施例を示す。カーペッ
ト表皮層１、バッキング層２、メルシート層４およびフ
ロア鋼板５は実施例１と同様なものを用い、実施例１と
同様の方法で図１０に示す順序で積層した。得られたサ
ンプルについて、音響透過損失、足下振動伝達率、クッ
ション性の評価を行った結果を比較例１〜４と対比した
が、何れの性能についても同等以上の性能が得られたこ
とが判明した。
−ｃの順序だけを逆転させて、上から３−ｃ、３−ａ、
３−ｂの順序で積層した場合の実施例を示す。カーペッ
ト表皮層１、バッキング層２、メルシート層４およびフ
ロア鋼板５は実施例１と同様なものを用い、実施例１と
同様の方法で図１０に示す順序で積層した。得られたサ
ンプルについて、音響透過損失、足下振動伝達率、クッ
ション性の評価を行った結果を比較例１〜４と対比した
が、何れの性能についても同等以上の性能が得られたこ
とが判明した。
【００６２】実施例１８〜２０では、成形後の緩衝材層
全体の厚さを３０ｍｍとしたときの実施例を示す。 実施例１８ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付１２５０ｇ／ｍ2 のポ
リエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層
３−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタ
レート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレ
フタレート系繊維製不織布の繊維配合は、硬質層３−ａ
は、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍ
ｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成
分：融点１１０℃の共重合ポリエステル）：４０部とし
た。軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中実サイ
ド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０部、６
デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コン
ジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯
鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点
１１０℃の共重合ポリエステル）：２０部とした。それ
ぞれの不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で
加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａを２５ｍ
ｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂ
を５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密
度は０．０４７ｇ／ｃｍ3 となる）。このようにして得
られた硬質層の２５％硬さは２６．０ｋｇｆ、軟質層の
２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２
５％硬さの比率は６．５：１であった。
全体の厚さを３０ｍｍとしたときの実施例を示す。 実施例１８ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付１２５０ｇ／ｍ2 のポ
リエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層
３−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタ
レート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレ
フタレート系繊維製不織布の繊維配合は、硬質層３−ａ
は、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍ
ｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成
分：融点１１０℃の共重合ポリエステル）：４０部とし
た。軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中実サイ
ド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０部、６
デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コン
ジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯
鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点
１１０℃の共重合ポリエステル）：２０部とした。それ
ぞれの不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で
加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａを２５ｍ
ｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂ
を５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密
度は０．０４７ｇ／ｃｍ3 となる）。このようにして得
られた硬質層の２５％硬さは２６．０ｋｇｆ、軟質層の
２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２
５％硬さの比率は６．５：１であった。
【００６３】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図１１に示す順序で
積層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、
足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を、
同等厚さの比較例１０〜１３と対比したが、何れの性能
についても同等以上の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図１１に示す順序で
積層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、
足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を、
同等厚さの比較例１０〜１３と対比したが、何れの性能
についても同等以上の性能が得られたことが判明した。
【００６４】実施例１９ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付１２５０ｇ／ｍ2 のポ
リエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層
３−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタ
レート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレ
フタレート系繊維製不織布の繊維配合は、硬質層３−ａ
は、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍ
ｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成
分：融点１３０℃の共重合ポリエステル）：４０部とし
た。軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中実サイ
ド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０部、６
デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コン
ジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯
鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点
１３０℃の共重合ポリエステル）：２０部とした。それ
ぞれの不織布の温度が１８５℃になるまでオーブン中で
加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａを２５ｍ
ｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂ
を５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密
度は０．０４７ｇ／ｃｍ3 となる）。このようにして得
られた硬質層の２５％硬さは２６．０ｋｇｆ、軟質層の
２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２
５％硬さの比率は６．５：１であった。
リエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層
３−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタ
レート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレ
フタレート系繊維製不織布の繊維配合は、硬質層３−ａ
は、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍ
ｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成
分：融点１３０℃の共重合ポリエステル）：４０部とし
た。軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中実サイ
ド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０部、６
デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コン
ジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯
鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点
１３０℃の共重合ポリエステル）：２０部とした。それ
ぞれの不織布の温度が１８５℃になるまでオーブン中で
加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａを２５ｍ
ｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂ
を５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密
度は０．０４７ｇ／ｃｍ3 となる）。このようにして得
られた硬質層の２５％硬さは２６．０ｋｇｆ、軟質層の
２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２
５％硬さの比率は６．５：１であった。
【００６５】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図１１に示す順序で
積層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、
足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を、
同等厚さの比較例１０〜１３と対比したが、何れの性能
についても同等以上の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図１１に示す順序で
積層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、
足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を、
同等厚さの比較例１０〜１３と対比したが、何れの性能
についても同等以上の性能が得られたことが判明した。
【００６６】実施例２０ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付１２５０ｇ／ｍ2 のポ
リエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層
３−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタ
レート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレ
フタレート系繊維製不織布の繊維配合は、硬質層３−ａ
は、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍ
ｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成
分：融点１７０℃の共重合ポリエステル）：４０部とし
た。軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中実サイ
ド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０部、６
デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コン
ジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯
鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点
１７０℃の共重合ポリエステル）：２０部とした。それ
ぞれの不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で
加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａを２５ｍ
ｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂ
を５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密
度は０．０４７ｇ／ｃｍ3 となる）。このようにして得
られた硬質層の２５％硬さは２６．０ｋｇｆ、軟質層の
２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２
５％硬さの比率は６．５：１であった。
リエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層
３−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタ
レート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレ
フタレート系繊維製不織布の繊維配合は、硬質層３−ａ
は、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍ
ｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成
分：融点１７０℃の共重合ポリエステル）：４０部とし
た。軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中実サイ
ド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０部、６
デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コン
ジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯
鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点
１７０℃の共重合ポリエステル）：２０部とした。それ
ぞれの不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で
加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａを２５ｍ
ｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂ
を５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密
度は０．０４７ｇ／ｃｍ3 となる）。このようにして得
られた硬質層の２５％硬さは２６．０ｋｇｆ、軟質層の
２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２
５％硬さの比率は６．５：１であった。
【００６７】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図１１に示す順序で
積層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、
足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を、
同等厚さの比較例１０〜１３と対比したが、何れの性能
についても同等以上の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図１１に示す順序で
積層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、
足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を、
同等厚さの比較例１０〜１３と対比したが、何れの性能
についても同等以上の性能が得られたことが判明した。
【００６８】実施例２１〜２３では、成形後の緩衝材層
全体の厚さを５０ｍｍとしたときの実施例を示す。 実施例２１ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付２２５０ｇ／ｍ2 のポ
リエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層
３−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタ
レート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレ
フタレート系繊維製不織布の繊維配合は、硬質層３−ａ
は、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍ
ｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成
分：融点１１０℃の共重合ポリエステル）：４０部とし
た。軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中実サイ
ド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０部、６
デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コン
ジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯
鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点
１１０℃の共重合ポリエステル）：２０部とした。それ
ぞれの不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で
加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａを４５ｍ
ｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂ
を５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密
度は０．０４８ｇ／ｃｍ3 となる）。このようにして得
られた硬質層の２５％硬さは２６．０ｋｇｆ、軟質層の
２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２
５％硬さの比率は６．５：１であった。
全体の厚さを５０ｍｍとしたときの実施例を示す。 実施例２１ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付２２５０ｇ／ｍ2 のポ
リエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層
３−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタ
レート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレ
フタレート系繊維製不織布の繊維配合は、硬質層３−ａ
は、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍ
ｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成
分：融点１１０℃の共重合ポリエステル）：４０部とし
た。軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中実サイ
ド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０部、６
デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コン
ジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯
鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点
１１０℃の共重合ポリエステル）：２０部とした。それ
ぞれの不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で
加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａを４５ｍ
ｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂ
を５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密
度は０．０４８ｇ／ｃｍ3 となる）。このようにして得
られた硬質層の２５％硬さは２６．０ｋｇｆ、軟質層の
２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２
５％硬さの比率は６．５：１であった。
【００６９】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図１２に示す順序で
積層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、
足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を、
同等厚さの比較例１４〜１７と対比したが、何れの性能
についても同等以上の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図１２に示す順序で
積層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、
足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を、
同等厚さの比較例１４〜１７と対比したが、何れの性能
についても同等以上の性能が得られたことが判明した。
【００７０】実施例２２ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付２２５０ｇ／ｍ2 のポ
リエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層
３−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタ
レート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレ
フタレート系繊維製不織布の繊維配合は、硬質層３−ａ
は、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍ
ｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成
分：融点１３０℃の共重合ポリエステル）：４０部とし
た。軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中実サイ
ド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０部、６
デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コン
ジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯
鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点
１３０℃の共重合ポリエステル）：２０部とした。それ
ぞれの不織布の温度が１８５℃になるまでオーブン中で
加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａを４５ｍ
ｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂ
を５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密
度は０．０４８ｇ／ｃｍ3 となる）。このようにして得
られた硬質層の２５％硬さは２６．０ｋｇｆ、軟質層の
２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２
５％硬さの比率は６．５：１であった。
リエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層
３−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタ
レート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレ
フタレート系繊維製不織布の繊維配合は、硬質層３−ａ
は、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍ
ｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成
分：融点１３０℃の共重合ポリエステル）：４０部とし
た。軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中実サイ
ド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０部、６
デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コン
ジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯
鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点
１３０℃の共重合ポリエステル）：２０部とした。それ
ぞれの不織布の温度が１８５℃になるまでオーブン中で
加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａを４５ｍ
ｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂ
を５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密
度は０．０４８ｇ／ｃｍ3 となる）。このようにして得
られた硬質層の２５％硬さは２６．０ｋｇｆ、軟質層の
２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２
５％硬さの比率は６．５：１であった。
【００７１】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図１２に示す順序で
積層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、
足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を、
同等厚さの比較例１４〜１７と対比したが、何れの性能
についても同等以上の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図１２に示す順序で
積層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、
足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を、
同等厚さの比較例１４〜１７と対比したが、何れの性能
についても同等以上の性能が得られたことが判明した。
【００７２】実施例２３ 緩衝材層の硬質層３−ａには目付２２５０ｇ／ｍ2 のポ
リエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層
３−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタ
レート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレ
フタレート系繊維製不織布の繊維配合は、硬質層３−ａ
は、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍ
ｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成
分：融点１７０℃の共重合ポリエステル）：４０部とし
た。軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中実サイ
ド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０部、６
デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コン
ジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯
鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点
１７０℃の共重合ポリエステル）：２０部とした。それ
ぞれの不織布の温度が１９５℃になるまでオーブン中で
加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａを４５ｍ
ｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂ
を５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密
度は０．０４８ｇ／ｃｍ3 となる）。このようにして得
られた硬質層の２５％硬さは２６．０ｋｇｆ、軟質層の
２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２
５％硬さの比率は６．５：１であった。
リエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、軟質層
３−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタ
レート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレ
フタレート系繊維製不織布の繊維配合は、硬質層３−ａ
は、６デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍ
ｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成
分：融点１７０℃の共重合ポリエステル）：４０部とし
た。軟質層３−ｂは、２デニール×５１ｍｍの中実サイ
ド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：６０部、６
デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コン
ジュゲートタイプ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯
鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点
１７０℃の共重合ポリエステル）：２０部とした。それ
ぞれの不織布の温度が１９５℃になるまでオーブン中で
加熱し、その後プレス機により、硬質層３−ａを４５ｍ
ｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）、軟質層３−ｂ
を５ｍｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に成形し
た（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密
度は０．０４８ｇ／ｃｍ3 となる）。このようにして得
られた硬質層の２５％硬さは２６．０ｋｇｆ、軟質層の
２５％硬さは４．０ｋｇｆであり、硬質層：軟質層の２
５％硬さの比率は６．５：１であった。
【００７３】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図１２に示す順序で
積層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、
足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を、
同等厚さの比較例１４〜１７と対比したが、何れの性能
についても同等以上の性能が得られたことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図１２に示す順序で
積層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、
足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を、
同等厚さの比較例１４〜１７と対比したが、何れの性能
についても同等以上の性能が得られたことが判明した。
【００７４】比較例１ この例では、緩衝材層に発泡ウレタンを用いた場合を示
す。発泡ウレタンは以下に示す方法で調製した。２０ｍ
ｍのクリアランスを有する注入発泡型内にポリオールと
してプロピレンオキサイド−１，２，６−ヘキサントリ
オール：１００部、水：２部、界面活性剤：１部、カー
ボンブラック：０．５部よりなるＡ液と、トリレンジイ
ソシアネート：１００部、シリコンオイル：０．５部よ
りなるＢ液とをポリオールに対してイソシアネート１．
２５倍当量を以て、低圧注入して発泡させて得た。得ら
れた発泡ウレタンシートは厚さ：２０ｍｍ、、見掛け密
度：０．０６ｇ／ｃｍ3 であった。緩衝材層３とバッキ
ング層２との接着にはスプレータイプの接着剤を塗布し
て接着した。
す。発泡ウレタンは以下に示す方法で調製した。２０ｍ
ｍのクリアランスを有する注入発泡型内にポリオールと
してプロピレンオキサイド−１，２，６−ヘキサントリ
オール：１００部、水：２部、界面活性剤：１部、カー
ボンブラック：０．５部よりなるＡ液と、トリレンジイ
ソシアネート：１００部、シリコンオイル：０．５部よ
りなるＢ液とをポリオールに対してイソシアネート１．
２５倍当量を以て、低圧注入して発泡させて得た。得ら
れた発泡ウレタンシートは厚さ：２０ｍｍ、、見掛け密
度：０．０６ｇ／ｃｍ3 であった。緩衝材層３とバッキ
ング層２との接着にはスプレータイプの接着剤を塗布し
て接着した。
【００７５】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様な方法で図１３に示す順序で積層
した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足下
振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を、比較
例２〜４と比較したが特にフェルトを用いた比較例３、
４に対しては音響透過損失（４００Ｈｚ以上の中高周
波）で性能的に劣ることが判明した。
ルシート層４、フロア鋼板５は実施例１と同様のものを
用い、実施例１と同様な方法で図１３に示す順序で積層
した。得られたサンプルについて、音響透過損失、足下
振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を、比較
例２〜４と比較したが特にフェルトを用いた比較例３、
４に対しては音響透過損失（４００Ｈｚ以上の中高周
波）で性能的に劣ることが判明した。
【００７６】比較例２ ここでは、比較例１において、バッキング層として、目
付６００ｇ／ｍ2 のポリエチレンシートに代えて目付１
５００ｇ／ｍ2 の炭酸カルシウムを充填材としたエチレ
ン−酢酸ビニル共重合体シートを用いた他は、全て比較
例１と同様の構成とした。得られたサンプルについて、
音響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評価を
行った結果を比較例１、３および４と比較したところ、
重量が増加した分、比較例１に対しては改善されたが、
同等重量のバッキング材を用いたフェルトの比較例４に
対しては４００Ｈｚ〜１０００Ｈｚの中高周波領域で性
能的に劣ることが判明した。
付６００ｇ／ｍ2 のポリエチレンシートに代えて目付１
５００ｇ／ｍ2 の炭酸カルシウムを充填材としたエチレ
ン−酢酸ビニル共重合体シートを用いた他は、全て比較
例１と同様の構成とした。得られたサンプルについて、
音響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評価を
行った結果を比較例１、３および４と比較したところ、
重量が増加した分、比較例１に対しては改善されたが、
同等重量のバッキング材を用いたフェルトの比較例４に
対しては４００Ｈｚ〜１０００Ｈｚの中高周波領域で性
能的に劣ることが判明した。
【００７７】比較例３ ここでは、緩衝材層にフェルト（商品名：フェルトッ
プ、豊和繊維工業製、厚さ：２０ｍｍ、見掛け密度：
０．０６ｇ／ｃｍ3 ）を用い、バッキング材２と緩衝材
の接着は、予め１３０℃でバッキング材に使われている
ポリエチレンシートを溶融状態にしておき、その上に硬
質層を載せて後、冷却して接着した。カーペット表皮層
１、バッキング層２、メルシート層４、フロア鋼板５は
実施例１と同様のものを用い、実施例１と同様な方法で
図１４に示す順序で積層した。得られたサンプルについ
て、音響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評
価を行った結果を、比較例１、２および４と比較したと
ころ、評価した性能の殆どで同等レベル以下であった。
プ、豊和繊維工業製、厚さ：２０ｍｍ、見掛け密度：
０．０６ｇ／ｃｍ3 ）を用い、バッキング材２と緩衝材
の接着は、予め１３０℃でバッキング材に使われている
ポリエチレンシートを溶融状態にしておき、その上に硬
質層を載せて後、冷却して接着した。カーペット表皮層
１、バッキング層２、メルシート層４、フロア鋼板５は
実施例１と同様のものを用い、実施例１と同様な方法で
図１４に示す順序で積層した。得られたサンプルについ
て、音響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評
価を行った結果を、比較例１、２および４と比較したと
ころ、評価した性能の殆どで同等レベル以下であった。
【００７８】比較例４ ここでは、比較例３において、バッキング層として、目
付６００ｇ／ｍ2 のポリエチレンシートに代えて目付１
５００ｇ／ｍ2 の炭酸カルシウムを充填材としたエチレ
ン−酢酸ビニル共重合体シートを用いた他は、全て比較
例３と同様の構成とした。得られたサンプルについて、
音響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評価を
行った結果を比較例１〜３と比較したところ、重量が増
加した分、比較例３に対して音響透過損失は改善された
が、発泡ウレタンを用いた比較例１および２に対しては
足下の振動伝達率やクッション性で性能的に劣ることが
判明した。
付６００ｇ／ｍ2 のポリエチレンシートに代えて目付１
５００ｇ／ｍ2 の炭酸カルシウムを充填材としたエチレ
ン−酢酸ビニル共重合体シートを用いた他は、全て比較
例３と同様の構成とした。得られたサンプルについて、
音響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評価を
行った結果を比較例１〜３と比較したところ、重量が増
加した分、比較例３に対して音響透過損失は改善された
が、発泡ウレタンを用いた比較例１および２に対しては
足下の振動伝達率やクッション性で性能的に劣ることが
判明した。
【００７９】比較例５ 緩衝材層３には目付１０００ｇ／ｍ2 のポリエチレンテ
レフタレート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレ
ンテレフタレート系繊維製不織布の繊維配合は、６デニ
ール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コンジュ
ゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの芯鞘型
コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点１１
０℃の共重合ポリエステル）：４０部とした。不織布の
温度が１７５℃になるまでオーブン中で加熱し、その後
プレス機により、緩衝材層３を２０ｍｍ（見掛け密度：
０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形した。このようにして得ら
れた緩衝材層の２５％硬さは２６．０ｋｇｆであった。
レフタレート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレ
ンテレフタレート系繊維製不織布の繊維配合は、６デニ
ール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コンジュ
ゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの芯鞘型
コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点１１
０℃の共重合ポリエステル）：４０部とした。不織布の
温度が１７５℃になるまでオーブン中で加熱し、その後
プレス機により、緩衝材層３を２０ｍｍ（見掛け密度：
０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成形した。このようにして得ら
れた緩衝材層の２５％硬さは２６．０ｋｇｆであった。
【００８０】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図１５に示す順序で
積層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、
足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比
較例１〜４と対比したところ、サンプルが硬く共振周波
数が高いため音響透過損失（特に４００Ｈｚ以上の中周
波）で性能的に劣ることが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図１５に示す順序で
積層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、
足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比
較例１〜４と対比したところ、サンプルが硬く共振周波
数が高いため音響透過損失（特に４００Ｈｚ以上の中周
波）で性能的に劣ることが判明した。
【００８１】比較例６ 緩衝材層３には目付１０００ｇ／ｍ2 のポリエチレンテ
レフタレート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレ
ンテレフタレート系繊維製不織布の繊維配合は、２デニ
ール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド型コンジュ
ゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの中空サ
イド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：２０部、
２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの
熱融着繊維（鞘成分：融点１１０℃の共重合ポリエステ
ル）：２０部とした。不織布の温度が１７５℃になるま
でオーブン中で加熱し、その後プレス機により、緩衝材
層３を２０ｍｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に
成形した。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬
さは１０．０ｋｇｆであった。
レフタレート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレ
ンテレフタレート系繊維製不織布の繊維配合は、２デニ
ール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド型コンジュ
ゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの中空サ
イド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：２０部、
２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタイプの
熱融着繊維（鞘成分：融点１１０℃の共重合ポリエステ
ル）：２０部とした。不織布の温度が１７５℃になるま
でオーブン中で加熱し、その後プレス機により、緩衝材
層３を２０ｍｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に
成形した。このようにして得られた緩衝材層の２５％硬
さは１０．０ｋｇｆであった。
【００８２】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図１５に示す順序で
積層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、
足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比
較例１〜４と対比したところ、サンプルが柔らかいた
め、足下の沈み込みが大きく十分なクッション性が得ら
れないことが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図１５に示す順序で
積層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、
足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を比
較例１〜４と対比したところ、サンプルが柔らかいた
め、足下の沈み込みが大きく十分なクッション性が得ら
れないことが判明した。
【００８３】比較例７および８では、緩衝材が２つの異
硬度層を有し、かつ硬質層がフロア鋼板側に配置されて
いる場合の例を示す。 比較例７ 緩衝材層の軟質層３−ｂには目付６６７ｇ／ｍ2 （２０
ｍｍ厚）のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織
布を、硬質層３−ａには目付３３３ｇ／ｍ2 （５ｍｍ
厚）のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を
準備した。ポリエチレンテレフタレート系繊維製不織布
の繊維配合は、硬質層３−ａ、軟質層３−ｂ共に、２デ
ニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド型コンジ
ュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの中空
サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：２０
部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタイ
プの熱融着繊維（鞘成分：融点１１０℃の共重合ポリエ
ステル）：２０部とした。それぞれの不織布の温度が１
７５℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス機
により、軟質層３−ｂを１５ｍｍ（見掛け密度：０．０
４４ｇ／ｃｍ3 ）に、硬質層３−ａを５ｍｍ（見掛け密
度：０．０６６ｇ／ｃｍ3 ）に成形した（この時、緩衝
材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度は０．０５ｇ／
ｃｍ3 、緩衝材層全体の厚さは２０ｍｍとなる）。この
ようにして得られた軟質層の２５％硬さは８．０ｋｇ
ｆ、硬質層の２５％硬さは１７．５ｋｇｆであり、硬質
層：軟質層の２５％硬さの比率は２．１９：１であっ
た。
硬度層を有し、かつ硬質層がフロア鋼板側に配置されて
いる場合の例を示す。 比較例７ 緩衝材層の軟質層３−ｂには目付６６７ｇ／ｍ2 （２０
ｍｍ厚）のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織
布を、硬質層３−ａには目付３３３ｇ／ｍ2 （５ｍｍ
厚）のポリエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を
準備した。ポリエチレンテレフタレート系繊維製不織布
の繊維配合は、硬質層３−ａ、軟質層３−ｂ共に、２デ
ニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド型コンジ
ュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍｍの中空
サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイプ：２０
部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲートタイ
プの熱融着繊維（鞘成分：融点１１０℃の共重合ポリエ
ステル）：２０部とした。それぞれの不織布の温度が１
７５℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス機
により、軟質層３−ｂを１５ｍｍ（見掛け密度：０．０
４４ｇ／ｃｍ3 ）に、硬質層３−ａを５ｍｍ（見掛け密
度：０．０６６ｇ／ｃｍ3 ）に成形した（この時、緩衝
材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛け密度は０．０５ｇ／
ｃｍ3 、緩衝材層全体の厚さは２０ｍｍとなる）。この
ようにして得られた軟質層の２５％硬さは８．０ｋｇ
ｆ、硬質層の２５％硬さは１７．５ｋｇｆであり、硬質
層：軟質層の２５％硬さの比率は２．１９：１であっ
た。
【００８４】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図１６に示す順序で
積層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、
足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を、
比較例１〜４と対比したところ、第１共振点が高めに出
るため音響透過損失（特に４００Ｈｚ以上の中周波）で
性能的に劣ることが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図１６に示す順序で
積層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、
足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を、
比較例１〜４と対比したところ、第１共振点が高めに出
るため音響透過損失（特に４００Ｈｚ以上の中周波）で
性能的に劣ることが判明した。
【００８５】比較例８ 緩衝材層の軟質層３−ｂには目付１５０ｇ／ｍ2 のポリ
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、硬質層３
−ａには目付７５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレ
ート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフ
タレート系繊維製不織布の繊維配合は、軟質層３−ｂ
は、２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍ
ｍの中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイ
プ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲ
ートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点１１０℃の共重
合ポリエステル）：２０部とした。硬質層３−ａは、１
３デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コ
ンジュゲートタイプ：８０部、２デニール×５１ｍｍの
芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融
点１１０℃の共重合ポリエステル）：２０部とした。そ
れぞれの不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中
で加熱し、その後プレス機により、軟質層３−ｂを５ｍ
ｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に、硬質層３−
ａを１５ｍｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成
形した（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛
け密度は０．０４５ｇ／ｃｍ3 となる）。この例では、
芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維の配合量を変
えることにより異硬度の緩衝材層を得た。このようにし
て得られた軟質層の２５％硬さは１０．０ｋｇｆであ
り、硬質層の２５％硬さは２０．０ｋｇｆ、硬質層：軟
質層の２５％硬さの比率は２：１であった。
エチレンテレフタレート系繊維製の不織布を、硬質層３
−ａには目付７５０ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレ
ート系繊維製の不織布を準備した。ポリエチレンテレフ
タレート系繊維製不織布の繊維配合は、軟質層３−ｂ
は、２デニール×５１ｍｍの中実サイド・バイ・サイド
型コンジュゲートタイプ：６０部、６デニール×５１ｍ
ｍの中空サイド・バイ・サイド型コンジュゲートタイ
プ：２０部、２デニール×５１ｍｍの芯鞘型コンジュゲ
ートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融点１１０℃の共重
合ポリエステル）：２０部とした。硬質層３−ａは、１
３デニール×５１ｍｍの中空サイド・バイ・サイド型コ
ンジュゲートタイプ：８０部、２デニール×５１ｍｍの
芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維（鞘成分：融
点１１０℃の共重合ポリエステル）：２０部とした。そ
れぞれの不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中
で加熱し、その後プレス機により、軟質層３−ｂを５ｍ
ｍ（見掛け密度：０．０３ｇ／ｃｍ3 ）に、硬質層３−
ａを１５ｍｍ（見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｍ3 ）に成
形した（この時、緩衝材層３−ａ、３−ｂの全体の見掛
け密度は０．０４５ｇ／ｃｍ3 となる）。この例では、
芯鞘型コンジュゲートタイプの熱融着繊維の配合量を変
えることにより異硬度の緩衝材層を得た。このようにし
て得られた軟質層の２５％硬さは１０．０ｋｇｆであ
り、硬質層の２５％硬さは２０．０ｋｇｆ、硬質層：軟
質層の２５％硬さの比率は２：１であった。
【００８６】カーペット表皮層１、バッキング層２、メ
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図１７に示す順序で
積層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、
足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を、
比較例１〜４と対比したところ、第１共振点が高めに出
るため音響透過損失（特に４００Ｈｚ以上の中周波）で
性能的に劣ることが判明した。
ルシート層４およびフロア鋼板５は実施例１と同様なも
のを用い、実施例１と同様の方法で図１７に示す順序で
積層した。得られたサンプルについて、音響透過損失、
足下振動伝達率、クッション性の評価を行った結果を、
比較例１〜４と対比したところ、第１共振点が高めに出
るため音響透過損失（特に４００Ｈｚ以上の中周波）で
性能的に劣ることが判明した。
【００８７】比較例９ この例では、３層構造で最も硬い硬質層をフロア鋼板側
に用いた場合を示す。実施例１６で用いた緩衝材を最も
柔軟な軟質層３−ｂ、中間硬度層３−ｃ，最も硬い硬質
層３−ａの順序に並べ換えて、カーペット表皮層１、バ
ッキング層２、メルシート層４、フロア鋼板５は実施例
１と同様なものを用い、実施例１と同様の方法で図１８
に示すように積層した。得られたサンプルについて、音
響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評価を行
った結果を、比較例１〜４と対比したところ、第１共振
点が高めに出るため音響透過損失（特に４００Ｈｚ以上
の中周波）で性能的に劣ることが判明した。
に用いた場合を示す。実施例１６で用いた緩衝材を最も
柔軟な軟質層３−ｂ、中間硬度層３−ｃ，最も硬い硬質
層３−ａの順序に並べ換えて、カーペット表皮層１、バ
ッキング層２、メルシート層４、フロア鋼板５は実施例
１と同様なものを用い、実施例１と同様の方法で図１８
に示すように積層した。得られたサンプルについて、音
響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評価を行
った結果を、比較例１〜４と対比したところ、第１共振
点が高めに出るため音響透過損失（特に４００Ｈｚ以上
の中周波）で性能的に劣ることが判明した。
【００８８】比較例１０ 比較例１記載の方法で得た３０ｍｍの発泡ウレタンを緩
衝材に用いたものを比較対象とした。カーペット表皮層
１、バッキング層２、メルシート層４、フロア鋼板５は
実施例１と同様なものを用い、実施例１と同様の方法で
図１９に示す順序で積層した。得られたサンプルについ
て、音響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評
価を行った結果を、比較例１１〜１３と対比したとこ
ろ、特にフェルトを用いた比較例１２および１３に対し
ては音響透過損失（特に４００Ｈｚ以上の中周波）で性
能的に劣ることが判明した。
衝材に用いたものを比較対象とした。カーペット表皮層
１、バッキング層２、メルシート層４、フロア鋼板５は
実施例１と同様なものを用い、実施例１と同様の方法で
図１９に示す順序で積層した。得られたサンプルについ
て、音響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評
価を行った結果を、比較例１１〜１３と対比したとこ
ろ、特にフェルトを用いた比較例１２および１３に対し
ては音響透過損失（特に４００Ｈｚ以上の中周波）で性
能的に劣ることが判明した。
【００８９】比較例１１ この例では、比較例１０で用いた目付６００ｇ／ｍ2 の
ポリエチレンシートのバッキング層に代えて目付１５０
０ｇ／ｍ2 の炭酸カルシウムを充填材としたエチレン−
酢酸ビニル共重合体シートを用いた他は、全て比較例１
０と同様の構成とした。得られたサンプルについて、音
響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評価を行
った結果を比較例１０、１２および１３と比較したとこ
ろ、重量が増加した分、比較例１２に対しては改善され
たが、同等重量のバッキング材を用いたフェルトの比較
例１３に対しては４００Ｈｚ〜１０００Ｈｚの中高周波
領域で性能的に劣ることが判明した。
ポリエチレンシートのバッキング層に代えて目付１５０
０ｇ／ｍ2 の炭酸カルシウムを充填材としたエチレン−
酢酸ビニル共重合体シートを用いた他は、全て比較例１
０と同様の構成とした。得られたサンプルについて、音
響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評価を行
った結果を比較例１０、１２および１３と比較したとこ
ろ、重量が増加した分、比較例１２に対しては改善され
たが、同等重量のバッキング材を用いたフェルトの比較
例１３に対しては４００Ｈｚ〜１０００Ｈｚの中高周波
領域で性能的に劣ることが判明した。
【００９０】比較例１２ この例では、緩衝材層にフェルト（商品名：フェルトッ
プ、豊和繊維工業製、厚さ：３０ｍｍに重層して使用、
見掛け密度：０．０６ｇ／ｃｍ3 ）を用い、バッキング
材２と緩衝材の接着は、予め１３０℃でバッキング材に
使われているポリエチレンシートを溶融状態にしてお
き、その上に硬質層を載せて後、冷却して接着した。カ
ーペット表皮層１、バッキング層２、メルシート層４、
フロア鋼板５は実施例１と同様のものを用い、実施例１
と同様な方法で図２０に示す順序で積層した。得られた
サンプルについて、音響透過損失、足下振動伝達率、ク
ッション性の評価を行った結果を、比較例１０、１１お
よび１３と比較したところ、評価した性能の殆どで同等
レベル以下であった。
プ、豊和繊維工業製、厚さ：３０ｍｍに重層して使用、
見掛け密度：０．０６ｇ／ｃｍ3 ）を用い、バッキング
材２と緩衝材の接着は、予め１３０℃でバッキング材に
使われているポリエチレンシートを溶融状態にしてお
き、その上に硬質層を載せて後、冷却して接着した。カ
ーペット表皮層１、バッキング層２、メルシート層４、
フロア鋼板５は実施例１と同様のものを用い、実施例１
と同様な方法で図２０に示す順序で積層した。得られた
サンプルについて、音響透過損失、足下振動伝達率、ク
ッション性の評価を行った結果を、比較例１０、１１お
よび１３と比較したところ、評価した性能の殆どで同等
レベル以下であった。
【００９１】比較例１３ この例では、比較例１２で用いた目付６００ｇ／ｍ2 の
ポリエチレンシートのバッキング層に代えて目付１５０
０ｇ／ｍ2 の炭酸カルシウムを充填材としたエチレン−
酢酸ビニル共重合体シートを用いた他は、全て比較例１
２と同様の構成とした。得られたサンプルについて、音
響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評価を行
った結果を比較例１０〜１２と比較したところ、重量が
増加した分、比較例１２に対して音響透過損失は改善さ
れたが、発泡ウレタンを用いた比較例１０および１１に
対しては足下の振動伝達率やクッション性で性能的に劣
ることが判明した。
ポリエチレンシートのバッキング層に代えて目付１５０
０ｇ／ｍ2 の炭酸カルシウムを充填材としたエチレン−
酢酸ビニル共重合体シートを用いた他は、全て比較例１
２と同様の構成とした。得られたサンプルについて、音
響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評価を行
った結果を比較例１０〜１２と比較したところ、重量が
増加した分、比較例１２に対して音響透過損失は改善さ
れたが、発泡ウレタンを用いた比較例１０および１１に
対しては足下の振動伝達率やクッション性で性能的に劣
ることが判明した。
【００９２】比較例１４ 比較例５で用いた繊維配合で目付１５００ｇ／ｍ2 のポ
リエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を準備し
た。不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で加
熱し、その後プレス機により、３０ｍｍ（見掛け密度：
０．０５ｇ／ｃｍ 3 ）に成形した。カーペット表皮層
１、バッキング層２、メルシート層４およびフロア鋼板
５は実施例２と同様なものを用い、実施例１と同様の方
法で図２１に示す順序で積層した。得られたサンプルに
ついて、音響透過損失、足下振動伝達率、クッション性
の評価を行った結果を比較例１０〜１３と対比したとこ
ろ、サンプルが硬く共振周波数が高いため音響透過損失
（特に４００Ｈｚ以上の中周波）で性能的に劣ることが
判明した。
リエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を準備し
た。不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で加
熱し、その後プレス機により、３０ｍｍ（見掛け密度：
０．０５ｇ／ｃｍ 3 ）に成形した。カーペット表皮層
１、バッキング層２、メルシート層４およびフロア鋼板
５は実施例２と同様なものを用い、実施例１と同様の方
法で図２１に示す順序で積層した。得られたサンプルに
ついて、音響透過損失、足下振動伝達率、クッション性
の評価を行った結果を比較例１０〜１３と対比したとこ
ろ、サンプルが硬く共振周波数が高いため音響透過損失
（特に４００Ｈｚ以上の中周波）で性能的に劣ることが
判明した。
【００９３】比較例１５ 比較例６で用いた繊維配合で目付１５００ｇ／ｍ2 のポ
リエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を準備し
た。不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で加
熱し、その後プレス機により、３０ｍｍ（見掛け密度：
０．０５ｇ／ｃｍ 3 ）に成形した。カーペット表皮層
１、バッキング層２、メルシート層４およびフロア鋼板
５は実施例１と同様なものを用い、実施例１と同様の方
法で図２１に示す順序で積層した。得られたサンプルに
ついて、音響透過損失、足下振動伝達率、クッション性
の評価を行った結果を比較例１０〜１３と対比したとこ
ろ、サンプルが柔らかいため、足下の沈み込みが大きく
十分なクッション性が得られないことが判明した。
リエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を準備し
た。不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で加
熱し、その後プレス機により、３０ｍｍ（見掛け密度：
０．０５ｇ／ｃｍ 3 ）に成形した。カーペット表皮層
１、バッキング層２、メルシート層４およびフロア鋼板
５は実施例１と同様なものを用い、実施例１と同様の方
法で図２１に示す順序で積層した。得られたサンプルに
ついて、音響透過損失、足下振動伝達率、クッション性
の評価を行った結果を比較例１０〜１３と対比したとこ
ろ、サンプルが柔らかいため、足下の沈み込みが大きく
十分なクッション性が得られないことが判明した。
【００９４】比較例１６ 比較例１記載の方法で得た５０ｍｍの発泡ウレタンを緩
衝材に用いたものを比較対象とした。カーペット表皮層
１、バッキング層２、メルシート層４、フロア鋼板５は
実施例１と同様なものを用い、実施例１と同様の方法で
図２２に示す順序で積層した。得られたサンプルについ
て、音響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評
価を行った結果を、比較例１７〜１９と対比したとこ
ろ、特にフェルトを用いた比較例１８および１９に対し
ては音響透過損失（特に４００Ｈｚ以上の中周波）で性
能的に劣ることが判明した。
衝材に用いたものを比較対象とした。カーペット表皮層
１、バッキング層２、メルシート層４、フロア鋼板５は
実施例１と同様なものを用い、実施例１と同様の方法で
図２２に示す順序で積層した。得られたサンプルについ
て、音響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評
価を行った結果を、比較例１７〜１９と対比したとこ
ろ、特にフェルトを用いた比較例１８および１９に対し
ては音響透過損失（特に４００Ｈｚ以上の中周波）で性
能的に劣ることが判明した。
【００９５】比較例１７ この例では、比較例１６で用いた目付６００ｇ／ｍ2 の
ポリエチレンシートのバッキング層に代えて目付１５０
０ｇ／ｍ2 の炭酸カルシウムを充填材としたエチレン−
酢酸ビニル共重合体シートを用いた他は、全て比較例１
６と同様の構成とした。得られたサンプルについて、音
響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評価を行
った結果を比較例１６、１８および１９と比較したとこ
ろ、重量が増加した分、比較例１６および１８に対して
は改善されたが、同等重量のバッキング材を用いたフェ
ルトの比較例１９に対しては４００Ｈｚ〜１０００Ｈｚ
の中高周波領域で性能的に劣ることが判明した。
ポリエチレンシートのバッキング層に代えて目付１５０
０ｇ／ｍ2 の炭酸カルシウムを充填材としたエチレン−
酢酸ビニル共重合体シートを用いた他は、全て比較例１
６と同様の構成とした。得られたサンプルについて、音
響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評価を行
った結果を比較例１６、１８および１９と比較したとこ
ろ、重量が増加した分、比較例１６および１８に対して
は改善されたが、同等重量のバッキング材を用いたフェ
ルトの比較例１９に対しては４００Ｈｚ〜１０００Ｈｚ
の中高周波領域で性能的に劣ることが判明した。
【００９６】比較例１８ この例では、緩衝材層にフェルト（商品名：フェルトッ
プ、豊和繊維工業製、厚さ：５０ｍｍに重層して使用、
見掛け密度：０．０６ｇ／ｃｍ3 ）を用い、バッキング
材２と緩衝材の接着は、予め１３０℃でバッキング材に
使われているポリエチレンシートを溶融状態にしてお
き、その上に硬質層を載せて後、冷却して接着した。カ
ーペット表皮層１、バッキング層２、メルシート層４、
フロア鋼板５は実施例１と同様のものを用い、実施例１
と同様な方法で図２３に示す順序で積層した。得られた
サンプルについて、音響透過損失、足下振動伝達率、ク
ッション性の評価を行った結果を、比較例１６、１７お
よび１９と比較したところ、評価した性能の殆どで同等
レベル以下であった。
プ、豊和繊維工業製、厚さ：５０ｍｍに重層して使用、
見掛け密度：０．０６ｇ／ｃｍ3 ）を用い、バッキング
材２と緩衝材の接着は、予め１３０℃でバッキング材に
使われているポリエチレンシートを溶融状態にしてお
き、その上に硬質層を載せて後、冷却して接着した。カ
ーペット表皮層１、バッキング層２、メルシート層４、
フロア鋼板５は実施例１と同様のものを用い、実施例１
と同様な方法で図２３に示す順序で積層した。得られた
サンプルについて、音響透過損失、足下振動伝達率、ク
ッション性の評価を行った結果を、比較例１６、１７お
よび１９と比較したところ、評価した性能の殆どで同等
レベル以下であった。
【００９７】比較例１９ この例では、比較例１８で用いた目付６００ｇ／ｍ2 の
ポリエチレンシートのバッキング層に代えて目付１５０
０ｇ／ｍ2 の炭酸カルシウムを充填材としたエチレン−
酢酸ビニル共重合体シートを用いた他は、全て比較例１
８と同様の構成とした。得られたサンプルについて、音
響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評価を行
った結果を比較例１６〜１８と比較したところ、重量が
増加した分、比較例１８に対して音響透過損失は改善さ
れたが、発泡ウレタンを用いた比較例１６および１７に
対しては足下の振動伝達率やクッション性で性能的に劣
ることが判明した。
ポリエチレンシートのバッキング層に代えて目付１５０
０ｇ／ｍ2 の炭酸カルシウムを充填材としたエチレン−
酢酸ビニル共重合体シートを用いた他は、全て比較例１
８と同様の構成とした。得られたサンプルについて、音
響透過損失、足下振動伝達率、クッション性の評価を行
った結果を比較例１６〜１８と比較したところ、重量が
増加した分、比較例１８に対して音響透過損失は改善さ
れたが、発泡ウレタンを用いた比較例１６および１７に
対しては足下の振動伝達率やクッション性で性能的に劣
ることが判明した。
【００９８】比較例２０ 比較例５で用いた繊維配合で目付２５００ｇ／ｍ2 のポ
リエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を準備し
た。不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で加
熱し、その後プレス機により、５０ｍｍ（見掛け密度：
０．０５ｇ／ｃｍ 3 ）に成形した。カーペット表皮層
１、バッキング層２、メルシート層４およびフロア鋼板
５は実施例１と同様なものを用い、実施例１と同様の方
法で図２４に示す順序で積層した。得られたサンプルに
ついて、音響透過損失、足下振動伝達率、クッション性
の評価を行った結果を比較例１６〜１９と対比したとこ
ろ、サンプルが硬く共振周波数が高いため音響透過損失
（特に４００Ｈｚ以上の中周波）で性能的に劣ることが
判明した。
リエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を準備し
た。不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で加
熱し、その後プレス機により、５０ｍｍ（見掛け密度：
０．０５ｇ／ｃｍ 3 ）に成形した。カーペット表皮層
１、バッキング層２、メルシート層４およびフロア鋼板
５は実施例１と同様なものを用い、実施例１と同様の方
法で図２４に示す順序で積層した。得られたサンプルに
ついて、音響透過損失、足下振動伝達率、クッション性
の評価を行った結果を比較例１６〜１９と対比したとこ
ろ、サンプルが硬く共振周波数が高いため音響透過損失
（特に４００Ｈｚ以上の中周波）で性能的に劣ることが
判明した。
【００９９】比較例２１ 比較例６で用いた繊維配合で目付２５００ｇ／ｍ2 のポ
リエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を準備し
た。不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で加
熱し、その後プレス機により、５０ｍｍ（見掛け密度：
０．０５ｇ／ｃｍ 3 ）に成形した。カーペット表皮層
１、バッキング層２、メルシート層４およびフロア鋼板
５は実施例１と同様なものを用い、実施例１と同様の方
法で図２４に示す順序で積層した。得られたサンプルに
ついて、音響透過損失、足下振動伝達率、クッション性
の評価を行った結果を比較例１６〜１９と対比したとこ
ろ、サンプルが柔らかいため、足下の沈み込みが大きく
十分なクッション性が得られないことが判明した。
リエチレンテレフタレート系繊維製の不織布を準備し
た。不織布の温度が１７５℃になるまでオーブン中で加
熱し、その後プレス機により、５０ｍｍ（見掛け密度：
０．０５ｇ／ｃｍ 3 ）に成形した。カーペット表皮層
１、バッキング層２、メルシート層４およびフロア鋼板
５は実施例１と同様なものを用い、実施例１と同様の方
法で図２４に示す順序で積層した。得られたサンプルに
ついて、音響透過損失、足下振動伝達率、クッション性
の評価を行った結果を比較例１６〜１９と対比したとこ
ろ、サンプルが柔らかいため、足下の沈み込みが大きく
十分なクッション性が得られないことが判明した。
【０１００】上記各実施例および各比較例で得られたサ
ンプルについてそれぞれの構成をまとめて表１〜表４に
示す。
ンプルについてそれぞれの構成をまとめて表１〜表４に
示す。
【０１０１】
【表１】
【０１０２】
【表２】
【０１０３】
【表３】
【０１０４】
【表４】
【０１０５】またそれらサンプルの音響透過損失、足下
の振動伝達率およびクッション性の評価の比較結果を表
５〜表１０に示す。
の振動伝達率およびクッション性の評価の比較結果を表
５〜表１０に示す。
【０１０６】
【表５】
【０１０７】
【表６】
【０１０８】
【表７】
【０１０９】
【表８】
【０１１０】
【表９】
【０１１１】
【表１０】
【０１１２】
１．上記実施例と比較例とを同等の厚さのものについて
音響透過損失を比較した場合、４００Ｈｚ以下の低周
波、４００〜１０００Ｈｚの中周波、１０００Ｈｚ以上
の高周波とオーバーオール値で本発明実施例が性能的に
優れている。 ２．本発明実施例と発泡ウレタンを用いた比較例とを同
等の厚さのものについて音響透過損失を比較した場合、
バッキング材の目付を１５００ｇ／ｍ2 から６００ｇ／
ｍ2 に低減しても、４００Ｈｚ以下の低周波、４００〜
１０００Ｈｚの中周波、１０００Ｈｚ以上の高周波とオ
ーバーオール値で本発明実施例が性能的に優れており、
軽量化が可能である。 ３．本発明実施例とフェルトを用いた比較例とを同等の
厚さのものについて音響透過損失を比較した場合、本発
明実施例が足下の振動伝達率およびクッション性で性能
的に優れている。 ４．不織布でウレタン発泡体やフェルトと同等の剛性を
得る場合、緩衝材の密度を１０％〜３０％は低減するこ
とが可能であり、軽量化が可能である。 ５．上記のように、本発明の遮音構造体は、良好な遮音
性能と適度なクッション性を具え、足下の荷重負荷時の
振動伝達率を減少し得ると共に、フロア鋼板等の複雑な
形状に沿って容易に成形可能且つ軽量化可能という、従
来の遮音構造体に比べて多くの利点があるから、特に自
動車用フロアインシュレータカーペットとして好適であ
る。
音響透過損失を比較した場合、４００Ｈｚ以下の低周
波、４００〜１０００Ｈｚの中周波、１０００Ｈｚ以上
の高周波とオーバーオール値で本発明実施例が性能的に
優れている。 ２．本発明実施例と発泡ウレタンを用いた比較例とを同
等の厚さのものについて音響透過損失を比較した場合、
バッキング材の目付を１５００ｇ／ｍ2 から６００ｇ／
ｍ2 に低減しても、４００Ｈｚ以下の低周波、４００〜
１０００Ｈｚの中周波、１０００Ｈｚ以上の高周波とオ
ーバーオール値で本発明実施例が性能的に優れており、
軽量化が可能である。 ３．本発明実施例とフェルトを用いた比較例とを同等の
厚さのものについて音響透過損失を比較した場合、本発
明実施例が足下の振動伝達率およびクッション性で性能
的に優れている。 ４．不織布でウレタン発泡体やフェルトと同等の剛性を
得る場合、緩衝材の密度を１０％〜３０％は低減するこ
とが可能であり、軽量化が可能である。 ５．上記のように、本発明の遮音構造体は、良好な遮音
性能と適度なクッション性を具え、足下の荷重負荷時の
振動伝達率を減少し得ると共に、フロア鋼板等の複雑な
形状に沿って容易に成形可能且つ軽量化可能という、従
来の遮音構造体に比べて多くの利点があるから、特に自
動車用フロアインシュレータカーペットとして好適であ
る。
【図１】自動車用フロアインシュレータカーペットに要
求される性能を示す説明図である。
求される性能を示す説明図である。
【図２】従来公知の遮音構造体の音響透過損失特性を示
すグラフである。
すグラフである。
【図３】遮音構造体のマス増加または緩衝材の低バネ化
と音響透過損失特性との関係を示すグラフである。
と音響透過損失特性との関係を示すグラフである。
【図４】本発明の遮音構造体と従来公知の遮音構造体の
実施例と遮音構造体の音響透過損失を示すグラフであ
る。
実施例と遮音構造体の音響透過損失を示すグラフであ
る。
【図５】本発明の遮音構造体に現れる２つの共振点を示
す断面図である。
す断面図である。
【図６】本発明実施例１〜１３のフロアインシュレータ
カーペットの構造を示す断面図である。
カーペットの構造を示す断面図である。
【図７】本発明実施例１４のフロアインシュレータカー
ペットの構造を示す断面図である。
ペットの構造を示す断面図である。
【図８】本発明実施例１５のフロアインシュレータカー
ペットの構造を示す断面図である。
ペットの構造を示す断面図である。
【図９】本発明実施例１６のフロアインシュレータカー
ペットの構造を示す断面図である。
ペットの構造を示す断面図である。
【図１０】本発明実施例１７のフロアインシュレータカ
ーペットの構造を示す断面図である。
ーペットの構造を示す断面図である。
【図１１】本発明実施例１８〜２０のフロアインシュレ
ータカーペットの構造を示す断面図である。
ータカーペットの構造を示す断面図である。
【図１２】本発明実施例２１〜２３のフロアインシュレ
ータカーペットの構造を示す断面図である。
ータカーペットの構造を示す断面図である。
【図１３】従来公知の比較例１および２のフロアインシ
ュレータカーペットの構造を示す断面図である。
ュレータカーペットの構造を示す断面図である。
【図１４】従来公知の比較例３および４のフロアインシ
ュレータカーペットの構造を示す断面図である。
ュレータカーペットの構造を示す断面図である。
【図１５】従来公知の比較例５および６のフロアインシ
ュレータカーペットの構造を示す断面図である。
ュレータカーペットの構造を示す断面図である。
【図１６】比較例７のフロアインシュレータカーペット
の構造を示す断面図である。
の構造を示す断面図である。
【図１７】比較例８のフロアインシュレータカーペット
の構造を示す断面図である。
の構造を示す断面図である。
【図１８】比較例９のフロアインシュレータカーペット
の構造を示す断面図である。
の構造を示す断面図である。
【図１９】従来公知の比較例１０および１１のフロアイ
ンシュレータカーペットの構造を示す断面図である。
ンシュレータカーペットの構造を示す断面図である。
【図２０】従来公知の比較例１２および１３のフロアイ
ンシュレータカーペットの構造を示す断面図である。
ンシュレータカーペットの構造を示す断面図である。
【図２１】従来公知の比較例１４および１５のフロアイ
ンシュレータカーペットの構造を示す断面図である。
ンシュレータカーペットの構造を示す断面図である。
【図２２】従来公知の比較例１６および１７のフロアイ
ンシュレータカーペットの構造を示す断面図である。
ンシュレータカーペットの構造を示す断面図である。
【図２３】従来公知の比較例１８および１９のフロアイ
ンシュレータカーペットの構造を示す断面図である。
ンシュレータカーペットの構造を示す断面図である。
【図２４】従来公知の比較例２０および２１のフロアイ
ンシュレータカーペットの構造を示す断面図である。
ンシュレータカーペットの構造を示す断面図である。
【図２５】従来公知の自動車用フロアインシュレータカ
ーペットの構造を示す断面図である。
ーペットの構造を示す断面図である。
１ カーペット表皮層 ２ バッキング層 ３ 緩衝材層 ３−ａ 硬質層 ３−ｂ 軟質層 ３−ｃ 中間硬度層 ４ メルシート層 ５ フロア鋼板
フロントページの続き (72)発明者 伊藤 仁 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 伊藤 智啓 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 菅原 浩 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内
Claims (8)
- 【請求項１】 振動および／または騒音の入射する隔壁
に積層される遮音構造体において、上記遮音構造体が硬
質層と軟質層とを含む少なくとも２層の異硬度層よりな
る緩衝材層を含んでなり、上記軟質層が上記隔壁側に配
置されたことを特徴とする遮音構造体。 - 【請求項２】 上記緩衝材層の上面に、熱可塑性樹脂を
主体とするバッキング層を介して積層されたカーペット
表皮層を具えてなる請求項１の遮音構造体。 - 【請求項３】 前記緩衝材層の少なくとも軟質層が合成
繊維の不織布である請求項１または２の遮音構造体。 - 【請求項４】 前記不織布が融点の異なる少なくとも２
種の熱可塑性ポリエステル繊維を含んでなり、高融点と
低融点の間の温度で加熱することによって低融点熱可塑
性ポリエステルの接触する繊維交点が融着され、適宜な
形状に賦形されている請求項３の遮音構造体。 - 【請求項５】 前記硬質層と軟質層の２５％硬さの比が
３：２〜３０：１の範囲にある請求項１〜４の何れか１
項の遮音構造体。 - 【請求項６】 前記軟質層の厚さが０．５ｍｍ〜１０ｍ
ｍであり且つ前記緩衝材層の厚さの５％〜５０％である
請求項１〜５の何れか１項の遮音構造体。 - 【請求項７】 前記軟質層の不織布の見掛け密度が０．
００５ｇ／ｃｍ3 〜０．０４０ｇ／ｃｍ3 の範囲にある
請求項３〜６の何れか１項の遮音構造体。 - 【請求項８】 上記隔壁が自動車のフロア鋼板であり、
遮音構造体が自動車用フロアインシュレータカーペット
として用いられる請求項１〜７の何れか１項の遮音構造
体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24293894A JPH08104164A (ja) | 1994-10-06 | 1994-10-06 | 遮音構造体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24293894A JPH08104164A (ja) | 1994-10-06 | 1994-10-06 | 遮音構造体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08104164A true JPH08104164A (ja) | 1996-04-23 |
Family
ID=17096458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24293894A Pending JPH08104164A (ja) | 1994-10-06 | 1994-10-06 | 遮音構造体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08104164A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007186193A (ja) * | 2005-12-13 | 2007-07-26 | Takehiro:Kk | 超軽量な防音材 |
| US9682512B2 (en) | 2009-02-06 | 2017-06-20 | Nike, Inc. | Methods of joining textiles and other elements incorporating a thermoplastic polymer material |
| US9732454B2 (en) | 2009-02-06 | 2017-08-15 | Nike, Inc. | Textured elements incorporating non-woven textile materials and methods for manufacturing the textured elements |
| US10138582B2 (en) | 2009-02-06 | 2018-11-27 | Nike, Inc. | Thermoplastic non-woven textile elements |
| US11779071B2 (en) | 2012-04-03 | 2023-10-10 | Nike, Inc. | Apparel and other products incorporating a thermoplastic polymer material |
-
1994
- 1994-10-06 JP JP24293894A patent/JPH08104164A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007186193A (ja) * | 2005-12-13 | 2007-07-26 | Takehiro:Kk | 超軽量な防音材 |
| US9682512B2 (en) | 2009-02-06 | 2017-06-20 | Nike, Inc. | Methods of joining textiles and other elements incorporating a thermoplastic polymer material |
| US9732454B2 (en) | 2009-02-06 | 2017-08-15 | Nike, Inc. | Textured elements incorporating non-woven textile materials and methods for manufacturing the textured elements |
| US10131091B2 (en) | 2009-02-06 | 2018-11-20 | Nike, Inc. | Methods of joining textiles and other elements incorporating a thermoplastic polymer material |
| US10138582B2 (en) | 2009-02-06 | 2018-11-27 | Nike, Inc. | Thermoplastic non-woven textile elements |
| US10174447B2 (en) | 2009-02-06 | 2019-01-08 | Nike, Inc. | Thermoplastic non-woven textile elements |
| US10625472B2 (en) | 2009-02-06 | 2020-04-21 | Nike, Inc. | Methods of joining textiles and other elements incorporating a thermoplastic polymer material |
| US10982364B2 (en) | 2009-02-06 | 2021-04-20 | Nike, Inc. | Thermoplastic non-woven textile elements |
| US10982363B2 (en) | 2009-02-06 | 2021-04-20 | Nike, Inc. | Thermoplastic non-woven textile elements |
| US11779071B2 (en) | 2012-04-03 | 2023-10-10 | Nike, Inc. | Apparel and other products incorporating a thermoplastic polymer material |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A711 | Notification of change in applicant |
Effective date: 20050418 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711 |
|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20050418 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 |