JPH08183924A - 鉛筆芯 - Google Patents
鉛筆芯Info
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- JPH08183924A JPH08183924A JP33901394A JP33901394A JPH08183924A JP H08183924 A JPH08183924 A JP H08183924A JP 33901394 A JP33901394 A JP 33901394A JP 33901394 A JP33901394 A JP 33901394A JP H08183924 A JPH08183924 A JP H08183924A
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- Japan
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- lead
- talc
- pencil lead
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 直径が例えば０．９ｍｍ以下のシャ−プペン
シル用芯として使用した場合にも十分な摩耗量と濃度が
あり、結果的に、実用強度を維持したままで、従来の黒
鉛単独の光沢のある筆跡とは異なる、純黒の色調を有す
る鉛筆芯を提供すること。 【構成】 有機結合材と、体質材として黒鉛とタルク及
び（又は）雲母を併用したものを少なくとも主材として
使用し、混練、細線状に押出成形後、焼成処理を施して
なる焼成型鉛筆芯であって、全細孔容積が０．０５〜
０．２０ｃｃ／ｇで、かつ、平均細孔半径が１０〜７０
オングストロ−ムの範囲にあることを特徴とする鉛筆
芯。 【効果】 本発明によれば、全細孔容積が０．０５〜
０．２０ｃｃ／ｇで、かつ、平均細孔半径が１０〜７０
オングストロ−ムの範囲としたので、黒鉛とタルク及び
（又は）雲母を併用しても十分な摩耗量と濃度があり、
実用強度を維持したままで、従来の黒鉛単独の光沢のあ
る筆跡とは異なる、純黒の色調を有する鉛筆芯を得るこ
とができる。
シル用芯として使用した場合にも十分な摩耗量と濃度が
あり、結果的に、実用強度を維持したままで、従来の黒
鉛単独の光沢のある筆跡とは異なる、純黒の色調を有す
る鉛筆芯を提供すること。 【構成】 有機結合材と、体質材として黒鉛とタルク及
び（又は）雲母を併用したものを少なくとも主材として
使用し、混練、細線状に押出成形後、焼成処理を施して
なる焼成型鉛筆芯であって、全細孔容積が０．０５〜
０．２０ｃｃ／ｇで、かつ、平均細孔半径が１０〜７０
オングストロ−ムの範囲にあることを特徴とする鉛筆
芯。 【効果】 本発明によれば、全細孔容積が０．０５〜
０．２０ｃｃ／ｇで、かつ、平均細孔半径が１０〜７０
オングストロ−ムの範囲としたので、黒鉛とタルク及び
（又は）雲母を併用しても十分な摩耗量と濃度があり、
実用強度を維持したままで、従来の黒鉛単独の光沢のあ
る筆跡とは異なる、純黒の色調を有する鉛筆芯を得るこ
とができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、焼成型鉛筆芯において
体質材として黒鉛とタルク及び（又は）雲母を併用した
もので、黒鉛を単独で使用した時に生じる筆跡の光沢を
抑え、純黒の色調を有する鉛筆芯、中でもシャ−プペン
シル用芯のような芯径の細い鉛筆芯に用いて好適な鉛筆
芯に関する。
体質材として黒鉛とタルク及び（又は）雲母を併用した
もので、黒鉛を単独で使用した時に生じる筆跡の光沢を
抑え、純黒の色調を有する鉛筆芯、中でもシャ−プペン
シル用芯のような芯径の細い鉛筆芯に用いて好適な鉛筆
芯に関する。
【０００２】
【従来技術】一般に鉛筆芯における体質材としては、黒
鉛が用いられているが、黒鉛結晶特有の光沢が必然的に
存在する。この黒鉛特有の光沢を改善させる為に、黒鉛
以外の体質材を用いたものが知られている。
鉛が用いられているが、黒鉛結晶特有の光沢が必然的に
存在する。この黒鉛特有の光沢を改善させる為に、黒鉛
以外の体質材を用いたものが知られている。
【０００３】例えば、特公昭４２−７１６６号公報に開
示されているように、体質材として雲母粉末を併用した
ものや、特開昭５４−８８４２３号公報に開示されてい
るように、体質材としてタルクを添加したものなどであ
る。
示されているように、体質材として雲母粉末を併用した
ものや、特開昭５４−８８４２３号公報に開示されてい
るように、体質材としてタルクを添加したものなどであ
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】体質材として雲母やタ
ルクを黒鉛と併用した場合には、確かに黒鉛結晶特有の
光沢を減少させることが可能となるが、ここで別の大き
な問題が発生する。即ち、黒鉛をタルク等に置き換えた
場合には、摩耗量が低下して濃度が極端に低下してしま
うことである。濃度低下を防ぐ為に、黒鉛量を増やした
場合には、黒鉛特有の光沢が強くなるし、焼成芯体全体
の摩耗を促進する為に、焼成芯体のかさ密度を低いもの
とした場合には、極端に強度が低下してしまい、直径が
０．９ｍｍ以下のシャ−プペンシル用芯などに使用した
場合には全く実用性のないものしかできない。
ルクを黒鉛と併用した場合には、確かに黒鉛結晶特有の
光沢を減少させることが可能となるが、ここで別の大き
な問題が発生する。即ち、黒鉛をタルク等に置き換えた
場合には、摩耗量が低下して濃度が極端に低下してしま
うことである。濃度低下を防ぐ為に、黒鉛量を増やした
場合には、黒鉛特有の光沢が強くなるし、焼成芯体全体
の摩耗を促進する為に、焼成芯体のかさ密度を低いもの
とした場合には、極端に強度が低下してしまい、直径が
０．９ｍｍ以下のシャ−プペンシル用芯などに使用した
場合には全く実用性のないものしかできない。
【０００５】そこで本発明は、直径が例えば０．９ｍｍ
以下のシャ−プペンシル用芯として使用した場合にも十
分な摩耗量と濃度があり、結果的に、実用強度を維持し
たままで、従来の黒鉛単独の光沢のある筆跡とは異な
る、純黒の色調を有する鉛筆芯を提供することを目的と
するものである。
以下のシャ−プペンシル用芯として使用した場合にも十
分な摩耗量と濃度があり、結果的に、実用強度を維持し
たままで、従来の黒鉛単独の光沢のある筆跡とは異な
る、純黒の色調を有する鉛筆芯を提供することを目的と
するものである。
【０００６】尚、体質材としてタルクや雲母を黒鉛と併
用することにより、筆跡の光沢が減少するのは、紙面上
の鉛筆芯の摩耗粉として存在する体質材のタルクや雲母
の結晶表面に、結合材として用いた有機結合材の炭化物
が、被覆して存在する為と思われる。（黒鉛の場合は紙
面上で結晶の層間剥離が起こり易く、黒鉛結晶そのまま
の光沢が筆跡に出てしまう。）
用することにより、筆跡の光沢が減少するのは、紙面上
の鉛筆芯の摩耗粉として存在する体質材のタルクや雲母
の結晶表面に、結合材として用いた有機結合材の炭化物
が、被覆して存在する為と思われる。（黒鉛の場合は紙
面上で結晶の層間剥離が起こり易く、黒鉛結晶そのまま
の光沢が筆跡に出てしまう。）
【０００７】しかし、体質材としてタルクや雲母を黒鉛
と併用した焼成型鉛筆芯は、焼成芯体中でタルクや雲母
の表面に炭化物が強固に被覆結合している為に、体質材
を黒鉛単独で用いた鉛筆芯のように炭化物からの体質材
の離脱現象が起こり難く、結果的に摩耗量が少なく濃度
も低下するものと思われる。このタルクや雲母を焼成芯
体（鉛筆芯）からいかに離脱促進させるかを鋭意検討し
た結果、焼成芯体の単位重量当たりの全細孔容積と平均
細孔半径の値がある範囲をとることで、タルクや雲母の
離脱を促進させることが可能で、鉛筆芯としても極めて
有用なものであることを見い出し、本発明を完成するに
至った。
と併用した焼成型鉛筆芯は、焼成芯体中でタルクや雲母
の表面に炭化物が強固に被覆結合している為に、体質材
を黒鉛単独で用いた鉛筆芯のように炭化物からの体質材
の離脱現象が起こり難く、結果的に摩耗量が少なく濃度
も低下するものと思われる。このタルクや雲母を焼成芯
体（鉛筆芯）からいかに離脱促進させるかを鋭意検討し
た結果、焼成芯体の単位重量当たりの全細孔容積と平均
細孔半径の値がある範囲をとることで、タルクや雲母の
離脱を促進させることが可能で、鉛筆芯としても極めて
有用なものであることを見い出し、本発明を完成するに
至った。
【０００８】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、有機結
合材と体質材として黒鉛とタルク及び（又は）雲母を併
用したものを少なくとも主材として使用し、混練、細線
状に押出成形後、焼成処理を施してなる焼成型鉛筆芯で
あって、全細孔容積が０．０５〜０．２０ｃｃ／ｇで、
かつ、平均細孔半径が１０〜７０オングストロ−ムの範
囲にあることを特徴とする鉛筆芯を要旨とする。
合材と体質材として黒鉛とタルク及び（又は）雲母を併
用したものを少なくとも主材として使用し、混練、細線
状に押出成形後、焼成処理を施してなる焼成型鉛筆芯で
あって、全細孔容積が０．０５〜０．２０ｃｃ／ｇで、
かつ、平均細孔半径が１０〜７０オングストロ−ムの範
囲にあることを特徴とする鉛筆芯を要旨とする。
【０００９】以下、詳述する。本発明の鉛筆芯の全細孔
容積と平均細孔半径の測定は、焼成処理後の焼成芯体
（含浸物質を含浸させる前、もしくは含浸物質を除去し
たもの）を用い、ガス吸着法による比表面積の測定装置
で測定するが、測定機としては、例えばマイクロメリテ
ィックス社製のオ−ア式比表面積・細孔分布測定装置２
１００Ｄ型、流動式比表面積測定装置フロ−ソ−ブＩＩ
２３００、高速比表面積／細孔分布測定装置アサップ２
０００などが例示される。これらの測定装置を用いて窒
素ガスを使い測定し、多層吸着理論に基づくクランスト
ン−インクレイ式による円筒モデル法（ＣＩ法）によ
り、比表面積Ｓ（ｍ2／ｇ）と全細孔容積Ｖ（ｃｃ／
ｇ）とを求め、さらに平均細孔半径Ｒ（オングストロ−
ム）をＲ＝Ｖ／Ｓ×２×１０4の式により計算して求め
る。
容積と平均細孔半径の測定は、焼成処理後の焼成芯体
（含浸物質を含浸させる前、もしくは含浸物質を除去し
たもの）を用い、ガス吸着法による比表面積の測定装置
で測定するが、測定機としては、例えばマイクロメリテ
ィックス社製のオ−ア式比表面積・細孔分布測定装置２
１００Ｄ型、流動式比表面積測定装置フロ−ソ−ブＩＩ
２３００、高速比表面積／細孔分布測定装置アサップ２
０００などが例示される。これらの測定装置を用いて窒
素ガスを使い測定し、多層吸着理論に基づくクランスト
ン−インクレイ式による円筒モデル法（ＣＩ法）によ
り、比表面積Ｓ（ｍ2／ｇ）と全細孔容積Ｖ（ｃｃ／
ｇ）とを求め、さらに平均細孔半径Ｒ（オングストロ−
ム）をＲ＝Ｖ／Ｓ×２×１０4の式により計算して求め
る。
【００１０】このようにして得られた全細孔容積は焼成
芯体中の単位質量当たりの細孔の全容積を表した値であ
る。この値が０．０５ｃｃ／ｇより小さいと、タルクや
雲母の摩耗が極めて少なくなり濃度低下が大きく、０．
２０ｃｃ／ｇより大きくなると構造が疎となり、崩れ易
くなると共に、タルクや雲母の摩耗が増えるものの黒鉛
の摩耗も増えて、筆記線の黒みも低下してしまうので
０．０５〜０．２０ｃｃ／ｇの範囲が好ましいが、更に
望ましくは、０．０６〜０．１２ｃｃ／ｇの範囲であ
る。平均細孔半径は、焼成芯体中の細孔の大きさの平均
値を表す値であり、平均細孔半径が１０オングストロ−
ム以下ではほとんど含浸油が入り込まない大きさの孔が
多くなるので、黒鉛の摩耗が促進されず、濃度向上の効
果も小さく好ましくなく、７０オングストロ−ム以上で
は、含浸油は入り易いが、気孔の大きさが大きすぎる孔
が多くなるので、曲げ強さが低下すると共に、摩耗の単
位が大きくなり、筆記線の被覆面が不均一でまだらとな
り黒みも低下してしまうので１０〜７０オングストロ−
ムの範囲が好ましいが、更に望ましくは２０〜５０オン
グストロ−ムの範囲である。
芯体中の単位質量当たりの細孔の全容積を表した値であ
る。この値が０．０５ｃｃ／ｇより小さいと、タルクや
雲母の摩耗が極めて少なくなり濃度低下が大きく、０．
２０ｃｃ／ｇより大きくなると構造が疎となり、崩れ易
くなると共に、タルクや雲母の摩耗が増えるものの黒鉛
の摩耗も増えて、筆記線の黒みも低下してしまうので
０．０５〜０．２０ｃｃ／ｇの範囲が好ましいが、更に
望ましくは、０．０６〜０．１２ｃｃ／ｇの範囲であ
る。平均細孔半径は、焼成芯体中の細孔の大きさの平均
値を表す値であり、平均細孔半径が１０オングストロ−
ム以下ではほとんど含浸油が入り込まない大きさの孔が
多くなるので、黒鉛の摩耗が促進されず、濃度向上の効
果も小さく好ましくなく、７０オングストロ−ム以上で
は、含浸油は入り易いが、気孔の大きさが大きすぎる孔
が多くなるので、曲げ強さが低下すると共に、摩耗の単
位が大きくなり、筆記線の被覆面が不均一でまだらとな
り黒みも低下してしまうので１０〜７０オングストロ−
ムの範囲が好ましいが、更に望ましくは２０〜５０オン
グストロ−ムの範囲である。
【００１１】上記の全細孔容積と平均細孔半径の値は、
上記の範囲での組み合わせであることが重要であり、例
えば全細孔容積が０．０５〜０．２０ｃｃ／ｇの範囲で
も平均細孔半径が１０オングストロ−ム以下では含浸油
の効果がほとんど出ず、濃度も低く好ましくなく、７０
オングストロ−ム以上では摩耗の単位が大きくなりすぎ
強度低下と共に、黒みも低下するので好ましくない。
又、逆に、平均細孔半径が１０〜７０オングストロ−ム
の範囲であっても、全細孔容積が０．０５ｃｃ／ｇ以下
ではタルクや雲母の摩耗が極めて少なくなり、濃度も低
く黒みも低下し、０．２０ｃｃ／ｇより大きくなると崩
れ易くなると共に、黒鉛の摩耗も大きくなり光沢がでて
好ましくない。
上記の範囲での組み合わせであることが重要であり、例
えば全細孔容積が０．０５〜０．２０ｃｃ／ｇの範囲で
も平均細孔半径が１０オングストロ−ム以下では含浸油
の効果がほとんど出ず、濃度も低く好ましくなく、７０
オングストロ−ム以上では摩耗の単位が大きくなりすぎ
強度低下と共に、黒みも低下するので好ましくない。
又、逆に、平均細孔半径が１０〜７０オングストロ−ム
の範囲であっても、全細孔容積が０．０５ｃｃ／ｇ以下
ではタルクや雲母の摩耗が極めて少なくなり、濃度も低
く黒みも低下し、０．２０ｃｃ／ｇより大きくなると崩
れ易くなると共に、黒鉛の摩耗も大きくなり光沢がでて
好ましくない。
【００１２】上記体質材として黒鉛とタルク及び（又
は）雲母を併用した焼成芯体の全細孔容積を０．０５〜
０．２０ｃｃ／ｇで、かつ、平均細孔半径を１０〜７０
オングストロ−ムの範囲となるようにする為の具体的な
製造方法について述べると、原材料としては、有機結合
材の種類、気孔形成材の種類や熱処理方法などの組み合
わせにより各種の方法が考えられる。先ず、有機結合材
としては、気孔形成材を組み合わせることで、狙いの気
孔構造の焼成芯体が得られれば特に限定はされないが、
熱可塑性樹脂なかでも含塩素樹脂が気孔形成の面からは
最も望ましい。使用する熱可塑性樹脂と併用する可塑剤
の量や種類も重要なポイントであり、さらに、その可塑
剤の分解時の熱処理条件や焼成時の昇温条件も重要なポ
イントとなる。例えば同じ含塩素樹脂と可塑剤を含んだ
配合組成物により得られた細線状成形物を、２００℃以
下で１０時間かけて熱処理し、さらに、窒素雰囲気で１
０００℃まで約５０時間かけて熱処理した場合と、３０
０℃まで十数時間で１０００℃まで数時間で熱処理した
ものでは、焼成芯体の気孔構造が異なり、一般に時間を
かけるほど全細孔容積も小さく、かさ密度も高い構造と
なる。一方、平均細孔半径は使用する可塑剤の分子量の
大きさ、併用する充填材の種類や熱処理温度などの影響
を受け易い。
は）雲母を併用した焼成芯体の全細孔容積を０．０５〜
０．２０ｃｃ／ｇで、かつ、平均細孔半径を１０〜７０
オングストロ−ムの範囲となるようにする為の具体的な
製造方法について述べると、原材料としては、有機結合
材の種類、気孔形成材の種類や熱処理方法などの組み合
わせにより各種の方法が考えられる。先ず、有機結合材
としては、気孔形成材を組み合わせることで、狙いの気
孔構造の焼成芯体が得られれば特に限定はされないが、
熱可塑性樹脂なかでも含塩素樹脂が気孔形成の面からは
最も望ましい。使用する熱可塑性樹脂と併用する可塑剤
の量や種類も重要なポイントであり、さらに、その可塑
剤の分解時の熱処理条件や焼成時の昇温条件も重要なポ
イントとなる。例えば同じ含塩素樹脂と可塑剤を含んだ
配合組成物により得られた細線状成形物を、２００℃以
下で１０時間かけて熱処理し、さらに、窒素雰囲気で１
０００℃まで約５０時間かけて熱処理した場合と、３０
０℃まで十数時間で１０００℃まで数時間で熱処理した
ものでは、焼成芯体の気孔構造が異なり、一般に時間を
かけるほど全細孔容積も小さく、かさ密度も高い構造と
なる。一方、平均細孔半径は使用する可塑剤の分子量の
大きさ、併用する充填材の種類や熱処理温度などの影響
を受け易い。
【００１３】体質材としては、黒鉛は鉛筆芯の強度を維
持する為には必須成分であるが、全体質材の９０％〜１
０％の割合で用いることが望ましい。黒鉛としては、従
来公知の天然黒鉛、人造黒鉛や、近年知られている膨張
黒鉛を粉砕した、所謂薄片状黒鉛（黒鉛結晶の層の厚み
が薄い黒鉛）などを任意に用いることができる。黒鉛と
併用するタルクや雲母は従来公知のものを用いることが
できるが、タルクの中でも表面をシランカップリング剤
で処理したものや、湿式粉砕法による薄片状タルクや、
雲母としても天然雲母だけでなく合成雲母などを適宜、
一種もしくは二種以上組み合わせて用いることができ
る。さらには、窒化硼素などを体質材として適宜併用す
ることもできる。上記有機結合材や体質材以外に、さら
にカ−ボンブラック、無定型シリカなどの無機微粉末な
どの充填材、解重合型樹脂粉末や昇華性物質などの気孔
形成材、溶剤などを必要に応じて適宜使用する。
持する為には必須成分であるが、全体質材の９０％〜１
０％の割合で用いることが望ましい。黒鉛としては、従
来公知の天然黒鉛、人造黒鉛や、近年知られている膨張
黒鉛を粉砕した、所謂薄片状黒鉛（黒鉛結晶の層の厚み
が薄い黒鉛）などを任意に用いることができる。黒鉛と
併用するタルクや雲母は従来公知のものを用いることが
できるが、タルクの中でも表面をシランカップリング剤
で処理したものや、湿式粉砕法による薄片状タルクや、
雲母としても天然雲母だけでなく合成雲母などを適宜、
一種もしくは二種以上組み合わせて用いることができ
る。さらには、窒化硼素などを体質材として適宜併用す
ることもできる。上記有機結合材や体質材以外に、さら
にカ−ボンブラック、無定型シリカなどの無機微粉末な
どの充填材、解重合型樹脂粉末や昇華性物質などの気孔
形成材、溶剤などを必要に応じて適宜使用する。
【００１４】これらをニ−ダ−、三本ロ−ルなどで混練
後、押出成形により細線状物とした後、本発明の焼成芯
体の全細孔容積が０．０５〜０．２０ｃｃ／ｇで、か
つ、平均細孔半径が１０〜７０オングストロ−ムの範囲
になるように熱処理方法を施し、さらに、必要に応じて
スピンドル油などの油状物を含浸して鉛筆芯とする。
後、押出成形により細線状物とした後、本発明の焼成芯
体の全細孔容積が０．０５〜０．２０ｃｃ／ｇで、か
つ、平均細孔半径が１０〜７０オングストロ−ムの範囲
になるように熱処理方法を施し、さらに、必要に応じて
スピンドル油などの油状物を含浸して鉛筆芯とする。
【００１５】
＜実施例１＞ 塩化ビニル樹脂 ３０重量部 タルク（ＮＤタルク：日本タルク(株)製） ２５重量部 黒鉛 ２５重量部 フタル酸ジエチル ２０重量部 リン酸トリブチル ５重量部 無定形シリカ粉末 １０重量部 ステアリン酸 ２重量部 メチルエチルケトン（溶剤） ５０重量部 上記材料を配合物として、ニ−ダ−及び三本ロ−ルによ
り十分に混練後、細線状に押出成形し、空気中で室温か
ら３００℃まで約１５時間かけて加熱処理し、更に、不
活性雰囲気中で室温から７００℃まで約５時間で昇温
し、７００℃で約１時間保持する焼成処理を施した。冷
却後、スピンドル油を含浸し、０．９ｍｍの鉛筆芯を得
た。
り十分に混練後、細線状に押出成形し、空気中で室温か
ら３００℃まで約１５時間かけて加熱処理し、更に、不
活性雰囲気中で室温から７００℃まで約５時間で昇温
し、７００℃で約１時間保持する焼成処理を施した。冷
却後、スピンドル油を含浸し、０．９ｍｍの鉛筆芯を得
た。
【００１６】＜実施例２＞実施例１においてタルクとし
てフィットパウダ−ＣＴ−３５（(株)山口雲母工業所製
の粒径１４．８μｍの湿式法タルク）を用いた以外すべ
て実施例１と同様にして鉛筆芯を得た。
てフィットパウダ−ＣＴ−３５（(株)山口雲母工業所製
の粒径１４．８μｍの湿式法タルク）を用いた以外すべ
て実施例１と同様にして鉛筆芯を得た。
【００１７】＜実施例３＞実施例１において黒鉛として
膨張黒鉛を粉砕した薄片状黒鉛を用い、かつ、タルクの
代わりに合成雲母ＭＫ−３００Ｓ（コ−プケミカル(株)
製）を用い、可塑剤として用いたリン酸トリブチルの代
わりにセバシン酸ジ−２−エチルヘキシルを用いた以外
すべて実施例１と同様にして鉛筆芯を得た。
膨張黒鉛を粉砕した薄片状黒鉛を用い、かつ、タルクの
代わりに合成雲母ＭＫ−３００Ｓ（コ−プケミカル(株)
製）を用い、可塑剤として用いたリン酸トリブチルの代
わりにセバシン酸ジ−２−エチルヘキシルを用いた以外
すべて実施例１と同様にして鉛筆芯を得た。
【００１８】＜実施例４＞実施例２においてフィットパ
ウダ−ＣＴ−３５を１５重量部と合成雲母ＭＫ−３００
Ｓを１０重量部併用し、空気中で室温から３００℃まで
約４５時間かけて加熱処理し焼成処理を不活性雰囲気中
で室温から９００℃を約５時間で昇温し９００℃で約２
時間保持するようにした以外すべて実施例２と同様にし
て鉛筆芯を得た。
ウダ−ＣＴ−３５を１５重量部と合成雲母ＭＫ−３００
Ｓを１０重量部併用し、空気中で室温から３００℃まで
約４５時間かけて加熱処理し焼成処理を不活性雰囲気中
で室温から９００℃を約５時間で昇温し９００℃で約２
時間保持するようにした以外すべて実施例２と同様にし
て鉛筆芯を得た。
【００１９】＜実施例５＞実施例１においてタルクの代
わりにマイカ粉Ａ−２１（山口雲母(株)製）を２０重量
部と窒化硼素を５重量部併用して用い、焼成処理を不活
性雰囲気中で室温から１０００℃を約５０時間で昇温し
１０００℃で約５時間保持するようにした以外すべて実
施例１と同様にして鉛筆芯を得た。
わりにマイカ粉Ａ−２１（山口雲母(株)製）を２０重量
部と窒化硼素を５重量部併用して用い、焼成処理を不活
性雰囲気中で室温から１０００℃を約５０時間で昇温し
１０００℃で約５時間保持するようにした以外すべて実
施例１と同様にして鉛筆芯を得た。
【００２０】＜実施例６＞実施例１においてタルクと黒
鉛の使用量をそれぞれ２５重量部、２５重量部を４重量
部、４６重量部へ代えた以外すべて実施例１と同様にし
て鉛筆芯を得た。
鉛の使用量をそれぞれ２５重量部、２５重量部を４重量
部、４６重量部へ代えた以外すべて実施例１と同様にし
て鉛筆芯を得た。
【００２１】＜実施例７＞実施例１においてタルクと黒
鉛の使用量をそれぞれ２５重量部、２５重量部を４０重
量部、１０重量部へ代え、空気中で室温から３００℃ま
で約７時間かけて加熱処理し、更に、不活性雰囲気中で
室温から９００℃まで約３時間で昇温し、９００℃で約
１時間保持する焼成処理を施した以外すべて実施例１と
同様にして鉛筆芯を得た。
鉛の使用量をそれぞれ２５重量部、２５重量部を４０重
量部、１０重量部へ代え、空気中で室温から３００℃ま
で約７時間かけて加熱処理し、更に、不活性雰囲気中で
室温から９００℃まで約３時間で昇温し、９００℃で約
１時間保持する焼成処理を施した以外すべて実施例１と
同様にして鉛筆芯を得た。
【００２２】＜比較例１＞実施例１において、無定形シ
リカ粉末を使用しないで、細線状に押出成形したもの
を、１８０℃で１０時間かけて熱処理しさらに窒素雰囲
気で８００℃まで約５０時間かけて熱処理した以外すべ
て実施例１と同様にして鉛筆芯を得た。
リカ粉末を使用しないで、細線状に押出成形したもの
を、１８０℃で１０時間かけて熱処理しさらに窒素雰囲
気で８００℃まで約５０時間かけて熱処理した以外すべ
て実施例１と同様にして鉛筆芯を得た。
【００２３】＜比較例２＞実施例１において無定形シリ
カ粉末の代わりに平均粒径約０．５μｍのナイロン樹脂
粉末を使用し、可塑剤としてフタル酸ジエチルとリン酸
トリブチルの代わりにエポキシ化トリグリセドを２２重
量部用いて、焼成処理を不活性雰囲気中で室温から１０
００℃を約１０時間で昇温し１０００℃で約１時間保持
するようにした以外すべて実施例１と同様にして鉛筆芯
を得た。
カ粉末の代わりに平均粒径約０．５μｍのナイロン樹脂
粉末を使用し、可塑剤としてフタル酸ジエチルとリン酸
トリブチルの代わりにエポキシ化トリグリセドを２２重
量部用いて、焼成処理を不活性雰囲気中で室温から１０
００℃を約１０時間で昇温し１０００℃で約１時間保持
するようにした以外すべて実施例１と同様にして鉛筆芯
を得た。
【００２４】＜比較例３＞実施例１においてタルクの代
わりにマイカ＃５５００（日本タルク（株）製）を用
い、可塑剤としてフタル酸ジエチルとリン酸トリブチル
の代わりにフタル酸ジメチルを１０重量部用いて、１８
０℃で１０時間かけて熱処理しさらに窒素雰囲気で１１
００℃まで約５０時間かけて熱処理した以外すべて実施
例１と同様にして鉛筆芯を得た。
わりにマイカ＃５５００（日本タルク（株）製）を用
い、可塑剤としてフタル酸ジエチルとリン酸トリブチル
の代わりにフタル酸ジメチルを１０重量部用いて、１８
０℃で１０時間かけて熱処理しさらに窒素雰囲気で１１
００℃まで約５０時間かけて熱処理した以外すべて実施
例１と同様にして鉛筆芯を得た。
【００２５】＜比較例４＞ 塩化ビニル樹脂 ３１重量部 カ−ボンブラック １０重量部 タルク（ＮＤタルク：日本タルク(株)製） ４０重量部 黒鉛 １０重量部 ステアリン酸マグネシウム １７重量部 メチルエチルケトン ３０重量部 上記材料を配合物として、ニ−ダ−及び三本ロ−ルによ
り十分に混練後、細線状に押出成形し、空気中で室温か
ら３００℃まで約２０時間かけて加熱処理し、更に、不
活性雰囲気中で室温から９５０℃まで約１０時間で昇温
し、９５０℃で約１時間保持する焼成処理を施した。冷
却後、スピンドル油を含浸し、０．９ｍｍの鉛筆芯を得
た。
り十分に混練後、細線状に押出成形し、空気中で室温か
ら３００℃まで約２０時間かけて加熱処理し、更に、不
活性雰囲気中で室温から９５０℃まで約１０時間で昇温
し、９５０℃で約１時間保持する焼成処理を施した。冷
却後、スピンドル油を含浸し、０．９ｍｍの鉛筆芯を得
た。
【００２６】＜比較例５＞ コ−ルタ−ルピッチ ４０重量部 タルク（ＮＤタルク：日本タルク(株)製） １５重量部 黒鉛 ５５重量部 カ−ボンブラック ５重量部 メチルエチルケトン ３０重量部 上記材料を配合物として、ニ−ダ−及び三本ロ−ルによ
り十分に混練後、細線状に押出成形し、不活性雰囲気中
で室温から５００℃まで約３０時間、５００℃から９０
０℃まで５０時間で昇温し、９００℃で１時間保持する
焼成処理を施した。冷却後、スピンドル油を含浸し、
０．９ｍｍの鉛筆芯を得た。
り十分に混練後、細線状に押出成形し、不活性雰囲気中
で室温から５００℃まで約３０時間、５００℃から９０
０℃まで５０時間で昇温し、９００℃で１時間保持する
焼成処理を施した。冷却後、スピンドル油を含浸し、
０．９ｍｍの鉛筆芯を得た。
【００２７】上記各例で得たものについて、浸油処理前
の焼成芯体についてマイクロメリティックス社製のオ−
ア式比表面積・細孔分布測定装置２１００Ｄ型で窒素ガ
スを用いて測定を行い全細孔容積（ｃｃ／ｇ）と平均細
孔半径（オングストロ−ム）を計算した。さらに浸油処
理を施し鉛筆芯したものをＪＩＳ Ｓ ６００５に準じ
て濃度を測定した。（濃度は摩耗量と相関がある。）さ
らに、筆記線の色調（黒味）を判定する為に、荷重約６
００ｇでケント紙に面塗り（同一摩耗量となるように１
０回厚塗り）した面をＳＭカラ−コンピュ−タＳＭ−５
−１Ｓ−２Ｂ型（スガ試験機(株)製）を用いてＹ値を測
定した。（Ｙ値が低いほど、官能での黒味も高いことを
示す。）その結果を表１、表２に示す。尚、表中、全細
孔容積の単位は（ｃｃ／ｇ）、平均細孔半径はオングス
トロ−ムを示す。
の焼成芯体についてマイクロメリティックス社製のオ−
ア式比表面積・細孔分布測定装置２１００Ｄ型で窒素ガ
スを用いて測定を行い全細孔容積（ｃｃ／ｇ）と平均細
孔半径（オングストロ−ム）を計算した。さらに浸油処
理を施し鉛筆芯したものをＪＩＳ Ｓ ６００５に準じ
て濃度を測定した。（濃度は摩耗量と相関がある。）さ
らに、筆記線の色調（黒味）を判定する為に、荷重約６
００ｇでケント紙に面塗り（同一摩耗量となるように１
０回厚塗り）した面をＳＭカラ−コンピュ−タＳＭ−５
−１Ｓ−２Ｂ型（スガ試験機(株)製）を用いてＹ値を測
定した。（Ｙ値が低いほど、官能での黒味も高いことを
示す。）その結果を表１、表２に示す。尚、表中、全細
孔容積の単位は（ｃｃ／ｇ）、平均細孔半径はオングス
トロ−ムを示す。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】
【発明の効果】本発明によれば、黒鉛とタルク及び又は
雲母を併用しても摩耗量が多く濃度も高い、筆跡に黒味
のある実用的な鉛筆芯とすることができる。
雲母を併用しても摩耗量が多く濃度も高い、筆跡に黒味
のある実用的な鉛筆芯とすることができる。
Claims (1)
- 【請求項１】 有機結合材と、体質材として黒鉛とタル
ク及び（又は）雲母を併用したものを少なくとも主材と
して使用し、混練、細線状に押出成形後、焼成処理を施
してなる焼成型鉛筆芯であって、全細孔容積が０．０５
〜０．２０ｃｃ／ｇで、かつ、平均細孔半径が１０〜７
０オングストロ−ムの範囲にあることを特徴とする鉛筆
芯。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33901394A JP3312312B2 (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 鉛筆芯 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33901394A JP3312312B2 (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 鉛筆芯 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08183924A true JPH08183924A (ja) | 1996-07-16 |
| JP3312312B2 JP3312312B2 (ja) | 2002-08-05 |
Family
ID=18323451
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33901394A Expired - Fee Related JP3312312B2 (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 鉛筆芯 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3312312B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020516702A (ja) * | 2017-04-10 | 2020-06-11 | ソシエテ ビックＳｏｃｉｅｔｅ Ｂｉｃ | 鉛筆芯 |
-
1994
- 1994-12-28 JP JP33901394A patent/JP3312312B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020516702A (ja) * | 2017-04-10 | 2020-06-11 | ソシエテ ビックＳｏｃｉｅｔｅ Ｂｉｃ | 鉛筆芯 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3312312B2 (ja) | 2002-08-05 |
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