JPH08157969A

JPH08157969A - 耐孔あき腐食性にすぐれる冷間圧延鋼板の製造方法

Info

Publication number: JPH08157969A
Application number: JP30212994A
Authority: JP
Inventors: Masato Matsumoto; 正人松本; Toshio Yokoi; 利雄横井
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1994-12-06
Filing date: 1994-12-06
Publication date: 1996-06-18
Anticipated expiration: 2017-09-09
Also published as: JP3323676B2

Abstract

(57)【要約】（修正有）【目的】鉄の腐食を促進する塩素イオン存在下で乾湿を
繰り返す厳しい腐食環境においても、すぐれた耐孔あき
腐食性があり、スクラップとして容易にリサイクルでき
る冷間圧延鋼板。【構成】重量％で、Ｃ：０．００１〜０．０１５、Ｓ
ｉ：０．００５〜０．５、Ｍｎ：０．０２〜０．７０、
Ｐ＜０．０３、Ｓ≦０．０１、Ａｌ：０．０１〜０．０
５、全Ｔｉ：０．０２〜０．３０、及びＮ≦０．００８
を含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を温度
１２００℃以上に加熱し、仕上圧延の直後から６００℃
までの温度域を平均冷却速度２０〜２００℃／秒にて冷
却し、６００〜２５０℃で巻取って、熱延鋼板を製造
し、次いで、酸洗し、表面のスケールを除き、冷間圧延
を行ない、次いで６００〜７５０℃で連続焼鈍後、６０
０℃までの温度域を平均冷却速度５℃／秒以上にて冷却
して、固溶Ｔｉを０．０２〜０．２５％含有させた、耐
孔あき腐食性にすぐれる冷間圧延鋼板の製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、自動車、建築、造船等
の分野において好適に用いることができる耐孔あき腐食
性にすぐれる冷間圧延鋼板の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】鉄は大気中においても腐食するので、従
来、鋼板の工業的な使用分野においては、その腐食を防
止するため、又は腐食が発生しても、十分な特性を確保
するために、多大のコストが発生している。例えば、自
動車には多量の鋼板が用いられているが、この用途は、
大きな温度変化、高速で飛来する石、寒冷地における融
雪剤等、非常に厳しい腐食環境にある。

【０００３】他方、近年、自動車の燃費を向上させるた
めに、用いる鋼板に薄肉化傾向が強くなっている。特
に、自動車外板、フロア材等の部材では、腐食によっ
て、鋼板に孔あきが起こらないことが要求され、そこ
で、部材の薄肉化を行なう場合には、防錆能を向上させ
ることが必要である。また、高級化、高質感化の観点か
ら、錆の発生が少なく、耐孔あき腐食性にすぐれる鋼板
の使用が要求されている。

【０００４】特に、北米、北欧等、冬季に道路凍結防止
剤として、塩化ナトリウム、塩化カリウム、塩化マグネ
シウム等や、滑り止めのために砂利を道路に散布する地
域では、塗膜を破壊する砂利のみならず、鋼板の腐食を
促進する塩化イオンの存在下で乾湿を繰返すこととなる
ので、特にすぐれた防錆能が要求される。また、自動車
用の鋼板から生じたスクラップは、自動車メーカー等で
溶解し、エンジン等の鋳物用原料としてリサイクルされ
るので、鋳物の特性、特に靱性を劣化させる元素を鋼板
中に多量に含む場合には、リサイクルが限定されるとい
う問題がある。

【０００５】従来、鋼板の耐孔あき腐食性を向上させる
ためには、例えば、特開平２−２２４１６号公報に記載
されているように、ＰやＣｕ等を単独で、又は複合して
添加する方法が有効であることが知られており、この方
法は、ＰやＣｕによる緻密な錆層を形成させて、耐孔あ
き腐食性を向上させるものである。しかし、ＰやＣｕを
多量に添加した鋼板は、そのスクラップを鋳物に用いる
場合、鋳物の靱性を劣化するので、スクラップの溶解時
に除去する必要があるが、Ｃｕは、現在の精錬技術では
除去が不可能であり、また、Ｐを除去するためには、キ
ュポラ炉等の高価な溶解設備が必要となる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来の耐孔
あき腐食性を有する鋼板における上述したような問題を
解決するためになされたものであつて、鉄の腐食を促進
する塩素イオン存在下で乾湿を繰り返す厳しい腐食環境
においても、すぐれた耐孔あき腐食性を有し、更に、ス
クラップとして容易にリサイクルすることができる冷間
圧延鋼板の製造方法を提供することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明による耐孔あき腐
食性にすぐれる冷間圧延鋼板の製造方法は、重量％で
(a) Ｃ 0.００１〜0.０１５％、Ｓｉ 0.００５〜0.
５％、Ｍｎ 0.０２〜0.７０％、Ｐ 0.０３％未満、
Ｓ 0.０１％以下、Ａｌ 0.０１〜0.０５％、全Ｔｉ
0.０２〜0.３０％、及びＮ 0.００８％以下を含有
し、残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を温度１２０
０℃以上に加熱し、仕上圧延の直後から６００℃までの
温度域を平均冷却速度２０〜２００℃／秒にて冷却し、
６００〜２５０℃の範囲の温度で巻取って、熱延鋼板を
製造し、次いで、酸洗し、表面のスケールを除き、冷間
圧延を行ない、次いで、連続焼鈍するに際して、６００
〜７５０℃の範囲の温度で焼鈍した後、６００℃までの
温度域を平均冷却速度５℃／秒以上にて冷却して、固溶
Ｔｉを0.０２〜0.２５％の範囲で含有させることを特徴
とする。

【０００８】先ず、本発明において、鋼に添加する元素
について説明する。Ｃは、工業的に用いられる鋼板にお
いては、所要の強度を得るために必要であた、少なくと
も0.００１％の添加を必要とするが、しかし、0.０１５
％を越えて添加するときは、鋼の強度を高くしすぎて、
加工性を劣化させる。また、腐食の面からも、腐食時に
カソードとなるセメンタイト等の炭化物が多量に生成
し、炭化物と地鉄間の電位差によって腐食が促進される
結果、耐孔あき腐食性が低下するので、添加量を0.００
１〜0.０１５％の範囲とする。

【０００９】Ｓｉは、鋼の脱酸のために添加される元素
であって、脱酸の効果を有効に得るためには、少なくと
も0.００５％の添加を必要とするが、しかし、0.５％を
越えて過多に添加するときは、鋼の強度を高くしすぎ
て、加工性を劣化させると共に、Ｓｉは、熱延時に鋼板
表面に濃化し、鋼板の酸洗性を低下させ、冷延後の表面
疵となるので、添加量を0.００５〜0.５％の範囲とす
る。

【００１０】Ｍｎは、Ｓによる高温割れを防止するため
に、少なくとも0.０２％が添加される。しかし、0.７０
％を越えて過多に添加するときは、鋼の強度を高くしす
ぎて、加工性を劣化させる。Ｐは、0.３％を越えて添加
するときは、鋼の強度が高まり、加工性が劣化するう
え、加工後の脆化の原因となり、更に、本発明による冷
間圧延鋼板をスクラップ鋳物に利用した場合に、鋳物の
靱性を劣化させるので、その上限は0.３％とする。

【００１１】Ｓは、鋼において金属元素等と結合して、
硫化物系介在物となって存在する。この硫化物系介在物
は、金属との間で電位差を生じ、腐食の起点となるの
で、Ｓ量は低いほどよい。特に、Ｓが0.０１％を越えた
場合、硫化物系介在物の量が増加して、耐孔あき腐食性
が極端に劣化するので、その上限を0.０１％とする。Ａ
ｌは、鋼の脱酸のために、0.０１％以上を添加すること
が必要である。しかし、0.０５％を越えて過多に添加し
ても、脱酸効果が飽和する。

【００１２】Ｔｉは、鋼の加工性の改善に有効な元素で
あると共に、本発明においては、固溶Ｔｉとして存在さ
せて、鋼の耐孔あき腐食性を改善する効果を有し、重要
な元素である。固溶Ｔｉの存在が鋼の耐孔あき腐食性を
改善する理由を説明する。鉄の錆は、鉄がＦｅ²⁺（又は
Ｆｅ³⁺）イオンとなって溶出し、その後、そのイオンが
水酸化物又は酸化物へと変化したものである。鉄がＦｅ
²⁺（又はＦｅ³⁺）イオンとなって溶出する時に、固溶元
素が鉄と同時に溶出する。本発明によれば、図１に示す
ように、固溶Ｔｉが存在するとき、耐孔あき腐食性が改
善される。図中、本発明による鋼板を○で示し、比較例
を△で示す。Ｔｉの添加によって不動態化能が著しく高
まると共に、Ｔｉイオンによるオキシ水酸化鉄の構造や
形態の改善、具体的には生成錆の安定化や、ＴｉＯ₂等
の緻密な錆層の形成等が耐孔あき腐食性の改善に寄与す
るのであろう。

【００１３】本発明によれば、このような固溶Ｔｉによ
る耐孔あき腐食性の改善の効果を有効に得るには、少な
くとも0.０２％の固溶Ｔｉが必要である。しかし、固溶
Ｔｉ量が0.２５重量％を越えるときは、Ｔｉ系介在物の
大きさが大きくなり、加工性が劣化する。従つて、本発
明においては、固溶Ｔｉ量の下限を0.０２％、好ましく
は0.０３％、最も好ましくは0.０５％とし、上限は0.２
５％とする。但し、固溶Ｔｉ量は、現在の技術によれ
ば、その量を直接に測定することが困難であるので、本
発明においては、全Ｔｉ量からＴｉＣ、ＴｉＳ及びＴｉ
Ｎとして存在するＴｉの量を除いた量とする。

【００１４】Ｔｉの添加量（全Ｔｉ）については、Ｔｉ
を過多に添加するときは、析出するＴｉ量が増加するの
で、上記範囲の固溶Ｔｉを確保するため、溶解時の全Ｔ
ｉ量の下限は0.０２％、好ましくは0.０３％、最も好ま
しくは0.０５％とし、上限は0.３０％とする。鋼中のＮ
量が多くなるときは、時効が発生し、また、一部のＮは
Ｔｉと結合してＴｉＮを形成し、固溶Ｔｉ量を減少させ
て、耐孔あき腐食性を劣化させるので、Ｎ量の上限は0.
００８％とする。

【００１５】更に、本発明によれば、上記元素に加え
て、鋼に、(b) Ｃｕ 0.０５〜0.５０％、Ｎｉ 0.０５
〜0.５０％、Ｎｂ 0.００５〜0.０５％、Ｃａ 0.００
０４〜0.０１００％、及びＲＥＭ 0.０００４〜0.０１
００％よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素、
又は(c) Ｖ 0.００５〜0.０５％、Ｚｒ 0.００５〜
0.０５％、Ｍｏ 0.０１〜0.０５％、Ｗ 0.０１〜0.
０５％、及びＢ 0.０００３〜0.００６０％、よりな
る群から選ばれる少なくとも１種の元素を添加すること
ができる。

【００１６】また、上記(b) 群から選ばれる少なくとも
１種の元素と上記(c) 群から選ばれる少なくとも１種の
元素とを添加することもできる。Ｃｕは、生成錆を緻密
化して、得られる冷間圧延鋼板の耐孔あき腐食性を向上
させる。この効果を有効に得るためには、少なくとも0.
０５％を添加することが必要であるが、しかし、0.５０
％を越えて過多に添加しても、得られる鋼板の耐孔あき
腐食性の効果が飽和するのみならず、加工性も低下す
る。

【００１７】一般に、Ｃｕ量の多い鋼ではヘゲ疵が表面
に発生しやすいが、Ｃｕ量の多い鋼にＮｉを添加するこ
とによって、上記ヘゲ疵の発生を防止することができ
る。そこで、本発明においては、Ｎｉは、製品の表面性
状を向上させるために添加される。また、Ｎｉは得られ
る冷間圧延鋼板の耐孔あき腐食性の向上にも寄与する。
この効果を有効に得るには、0.０５％以上の添加を必要
とする。他方、過多に添加しても、表面性状及び耐孔あ
き腐食性の向上の効果が飽和する。そのうえ、Ｎｉは高
価な元素である。従つて、本発明においては、その上限
は0.５０％とする。特に、本発明においては、表面性状
の観点から、Ｃｕの添加量が0.２０％を越えるときは、
ＮｉをＣｕ添加量の半分から同量、添加することが望ま
しい。

【００１８】Ｎｂは、鋼の加工性を改善するために非常
に有効であると共に、Ｎｂの添加によって固溶Ｔｉ量を
増加させ、かくして、耐孔あき腐食性を改善するために
有用である。この効果を有効に得るためには、少なくと
も0.００５％を添加することが必要であるが、しかし、
0.０５％を越えて過多に添加するとき、鋼が脆化するう
え、鋼を高価にする。

【００１９】Ｖは、鋼の加工性の改善に有用であり、こ
の効果を有効に得るためには、少なくとも0.００５％の
添加が必要である。しかし、0.０５％を越えて添加して
も、、上記効果が飽和し、また、鋼が脆化し、そのうえ
鋼が高価になる。Ｚｒも、鋼の加工性の改善に有用であ
り、この効果を有効に得るためには、少なくとも0.００
５％の添加が必要である。しかし、0.０５％を越えて過
多に添加しても、上記効果が飽和し、また、鋼が脆化
し、そのうえ鋼が高価になる。

【００２０】Ｍｏも、鋼の加工性の改善に有用であり、
この効果を有効に得るためには、少なくとも0.０１％の
添加が必要である。しかし、0.０５％を越えて過多に添
加しても、上記効果が飽和し、また、鋼が脆化し、その
うえ鋼が高価になる。Ｗも、鋼の加工性の改善に有用で
あり、この効果を有効に得るためには、少なくとも0.０
１％の添加が必要である。しかし、0.０５％を越えて過
多に添加しても、上記効果が飽和し、また、鋼が脆化
し、そのうえ鋼が高価になる。

【００２１】Ｂは、鋼の加工後の脆化を改善するために
添加される。この効果を有効に得るためには、少なくと
も0.０００３％の添加を必要とする。しかし、0.００６
０％を越えて過多に添加するときは、却って鋼が脆化す
る。

【００２２】Ｃａは、鋼板における孔食の進展を防止す
るために添加される。鉄の腐食が進行しているとき、孔
食内部では、Ｆｅ→Ｆｅ²⁺＋ｅ^- Ｆｅ²⁺＋２Ｈ₂Ｏ→Ｆｅ（ＯＨ）₂＋２Ｈ⁺ なる反応によって、孔食内部が酸性化し、一層、鉄の腐
食が促進される。しかし、ここにＣａが存在した場合、
鉄と同時にＣａも溶解し、Ｃａがアルカリ金属であるた
め、孔食内部を塩基性化し、孔食の進展を抑制する。

【００２３】このような効果を有効に得るには、Ｃａ
は、少なくとも0.０００４％を添加することが必要であ
るが、しかし、0.０１％を越えて過多に添加しても、上
記効果が飽和するのみならず、鋼の脆化を引き起こす。
ＲＥＭ（希土類元素）も、Ｃａと同様に、孔食内部を塩
基性化し、孔食の進展を抑制するために添加される。こ
の効果を有効に得るためには、少なくとも0.０００４％
の添加を必要とし、他方、0.０１％を越えて添加して
も、その効果が飽和するのみならず、鋼の脆化を引き起
こす。

【００２４】次に、本発明による冷延鋼板の製造方法に
ついて説明する。本発明による冷間圧延鋼板は、上述し
た化学成分を有する鋼を常法によって溶製し、鋳造し、
これを本発明に従って、以下のような条件下に熱間圧延
し、焼鈍を行なうことによって得ることができる。

【００２５】本発明の方法において、鋼の加熱温度は１
２００℃以上とする。鋼に添加したＴｉの一部は、その
鋳造時に析出するが、本発明によれば、得られる冷間圧
延鋼板の耐孔あき腐食性を確保するために、鋳造時に析
出した上記Ｔｉを鋼の加熱時に再固溶させて固溶Ｔｉを
確保することが必要である。加熱温度が１２００℃より
も低いときは、上記析出したＴｉを再固溶させることが
できず、図２に示すように、得られる冷間圧延鋼板にお
ける孔あき腐食性が劣化する。ここで、図中、本発明に
よる鋼板を○で示し、比較例を△で示す。鋼の加熱温度
は、通常、１３５０℃以下である。加熱温度が１３５０
℃を越えるときは、スケールが大量に発生するので好ま
しくない。

【００２６】次いで、本発明によれば、熱間仕上圧延の
直後から、６００℃までの温度域を２０〜２００℃の範
囲の平均冷却速度にて冷却し、６００〜２５０℃の範囲
の温度で巻取って、熱延鋼板を得る。上述したように、
本発明によれば、得られる冷間圧延鋼板における耐孔あ
き腐食性を確保するために、所定量の固溶Ｔｉを確保す
ることが必要であるが、ここに、Ｔｉ析出物の主成分で
あるＴｉＣは、主として、６００℃以上の温度域で析出
するので、この温度域を速やかに冷却することが必要で
ある。

【００２７】そこで、仕上圧延の後、Ｔｉの析出を防
ぎ、固溶Ｔｉを確保し、得られる冷延鋼板において耐孔
あき腐食性を確保するための条件を求めるべく、冷却速
度と最大孔あき深さとの関係を調べた結果、本発明によ
れば、図３に示すように、仕上圧延の後、６００℃まで
の温度域を２０℃／秒以上の冷却速度にて急冷すること
が必要である。この冷却速度は、現在の熱延設備の能力
から、通常、２００℃／秒以下の範囲である。図３にお
いて、本発明による鋼板を○で示し、比較例を△で示
す。

【００２８】一般に、巻取後の冷却速度は１０℃／時以
下である。前述したように、Ｔｉ析出物の主成分である
ＴｉＣは、主として、６００℃以上の温度域で析出す
る。そこで、この温度域を速やかに冷却した後、巻取る
ことが必要であり、他方、図４に示すように、巻取温度
が６００℃を越えるときは、孔あき腐食性が劣化する。
従って、本発明においては、巻取温度の上限を６００℃
とする。しかし、Ｍｓ（マルテンサイト）点以下の温度
で巻取るときは、加工性が劣化するので、巻取温度の下
限を２５０℃とする。図中、本発明による鋼板を○で示
し、比較例を△で示す。

【００２９】本発明によれば、このようにして、熱延鋼
板を製造し、次いで、常法に従って酸洗し、研削、ショ
ットブラスト等の手段によって、表面のスケールを除
き、冷間圧延を行なった後、得られた冷間圧延鋼板を連
続焼鈍するに際して、６００〜７５０℃の範囲の温度に
加熱保持し、その後、６００℃までの温度域を平均冷却
速度５℃／秒以上にて冷却することによって、固溶Ｔｉ
量を0.０２〜0.２５％の範囲にて含有させることができ
る。

【００３０】本発明によれば、鋼中に固溶Ｔｉを存在さ
せ、すぐれた耐孔あき腐食性を得るために、Ｔｉ系析出
物の主成分であるＴｉＣを多く析出させない低温で焼鈍
することが必要である。ここに、ＴｉＣは、主として、
６００℃以上の温度域で析出し、７５０℃以上ではＴｉ
とＣとは化学量論的に結合するので、固溶Ｔｉが減少す
る。即ち、焼鈍温度は７５０℃以下とすることが必要で
ある。しかし、焼鈍温度が６００℃よりも低いときは、
回復又は再結晶が起こらない。そこで、冷延鋼板を６０
０℃以上の温度に加熱し、焼鈍を行なうことが必要であ
る。このように、焼鈍温度が７５０℃以上であるとき
は、十分な量の固溶Ｔｉを得ることができず、図５に示
すように、耐食性が劣化する。これらに基づいて、本発
明によれば、焼鈍温度は６００〜７５０℃の範囲とし、
好ましくは７２０℃以下、最も好ましくは７００℃以下
とする。図中、本発明による鋼板を○で示し、比較例を
△で示す。

【００３１】焼鈍後は、耐孔あき腐食性を確保するため
に、固溶Ｔｉを確保する必要があるが、前述したよう
に、Ｔｉ析出物の主成分であるＴｉＣは主に６００℃以
上の温度域で析出するので、６００℃までの温度域を平
均冷却速度５℃／秒にて冷却することによって、Ｔｉの
析出を抑えて、固溶Ｔｉを確保することができる。この
ように、本発明によれば、図６にも示すように、耐孔あ
き腐食性を向上するため、６００℃までの温度域を平均
冷却速度を５℃／秒以上にて冷却することが必要であ
り、好ましくは、１０℃／秒以上とする。図中、本発明
による鋼板を○で示し、比較例を△で示す。

【００３２】本発明によれば、このようにして、連続焼
鈍を行なった後、固溶Ｔｉ量を0.０２〜0.２５％の範囲
にて含有させることによって、得られる冷間圧延鋼板に
すぐれた耐孔あき腐食性を与えることができる。

【００３３】

【実施例】以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、
本発明はこれら実施例により何ら限定されるものではな
い。表１から表４に用いた種々の鋼の化学成分と、それ
らの熱延条件、焼鈍条件及び得られた冷間圧延鋼板の最
大孔あき深さを示す。

【００３４】本発明例及び比較例共に、実機レベルの溶
製を行なって、表１及び表３に示す化学成分を有する鋼
を得、これを表２及び表４に示すように、所定の温度に
加熱し、熱間圧延し、仕上圧延を行なった後、７００℃
から６００℃までの温度域を表２及び表４に示す平均冷
却速度にて冷却し、表２及び表４に示す温度で巻取っ
て、実機熱間圧延を行なった。

【００３５】次いで、得られた熱延鋼板を酸洗し、スケ
ールを除去した後、実機冷間圧延を行ない、次いで、表
２及び表４に示す温度に加熱し、６００℃までの温度域
を表２及び表４に示す平均冷却速度にて冷却して、連続
焼鈍を行なった。このようにして得られた冷間圧延鋼板
について、耐孔あき腐食性を評価した。

【００３６】耐孔あき腐食性は、以上のようにして得ら
れたそれぞれの冷間圧延鋼板にリン酸塩処理（日本ペイ
ント（株）製ＳＤ５０００）を施し、これにカチオン電
着塗装（日本ベイント（株）製ＰＴ−Ｕ−８０、１５μ
ｍ塗布）を施した後、素地に達するクロスカットを施し
た。このような処理をした鋼板に塩水散布し、５０℃で
１６時間保持した後、７０℃で４時間乾燥し、温度５０
℃、湿度８５％の環境下に４時間保持することを１サイ
クルとする腐食促進試験を１００サイクル行なって、ク
ロスカット部の最大浸食深さ（最大孔あき深さ）を求め
て、評価した。以上の結果を表２及び表４に示す。

【００３７】

【表１】

【００３８】

【表２】

【００３９】

【表３】

【００４０】

【表４】

【００４１】

【発明の効果】本発明によれば、鉄の腐食を促進する塩
素イオン存在下で乾湿を繰り返す厳しい腐食環境におい
ても、すぐれた耐孔あき腐食性を有し、しかも、スクラ
ップとして容易にリサイクルすることができる冷間圧延
鋼板を容易に製造することができる。

【００４２】このような本発明による冷延鋼板は、自動
車用はもとより、建築、造船等、鋼の腐食が問題となる
工業的分野に好適に用いることができる。また、本発明
による冷延鋼板は、裸で、又は塗装して用いて、すぐれ
た性能を発揮するが、めっき、有機被膜塗布等の表面処
理と組み合わせることによって、一層、すぐれた効果を
発揮する。

【図面の簡単な説明】

【図１】は、実施例において用いた供試鋼の固溶Ｔｉ量
と最大孔あき深さ、即ち、耐孔あき腐食性との関係を示
すグラフである。

【図２】は、実施例において用いた供試鋼の加熱温度と
最大孔あき深さ、即ち、耐孔あき腐食性との関係を示す
グラフである。

【図３】は、実施例において用いた供試鋼を仕上圧延し
た後、６００℃までの平均冷却速度と最大孔あき深さ、
即ち、耐孔あき性腐食性との関係を示すグラフである。

【図４】は、実施例において用いた供試鋼の巻取温度と
最大孔あき深さ、即ち、耐孔あき腐食性との関係を示す
グラフである。

【図５】は、実施例において用いた供試鋼の焼鈍温度と
最大孔あき深さ、即ち、耐孔あき腐食性との関係を示す
グラフである。

【図６】は、実施例において用いた供試鋼を焼鈍した
後、６００℃以上の温度域における平均冷却速度と最大
孔あき深さ、即ち、耐孔あき腐食性との関係を示すグラ
フである。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％でＣ 0.００１〜0.０１５％、Ｓｉ 0.００５〜0.５％、Ｍｎ 0.０２〜0.７０％、Ｐ 0.０３％未満、Ｓ 0.０１％以下、Ａｌ 0.０１〜0.０５％、全Ｔｉ 0.０２〜0.３０％、及びＮ 0.００８％以下
を含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を温度
１２００℃以上に加熱し、仕上圧延の直後から６００℃
までの温度域を平均冷却速度２０〜２００℃／秒にて冷
却し、６００〜２５０℃の範囲の温度で巻取って、熱延
鋼板を製造し、次いで、酸洗し、表面のスケールを除
き、冷間圧延を行ない、次いで、連続焼鈍するに際し
て、６００〜７５０℃の範囲の温度で焼鈍した後、６０
０℃までの温度域を平均冷却速度５℃／秒以上にて冷却
して、固溶Ｔｉを0.０２〜0.２５％の範囲で含有させる
ことを特徴とする耐孔あき腐食性にすぐれる冷間圧延鋼
板の製造方法。
【請求項２】重量％で (a) Ｃ 0.００１〜0.０１５％、Ｓｉ 0.００５〜0.５％、Ｍｎ 0.０２〜0.７０％、Ｐ 0.０３％未満、Ｓ 0.０１％以下、Ａｌ 0.０１〜0.０５％、全Ｔｉ 0.０２〜0.３０％、及びＮ 0.００８％以下
を含有し、更に、 (b) Ｃｕ 0.０５〜0.５０％、Ｎｉ 0.０５〜0.５０％、Ｎｂ 0.００５〜0.０５％、Ｃａ 0.０００４〜0.０１％、及びＲＥＭ 0.０００４
〜0.０１％よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元
素を含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を温
度１２００℃以上に加熱し、仕上圧延の直後から６００
℃までの温度域を平均冷却速度２０〜２００℃／秒にて
冷却し、６００〜２５０℃の範囲の温度で巻取って、熱
延鋼板を製造し、次いで、酸洗し、表面のスケールを除
き、冷間圧延を行ない、次いで、連続焼鈍するに際し
て、６００〜７５０℃の範囲の温度で焼鈍した後、６０
０℃までの温度域を平均冷却速度５℃／秒以上にて冷却
して、固溶Ｔｉを0.０２〜0.２５％の範囲で含有させる
ことを特徴とする耐孔あき腐食性にすぐれる冷間圧延鋼
板の製造方法。
【請求項３】重量％で (a) Ｃ 0.００１〜0.０１５％、Ｓｉ 0.００５〜0.５％、Ｍｎ 0.０２〜0.７０％、Ｐ 0.０３％未満、Ｓ 0.０１％以下、Ａｌ 0.０１〜0.０５％、全Ｔｉ 0.０２〜0.３０％、及びＮ 0.００８％以下
を含有し、更に、 (b) Ｖ 0.００５〜0.０５％、Ｚｒ 0.００５〜0.０５％、Ｍｏ 0.０１〜0.０５％、Ｗ 0.０１〜0.０５％、及びＢ 0.０００３〜0.０
０６％、よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素
を含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を温度
１２００℃以上に加熱し、仕上圧延の直後から６００℃
までの温度域を平均冷却速度２０〜２００℃／秒にて冷
却し、６００〜２５０℃の範囲の温度で巻取って、熱延
鋼板を製造し、次いで、酸洗し、表面のスケールを除
き、冷間圧延を行ない、次いで、連続焼鈍するに際し
て、６００〜７５０℃の範囲の温度で焼鈍した後、６０
０℃までの温度域を平均冷却速度５℃／秒以上にて冷却
して、固溶Ｔｉを0.０２〜0.２５％の範囲で含有させる
ことを特徴とする耐孔あき腐食性にすぐれる冷間圧延鋼
板の製造方法。
【請求項４】重量％で (a) Ｃ 0.００１〜0.０１５％、Ｓｉ 0.００５〜0.５％、Ｍｎ 0.０２〜0.７０％、Ｐ 0.０３％未満、Ｓ 0.０１％以下、Ａｌ 0.０１〜0.０５％、全Ｔｉ 0.０２〜0.３０％、及びＮ 0.００８％以下
を含有し、更に、 (b) Ｖ 0.００５〜0.０５％、Ｚｒ 0.００５〜0.０５％、Ｍｏ 0.０１〜0.０５％、Ｗ 0.０１〜0.０５％、及びＢ 0.０００３〜0.０
０６％、よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素
と、 (c) Ｖ 0.００５〜0.０５％、Ｚｒ 0.００５〜0.０５％、Ｍｏ 0.０１〜0.０５％、Ｗ 0.０１〜0.０５％、及びＢ 0.０００３〜0.０
０６０％、よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元
素とを含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を
温度１２００℃以上に加熱し、仕上圧延の直後から６０
０℃までの温度域を平均冷却速度２０〜２００℃／秒に
て冷却し、６００〜２５０℃の範囲の温度で巻取って、
熱延鋼板を製造し、次いで、酸洗し、表面のスケールを
除き、冷間圧延を行ない、次いで、連続焼鈍するに際し
て、６００〜７５０℃の範囲の温度で焼鈍した後、６０
０℃までの温度域を平均冷却速度５℃／秒以上にて冷却
して、固溶Ｔｉを0.０２〜0.２５％の範囲で含有させる
ことを特徴とする耐孔あき腐食性にすぐれる冷間圧延鋼
板の製造方法。