JP3347157B2 - 耐孔あき腐食性に優れた高張力めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
耐孔あき腐食性に優れた高張力めっき鋼板の製造方法Info
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- JP3347157B2 JP3347157B2 JP02907692A JP2907692A JP3347157B2 JP 3347157 B2 JP3347157 B2 JP 3347157B2 JP 02907692 A JP02907692 A JP 02907692A JP 2907692 A JP2907692 A JP 2907692A JP 3347157 B2 JP3347157 B2 JP 3347157B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，自動車用足廻り部材用
途やその補強部材用途にとくに好適な耐孔あき腐食性に
優れた高張力めっき鋼板の製造法に関する。
途やその補強部材用途にとくに好適な耐孔あき腐食性に
優れた高張力めっき鋼板の製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年の自動車では, 10年間, 孔あき腐食
性無しを保障することが必要視されている。このため，
使用される材料には耐食性の改善が要求されるが，特に
足廻り材料に対しての耐食性改善への要求が強い。例え
ば北米やカナダ等の寒冷地帯では路面の凍結防止や融雪
用に散布される塩類による腐食が促進されるので，足廻
り部材を中心に一層の耐食性改善が強く望まれている。
性無しを保障することが必要視されている。このため，
使用される材料には耐食性の改善が要求されるが，特に
足廻り材料に対しての耐食性改善への要求が強い。例え
ば北米やカナダ等の寒冷地帯では路面の凍結防止や融雪
用に散布される塩類による腐食が促進されるので，足廻
り部材を中心に一層の耐食性改善が強く望まれている。
【０００３】従来, かような耐食性改善の方法の一つと
して，裸の鋼板を使用していた部位を，溶融亜鉛めっき
を中心としためっき鋼板に切り替えることが一般に行わ
れていた。このような背景から耐食性に優れためっき鋼
板が数多く開発され，例えば特開平2-310354号公報では
加工性の優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法が記載さ
れている。
して，裸の鋼板を使用していた部位を，溶融亜鉛めっき
を中心としためっき鋼板に切り替えることが一般に行わ
れていた。このような背景から耐食性に優れためっき鋼
板が数多く開発され，例えば特開平2-310354号公報では
加工性の優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法が記載さ
れている。
【０００４】一方, 自動車は地球環境の保全等から燃費
の向上が望まれ, 使用される鋼材は高強度化による軽量
化が推進されている。この高強度化による板厚の減少は
耐孔あき腐食性の観点からは不利となる。
の向上が望まれ, 使用される鋼材は高強度化による軽量
化が推進されている。この高強度化による板厚の減少は
耐孔あき腐食性の観点からは不利となる。
【０００５】このような観点から，例えば特開平2-2241
6 号公報には, めっき原板自体の耐食性を向上させ，薄
目付けでも優れた耐食性を示す合金化亜鉛めっき鋼板が
開示されている。しかし，このものでも今日の厳しい腐
食環境条件に十分に耐え得るとは言い得ず，一層の耐孔
あき腐食性の改善が要求される。
6 号公報には, めっき原板自体の耐食性を向上させ，薄
目付けでも優れた耐食性を示す合金化亜鉛めっき鋼板が
開示されている。しかし，このものでも今日の厳しい腐
食環境条件に十分に耐え得るとは言い得ず，一層の耐孔
あき腐食性の改善が要求される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】したがって本発明は，
今日の厳しい腐食環境条件に十分に耐え得る特に自動車
足廻り部材やその補強部材用の高強度めっき鋼板の提供
を目的とする。
今日の厳しい腐食環境条件に十分に耐え得る特に自動車
足廻り部材やその補強部材用の高強度めっき鋼板の提供
を目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によれば，重量％
で, Ｃ≦0.1％, Ｍn：0.10〜2.0％, Ｐ：0.05〜0.20％,
Ｓ≦0.010％, Ｃu：0.05〜1.0％, Ｍo：0.05〜2.0％,
Ａl：0.01〜0.1％,Ｎ：0.008％以下を含有したうえ, さ
らに場合によってはＳi：0.05〜1.0％, Ｎi：0.05〜2.0
％, Ｃr：0.05〜5.0％, Ｎb：0.01〜0.05％の１種また
は２種以上および／または下式(1)に従う範囲のＴiを含
有し，残部がＦeおよび不可避的不純物からなる鋼片を1
100〜1250℃の温度域で加熱して熱間圧延を開始し該熱
間圧延をＡr3変態点以上で且つ 800〜950℃の温度範囲
で終了し，引続き700℃以下の温度で巻取り，酸洗した
後, めっき処理を施すことからなる耐孔あき腐食性に優
れた高張力めっき鋼板の製造方法を提供する。 (48/32)×Ｓ≦Ｔi≦｛(48/32)×Ｓ＋(48/14)×Ｎ｝×２ ・・(1) 。
で, Ｃ≦0.1％, Ｍn：0.10〜2.0％, Ｐ：0.05〜0.20％,
Ｓ≦0.010％, Ｃu：0.05〜1.0％, Ｍo：0.05〜2.0％,
Ａl：0.01〜0.1％,Ｎ：0.008％以下を含有したうえ, さ
らに場合によってはＳi：0.05〜1.0％, Ｎi：0.05〜2.0
％, Ｃr：0.05〜5.0％, Ｎb：0.01〜0.05％の１種また
は２種以上および／または下式(1)に従う範囲のＴiを含
有し，残部がＦeおよび不可避的不純物からなる鋼片を1
100〜1250℃の温度域で加熱して熱間圧延を開始し該熱
間圧延をＡr3変態点以上で且つ 800〜950℃の温度範囲
で終了し，引続き700℃以下の温度で巻取り，酸洗した
後, めっき処理を施すことからなる耐孔あき腐食性に優
れた高張力めっき鋼板の製造方法を提供する。 (48/32)×Ｓ≦Ｔi≦｛(48/32)×Ｓ＋(48/14)×Ｎ｝×２ ・・(1) 。
【０００８】
【作用】本発明者らは，前記の目的を達成するために種
々の試験研究を行った結果, めっき母材の鋼板の基本成
分のうち，Ｃ,Ｍn,Ｐ,Ｃu,Ｍoを前記の範囲で厳密に添
加し，さらには, Ｓi,Ｎi,Ｃr,Ｎbの少なくとも１種を
前記範囲で, また(1)式を満足する微量のＴiを追添する
ことによって，高強度化と優れた耐孔あき腐食性の付与
が達成され, 製造条件の面からは, 熱延の条件を適切に
制御することによって, 自動車足廻り部材として要求さ
れる特性を満足する加工性を付与することができること
がわかった。
々の試験研究を行った結果, めっき母材の鋼板の基本成
分のうち，Ｃ,Ｍn,Ｐ,Ｃu,Ｍoを前記の範囲で厳密に添
加し，さらには, Ｓi,Ｎi,Ｃr,Ｎbの少なくとも１種を
前記範囲で, また(1)式を満足する微量のＴiを追添する
ことによって，高強度化と優れた耐孔あき腐食性の付与
が達成され, 製造条件の面からは, 熱延の条件を適切に
制御することによって, 自動車足廻り部材として要求さ
れる特性を満足する加工性を付与することができること
がわかった。
【０００９】この鋼板を母材として亜鉛めっき，アルミ
めっき或いはそれらの合金めっきを施すことにより，耐
孔あき腐食性はさらに向上する。
めっき或いはそれらの合金めっきを施すことにより，耐
孔あき腐食性はさらに向上する。
【００１０】本発明法に従うめっき鋼板における母材鋼
板の各成分の作用およびその含有量範囲を前記のように
限定した理由の概要は次のとおりである。
板の各成分の作用およびその含有量範囲を前記のように
限定した理由の概要は次のとおりである。
【００１１】Ｃは, 鋼の高強度化に有効な元素である。
しかし，0.1％を超えて含有させると鋼板の加工性を劣
化させるので上限を0.1％とした。
しかし，0.1％を超えて含有させると鋼板の加工性を劣
化させるので上限を0.1％とした。
【００１２】Ｍnも，鋼の高強度化に有効に作用する
が，0.1％未満でその効果が認められず，また2.0％を超
えて含有すると加工性を劣化させることから，0.10〜2.
0％の範囲とする。
が，0.1％未満でその効果が認められず，また2.0％を超
えて含有すると加工性を劣化させることから，0.10〜2.
0％の範囲とする。
【００１３】Ｐは，本発明の母材鋼板における必須の添
加元素であり，高強度化に有効で作用するばかりでな
く，Ｃuと複合して0.05％以上含有させることによって
密着性の良い緻密な腐食生成物を作り, これが耐孔あき
腐食性の改善に寄与する作用を供する。しかしＰを0.2
％を超えて含有させると加工性が劣化するようになるの
で0.05〜0.2％の範囲で添加させる。
加元素であり，高強度化に有効で作用するばかりでな
く，Ｃuと複合して0.05％以上含有させることによって
密着性の良い緻密な腐食生成物を作り, これが耐孔あき
腐食性の改善に寄与する作用を供する。しかしＰを0.2
％を超えて含有させると加工性が劣化するようになるの
で0.05〜0.2％の範囲で添加させる。
【００１４】Ｓは，加工性を劣化させる。特にＭnと結
合してＭnＳを生成すると孔拡げ性を劣化させる。した
がってＳはできるだけ少ないことが好ましいが，0.010
％までは許容できるので0.010％以下とする。
合してＭnＳを生成すると孔拡げ性を劣化させる。した
がってＳはできるだけ少ないことが好ましいが，0.010
％までは許容できるので0.010％以下とする。
【００１５】Ｃuは，前述のようにＰと複合して添加す
ることにより鋼板の耐孔あき腐食性を改善するのに有効
に作用する元素である。添加量が0.05％未満ではその効
果が認められなく，また1.0％を超えて添加しても効果
が飽和するばかりか，製造コストが高くなるのでその添
加範囲を0.05〜1.0％とする。
ることにより鋼板の耐孔あき腐食性を改善するのに有効
に作用する元素である。添加量が0.05％未満ではその効
果が認められなく，また1.0％を超えて添加しても効果
が飽和するばかりか，製造コストが高くなるのでその添
加範囲を0.05〜1.0％とする。
【００１６】Ｍoも本発明鋼において必須の元素であり,
高強度化と耐孔あき腐食性の改善に有効である。0.05
％未満ではそれらの効果が認められない。また2.0％を
超えて添加させると, 耐孔あき腐食性の改善効果が飽和
し，加工性を劣化させるようになりコスト面でも不利と
なる。この理由からＭoの添加範囲を0.05〜2.0％とす
る。
高強度化と耐孔あき腐食性の改善に有効である。0.05
％未満ではそれらの効果が認められない。また2.0％を
超えて添加させると, 耐孔あき腐食性の改善効果が飽和
し，加工性を劣化させるようになりコスト面でも不利と
なる。この理由からＭoの添加範囲を0.05〜2.0％とす
る。
【００１７】Ｎは，耐食性, 加工性に有害に作用する元
素である。したがって，できるだけ少ないことが望まし
いが，本発明では0.008％までは許容できるので，0.008
％以下とする。
素である。したがって，できるだけ少ないことが望まし
いが，本発明では0.008％までは許容できるので，0.008
％以下とする。
【００１８】Ａlは，脱酸材として添加されるものであ
るが，0.01％未満では脱酸材としての効果が認められ
ず，0.1％を超えて含有してもその効果が飽和し，また
製造コストが高くなるので上限を0.1％とした。
るが，0.01％未満では脱酸材としての効果が認められ
ず，0.1％を超えて含有してもその効果が飽和し，また
製造コストが高くなるので上限を0.1％とした。
【００１９】Ｓiは，高強度化および耐食性の改善に有
効な元素である。0.05％未満ではその効果が認められ
ず, 1.0％を超えて含有すると製品の表面性状を劣化さ
せ，また加工性も劣化させるので0.05〜1.0％の範囲で
含有させる。
効な元素である。0.05％未満ではその効果が認められ
ず, 1.0％を超えて含有すると製品の表面性状を劣化さ
せ，また加工性も劣化させるので0.05〜1.0％の範囲で
含有させる。
【００２０】Ｎiは，Ｃu添加による熱延時の高温割れ発
生を抑制するのに有効に作用し，さらに高強度化と耐孔
あき腐食性の改善にも有効な元素である。添加量が0.05
％未満ではそれらの効果が認められない。また2.0％を
超えて含有してもその効果が飽和するとともにコストの
上昇を招く。この理由からＮi含有範囲は0.05〜2.0％と
する。
生を抑制するのに有効に作用し，さらに高強度化と耐孔
あき腐食性の改善にも有効な元素である。添加量が0.05
％未満ではそれらの効果が認められない。また2.0％を
超えて含有してもその効果が飽和するとともにコストの
上昇を招く。この理由からＮi含有範囲は0.05〜2.0％と
する。
【００２１】Ｃrも高強度化と耐孔あき腐食性の改善に
有効な元素である。0.05％未満ではその効果が認められ
なく，また5.0％を超えて添加してもその効果が飽和す
るばかりか，効果に比較して著しい製造コストの上昇を
招くので0.05〜5.0％の範囲で含有させる。
有効な元素である。0.05％未満ではその効果が認められ
なく，また5.0％を超えて添加してもその効果が飽和す
るばかりか，効果に比較して著しい製造コストの上昇を
招くので0.05〜5.0％の範囲で含有させる。
【００２２】Ｎbは，鋼板の結晶粒径を微細化して高強
度化に有効に寄与する。しかし添加量が0.01％未満では
その効果が認められず，また0.05％を超えて含有すると
Ｎb炭窒化物の析出が多くなり強度は高くなるものの加
工性が著しく劣化するようになるので0.01〜0.05％の範
囲で含有させる。
度化に有効に寄与する。しかし添加量が0.01％未満では
その効果が認められず，また0.05％を超えて含有すると
Ｎb炭窒化物の析出が多くなり強度は高くなるものの加
工性が著しく劣化するようになるので0.01〜0.05％の範
囲で含有させる。
【００２３】ＴiはＳおよびＮを固定し，加工性特に孔
拡げ性を改善するのに有効に作用する元素である。この
作用はＴi量が(1)式に示すように(48/32)×Ｓ未満では
認められない。また〔(48/32)×Ｓ＋(48/14)×Ｎ〕×２
を超えて含有しても，その効果が飽和するとともにコス
トの上昇を招くため，前記(1)式に示す範囲で含有させ
ることが必要である。
拡げ性を改善するのに有効に作用する元素である。この
作用はＴi量が(1)式に示すように(48/32)×Ｓ未満では
認められない。また〔(48/32)×Ｓ＋(48/14)×Ｎ〕×２
を超えて含有しても，その効果が飽和するとともにコス
トの上昇を招くため，前記(1)式に示す範囲で含有させ
ることが必要である。
【００２４】上記の化学成分を前記範囲で含有させた鋼
片を適切な熱延条件のもとで熱間圧延するとこの鋼に優
れた加工性を付与することができることがわかった。す
なわち，この鋼片を1100〜1250℃の温度域で加熱して熱
間圧延を開始し該熱間圧延をＡr3変態点以上で且つ 800
〜950℃の温度範囲で終了し，引続き700℃以下の温度で
巻取ることによって耐孔あき腐食性と加工性に優れた高
強度熱延鋼板が得られる。
片を適切な熱延条件のもとで熱間圧延するとこの鋼に優
れた加工性を付与することができることがわかった。す
なわち，この鋼片を1100〜1250℃の温度域で加熱して熱
間圧延を開始し該熱間圧延をＡr3変態点以上で且つ 800
〜950℃の温度範囲で終了し，引続き700℃以下の温度で
巻取ることによって耐孔あき腐食性と加工性に優れた高
強度熱延鋼板が得られる。
【００２５】熱延を開始するための加熱炉からの鋼片抽
出温度 (鋼片加熱温度) は1100℃未満では炭窒化物の溶
解が不十分となり良好な加工性が得られない。この炭窒
化物の溶解のための加熱温度の上限は1250℃で十分であ
り，これを超えても製造コストの上昇を招くため1100〜
1250℃の範囲に制御するのがよい。
出温度 (鋼片加熱温度) は1100℃未満では炭窒化物の溶
解が不十分となり良好な加工性が得られない。この炭窒
化物の溶解のための加熱温度の上限は1250℃で十分であ
り，これを超えても製造コストの上昇を招くため1100〜
1250℃の範囲に制御するのがよい。
【００２６】熱間圧延をＡr3変態点以上で且つ 800〜95
0℃の温度範囲で終了すると良好な加工性が得られる。
熱延終了温度をＡr3変態点未満あるいは800℃未満とす
ると等軸な結晶粒が得られず, このため良好な加工性が
得られない。また950℃を超えると結晶粒径が粗大化し
加工後にオレンジピールと呼ばれる肌荒れが発生するよ
うになる。また，巻取温度が700℃を超えると表層のス
ケール層が厚くなり酸洗性を劣化させるようになるので
700℃以下の温度で巻取る必要がある。
0℃の温度範囲で終了すると良好な加工性が得られる。
熱延終了温度をＡr3変態点未満あるいは800℃未満とす
ると等軸な結晶粒が得られず, このため良好な加工性が
得られない。また950℃を超えると結晶粒径が粗大化し
加工後にオレンジピールと呼ばれる肌荒れが発生するよ
うになる。また，巻取温度が700℃を超えると表層のス
ケール層が厚くなり酸洗性を劣化させるようになるので
700℃以下の温度で巻取る必要がある。
【００２７】このようにして得られた熱延鋼板を酸洗し
たあとめっき処理を施すことによって本発明に従う耐孔
あき腐食性に優れた高強度めっき鋼板が得られる。めっ
き処理は, 用途に応じ亜鉛めっき, アルミめっき, また
はこれらの合金めっき等のいずれでも採用できる。めっ
き方法は特に限定されるものではなく，溶融めっき,電
気めっき，蒸着めっき等のいずれの方法でもよい。
たあとめっき処理を施すことによって本発明に従う耐孔
あき腐食性に優れた高強度めっき鋼板が得られる。めっ
き処理は, 用途に応じ亜鉛めっき, アルミめっき, また
はこれらの合金めっき等のいずれでも採用できる。めっ
き方法は特に限定されるものではなく，溶融めっき,電
気めっき，蒸着めっき等のいずれの方法でもよい。
【００２８】
〔実施例１〕表１に示す化学成分の鋼を溶製し，連続鋳
造スラブとした。このスラブを1230℃に加熱し，熱延終
了温度：900℃, 巻取温度：550℃の条件で熱間圧延を行
って板厚2.6mmの熱延鋼板を得た。得られた熱延鋼板を
酸洗後，ゼンジマータイプの溶融Ｚnめっき設備にて，
めっき付着量45g/m2の溶融亜鉛めっきを施した。
造スラブとした。このスラブを1230℃に加熱し，熱延終
了温度：900℃, 巻取温度：550℃の条件で熱間圧延を行
って板厚2.6mmの熱延鋼板を得た。得られた熱延鋼板を
酸洗後，ゼンジマータイプの溶融Ｚnめっき設備にて，
めっき付着量45g/m2の溶融亜鉛めっきを施した。
【００２９】得られた亜鉛めっき鋼板から試験片を採取
し, 図１に示した条件の塩水噴霧，乾燥，湿潤（３サイ
クル／１日）の複合サイクル腐食試験に供した。この腐
食試験を30サイクル, 60サイクル, 120サイクルおよび
最大240サイクル実施し, 腐食生成物を除去したうえ最
大侵食深さを測定して，めっき鋼板の耐孔あき腐食性の
評価とした。それらの試験結果を表２に示した。
し, 図１に示した条件の塩水噴霧，乾燥，湿潤（３サイ
クル／１日）の複合サイクル腐食試験に供した。この腐
食試験を30サイクル, 60サイクル, 120サイクルおよび
最大240サイクル実施し, 腐食生成物を除去したうえ最
大侵食深さを測定して，めっき鋼板の耐孔あき腐食性の
評価とした。それらの試験結果を表２に示した。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】表２の結果から次のことが明らかである。
30サイクルまでの腐食試験初期においては, 本発明例の
Ｐ,Ｃu,Ｍoを複合添加した鋼を母材としたものと，比較
例の鋼 (Ｐ,Ｃu,Ｍoの何れかまたは全部を欠く鋼) を母
材としたものとの間で，最大侵食深さに大きな差は認め
られない。これは, 試験初期ではめっき層がいずれも侵
されていないことによる, と考えてよい。
30サイクルまでの腐食試験初期においては, 本発明例の
Ｐ,Ｃu,Ｍoを複合添加した鋼を母材としたものと，比較
例の鋼 (Ｐ,Ｃu,Ｍoの何れかまたは全部を欠く鋼) を母
材としたものとの間で，最大侵食深さに大きな差は認め
られない。これは, 試験初期ではめっき層がいずれも侵
されていないことによる, と考えてよい。
【００３３】しかし，30サイクルを超えて, 表層のめっ
き層が侵食されてくると，本発明の主要な添加元素であ
るＰ,Ｃu,Ｍoの何れかまたは全部を欠く熱延鋼板を母材
とした比較例No.17〜21のめっき鋼板は最大侵食深さが
大きくなるのに対し, 本発明に従うめっき鋼板は腐食の
進行が非常に緩やかであり，耐孔あき腐食性に優れるこ
とがわかる。
き層が侵食されてくると，本発明の主要な添加元素であ
るＰ,Ｃu,Ｍoの何れかまたは全部を欠く熱延鋼板を母材
とした比較例No.17〜21のめっき鋼板は最大侵食深さが
大きくなるのに対し, 本発明に従うめっき鋼板は腐食の
進行が非常に緩やかであり，耐孔あき腐食性に優れるこ
とがわかる。
【００３４】なお，比較例No.21 はＰとＣuは添加され
ているがＭo無添加の鋼を母材としたものであり，Ｐと
Ｃuの複合添加によって他の比較例よりも良好な耐孔あ
き腐食性を示すが，本発明例のものと比較すると十分な
値とは言えない。
ているがＭo無添加の鋼を母材としたものであり，Ｐと
Ｃuの複合添加によって他の比較例よりも良好な耐孔あ
き腐食性を示すが，本発明例のものと比較すると十分な
値とは言えない。
【００３５】〔実施例２〕表１に示した鋼のうち，No.
2, 8 および15についてそれぞれ表３に示した熱延条件
にて板厚2.6mmまで熱延を行い, 得られた熱延鋼板を酸
洗後, 電気Ｚnめっきを施し, めっき付着量30g/m2の電
気Ｚnめっき鋼板を得た。この電気Ｚnめっき鋼板から試
片を採取し，引張試験と孔拡げ試験に供した。引張試験
はJIS5号試験片にて行い, 孔拡げ性試験はクリアランス
20％にて10mmの径に打抜き, 直径50mmの球頭ポンチを用
いて行った。これらの試験結果を表４に示した。
2, 8 および15についてそれぞれ表３に示した熱延条件
にて板厚2.6mmまで熱延を行い, 得られた熱延鋼板を酸
洗後, 電気Ｚnめっきを施し, めっき付着量30g/m2の電
気Ｚnめっき鋼板を得た。この電気Ｚnめっき鋼板から試
片を採取し，引張試験と孔拡げ試験に供した。引張試験
はJIS5号試験片にて行い, 孔拡げ性試験はクリアランス
20％にて10mmの径に打抜き, 直径50mmの球頭ポンチを用
いて行った。これらの試験結果を表４に示した。
【００３６】
【表３】
【００３７】
【表４】
【００３８】表４から明らかなように，本発明で規定す
る熱延条件を採用したＡ，ＢおよびＥの場合には，引張
特性および孔拡げ性とも良好な値を示し，加工後の表面
肌荒れも認められない。本発明で規定するより鋼片加熱
温度が低いＤの場合，および熱延終了温度が低いＦの場
合には，加工後の肌荒れは認められないものの，延性お
よび孔拡げ性に劣り，自動車用足廻り部材として要求さ
れる加工性を満足することができない。一方，熱延終了
温度が高い条件Ｄの場合には，引張特性，孔拡げ性は本
発明例とほぼ同等な値を示すものの, 加工後に表面肌荒
れが発生している。
る熱延条件を採用したＡ，ＢおよびＥの場合には，引張
特性および孔拡げ性とも良好な値を示し，加工後の表面
肌荒れも認められない。本発明で規定するより鋼片加熱
温度が低いＤの場合，および熱延終了温度が低いＦの場
合には，加工後の肌荒れは認められないものの，延性お
よび孔拡げ性に劣り，自動車用足廻り部材として要求さ
れる加工性を満足することができない。一方，熱延終了
温度が高い条件Ｄの場合には，引張特性，孔拡げ性は本
発明例とほぼ同等な値を示すものの, 加工後に表面肌荒
れが発生している。
【００３９】
【発明の効果】以上のように本発明によれば耐孔あき腐
食性に優れた高強度めっき鋼板が得られ，この鋼板は自
動車用足廻り部材あるいは補強部材として従来材にない
効果を発揮する。すなわち高強度化によって自動車の軽
量化に有効であるばかりでなく加工性および耐孔あき腐
食性に優れているので，今日の厳しい腐食環境に十分耐
える自動車足廻り部材用として好適な材料が提供でき
る。また本発明のめっき鋼板はその優れた特性から屋外
建築材料等に適用した場合にも従来材にない効果を発揮
する。
食性に優れた高強度めっき鋼板が得られ，この鋼板は自
動車用足廻り部材あるいは補強部材として従来材にない
効果を発揮する。すなわち高強度化によって自動車の軽
量化に有効であるばかりでなく加工性および耐孔あき腐
食性に優れているので，今日の厳しい腐食環境に十分耐
える自動車足廻り部材用として好適な材料が提供でき
る。また本発明のめっき鋼板はその優れた特性から屋外
建築材料等に適用した場合にも従来材にない効果を発揮
する。
【図１】 腐食試験の条件を示した試験サイクル図であ
る。
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 宗下 美紀夫 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株 式会社鉄鋼研究所内 (56)参考文献 特開 平５−195145（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−195076（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 9/46 - 9/48 C21D 8/00 - 8/04 C22C 38/00 - 38/60
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で, Ｃ≦0.1％, Ｍn：0.10〜2.0
％, Ｐ：0.05〜0.20％, Ｓ≦0.010％, Ｃu：0.05〜1.0
％, Ｍo：0.05〜2.0％, Ａl：0.01〜0.1％,Ｎ：0.008％
以下, 残部がＦeおよび不可避的不純物からなる鋼の鋼
片を1100〜1250℃の温度域で加熱して熱間圧延を開始し
該熱間圧延をＡr3変態点以上で且つ800〜950℃の温度範
囲で終了し，引続き700℃以下の温度で巻取り，酸洗し
た後,めっき処理を施すことからなる耐孔あき腐食性に
優れた高張力めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で, Ｃ≦0.1％, Ｍn：0.10〜2.0
％, Ｐ：0.05〜0.20％, Ｓ≦0.010％, Ｃu：0.05〜1.0
％, Ｍo：0.05〜2.0％, Ａl：0.01〜0.1％, Ｎ：0.008
％以下を含有したうえ, さらにＳi：0.05〜1.0％, Ｎ
i：0.05〜2.0％, Ｃr：0.05〜5.0％, Ｎb：0.01〜0.05
％の１種または２種以上および／または下式(1)に従う
範囲のＴiを含有し，残部がＦeおよび不可避的不純物か
らなる鋼片を1100〜1250℃の温度域で加熱して熱間圧延
を開始し該熱間圧延をＡr3変態点以上で且つ 800〜950
℃の温度範囲で終了し，引続き700℃以下の温度で巻取
り，酸洗した後, めっき処理を施すことからなる耐孔あ
き腐食性に優れた高張力めっき鋼板の製造方法， (48/32)×Ｓ≦Ｔi≦｛(48/32)×Ｓ＋(48/14)×Ｎ｝×２ ・・(1) 。 - 【請求項３】 めっき処理は溶融亜鉛めっき処理である
請求項１または２に記載の高張力めっき鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP02907692A JP3347157B2 (ja) | 1992-01-21 | 1992-01-21 | 耐孔あき腐食性に優れた高張力めっき鋼板の製造方法 |
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|---|---|---|---|
| JP02907692A JP3347157B2 (ja) | 1992-01-21 | 1992-01-21 | 耐孔あき腐食性に優れた高張力めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05195077A JPH05195077A (ja) | 1993-08-03 |
| JP3347157B2 true JP3347157B2 (ja) | 2002-11-20 |
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|---|---|---|---|---|
| JP2017190522A (ja) * | 2016-04-11 | 2017-10-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼材 |
-
1992
- 1992-01-21 JP JP02907692A patent/JP3347157B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
| JPH05195077A (ja) | 1993-08-03 |
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