JPH08155486A - 有機性排水の嫌気性処理法 - Google Patents
有機性排水の嫌気性処理法Info
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- JPH08155486A JPH08155486A JP30073894A JP30073894A JPH08155486A JP H08155486 A JPH08155486 A JP H08155486A JP 30073894 A JP30073894 A JP 30073894A JP 30073894 A JP30073894 A JP 30073894A JP H08155486 A JPH08155486 A JP H08155486A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 有機性排水をＵＡＳＢ型高負荷嫌気性処理装
置に通水して嫌気性処理する方法において、グラニュー
ル汚泥の浮上、流出を防止して、グラニュール汚泥をＵ
ＡＳＢ反応槽内に安定に保持する。 【構成】 排水にＰＯ4 3- 源を添加すると共に、マグネ
シウム塩をＭｇ2+濃度が排水のＣＯＤcr濃度の０．１〜
２重量％となるように添加してＵＡＳＢ反応槽２に通水
する。 【効果】 有機酸からのメタン生成反応によりｐＨが上
昇し、ＭＡＰ生成条件となっているＵＡＳＢ反応槽２内
で、添加されたＭｇ塩及びＰＯ4 3- 源と排水中のＮＨ4
−Ｎとが反応し、ＭＡＰが生成する。ＭＡＰの包含によ
りグラニュール汚泥の比重が増大して沈降性が高められ
る。
置に通水して嫌気性処理する方法において、グラニュー
ル汚泥の浮上、流出を防止して、グラニュール汚泥をＵ
ＡＳＢ反応槽内に安定に保持する。 【構成】 排水にＰＯ4 3- 源を添加すると共に、マグネ
シウム塩をＭｇ2+濃度が排水のＣＯＤcr濃度の０．１〜
２重量％となるように添加してＵＡＳＢ反応槽２に通水
する。 【効果】 有機酸からのメタン生成反応によりｐＨが上
昇し、ＭＡＰ生成条件となっているＵＡＳＢ反応槽２内
で、添加されたＭｇ塩及びＰＯ4 3- 源と排水中のＮＨ4
−Ｎとが反応し、ＭＡＰが生成する。ＭＡＰの包含によ
りグラニュール汚泥の比重が増大して沈降性が高められ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は有機性排水の嫌気性処理
法に係り、特に、有機性排水をＵＡＳＢ型高負荷嫌気性
処理装置に通水して嫌気性処理する方法において、グラ
ニュール汚泥の浮上を防止して、安定かつ効率的に高負
荷処理を行う方法に関する。
法に係り、特に、有機性排水をＵＡＳＢ型高負荷嫌気性
処理装置に通水して嫌気性処理する方法において、グラ
ニュール汚泥の浮上を防止して、安定かつ効率的に高負
荷処理を行う方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＵＡＳＢ法、即ち、上向流嫌気性汚泥床
法（Upflow Anaerobic Sludge Blanket Process)は、嫌
気性菌（メタン生成細菌）を、付着担体を用いることな
く自己造粒又は核となる物質に造粒させてなる造粒汚泥
（グラニュール）の汚泥床（スラッジブランケット）を
形成した反応槽（以下、「ＵＡＳＢ反応槽」と称す。）
に、原水を上向流で通水して処理する方法であり、ＵＡ
ＳＢ反応槽中に高濃度の微生物を保持することが可能で
あることから、高負荷処理にて、有機性排水中の有機物
を効率良く分解除去することができる方法である。しか
して、ＵＡＳＢ型嫌気性処理装置は、好気性活性汚泥法
に比べて、反応槽容積当りの有機物負荷が１０ｋｇ−Ｃ
ＯＤcr／ｍ3 ／ｄａｙ以上と高く、曝気のためのエネル
ギーが不要で、メタンガスとしてエネルギーの回収が可
能である上に、余剰汚泥発生量が少なく、しかも、槽内
構造がシンプルであるといった優れた特長を備えている
ため、近年、食品工場排水などを対象として普及しつつ
ある。
法（Upflow Anaerobic Sludge Blanket Process)は、嫌
気性菌（メタン生成細菌）を、付着担体を用いることな
く自己造粒又は核となる物質に造粒させてなる造粒汚泥
（グラニュール）の汚泥床（スラッジブランケット）を
形成した反応槽（以下、「ＵＡＳＢ反応槽」と称す。）
に、原水を上向流で通水して処理する方法であり、ＵＡ
ＳＢ反応槽中に高濃度の微生物を保持することが可能で
あることから、高負荷処理にて、有機性排水中の有機物
を効率良く分解除去することができる方法である。しか
して、ＵＡＳＢ型嫌気性処理装置は、好気性活性汚泥法
に比べて、反応槽容積当りの有機物負荷が１０ｋｇ−Ｃ
ＯＤcr／ｍ3 ／ｄａｙ以上と高く、曝気のためのエネル
ギーが不要で、メタンガスとしてエネルギーの回収が可
能である上に、余剰汚泥発生量が少なく、しかも、槽内
構造がシンプルであるといった優れた特長を備えている
ため、近年、食品工場排水などを対象として普及しつつ
ある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ＵＡＳＢ型嫌気性処理
装置においては、ＵＡＳＢ反応槽内のグラニュール汚泥
の粒径が増大するにつれ、汚泥が浮上し易くなり、この
ことが処理の安定性の面での大きな課題となっている。
即ち、浮上したグラニュール汚泥がＵＡＳＢ反応槽から
流出すると、処理水質の悪化とＵＡＳＢ反応槽内の菌体
量の減少を引き起こすため、処理効率は大きく低下する
こととなる。
装置においては、ＵＡＳＢ反応槽内のグラニュール汚泥
の粒径が増大するにつれ、汚泥が浮上し易くなり、この
ことが処理の安定性の面での大きな課題となっている。
即ち、浮上したグラニュール汚泥がＵＡＳＢ反応槽から
流出すると、処理水質の悪化とＵＡＳＢ反応槽内の菌体
量の減少を引き起こすため、処理効率は大きく低下する
こととなる。
【０００４】本発明は上記従来の問題点を解決し、有機
性排水をＵＡＳＢ型高負荷嫌気性処理装置に通水して嫌
気性処理する方法において、グラニュール汚泥の浮上、
流出を防止して、グラニュール汚泥をＵＡＳＢ反応槽内
に安定に保持する方法を提供することを目的とする。
性排水をＵＡＳＢ型高負荷嫌気性処理装置に通水して嫌
気性処理する方法において、グラニュール汚泥の浮上、
流出を防止して、グラニュール汚泥をＵＡＳＢ反応槽内
に安定に保持する方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の有機性排水の嫌
気性処理法は、有機性排水をＵＡＳＢ型高負荷嫌気性処
理装置に通水して嫌気性処理する方法において、該排水
にＰＯ4 3- 源を添加すると共に、マグネシウム塩をＭｇ
2+濃度が該排水のＣＯＤcr濃度の０．１〜２重量％とな
るように添加した後、該ＵＡＳＢ型高負荷嫌気性処理装
置に通水することを特徴とする。
気性処理法は、有機性排水をＵＡＳＢ型高負荷嫌気性処
理装置に通水して嫌気性処理する方法において、該排水
にＰＯ4 3- 源を添加すると共に、マグネシウム塩をＭｇ
2+濃度が該排水のＣＯＤcr濃度の０．１〜２重量％とな
るように添加した後、該ＵＡＳＢ型高負荷嫌気性処理装
置に通水することを特徴とする。
【０００６】なお、本発明において、処理対象となる有
機性排水とは排水中のＣＯＤcr濃度（重クロム酸カリウ
ムによるＣＯＤ測定濃度）に対して０．２重量％程度以
下（０．２重量％は汚泥の栄養塩となる量）というよう
な、リン含有量の少ない排水であって、このような排水
としては化学工業からのプロセス排水、廃棄ジュース、
廃棄サイダーなどが挙げられる。
機性排水とは排水中のＣＯＤcr濃度（重クロム酸カリウ
ムによるＣＯＤ測定濃度）に対して０．２重量％程度以
下（０．２重量％は汚泥の栄養塩となる量）というよう
な、リン含有量の少ない排水であって、このような排水
としては化学工業からのプロセス排水、廃棄ジュース、
廃棄サイダーなどが挙げられる。
【０００７】以下、図面を参照して本発明の有機性排水
の嫌気性処理法を詳細に説明する。
の嫌気性処理法を詳細に説明する。
【０００８】図１は本発明の有機性排水の嫌気性処理法
の一実施例方法を説明する系統図である。
の一実施例方法を説明する系統図である。
【０００９】図１に示す方法においては、原水（有機性
排水）を、配管１１よりまず酸生成槽１に導入し、水中
の糖、タンパクなどを、乳酸、プロピオン酸、ラク酸、
酢酸などの揮発性低級脂肪酸に分解する。即ち、酸生成
槽１では、酸生成細菌が浮遊状態で又は担体に固定され
た状態で存在しており、低級脂肪酸への分解反応が行わ
れる。
排水）を、配管１１よりまず酸生成槽１に導入し、水中
の糖、タンパクなどを、乳酸、プロピオン酸、ラク酸、
酢酸などの揮発性低級脂肪酸に分解する。即ち、酸生成
槽１では、酸生成細菌が浮遊状態で又は担体に固定され
た状態で存在しており、低級脂肪酸への分解反応が行わ
れる。
【００１０】本実施例においては、この酸生成槽１の原
水導入配管１１に、後段のＵＡＳＢ反応槽２の処理水の
一部を配管１２より循環する。このように、ＵＡＳＢ反
応槽２の処理水の一部を循環することにより、酸生成槽
１における酸生成による極端なｐＨ低下を防止して、酸
生成速度を高めると共に、酸生成槽１のｐＨ調整のため
のアルカリ添加量の低減を図ることができる。
水導入配管１１に、後段のＵＡＳＢ反応槽２の処理水の
一部を配管１２より循環する。このように、ＵＡＳＢ反
応槽２の処理水の一部を循環することにより、酸生成槽
１における酸生成による極端なｐＨ低下を防止して、酸
生成速度を高めると共に、酸生成槽１のｐＨ調整のため
のアルカリ添加量の低減を図ることができる。
【００１１】この酸生成槽１内は処理水の循環水量や原
水濃度等によっても異なるが、通常ｐＨが５．５〜６．
５の弱酸性状態となるように、必要に応じて配管１３よ
りアルカリを添加するのが好ましい。
水濃度等によっても異なるが、通常ｐＨが５．５〜６．
５の弱酸性状態となるように、必要に応じて配管１３よ
りアルカリを添加するのが好ましい。
【００１２】この酸生成槽１のｐＨが上記範囲よりも低
いと生物活性が低下し、ＵＡＳＢ反応槽２における反応
効率が悪く、メタン生成量、即ち、有機酸分解量が低減
する。逆に、調整ｐＨが上記範囲よりも高いと、マグネ
シウム（Ｍｇ）塩の添加によりＭＡＰの結晶がＵＡＳＢ
反応槽２内のグラニュール汚泥中だけでなく、特に流速
の大きな配管１４内やポンプＰ内に析出し、配管閉塞、
ポンプの作動不良などの問題を引き起こすため実用上問
題がある。従って、酸生成槽１のｐＨは上記範囲とする
と共に、Ｍｇ塩の添加は、酸生成槽１で酸生成を行い、
ｐＨが５．５〜６．５の弱酸性状態となった酸生成槽１
の流出水に行うことが望ましい。
いと生物活性が低下し、ＵＡＳＢ反応槽２における反応
効率が悪く、メタン生成量、即ち、有機酸分解量が低減
する。逆に、調整ｐＨが上記範囲よりも高いと、マグネ
シウム（Ｍｇ）塩の添加によりＭＡＰの結晶がＵＡＳＢ
反応槽２内のグラニュール汚泥中だけでなく、特に流速
の大きな配管１４内やポンプＰ内に析出し、配管閉塞、
ポンプの作動不良などの問題を引き起こすため実用上問
題がある。従って、酸生成槽１のｐＨは上記範囲とする
と共に、Ｍｇ塩の添加は、酸生成槽１で酸生成を行い、
ｐＨが５．５〜６．５の弱酸性状態となった酸生成槽１
の流出水に行うことが望ましい。
【００１３】酸生成槽１の流出水は次いでポンプＰを備
える配管１４よりＵＡＳＢ反応槽２に送給されるが、こ
の過程において、配管１５よりＭｇ塩及びＰＯ4 3- 源が
添加される。
える配管１４よりＵＡＳＢ反応槽２に送給されるが、こ
の過程において、配管１５よりＭｇ塩及びＰＯ4 3- 源が
添加される。
【００１４】添加するＭｇ塩としては、水酸化マグネシ
ウム（Ｍｇ（ＯＨ）2 ）、酸化マグネシウム（Ｍｇ
Ｏ）、塩化マグネシウム（ＭｇＣｌ2 ）、硫酸マグネシ
ウム（ＭｇＳＯ4 ）等を用いることができる。Ｍｇ塩の
添加量は、酸生成槽１の流出水のＭｇ2+濃度がＣＯＤcr
濃度に対して０．１〜２重量％、好ましくは０．２〜１
重量％となるような割合とするのが好ましい。即ち、Ｍ
ｇ塩添加によるＵＡＳＢ反応槽２内のＭＡＰの析出量が
過度に多いと、ＵＡＳＢ反応槽２内におけるメタン発酵
のための菌体量が相対的に減少して処理効率が低下す
る。このため、本発明においては、この菌体量の減少を
防止した上で、グラニュール汚泥の浮上防止に有効なＭ
ＡＰ析出量を得るために、Ｍｇ2+濃度をＣＯＤcr濃度の
０．１〜２重量％とする。
ウム（Ｍｇ（ＯＨ）2 ）、酸化マグネシウム（Ｍｇ
Ｏ）、塩化マグネシウム（ＭｇＣｌ2 ）、硫酸マグネシ
ウム（ＭｇＳＯ4 ）等を用いることができる。Ｍｇ塩の
添加量は、酸生成槽１の流出水のＭｇ2+濃度がＣＯＤcr
濃度に対して０．１〜２重量％、好ましくは０．２〜１
重量％となるような割合とするのが好ましい。即ち、Ｍ
ｇ塩添加によるＵＡＳＢ反応槽２内のＭＡＰの析出量が
過度に多いと、ＵＡＳＢ反応槽２内におけるメタン発酵
のための菌体量が相対的に減少して処理効率が低下す
る。このため、本発明においては、この菌体量の減少を
防止した上で、グラニュール汚泥の浮上防止に有効なＭ
ＡＰ析出量を得るために、Ｍｇ2+濃度をＣＯＤcr濃度の
０．１〜２重量％とする。
【００１５】一方、ＰＯ4 3- 源としては、正リン酸又は
リン酸カリウム等の正リン酸塩を用いることができる。
リン酸カリウム等の正リン酸塩を用いることができる。
【００１６】このＰＯ4 3- 源の添加量は、Ｐ／Ｍｇ（モ
ル比）が０．７以上、特に１．０以上、とりわけ１．０
〜１．３となる量とするのが好ましい。ただし、この場
合のＰ濃度は、栄養塩として汚泥に摂取される量（ＣＯ
Ｄcrに対して約０．２重量％程度）を勘案し、摂取量を
差し引いたＰ濃度が上記割合となるようにする。
ル比）が０．７以上、特に１．０以上、とりわけ１．０
〜１．３となる量とするのが好ましい。ただし、この場
合のＰ濃度は、栄養塩として汚泥に摂取される量（ＣＯ
Ｄcrに対して約０．２重量％程度）を勘案し、摂取量を
差し引いたＰ濃度が上記割合となるようにする。
【００１７】なお、本発明において、前述の生物活性低
下の防止及び配管やポンプ内のＭＡＰの析出防止の観点
から、このＭｇ塩及びＰＯ4 3- 源の添加後、ＵＡＳＢ反
応槽２に流入する水のｐＨは５．８〜６．５の範囲とな
るようにするのが好ましい。
下の防止及び配管やポンプ内のＭＡＰの析出防止の観点
から、このＭｇ塩及びＰＯ4 3- 源の添加後、ＵＡＳＢ反
応槽２に流入する水のｐＨは５．８〜６．５の範囲とな
るようにするのが好ましい。
【００１８】また、通常の場合、本発明で対象とする有
機性排水にはＭＡＰ生成に必要なＮＨ4 −Ｎが存在する
ためＮＨ4 −Ｎの添加は不要であるが、ＭＡＰ生成のた
めに必要なＮＨ4 −Ｎが排水中に存在しない場合には、
ＮＨ4 −Ｎ源としてアンモニア、尿素等を添加する。Ｎ
Ｈ4 −Ｎ濃度は、Ｍｇ濃度に対してＮ／Ｍｇ（モル比）
が０．７以上、特に１．０以上、とりわけ１〜１．３と
なるように必要に応じてＮＨ4 −Ｎ源を添加する。ただ
し、この場合においても栄養塩として汚泥に摂取される
量（ＣＯＤcrに対して約１重量％程度）を勘案し、摂取
量を差し引いたＮ濃度が上記割合となるようにする。
機性排水にはＭＡＰ生成に必要なＮＨ4 −Ｎが存在する
ためＮＨ4 −Ｎの添加は不要であるが、ＭＡＰ生成のた
めに必要なＮＨ4 −Ｎが排水中に存在しない場合には、
ＮＨ4 −Ｎ源としてアンモニア、尿素等を添加する。Ｎ
Ｈ4 −Ｎ濃度は、Ｍｇ濃度に対してＮ／Ｍｇ（モル比）
が０．７以上、特に１．０以上、とりわけ１〜１．３と
なるように必要に応じてＮＨ4 −Ｎ源を添加する。ただ
し、この場合においても栄養塩として汚泥に摂取される
量（ＣＯＤcrに対して約１重量％程度）を勘案し、摂取
量を差し引いたＮ濃度が上記割合となるようにする。
【００１９】ＵＡＳＢ反応槽２の流入水は、Ｍｇ塩及び
ＰＯ4 −Ｐ，ＮＨ4 −Ｎを含有するｐＨ５．８〜６．５
のものであるが、ＵＡＳＢ反応槽２内で嫌気性処理さ
れ、有機酸からのメタン生成の進行に伴ってｐＨが上昇
し、このｐＨの上昇に伴って、系内のＰＯ4 −Ｐ，ＮＨ
4 −Ｎ，Ｍｇ2+が反応してグラニュール汚泥表面やグラ
ニュール汚泥内部にＭＡＰが析出する。
ＰＯ4 −Ｐ，ＮＨ4 −Ｎを含有するｐＨ５．８〜６．５
のものであるが、ＵＡＳＢ反応槽２内で嫌気性処理さ
れ、有機酸からのメタン生成の進行に伴ってｐＨが上昇
し、このｐＨの上昇に伴って、系内のＰＯ4 −Ｐ，ＮＨ
4 −Ｎ，Ｍｇ2+が反応してグラニュール汚泥表面やグラ
ニュール汚泥内部にＭＡＰが析出する。
【００２０】ＵＡＳＢ反応槽２の嫌気性処理水は、その
一部が配管１２より酸生成槽１に循環され、残部は配管
１６より系外へ排出される。
一部が配管１２より酸生成槽１に循環され、残部は配管
１６より系外へ排出される。
【００２１】ＵＡＳＢ反応槽２内で生成したＭＡＰ含有
グラニュール汚泥は、ＭＡＰ析出により比重が増大する
ことにより、沈降性が高くなり、ＵＡＳＢ反応槽２内で
の浮上及びＵＡＳＢ反応槽２からの流出が防止される。
グラニュール汚泥は、ＭＡＰ析出により比重が増大する
ことにより、沈降性が高くなり、ＵＡＳＢ反応槽２内で
の浮上及びＵＡＳＢ反応槽２からの流出が防止される。
【００２２】余剰汚泥は、配管１７より抜き出し、従来
と同様に脱水埋立処分することが可能であるが、乾燥さ
せた後に肥料として有効利用することも可能である。
と同様に脱水埋立処分することが可能であるが、乾燥さ
せた後に肥料として有効利用することも可能である。
【００２３】
【作用】アンモニア性窒素が存在する系内に、正リン酸
及びＭｇ塩が添加されると、アルカリ性条件ではＭｇＮ
Ｈ4 ＰＯ4 ・６Ｈ2 Ｏ（リン酸アンモニウムマグネシウ
ム（ＭＡＰ））の結晶が生成することは良く知られてい
る。この反応は通常アルカリ側でＮＨ4 −Ｎ＞１００ｍ
ｇ／ｌの条件で進行すると言われているが、ＵＡＳＢ反
応槽内ではメタン発酵によりｐＨは６．５〜８．５とな
っており、状況によってＭＡＰが形成される。特に、グ
ラニュール汚泥中では有機酸からメタンへの反応が進行
するに伴って、アルカリ度が増加するため、グラニュー
ル汚泥中のｐＨは通常バルク液中よりも高い。従って、
グラニュール汚泥中では、ＮＨ4 −Ｎ、ＰＯ4 −Ｐ、Ｍ
ｇ2+が共存すればＭＡＰが結晶として析出する。ＭＡＰ
を含有するグラニュール汚泥は、無機分が相対的に増加
することによりその比重が増大し、このため沈降性が著
しく高められる。これにより、ＵＡＳＢ反応槽内でのグ
ラニュール汚泥の浮上及びＵＡＳＢ反応槽からのグラニ
ュール汚泥の流出が防止され、汚泥の流出による処理水
の悪化を防止すると共に、ＵＡＳＢ反応槽内の菌体量を
高く維持して高負荷処理を行うことが可能となる。
及びＭｇ塩が添加されると、アルカリ性条件ではＭｇＮ
Ｈ4 ＰＯ4 ・６Ｈ2 Ｏ（リン酸アンモニウムマグネシウ
ム（ＭＡＰ））の結晶が生成することは良く知られてい
る。この反応は通常アルカリ側でＮＨ4 −Ｎ＞１００ｍ
ｇ／ｌの条件で進行すると言われているが、ＵＡＳＢ反
応槽内ではメタン発酵によりｐＨは６．５〜８．５とな
っており、状況によってＭＡＰが形成される。特に、グ
ラニュール汚泥中では有機酸からメタンへの反応が進行
するに伴って、アルカリ度が増加するため、グラニュー
ル汚泥中のｐＨは通常バルク液中よりも高い。従って、
グラニュール汚泥中では、ＮＨ4 −Ｎ、ＰＯ4 −Ｐ、Ｍ
ｇ2+が共存すればＭＡＰが結晶として析出する。ＭＡＰ
を含有するグラニュール汚泥は、無機分が相対的に増加
することによりその比重が増大し、このため沈降性が著
しく高められる。これにより、ＵＡＳＢ反応槽内でのグ
ラニュール汚泥の浮上及びＵＡＳＢ反応槽からのグラニ
ュール汚泥の流出が防止され、汚泥の流出による処理水
の悪化を防止すると共に、ＵＡＳＢ反応槽内の菌体量を
高く維持して高負荷処理を行うことが可能となる。
【００２４】なお、この際、ＭＡＰ結晶の増加速度と、
メタン生成細菌を中心とする菌体の増殖速度の相対速度
が重要となる。即ち、増加するＭＡＰの量が増加する菌
体量よりも過大になると、メタン発酵のための菌体量が
維持できなくなり、逆に、増加するＭＡＰの量が増加す
る菌体量よりも過少では、通常のものと何ら変わらず、
汚泥の浮上現象が起こる。従って、ＭＡＰ増加速度とが
菌体増殖速度を適当な範囲にバランスさせる必要があ
り、その範囲内とするためにＰ、Ｎの必要量が存在する
範囲においては、Ｍｇ2+はＣＯＤcrに対して０．１〜２
重量％とする。
メタン生成細菌を中心とする菌体の増殖速度の相対速度
が重要となる。即ち、増加するＭＡＰの量が増加する菌
体量よりも過大になると、メタン発酵のための菌体量が
維持できなくなり、逆に、増加するＭＡＰの量が増加す
る菌体量よりも過少では、通常のものと何ら変わらず、
汚泥の浮上現象が起こる。従って、ＭＡＰ増加速度とが
菌体増殖速度を適当な範囲にバランスさせる必要があ
り、その範囲内とするためにＰ、Ｎの必要量が存在する
範囲においては、Ｍｇ2+はＣＯＤcrに対して０．１〜２
重量％とする。
【００２５】
【実施例】以下に実施例及び比較例を挙げて本発明をよ
り具体的に説明する。
り具体的に説明する。
【００２６】実施例１ 図１に示す方法に従って、下記基質を含む下記水質の原
水の処理を行った。
水の処理を行った。
【００２７】原水（ｍｇ／ｌ） グルコース： １５０００ エタノール： ５０００ 酵母エキス： ６００ ＮＨ4 −Ｎ： ２００ ＣＯＤcr ：約２２０００ 酸生成槽及びＵＡＳＢ反応槽の仕様並びに処理条件は下
記の通りとし、ＵＡＳＢ反応槽にはビール工場排水を処
理しているＵＡＳＢ反応槽より種汚泥を３リットル（１
２５ｇ−ＶＳＳ）植種し、通水開始後、処理水質を見な
がら負荷を上昇させ、２カ月間連続運転を行った。な
お、ｐＨは、酸生成槽におけるｐＨが６．１〜６．３と
なるように２５重量％のＮａＯＨ水溶液を添加すること
により制御した。また、Ｍｇ塩としては、ＭｇＣｌ2 ・
２Ｈ2 Ｏを６５０ｍｇ／ｌ（ＣＯＤcr濃度に対するＭｇ
2+濃度は０．５５重量％）添加すると共に、リン酸Ｈ3
ＰＯ4 を１００ｍｇ／ｌ添加して、Ｍｇ／Ｐのモル比を
１に調整した。
記の通りとし、ＵＡＳＢ反応槽にはビール工場排水を処
理しているＵＡＳＢ反応槽より種汚泥を３リットル（１
２５ｇ−ＶＳＳ）植種し、通水開始後、処理水質を見な
がら負荷を上昇させ、２カ月間連続運転を行った。な
お、ｐＨは、酸生成槽におけるｐＨが６．１〜６．３と
なるように２５重量％のＮａＯＨ水溶液を添加すること
により制御した。また、Ｍｇ塩としては、ＭｇＣｌ2 ・
２Ｈ2 Ｏを６５０ｍｇ／ｌ（ＣＯＤcr濃度に対するＭｇ
2+濃度は０．５５重量％）添加すると共に、リン酸Ｈ3
ＰＯ4 を１００ｍｇ／ｌ添加して、Ｍｇ／Ｐのモル比を
１に調整した。
【００２８】処理条件等 酸生成槽：容量２．５リットル（直径１０ｃｍ×高さ３
２ｃｍ） ＵＡＳＢ反応槽：容量９リットル（直径１０ｃｍ×高さ
１．２ｍ） 温度：３０℃（３０℃の恒温室内にて実施） 通液量：４．１〜８．６リットル／日 ＣＯＤcr負荷：１０〜２１ｋｇ−ＣＯＤcr／ｍ3 ／日 処理水循環量：原水量の１０倍 ＣＯＤcr負荷及びＣＯＤcr除去率の推移を図２（ａ），
（ｂ）に示す。
２ｃｍ） ＵＡＳＢ反応槽：容量９リットル（直径１０ｃｍ×高さ
１．２ｍ） 温度：３０℃（３０℃の恒温室内にて実施） 通液量：４．１〜８．６リットル／日 ＣＯＤcr負荷：１０〜２１ｋｇ−ＣＯＤcr／ｍ3 ／日 処理水循環量：原水量の１０倍 ＣＯＤcr負荷及びＣＯＤcr除去率の推移を図２（ａ），
（ｂ）に示す。
【００２９】本実施例において、運転開始時のＵＡＳＢ
反応槽内のグラニュール汚泥の濃度は４０，３００ｍｇ
−ＶＳＳ／ｌであり、その浮上ポテンシャルは２３．２
％であったが、２ケ月連続運転後のグラニュール汚泥の
濃度は６０４００ｍｇ−ＶＳＳ／ｌ，浮上ポテンシャル
は３．５％に改善されていた。
反応槽内のグラニュール汚泥の濃度は４０，３００ｍｇ
−ＶＳＳ／ｌであり、その浮上ポテンシャルは２３．２
％であったが、２ケ月連続運転後のグラニュール汚泥の
濃度は６０４００ｍｇ−ＶＳＳ／ｌ，浮上ポテンシャル
は３．５％に改善されていた。
【００３０】なお、浮上ポテンシャルとは、５００ｍｌ
の三角フラスコ内の緩衝液（ｐＨ７）を酢酸塩２，００
０ｍｇ／ｌとし、グラニュール汚泥を約２０ｍｌ入れ、
２４時間嫌気的条件で３５℃の恒温水槽に静置し、浮上
したグラニュール汚泥と沈澱しているグラニュール汚泥
のＶＳＳを各々測定し、下式に従って算出した値であ
る。
の三角フラスコ内の緩衝液（ｐＨ７）を酢酸塩２，００
０ｍｇ／ｌとし、グラニュール汚泥を約２０ｍｌ入れ、
２４時間嫌気的条件で３５℃の恒温水槽に静置し、浮上
したグラニュール汚泥と沈澱しているグラニュール汚泥
のＶＳＳを各々測定し、下式に従って算出した値であ
る。
【００３１】浮上ポテンシャル（％）＝浮上汚泥のＶＳ
Ｓ／（浮上汚泥のＶＳＳ＋沈澱汚泥のＶＳＳ）×１００ 比較例１ 実施例１において、Ｍｇ塩及びリン酸を添加しなかった
こと以外は同様の条件で運転を行い、ＣＯＤcr負荷及び
ＣＯＤcr除去率の推移を図２（ａ），（ｂ）に示した。
Ｓ／（浮上汚泥のＶＳＳ＋沈澱汚泥のＶＳＳ）×１００ 比較例１ 実施例１において、Ｍｇ塩及びリン酸を添加しなかった
こと以外は同様の条件で運転を行い、ＣＯＤcr負荷及び
ＣＯＤcr除去率の推移を図２（ａ），（ｂ）に示した。
【００３２】図２（ａ），（ｂ）より次のことが明らか
である。
である。
【００３３】即ち、比較例１では、運転開始後１２ｋｇ
−ＣＯＤcr／ｍ3 ／日までの負荷では溶解性ＣＯＤcr除
去率は９０％以上であったが、それを超える負荷では、
汚泥の浮上流出が顕著となり汚泥が減少し、結果的に処
理水に有機酸（プロピオン酸、酢酸）が残留し、処理不
調となった。これに対して、Ｍｇ2+及びＰＯ4 −Ｐを添
加した実施例１では、負荷の上昇を極めて円滑に行え、
２１ｋｇ−ＣＯＤcr／ｍ3 ／日の高負荷領域でも安定処
理が可能であった。
−ＣＯＤcr／ｍ3 ／日までの負荷では溶解性ＣＯＤcr除
去率は９０％以上であったが、それを超える負荷では、
汚泥の浮上流出が顕著となり汚泥が減少し、結果的に処
理水に有機酸（プロピオン酸、酢酸）が残留し、処理不
調となった。これに対して、Ｍｇ2+及びＰＯ4 −Ｐを添
加した実施例１では、負荷の上昇を極めて円滑に行え、
２１ｋｇ−ＣＯＤcr／ｍ3 ／日の高負荷領域でも安定処
理が可能であった。
【００３４】なお、比較例１においては、運転開始時に
ＵＡＳＢ反応槽内のグラニュール汚泥の濃度が４２，８
００ｍｇ−ＶＳＳ／ｌ，浮上ポテンシャルが２１．５％
であったものが、２ケ月連続運転後では、グラニュール
汚泥の濃度が３９，４００ｍｇ−ＶＳＳ／ｌ，浮上ポテ
ンシャルが１８．３％であり、実施例１の方が比較例１
に比べてグラニュール汚泥の浮上性が著しく小さく、汚
泥濃度も高いことから、安定処理が可能であったことが
確認された。
ＵＡＳＢ反応槽内のグラニュール汚泥の濃度が４２，８
００ｍｇ−ＶＳＳ／ｌ，浮上ポテンシャルが２１．５％
であったものが、２ケ月連続運転後では、グラニュール
汚泥の濃度が３９，４００ｍｇ−ＶＳＳ／ｌ，浮上ポテ
ンシャルが１８．３％であり、実施例１の方が比較例１
に比べてグラニュール汚泥の浮上性が著しく小さく、汚
泥濃度も高いことから、安定処理が可能であったことが
確認された。
【００３５】実施例２〜５，比較例２，３ 実施例１において、ＭｇＣｌ2 ・２Ｈ2 Ｏの添加量を表
１に示すＭｇ添加量（原水のＣＯＤcr濃度に対する割
合）としたこと以外は同様に行って、２ケ月連続運転後
のグラニュール汚泥の浮上ポテンシャルを求め、結果を
表１に示した。
１に示すＭｇ添加量（原水のＣＯＤcr濃度に対する割
合）としたこと以外は同様に行って、２ケ月連続運転後
のグラニュール汚泥の浮上ポテンシャルを求め、結果を
表１に示した。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の有機性排水
の嫌気性処理法によれば、有機性排水をＵＡＳＢ型高負
荷嫌気性処理装置に通水して嫌気性処理する方法におい
て、グラニュール汚泥の浮上、流出を防止して、ＵＡＳ
Ｂ反応槽の菌体保持量を著しく高く維持することもでき
ることから、高負荷処理による効率的な処理が可能であ
る。
の嫌気性処理法によれば、有機性排水をＵＡＳＢ型高負
荷嫌気性処理装置に通水して嫌気性処理する方法におい
て、グラニュール汚泥の浮上、流出を防止して、ＵＡＳ
Ｂ反応槽の菌体保持量を著しく高く維持することもでき
ることから、高負荷処理による効率的な処理が可能であ
る。
【図１】本発明の有機性排水の嫌気性処理法の一実施例
方法を説明する系統図である。
方法を説明する系統図である。
【図２】実施例１及び比較例１におけるＣＯＤcr負荷及
びＣＯＤcr除去率の推移を示すグラフである。
びＣＯＤcr除去率の推移を示すグラフである。
１ 酸生成槽 ２ ＵＡＳＢ反応槽
Claims (1)
- 【請求項１】 有機性排水をＵＡＳＢ型高負荷嫌気性処
理装置に通水して嫌気性処理する方法において、該排水
にＰＯ4 3- 源を添加すると共に、マグネシウム塩をＭｇ
2+濃度が該排水のＣＯＤcr濃度の０．１〜２重量％とな
るように添加した後、該ＵＡＳＢ型高負荷嫌気性処理装
置に通水することを特徴とする有機性排水の嫌気性処理
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30073894A JPH08155486A (ja) | 1994-12-05 | 1994-12-05 | 有機性排水の嫌気性処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30073894A JPH08155486A (ja) | 1994-12-05 | 1994-12-05 | 有機性排水の嫌気性処理法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08155486A true JPH08155486A (ja) | 1996-06-18 |
Family
ID=17888515
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30073894A Pending JPH08155486A (ja) | 1994-12-05 | 1994-12-05 | 有機性排水の嫌気性処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08155486A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005125203A (ja) * | 2003-10-22 | 2005-05-19 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 有機性廃水の処理装置 |
| JP2005125202A (ja) * | 2003-10-22 | 2005-05-19 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 有機性廃水の処理装置 |
| JP2011218298A (ja) * | 2010-04-09 | 2011-11-04 | Ihi Corp | 嫌気性処理設備及び嫌気性処理方法 |
| JP2012076001A (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-19 | Kuraray Co Ltd | 嫌気性排水処理装置 |
| JP2014133211A (ja) * | 2013-01-10 | 2014-07-24 | Swing Corp | 嫌気処理方法及び嫌気性処理装置 |
| CN107827322A (zh) * | 2017-12-05 | 2018-03-23 | 山东禹王生态食业有限公司 | 一种实现大豆蛋白废水厌氧反应器污泥增长的污水处理工艺 |
-
1994
- 1994-12-05 JP JP30073894A patent/JPH08155486A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005125203A (ja) * | 2003-10-22 | 2005-05-19 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 有機性廃水の処理装置 |
| JP2005125202A (ja) * | 2003-10-22 | 2005-05-19 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 有機性廃水の処理装置 |
| JP2011218298A (ja) * | 2010-04-09 | 2011-11-04 | Ihi Corp | 嫌気性処理設備及び嫌気性処理方法 |
| JP2012076001A (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-19 | Kuraray Co Ltd | 嫌気性排水処理装置 |
| JP2014133211A (ja) * | 2013-01-10 | 2014-07-24 | Swing Corp | 嫌気処理方法及び嫌気性処理装置 |
| CN107827322A (zh) * | 2017-12-05 | 2018-03-23 | 山东禹王生态食业有限公司 | 一种实现大豆蛋白废水厌氧反应器污泥增长的污水处理工艺 |
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