JPH08145315A - 低ＮＯｘバーナ - Google Patents

低ＮＯｘバーナ

Info

Publication number
JPH08145315A
JPH08145315A JP7127374A JP12737495A JPH08145315A JP H08145315 A JPH08145315 A JP H08145315A JP 7127374 A JP7127374 A JP 7127374A JP 12737495 A JP12737495 A JP 12737495A JP H08145315 A JPH08145315 A JP H08145315A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
burner
fuel
combustion
air
combustion air
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP7127374A
Other languages
English (en)
Other versions
JP3282944B2 (ja
Inventor
Tomohiko Nishiyama
智彦 西山
Kazuhisa Mitani
和久 三谷
Ryoichi Tanaka
良一 田中
Mamoru Matsuo
護 松尾
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Furnace Co Ltd
Toyota Motor Corp
Original Assignee
Nippon Furnace Co Ltd
Toyota Motor Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to JP12737495A priority Critical patent/JP3282944B2/ja
Application filed by Nippon Furnace Co Ltd, Toyota Motor Corp filed Critical Nippon Furnace Co Ltd
Priority to US08/765,950 priority patent/US5846067A/en
Priority to CN95194163A priority patent/CN1109845C/zh
Priority to EP95925136A priority patent/EP0772001B1/en
Priority to CA002195074A priority patent/CA2195074C/en
Priority to PCT/JP1995/001418 priority patent/WO1996002793A1/ja
Priority to DE69522691T priority patent/DE69522691T2/de
Priority to KR1019970700232A priority patent/KR100230940B1/ko
Priority to TW084107565A priority patent/TW276295B/zh
Publication of JPH08145315A publication Critical patent/JPH08145315A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP3282944B2 publication Critical patent/JP3282944B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/20—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone
    • F23D14/22—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone with separate air and gas feed ducts, e.g. with ducts running parallel or crossing each other
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C6/00—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion
    • F23C6/04—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection
    • F23C6/042—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection with fuel supply in stages
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C9/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber
    • F23C9/006—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber the recirculation taking place in the combustion chamber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/46—Details, e.g. noise reduction means
    • F23D14/48—Nozzles
    • F23D14/58—Nozzles characterised by the shape or arrangement of the outlet or outlets from the nozzle, e.g. of annular configuration
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/46—Details, e.g. noise reduction means
    • F23D14/66—Preheating the combustion air or gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L15/00—Heating of air supplied for combustion
    • F23L15/02—Arrangements of regenerators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23M—CASINGS, LININGS, WALLS OR DOORS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION CHAMBERS, e.g. FIREBRIDGES; DEVICES FOR DEFLECTING AIR, FLAMES OR COMBUSTION PRODUCTS IN COMBUSTION CHAMBERS; SAFETY ARRANGEMENTS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION APPARATUS; DETAILS OF COMBUSTION CHAMBERS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F23M5/00—Casings; Linings; Walls
    • F23M5/02—Casings; Linings; Walls characterised by the shape of the bricks or blocks used
    • F23M5/025—Casings; Linings; Walls characterised by the shape of the bricks or blocks used specially adapted for burner openings
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【目的】 予熱空気を用いた燃焼において、中温域での
ＮＯｘ低減にも効果的で、かつ火炎の安定性を良くす
る。 【構成】 蓄熱体を利用した燃焼排ガスとの直接熱交換
によって得られた予熱空気を噴出するエアスロート２４
にバーナタイル拡径部２３を有するバーナタイル２２を
配置すると共にこのバーナタイル拡径部２３から燃料を
噴射する燃料ノズル１９を設け、バーナタイル２２内の
副燃焼室２５において急速に拡散する燃料と予熱空気の
一部とで保炎領域Ｘ１を形成して火炎を安定させる一
方、燃焼用空気の流れによってバーナタイル２２内の副
燃焼室２５に強く誘引される炉内排ガスと燃料の一部と
を混合して炉内排ガス再循環燃焼（領域Ｘ２）を起こ
し、更この炉内排ガス再循環燃焼に困る不完全燃焼ガス
と残存酸素とをバーナタイル２２の外で混合させて緩慢
燃焼（領域Ｘ３）を起こさせるようにしている。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は低ＮＯｘバーナに関す
る。更に詳述すると、本発明は、蓄熱体を用いた燃焼排
ガスと燃焼用空気との直接熱交換によって燃焼排ガスを
利用して予熱された空気を用いた燃焼において高温域ば
かりでなく従来困難であった中温域でのＮＯｘ低減にも
効果的な低ＮＯｘバーナに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、バーナにおいてＮＯｘの低減を図
るには、例えば図８に示すような燃料二段燃焼法などが
採用されている。この燃料二段燃焼法は、バーナスロー
ト１０１内を流れる燃焼用空気Ａに対して燃料を一次ノ
ズル１０２と二次ノズル１０３とで二段に分けて供給
し、一次燃料と全量の燃焼用空気とで一次火炎を形成す
ると共に二次燃料と一次火炎高温混合気の反応によって
二次火炎を形成するようにしたものである。二次燃料ノ
ズル付近は酸素濃度が低いため還元反応によって一次火
炎のＮＯｘが低減される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この燃
料二段燃焼法によるバーナでは、主要火炎を形成する二
次燃料の噴射方向を燃焼用空気の流れとほぼ平行なもの
としているので低温時の二次火炎の安定性が悪く、１０
００℃程度以上の高温に燃焼用空気を予熱しなければ火
炎が安定しない。そこで、低温時の二次火炎の安定性を
あげるため燃料の噴射方向を燃焼用空気の流れと垂直な
方向に近づけると、火炎は安定するものの、局部燃焼が
起こって局部的に温度が高くなりＮＯｘが増大する。斯
様に、火炎の安定性と低ＮＯｘ化とは両立し難いもので
あった。
【０００４】したがって、アルミ溶湯保持炉の熱源とし
て使用する場合のように、７００〜８００℃程度の比較
的低温の中温域で操業するとき及びその炉立ち上げ時の
低温時には、火炎の安定性が悪くなり従来の燃料二段燃
焼法を実施することは困難である。また、主要火炎を形
成する燃料の噴射方向が燃焼用空気の流れとほぼ平行で
あるため、かなりの長炎となり、アルミ溶湯保持炉内の
るつぼの周りあるいは下の空間のような狭い空間で燃焼
させる場合には実施困難である。
【０００５】本発明は、蓄熱体を利用した燃焼排ガスと
の直接熱交換によって得られた予熱空気を用いた燃焼に
おいて高温域ばかりでなく従来困難であった中温域での
ＮＯｘ低減にも効果的でかつ火炎の安定性が良い低ＮＯ
ｘバーナを提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】かかる目的を達成するた
め、本発明は、燃焼排ガスを利用して燃焼用空気を予熱
し、この燃焼用空気の流れの周囲から燃料を噴出する低
ＮＯｘバーナにおいて、燃焼用空気噴射口に該燃焼用空
気噴射口よりも直径が大きなバーナタイル拡径部を有す
るバーナタイルを配置すると共にこのバーナタイル拡径
部から燃料を噴射する燃料ノズルを設けるようにしてい
る。
【０００７】ここで、本発明の低ＮＯｘバーナは、燃焼
用空気の流れに対し斜めに燃料を噴射して衝突させるこ
とが好ましい。
【０００８】また、本発明の低ＮＯｘバーナは、バーナ
タイル拡径部によって形成される副燃焼室の炉内壁面か
らの奥行き方向の深さが異なる場合には、最も深い箇所
に燃料ノズルを設置するようにしている。
【０００９】また、本発明の低ＮＯｘバーナは、燃料ノ
ズルがパイロットバーナを兼用している。
【００１０】また、本発明の低ＮＯｘバーナは、燃料ノ
ズルとは別個にパイロットバーナをバーナタイル拡径部
に設置するようにしている。
【００１１】また、本発明の低ＮＯｘバーナは、バーナ
タイル拡径部より上流側のエアスロート内でパイロット
燃料を噴射するようにしている。
【００１２】更に、本発明の低ＮＯｘバーナは、炉温が
低いときにバーナタイル拡径部より上流側のエアスロー
ト内で燃料を燃焼用空気の流れとほぼ直交させて噴射さ
せる第１の燃料ノズルと、炉温が所定温度に達した後に
バーナタイル拡径部から燃料を噴射する第２の燃料ノズ
ルとを設けている。ここで、所定温度とは必ずしも炉の
操業温度を意味するものではなく、第２の燃料ノズルか
らの燃料噴射のみで火炎を維持できる温度あるいはそれ
以上の温度を意味している。
【００１３】
【作用】したがって、請求項１記載の発明の低ＮＯｘバ
ーナの場合、エアスロートから噴出される燃焼用空気の
流れによってその周りのバーナタイル拡径部内に負圧が
生じて強力な炉内排ガス再循環が起こる。このため、低
温時の火炎安定性を上げるため燃焼用空気の流れに対し
て垂直な方向に燃料噴射方向を近づけても、燃料の一部
は排ガス再循環燃焼を起こして高温時のＮＯｘの発生が
抑制される。また、バーナタイル拡径部において噴射さ
れる燃料の一部は、燃焼用空気の一部と急速に拡散して
保炎領域を形成し火炎を安定させる。更に、バーナタイ
ルの外では空気比の高い保炎領域からの残存酸素とバー
ナタイル拡径部で起こる炉内排ガス再循環燃焼に因る不
完全燃焼ガスとが緩慢燃焼を起こす。依って、高温時に
は低ＮＯｘを達成するものでありながら、低温時の火炎
の安定性にも優れるバーナとなる。しかも、比較的短炎
が形成される。
【００１４】また、請求項２記載の発明の場合、燃料を
燃焼用空気の流れに対し垂直に噴射する場合に比べて炉
内排ガス再循環燃焼並びにバーナタイルの外での緩慢燃
焼を促進して一層ＮＯｘの発生を低減させる。
【００１５】また、バーナを曲面からなる炉壁に設置す
る場合あるいは炉壁に傾斜させて設置する場合などに
は、バーナタイル拡径部によって形成される副燃焼室の
炉内壁面からの奥行き方向の深さが一定でなく異なる。
この場合、バーナタイル拡径部によって形成される副燃
焼室の炉内壁面からの奥行き方向の深さが浅い箇所では
バーナタイル拡径部内への炉内排ガスの巻き込みが起き
易く排ガス再循環燃焼を活発に起こすが、深い箇所では
炉内排ガスが侵入し難い。よって、請求項３記載の発明
の場合、燃料が噴射される部分の酸素濃度が低下しない
ために着火安定性に優れる。
【００１６】また、請求項４記載の発明の場合、燃料噴
流に沿ってパイロット火炎が形成され、火炎が安定す
る。
【００１７】また、請求項５記載の発明の場合、燃料ノ
ズルから独立して制御されるパイロットバーナによって
種火がつくられるため着火安定性が良く、ターンダウン
比を大きくとる場合の制御が容易である。
【００１８】更に、請求項４及び５のいずれの場合に
も、バーナタイル拡径部よりも上流のエアスロート内に
は燃焼用空気が流れるだけなので、例えば、エアスロー
トの出口を絞って噴出される燃焼用空気の流速を上げた
り、燃焼用空気を予熱するための蓄熱体をエアスロート
の出口近くに設置することに制約を受けない。
【００１９】また、請求項６記載の発明は、バーナタイ
ル拡径部より上流側のエアスロート内で噴射されるパイ
ロット燃料によって安定火炎領域が形成され、これが種
火となって燃焼用空気の温度が低くなっても、火炎を安
定させる。
【００２０】また、請求項７の発明の場合、炉温が低く
燃焼が安定し難いときには第１の燃料ノズルから燃料を
噴射して燃焼用空気と燃料とを直交衝突により急速に混
合・拡散させて安定燃焼させることができる。このと
き、燃焼用空気が低温であっても、第１の燃料ノズルか
ら噴射される燃料は燃焼用空気と即座に混合され安定的
に拡散燃焼する。しかし、炉温が低いので発生するＮＯ
ｘも少なく許容される範囲である。そして、炉温が所定
温度に達したときには、バーナタイル拡径部の第２の燃
料ノズルからのみ燃料を噴射させて上述の排ガス再循環
燃焼及びその不完全燃焼ガスと残存酸素との緩衝燃焼を
起こしてＮＯｘの発生を低減させる。
【００２１】
【実施例】以下、本発明の構成を図面に示す実施例に基
づいて詳細に説明する。
【００２２】図１に本発明の低ＮＯｘバーナの一実施例
を概略的に示す。この低ＮＯｘバーナは、蓄熱体を利用
した燃焼排ガスとの熱交換によって予熱された燃焼用空
気の流れに対しその流れの周囲から燃料を噴射するバー
ナであって、エアスロート２４にそれよりも直径が大き
なバーナタイル拡径部２３を有するバーナタイル２２を
配置し、バーナタイル拡径部２３から燃料を噴射する燃
料ノズル１９を設けるようにしている。本実施例の場
合、燃焼用空気は、燃焼排ガス温度近くまで予熱された
ものが噴射される。例えば、図示していないが、燃焼排
ガスと燃焼用空気とを交互にハニカムセラミックスから
成る蓄熱体に一定時間ずつ通過させる直接熱交換によっ
て、ほぼ燃焼排ガス程度に近い温度にまで予熱されて供
給される。したがって、炉の立ち上げ時や炉内設定温度
がもともと低いときには、予熱される燃焼用空気の温度
は低温となり、また炉が７００〜８００℃の中温域ある
いはそれ以上の高温域で操業される状態に達したときに
は比較的高温となる。また、燃料は、バーナタイル拡径
部２３からバーナタイル２２内のバーナタイル拡径部２
３によって形成される副燃焼室２５へ噴射されれば良
い。燃料の噴射方向は特に限定されるものではないが、
燃焼用空気の流れに向けて噴射することが好ましく、よ
り好ましくは燃焼用空気の流れに対し斜めに燃料を噴射
して衝突させることである。この場合、燃料を燃焼用空
気の流れに対し垂直に噴射する場合に比べて、炉内排ガ
ス再循環燃焼並びにバーナタイル２２の外での緩慢燃焼
を促進して一層ＮＯｘの発生を低減し得る。
【００２３】また、バーナタイル拡径部２３より上流側
には、パイロットバーナ１６が設置されて、パイロット
燃料がエアスロート２４内へ噴射されるように設けられ
ている。このパイロットバーナ１６は、燃焼用空気が約
１０００℃以上の高温で供給される場合には、バーナタ
イル拡径部２３の近傍で常時燃焼している必要がなく、
もっと上流側に設置しても良いし、場合によってはバー
ナタイル拡径部２３の燃料ノズル１９の付近に設けても
良い。
【００２４】このように構成された低ＮＯｘバーナによ
ると、図１に示すように、バーナタイル拡径部２３から
斜めに噴射される燃料の一部とエアスロート２４から噴
出される燃焼用空気の一部とが拡散混合されて保炎領域
Ｘ1 が形成され、安定火炎を形成する。高温の燃焼用空
気が供給される場合は勿論のこと、このため、炉の立ち
上げ時などのように燃焼用空気が比較的低温で供給され
るときでも火炎が安定する。しかも、エアスロート２４
から高流速で噴出される燃焼用空気によってバーナタイ
ル拡径部２３内に強く炉内排ガスが誘引され、バーナタ
イル拡径部２３のコーナ部分から斜めに噴射される燃料
のうちの一部と混合されて排ガス再循環燃焼を起こし、
空気不足で燃焼する排ガス再循環燃焼領域Ｘ２を形成す
る。更に、バーナタイル２２の外では保炎領域Ｘ１から
の燃焼ガスに残存する酸素とバーナタイル拡径部２３内
の排ガス再循環燃焼領域Ｘ２で発生する不完全燃焼ガス
と反応して緩慢燃焼を起こす領域Ｘ３が形成される。こ
のため、燃焼用空気が高温で供給されて局部的に高温と
なってサーマルＮＯｘが発生しても、排ガス再循環燃焼
と緩慢燃焼とによってＮＯｘが還元され、全体としては
低ＮＯｘとなる。また、この場合、バーナタイル２２内
に直接燃料を噴射することにより、火炎軸方向より外側
へ余分にガスが拡散するのを抑制しているため、燃焼時
の未燃ガス量を最小限に抑えることができる。
【００２５】また、図１の実施例の場合、１段の燃料ノ
ズル１９とパイロットノズル（バーナ）１６とを別個に
設けた例を示しているが、これに特に限定されるもので
はなく、図２に示すようなパイロットバーナ兼用の燃料
ノズルを採用してパイロットバーナを省くようにしても
良い。例えば、バーナスロート拡径部２３の燃料ノズル
１９を図２に示すようなパイロット兼用ノズル２６とす
る場合には、副燃焼室２５に噴射される燃料噴流の周り
に燃料噴流に沿って一次火炎が形成される。このパイロ
ット兼用ノズル２６は燃料ノズル２６ａとこの燃料ノズ
ル２６ａの周りに一次空気を流す一次空気配管２６ｂと
で構成され、燃料ノズル２６ａの周りに二次空気の約１
０％程度の一次空気が流されている。更に、燃料ノズル
２６ａには先端の主たる噴射口２７の他に周りの一次空
気配管２６ｂの内周壁面に向かって燃料の一部を噴射し
て衝突させるパイロット燃料噴射口２８が開口され、燃
料の一部をパイロット燃料として噴射させ、一次空気配
管２６ｂの内周壁面に衝突させて広がらせ一次空気と良
好な混合状態を得るパイロットバーナが構成されてい
る。そこに、図示していないイグナイタが設置されてお
り、燃焼中は安定的な１次火炎が形成できるように設け
られている。
【００２６】更に、図４に示すように、燃料ノズル１９
とは別個に独立して制御されるパイロットバーナ１６を
バーナタイル拡径部２３に設置することも可能である。
パイロットバーナ１６は、燃料ノズル１９から噴出され
る燃料に火を移す範囲内で、バーナタイル拡径部２３に
設置される。この場合、パイロットバーナ１６によって
種火がつくられるため着火安定性が良く、ターンダウン
比を大きくとる場合の制御が容易である。更に、エアス
ロート２４にはパイロットバーナや燃料ノズルが配置さ
れておらず燃焼用空気が流れるだけなので、燃焼用空気
の噴射速度を上げるための工夫が自由にできるし、蓄熱
体をエアスロート２４の出口付近に設置するための制御
を受けない。例えば、エアスロート２４の出口を絞って
噴出される燃焼用空気の流速を図１の実施例のものより
上げることができる。この場合、燃焼用空気の流れの周
りのバーナタイル拡径部２３内に起こる排ガス再循環が
より強力なものとなり、低ＮＯｘ化を促進させる。ま
た、エアスロート２４内、特にエアスロート２４の出口
近くに蓄熱体７を内装できる。このため、蓄熱体７の熱
が燃焼用空気の予熱に使われずに大気中に放熱される量
が少なくなると共に、バーナタイル拡径部２３によって
構成される副燃焼室２５及びエアスロート２４を経て蓄
熱体７に導入される燃焼排ガスの温度も低下せずに済
み、熱損失が小さくなる。また、バーナタイル２２の一
部に構成されるエアスロート２４に蓄熱体７を内装でき
るので、高温配管を必要とせず、設備費を大幅に低減さ
せ得ると共に省スペースを可能とする。
【００２７】また、バーナが例えば図６に示すような湾
曲した炉壁に設置される場合、あるいは傾斜させて設置
される場合などには、バーナタイル拡径部２３によって
形成される副燃焼室２５の炉内壁面２９からの奥行き方
向への深さが一定でなくなり、場所によって奥行き方向
の深さが異なることがある。この場合、図３に示すよう
に、パイロット兼用ノズル２６はバーナタイル拡径部２
３の炉内壁面２９からの深さが最も深い所に設置するこ
とが好ましい。パイロット兼用ノズル２６ではなく通常
の燃焼ノズルとパイロットバーナを備える場合にも同様
である。このとき、副燃焼室２５の炉内壁面からの深さ
が浅い箇所ではバーナタイル拡径部２３の内側の副燃焼
室２５への炉内排ガスの巻き込みが起き易く排ガス再循
環燃焼を活発に起こすが、深い箇所では炉内排ガスが侵
入し難い。よって、バーナタイル拡径部２３によって構
成される副燃焼室２５の炉内壁面からの深さが深い箇所
に燃料ノズル１９あるいはパイロットバーナ兼用ノズル
２６を配置すれば、燃料が噴射される部分の酸素濃度が
低下しないために着火安定性に優れる。
【００２８】また、図３に仮想線で示すように、バーナ
スロート拡径部２３の燃料ノズル１９とは別個にそれよ
りも上流側でエアスロート２４内に燃料を噴射する第１
の燃料ノズル１５を設けるようにしても良い。この実施
例の場合、予熱された燃焼用空気の流れにおいてバーナ
スロート拡径部２３の燃料ノズル１９よりも上流側でエ
アスロート２４内に燃料を噴射する第１の燃料ノズル１
５を別個に設け、炉内温度が所定温度に達するまでは第
１の燃料ノズル１５から全量の燃料を噴射して拡散燃焼
させ、所定温度に達した後には第１の燃料ノズル１５か
らの燃料噴射を止めて第２の燃料ノズル１９から燃料を
噴射させるようにしても良い。ここで、図示していない
が第１の燃料ノズル１５から噴射される燃料に火移りす
る範囲にはパイロットバーナあるいはイグナイタなどが
通常設けられる。尚、所定温度とは必ずしも炉の操業温
度ではなく、第２の燃料ノズルからの燃料噴射のみで火
炎を維持できる温度およびそれ以上の温度をいう。
【００２９】以上のように構成されたバーナは、低ＮＯ
ｘでかつ短炎を形成するためさまざまな設備の熱源とし
て利用できる。例えば、図５〜図７に本発明の低ＮＯｘ
バーナを非鉄金属溶湯保持炉の熱源として利用した例を
示す。なお、非鉄金属溶湯保持炉としてはアルミ溶湯保
持炉を、バーナとしては第１の燃料ノズルと第２の燃料
ノズルとを有するタイプのものを例示している。
【００３０】アルミ溶湯保持炉は、例えば鋼板製ケーシ
ングの内側を耐火断熱材で内張りした炉体１と、この炉
体１の中央に吊り下げられるようにして収容されるるつ
ぼ３と、熱源となる蓄熱型のバーナシステム４とから構
成されている。本実施例では１システムの蓄熱型バーナ
システム４を設けているが、２以上のシステムを装備し
ても良い。
【００３１】炉体１は、アルミ溶湯を入れたるつぼ３を
囲繞するようにして支持し、るつぼ３及びその周りをア
ルミ溶湯の保温に適した温度に保つためのもので、例え
ば図示の如くほぼ有底円筒形を成し、中央にるつぼ３を
吊り下げるように設けられている。るつぼ３は、アルミ
溶湯を収容する黒鉛などの耐火物製るつぼ３ａとこれを
収容する金属製るつぼ３ｂとによって構成され、金属製
るつぼ３ｂの上端のフランジ部分３ｃが炉体１に載置さ
れて、そのフランジ３ｃより下の部分が炉体１内に挿入
されて吊り下げられるように設けられている。そして、
炉体１の底部には吊り下げられるるつぼ３の下に燃焼空
間２を形成するように設けられている。また、燃焼空間
２部分には仕切壁２０が設けられ、炉体１内がほぼＣ字
形に区画されている。更に、炉体１の内壁面には週末の
休炉時などに電力のみでるつぼ内のアルミ溶湯を最低温
度に保持したり非常時に用いる電気ヒータ２１が設置さ
れている。尚、図示していないが、るつぼ３には溶湯を
加圧してるつぼ底部から取り出すための蓋と注湯筒が配
置される。
【００３２】炉体１の底部の燃焼空間２部分には少なく
とも１システム以上の蓄熱型バーナシステム４が配置さ
れている。本実施例の場合、仕切壁２０を挟んでシステ
ムを構成する一対のバーナ５，６が配置されている。こ
の蓄熱型バーナシステム４は、本実施例では蓄熱体７を
バーナボディ１４に内蔵して蓄熱体７とバーナ５，６と
を一体化したものを２基組合せて交互に燃焼させ、燃焼
させていない停止中のバーナ及び蓄熱体を通して燃焼排
ガスを排出し得るように設けたものが使用されている。
例えば、図５に示すように、２基のバーナ５，６のそれ
ぞれの蓄熱体７，７に対し燃焼用空気を供給する燃焼用
空気供給系８と燃焼ガスを排出する燃焼ガス排気系９と
を四方弁１０の介在によって選択的に接続可能とし、一
方のバーナ５（あるいは６）には蓄熱体７を通して燃焼
用空気の供給を図る一方、他方のバーナ６（あるいは
５）からは蓄熱体７を通して燃焼ガスの排出を図るよう
に設けられている。燃焼用空気は例えば図示していない
押し込みファン等によって供給され、燃焼排ガスは例え
ば図示していない誘引ファンなどの排気手段によって炉
内から吸引され大気中に排出される。また、燃焼用空気
と燃料の一部はパイロットバーナガン１６に分配されて
いる。パイロットバーナガン１６はバーナタイル拡径部
２３より上流側においてエアスロート２４内へパイロッ
ト燃料を噴射するように設けられている。エアスロート
２４の出口にはこのエアスロート２４よりも直径が大き
なバーナタイル拡径部２３を有するバーナタイル２２が
配置されている。尚、図中符号１４はバーナボディ、１
７は火炎検出器、１８はパイロッバーナ点火用トランス
であり、各ラインには図示していないが流体の流れを制
御する各々電磁弁、手動弁等が設置されている。
【００３３】また、燃料供給系１１は、例えば三方弁１
２を介していずれか一方のバーナ５，６に選択的に交互
に接続され燃料を供給する。燃料ノズルは、エアスロー
ト２４内へ向けられて配置された第１の燃料ノズル１５
とエアスロート２４の出口に設置されたバーナタイル２
２の拡径部２３から燃焼を噴射する第２の燃料ノズル１
９とから成り、いずれか一方からのみ燃料が噴射され
る。第１の燃料ノズル１５は、全量の燃焼用空気が蓄熱
体７を通過して供給されるエアスロート２４の周面に燃
焼用空気の流れと直交する方向に配置されてエアスロー
ト２４の周面から燃焼用空気と直交するように噴射され
る。また、燃料ノズル１９は、エアスロート２４の出口
に設けられたバーナタイル２２の拡径部２３からバーナ
タイル２２内へ噴射されるように設置されている。本実
施例の場合、この第２の燃料ノズル１９は、バーナタイ
ル２２の拡径部２３のコーナ部分にエアスロート２４か
ら噴射される燃焼用空気に向かって斜めに衝突するよう
に内向きに配置されている。
【００３４】ここで、加熱手段としてのバーナ５，６と
電気ヒータ２１とは同一の温度検出手段例えば熱電対及
び温度調節計を使用し、調節計の出力電気信号をヒータ
駆動時にはそのままサイリスタに導いて通電量を制御
し、バーナ燃焼時にはＡ／Ｄ変換器でオン・オフ信号に
変換してから燃料調整弁及び空気調整弁を制御するよう
に設けられている。
【００３５】また、蓄熱体７，７としては比較的圧力損
失が低い割に熱容量が大きく耐久性の高い材料、例えば
セラミックスで成形されたハニカム形状のセル孔を多数
有する筒体の使用が好ましい。この場合、燃焼排ガスか
ら熱を回収する際に排ガスが酸露点温度以下に低下して
もセラミックス内に燃料中のイオウ分やその化学変化物
質が捕捉され、下流の排気系のダクトなどを低温腐食さ
せることがない。勿論、特にこれに限定されるものでは
なくセラミックボールやナゲットなどの他の蓄熱体を使
用しても良い。
【００３６】以上のように構成されたアルミ溶湯保持炉
によれば、次のようにしてるつぼ３はアルミ溶湯を保温
に適した温度に保持する。
【００３７】まず、炉内温度が所定温度に達するまでは
第１の燃料ノズル１５から全量の燃料を噴射して燃焼さ
せる。そして、るつぼ３及び炉体１を加熱する。このと
き、燃焼用空気が低温であっても、第１の燃料ノズル１
５から噴射される燃料は燃焼用空気と即座に混合され、
かつ近くに設けられたパイロット火炎によって安定燃焼
する。
【００３８】そして、所定温度に達したときには第１の
燃料ノズル１５からの燃料噴射を止め、第２の燃料ノズ
ル１９から燃料を噴射させる。ここで、所定温度とは必
ずしも炉の操業温度ではなく、第２の燃料ノズルからの
燃料噴射のみで火炎を維持できる温度およびそれ以上の
温度をいう。このとき、アルミニウム保持炉のような７
００〜８００℃程度の中温域で操業される炉であって
も、第２の燃料ノズル１９からの燃料を内向きに噴射し
てエアスロート２４から噴射される高温の燃焼用空気と
衝突させているので、バーナタイル２２内において高温
の燃焼用空気に向けて燃料を斜めに噴射して衝突させる
と、急速に拡散する燃料と燃焼用空気の一部が保炎領域
Ｘ１を形成して火炎を安定させる一方、燃焼用空気の流
れによってバーナタイル２２内に強く誘引される炉内排
ガスと燃料とが混合されて排ガス再循環燃焼領域Ｘ２を
形成して空気不足燃焼を起こし、更にバーナタイル２２
の外で保炎領域Ｘ１からの燃焼ガスに残存する酸素と炉
内排ガス再循環燃焼に因る不完全燃焼ガスとが混合して
緩慢燃焼を起こす。このため、火炎も安定するしＮＯｘ
も増えない。
【００３９】なお、蓄熱型バーナシステム４の一方のバ
ーナ例えばバーナ５を燃焼させれば、燃焼空間２内にお
いてるつぼ３の加熱に使用された後の燃焼ガスは停止中
の他方のバーナ６のエアスロート２４から燃焼ガス排気
系９を通って排気される。即ち、他方のバーナ６では該
バーナ６向けの燃料供給系１１が三方弁１２で閉じら
れ、かつ四方弁１０の切替えによって燃焼ガス排気系９
と接続されているため、燃焼は行われず燃焼排ガスの排
出路として利用される。るつぼ３は火炎及び燃焼ガスの
輻射熱によって加熱される。ここで、バーナ５に供給さ
れる燃焼用空気は蓄熱体７との短時間の直接接触によっ
て予熱されてからバーナボディ１４内に供給されるため
排ガス温度に近い高温である。したがって、第１の燃料
ノズル１５あるいは第２の燃料ノズル１９から噴射され
た燃料と混合されたとき、少ない燃料でも安定燃焼し高
温の燃焼ガスが得られる。しかも、燃焼量の増減に伴っ
て燃焼用空気の温度も即座に変化するので湯温の温度調
整の応答性が良い。
【００４０】したがって、湯温変動が少なく不良率も低
減するし、炉内及びるつぼ３を急速に保温温度まで昇温
させることもできる。尚、燃焼と排気の切替えは例えば
１０秒〜２分間隔、好ましくは約１分以内、最も好まし
くは１０〜４０秒程度の極めて短い間隔で行われる。こ
の場合、高い温度効率で熱交換される。また、蓄熱体７
を経由して排出される燃焼ガスが所定の温度例えば２０
０℃程度となったときに切替は行われるようにしても良
い。この場合、火炎位置が頻繁に移り変わるために燃焼
室内でのヒートパターンをより均一化でき、加熱むらや
保温むらが少なくなる。
【００４１】炉内がアルミ溶湯の保温に適切な温度例え
ば８００〜９００℃に達すると、バーナシステム４の燃
焼はるつぼ３内のアルミ溶湯の保温に適した温度を維持
できる程度にまで絞られる。また、燃料ガス供給系の事
故などの非常時やバーナ操業者が監視できない休日など
には、バーナシステム４の稼動を停止し、電気ヒータ２
１によって炉内は最低温度に保たれる。
【００４２】尚、上述の実施例は本発明の好適な実施の
一例ではあるがこれに限定されるものではなく本発明の
要旨を逸脱しない範囲において種々変形実施可能であ
る。例えば、本実施例では予熱された燃焼用空気をバー
ナに連結ないし内装した蓄熱体を利用した交番燃焼によ
って得る場合について主に説明したがこれに特に限定さ
れるものではなく、例えば国際公開ＷＯ９４／０２７８
４号に示すような流路切替手段などを使って燃焼用空気
供給系と排気系に対し蓄熱体を相対的に回転させること
によって、あるいは流路切替手段を用いて蓄熱体に対す
る流体の流れ方向を切り替えることなどによって、蓄熱
体に燃焼排ガスと燃焼用空気を一定時間ずつ高温の燃焼
排ガスの排熱で燃焼用空気を予熱したものを単一のバー
ナに連続的に供給し、連続燃焼させるようにしても良
い。また、本実施例ではガス燃料を用いる場合について
主に説明したがこれに特に限定されず、例えばオイルな
どの液体燃料を使用することも可能である。更に、図５
〜図７に示すアルミ溶湯保持炉に図１〜図４に示す各実
施例のバーナを適用することもできる。そして、その場
合においても、炉の立ち上げから中温域での操業あるい
は高温域での操業に対して低ＮＯｘを実現できかつ火炎
も安定する。
【００４３】
【発明の効果】以上の説明より明らかなように、本発明
の低ＮＯｘバーナは、予熱された燃焼用空気を噴射する
エアスロートの出口に該スロートよりも直径が大きなバ
ーナタイル拡径部を有するバーナタイルを配置すると共
にこのバーナタイル拡径部から燃料を噴射する燃料ノズ
ルを設けるようにしているので、低温時の火炎安定性を
増すため燃焼用空気の流れに対し垂直方向に燃料噴射方
向を近づけてもＮＯｘの発生量は抑制される。即ち、バ
ーナタイル内において急速に拡散する燃料と予熱された
燃焼用空気の一部が保炎領域を形成して火炎を安定させ
る一方、燃焼用空気の流れによってバーナタイル内に強
く誘引される炉内排ガスと燃料の一部とが混合されて炉
内排ガス再循環燃焼を起こし、更にバーナタイルの外で
残存酸素と炉内排ガス再循環燃焼に因る不完全燃焼ガス
とが緩慢燃焼を起こすので、低ＮＯｘで安定燃焼を実現
できる。
【００４４】これは、比較的高温例えば１０００℃以上
で操業する鉄系加熱炉などでの昇温過程における低ＮＯ
ｘ化にも有効ではあるが、それよりも比較的低温で特に
従来困難とされていた中温域で操業する非鉄金属溶解炉
などでの低ＮＯｘ化と火炎の安定に有効である。したが
って、低温時の火炎安定性の向上を図るため燃料噴射方
向を燃焼用空気の流れに対して垂直に近づけたとして
も、ＮＯｘの増大を防ぐことができる。このため、高温
の燃焼用空気を使用した場合には、火炎の安定性が高い
のは勿論のこと、ＮＯｘの発生を抑制しつつ短炎を形成
できるので、限られた狭い空間で燃焼させることができ
る。また、低温時にも安定燃焼する。依って、アルミ溶
湯保持炉内のるつぼの周りあるいは下の空間のような狭
い空間で燃焼させる場合でも、ＮＯｘの発生を抑制する
ことができる。
【００４５】また、請求項３記載の発明によると、バー
ナを曲面からなる炉壁に設置する場合あるいは炉壁に傾
斜させて設置する場合などのように、バーナタイル拡径
部によって形成される副燃焼室の炉内壁面からの奥行き
方向の深さが一定でなく異なる場合には、燃料が噴射さ
れる部分への炉内排ガスの侵入が少なく酸素濃度が低下
しないために着火安定性に優れる。
【００４６】また、請求項４記載の発明の場合、燃料噴
流に沿ってパイロット火炎が形成されるので火炎が安定
すると共にバーナ構造も簡単なものとなる。
【００４７】また、請求項２記載の発明の場合、燃焼用
空気の流れに対し垂直に燃料を噴射する場合に比べて炉
内排ガス再循環燃焼並びにバーナタイルの外での緩慢燃
焼を促進して一層ＮＯｘの発生を低減させる。
【００４８】また、請求項５記載の発明の場合、パイロ
ットバーナによって種火がつくられるため着火安定性が
良く、ターンダウン比を大きくとる場合の制御が容易で
ある。更に、エアスロートにはパイロットバーナや燃料
ノズルが配置されておらず燃焼用空気が流れるだけなの
で、例えばエアスロートの出口を絞って噴出される燃焼
用空気の流速を上げ、燃焼用空気の流れの周りのバーナ
タイル拡径部内に起こる排ガス再循環がより強力なもの
となり、低ＮＯｘ化を促進させる。また、エアスロート
の出口近くに蓄熱体を内装できるため、蓄熱体の熱が燃
焼用空気の予熱に使われずに大気中に放熱される量が少
なくなると共に蓄熱体に導入される燃焼排ガスの温度も
低下せずに済み、熱損失が小さくなる。更に、高温配管
を必要とせず、設備費を大幅に低減させ得ると共に省ス
ペースを可能とできる。
【００４９】また、請求項６記載の発明の場合、パイロ
ット燃料噴射が種火となって保炎領域が形成されるた
め、火炎の安定性が更によくなる。例えば、アルミ溶湯
保持炉のような７００〜８００℃の中温域で操業される
炉の熱源として用いても、火炎が安定しかつＮＯｘの発
生量が少ない。
【００５０】また、請求項７の発明の場合、炉温が低く
燃焼が安定し難いときには第１の燃料ノズルから燃料を
噴射して燃焼用空気と燃料とを直交衝突により急速に混
合・拡散させて安定燃焼させることができる。このと
き、炉温が低いので発生するＮＯｘも少なく許容される
範囲である。そして、炉温が所定温度に達したときに
は、バーナタイル拡径部の第２の燃料ノズルからのみ燃
料を噴射させて上述の排ガス再循環燃焼及びその不完全
燃焼ガスと残存酸素との緩衝燃焼を起こしてＮＯｘの発
生を低減させる。したがって、炉を定格運転温度まで立
ち上げる間にもＮＯｘの発生を少なくできる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の低ＮＯｘバーナの概略構造と燃焼状況
を説明する原理図である。
【図２】本発明の低ＮＯｘバーナの他の実施例を示す図
で、（Ａ）は概略構造と燃焼状況を説明する原理図、
（Ｂ）は燃料ノズル部分の断面図である。
【図３】本発明の低ＮＯｘバーナの更に他の実施例を示
すもので、概略構造図である。
【図４】本発明の低ＮＯｘバーナの更に他の実施例を示
す概略構造図である。
【図５】本発明の低ＮＯｘバーナを用いた非鉄金属・ア
ルミ溶湯保持炉の一実施例を示す縦断面図である。
【図６】図５の横断面図である。
【図７】本発明の低ＮＯｘバーナを用いた一実施例を示
す概略図である。
【図８】従来の低ＮＯｘバーナとして一般的な燃料二段
燃焼バーナの原理図である。
【符号の説明】 １５ バーナスロートに設置された燃料ノズル（第１の
燃料ノズル） １６ バーナタイル拡径部より上流側でパイロット燃料
を噴射するパイロットバーナ １９ バーナタイルの拡径部に設置される燃料ノズル
（第２の燃料ノズル） ２２ バーナタイル ２３ バーナタイルの拡径部 ２６ パイロットバーナ兼用ノズル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田中 良一 神奈川県横浜市鶴見区尻手２丁目１番53号 日本ファーネス工業株式会社内 (72)発明者 松尾 護 神奈川県横浜市鶴見区尻手２丁目１番53号 日本ファーネス工業株式会社内

Claims (7)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 燃焼排ガスと燃焼用空気を交互に蓄熱体
    に通過させる直接熱交換によって燃焼用空気を予熱し、
    この燃焼用空気の流れの周囲から燃料を噴出する低ＮＯ
    ｘバーナにおいて、前記予熱燃焼用空気を噴射するエア
    スロートの出口に該スロートよりも直径が大きなバーナ
    タイル拡径部を有するバーナタイルを配置すると共にこ
    のバーナタイル拡径部から燃料を噴射する燃料ノズルを
    設けることを特徴とする低ＮＯｘバーナ。
  2. 【請求項２】 燃焼用空気の流れに対し斜めに燃料を噴
    射して衝突させることを特徴とする請求項１記載の低Ｎ
    Ｏｘバーナ。
  3. 【請求項３】 バーナタイル拡径部によって形成される
    副燃焼室の炉内壁面からの奥行き方向の深さが異なる場
    合には最も深い箇所に前記燃料ノズルを設置することを
    特徴とする請求項１または２記載の低ＮＯｘバーナ。
  4. 【請求項４】 前記燃料ノズルがパイロットバーナを兼
    用していることを特徴とする請求項１から３のいずれか
    に記載の低ＮＯｘバーナ。
  5. 【請求項５】 前記燃料ノズルとは別個にパイロットバ
    ーナを前記バーナタイル拡径部に設置したことを特徴と
    する請求項１から３のいずれかに記載の低ＮＯｘバー
    ナ。
  6. 【請求項６】 バーナタイル拡径部より上流側の前記エ
    アスロート内でパイロット燃料を噴射することを特徴と
    する請求項１から３のいずれかに記載の低ＮＯｘバー
    ナ。
  7. 【請求項７】 燃焼排ガスと燃焼用空気とを交互に蓄熱
    体に通過させる直接熱交換によって燃焼用空気を予熱
    し、この燃焼用空気の流れの周囲から燃料を噴出する低
    ＮＯｘバーナにおいて、前記予熱燃焼用空気を噴射する
    エアスロートの出口に該スロートよりも直径が大きなバ
    ーナタイル拡径部を有するバーナタイルを配置すると共
    に、炉温が低いときにバーナタイル拡径部より上流側の
    前記エアスロート内で燃料を燃焼用空気の流れとほぼ直
    交させて噴射させる第１の燃料ノズルと、炉温が所定温
    度に達した後にバーナタイル拡径部から燃料を噴射する
    第２の燃料ノズルとを有することを特徴とする低ＮＯｘ
    バーナ。
JP12737495A 1994-07-18 1995-04-28 低ＮＯｘバーナ Expired - Fee Related JP3282944B2 (ja)

Priority Applications (9)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP12737495A JP3282944B2 (ja) 1994-07-18 1995-04-28 低ＮＯｘバーナ
CN95194163A CN1109845C (zh) 1994-07-18 1995-07-17 低氧化氮燃烧器
EP95925136A EP0772001B1 (en) 1994-07-18 1995-07-17 LOW NOx BURNER
CA002195074A CA2195074C (en) 1994-07-18 1995-07-17 Low nox burner
US08/765,950 US5846067A (en) 1994-07-18 1995-07-17 Low-NOx burner
PCT/JP1995/001418 WO1996002793A1 (fr) 1994-07-18 1995-07-17 BRULEUR A FAIBLE TAUX D'EMISSION DE NOx
DE69522691T DE69522691T2 (de) 1994-07-18 1995-07-17 Brenner mit niedriger nox-produktion
KR1019970700232A KR100230940B1 (ko) 1994-07-18 1995-07-17 저 nox 버너
TW084107565A TW276295B (ja) 1994-07-18 1995-07-21

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP18785294 1994-07-18
JP6-254568 1994-09-24
JP25456894 1994-09-24
JP6-187852 1994-09-24
JP12737495A JP3282944B2 (ja) 1994-07-18 1995-04-28 低ＮＯｘバーナ

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPH08145315A true JPH08145315A (ja) 1996-06-07
JP3282944B2 JP3282944B2 (ja) 2002-05-20

Family

ID=27315516

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP12737495A Expired - Fee Related JP3282944B2 (ja) 1994-07-18 1995-04-28 低ＮＯｘバーナ

Country Status (9)

Country Link
US (1) US5846067A (ja)
EP (1) EP0772001B1 (ja)
JP (1) JP3282944B2 (ja)
KR (1) KR100230940B1 (ja)
CN (1) CN1109845C (ja)
CA (1) CA2195074C (ja)
DE (1) DE69522691T2 (ja)
TW (1) TW276295B (ja)
WO (1) WO1996002793A1 (ja)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100387592B1 (ko) * 1998-12-30 2003-10-17 주식회사 포스코 질소산화물의 생성을 억제하는 축열식 버너
JP2010528247A (ja) * 2007-05-23 2010-08-19 ベーエス−ベルメプロツェステクニーク ゲーエムベーハー 補助フロックスの作動方法及びバーナ
JP2015004483A (ja) * 2013-06-21 2015-01-08 日本ファーネス株式会社 燃料二段燃焼式バーナ装置及び燃料二段燃焼方法
CN104633657A (zh) * 2014-12-09 2015-05-20 沈阳工程学院 带锥型钝体的多孔介质燃烧器
WO2018180694A1 (ja) * 2017-03-27 2018-10-04 Ｊｆｅスチール株式会社 加熱装置および加熱方法
CN109028148A (zh) * 2017-06-09 2018-12-18 通用电气公司 具有流体二极管结构的旋转爆震燃烧器

Families Citing this family (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3557028B2 (ja) * 1996-02-14 2004-08-25 Ｊｆｅスチール株式会社 燃焼バーナ及びその炉内燃焼方法
CN1130539C (zh) * 1996-03-22 2003-12-10 丰田自动车株式会社 反射型熔解保持炉
DE19839085C2 (de) * 1998-08-27 2000-06-08 Siemens Ag Brenneranordnung mit primärem und sekundärem Pilotbrenner
DE10041739A1 (de) * 2000-08-25 2002-04-25 Basf Ag Vormisch-Brennerblock für partielle Oxidationsprozesse
US6908298B1 (en) 2001-10-30 2005-06-21 Owen W. Dykema Air-fuel injection system for stable combustion
US6638061B1 (en) * 2002-08-13 2003-10-28 North American Manufacturing Company Low NOx combustion method and apparatus
ITMI20032327A1 (it) * 2003-11-28 2005-05-29 Techint Spa Bruciatore a gas a basse emissioni inquinanti.
CN1294380C (zh) * 2003-12-09 2007-01-10 财团法人工业技术研究院 一种燃烧器
EP1971805B1 (de) * 2006-01-02 2012-10-31 Ryll-Tech GmbH Heizbrenner
KR100786785B1 (ko) * 2006-11-27 2007-12-18 한국생산기술연구원 저공해 예혼합 연소기
AU2008206968B2 (en) * 2007-01-17 2010-09-09 Air Products And Chemicals, Inc. High capacity burner
US20090202953A1 (en) * 2008-02-07 2009-08-13 Radek Masin Glycerin burning system
JP4860676B2 (ja) * 2008-09-04 2012-01-25 中外炉工業株式会社 連続加熱炉
DE102008063990A1 (de) * 2008-12-19 2010-06-24 J. Eberspächer GmbH & Co. KG Fahrzeugbrenner
US20100281876A1 (en) * 2009-05-05 2010-11-11 Abdul Rafey Khan Fuel blanketing by inert gas or less reactive fuel layer to prevent flame holding in premixers
JP4720935B2 (ja) 2009-07-14 2011-07-13 株式会社Ｉｈｉ バーナ装置
CN101639218B (zh) * 2009-09-01 2011-08-31 顾向涛 无焰燃烧蓄热式平焰烧嘴
JP5203489B2 (ja) * 2011-06-15 2013-06-05 中外炉工業株式会社 燃焼装置
CN102607022A (zh) * 2012-03-20 2012-07-25 朱海生 节能环保型蓄热式高温空气燃烧器
JP5134736B1 (ja) * 2012-03-23 2013-01-30 中外炉工業株式会社 燃焼装置及び加熱炉
US10077899B2 (en) 2013-02-14 2018-09-18 Clearsign Combustion Corporation Startup method and mechanism for a burner having a perforated flame holder
EP2956719A4 (en) 2013-02-14 2016-10-26 Clearsign Comb Corp BURNER WITH LOW NOX CONTENT WITH SELECTABLE DILUTION
US11460188B2 (en) 2013-02-14 2022-10-04 Clearsign Technologies Corporation Ultra low emissions firetube boiler burner
US10571124B2 (en) 2013-02-14 2020-02-25 Clearsign Combustion Corporation Selectable dilution low NOx burner
US9476589B2 (en) 2013-03-13 2016-10-25 Fives North American Combustion, Inc. Diffuse combustion method and apparatus
US9038576B2 (en) 2013-05-22 2015-05-26 Plum Combustion, Inc. Ultra low NOx burner using distributed direct fuel injection
US9388983B2 (en) 2013-10-03 2016-07-12 Plum Combustion, Inc. Low NOx burner with low pressure drop
US9665077B2 (en) * 2013-12-18 2017-05-30 General Electric Company Gas turbine firing temperature control system and method
US10281140B2 (en) 2014-07-15 2019-05-07 Chevron U.S.A. Inc. Low NOx combustion method and apparatus
JP2019015439A (ja) * 2017-07-06 2019-01-31 中外炉工業株式会社 蓄熱式燃焼設備
CN107420921A (zh) * 2017-09-14 2017-12-01 苏州汇科机电设备有限公司 废气燃烧处理装置
US20220307689A1 (en) * 2021-03-29 2022-09-29 Honeywell International Inc. Active and passive combustion stabilization for burners for highly and rapidly varying fuel gas compositions

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2822864A (en) * 1953-09-28 1958-02-11 Babcock & Wilcox Co Combination fluid fuel burner
US3180395A (en) * 1962-12-14 1965-04-27 Zink Co John Liquid and gaseous fuel burner assembly producing a fan-shaped flame
US3217779A (en) * 1963-07-18 1965-11-16 Zink Co John Gas and liquid fuel burner combination
JPS516842A (ja) * 1974-07-08 1976-01-20 Yodanki Kenkyusho Kk Naraigasusetsudanhoho
US4175920A (en) * 1975-07-31 1979-11-27 Exxon Research & Engineering Co. Multiple fuel supply system for staged air burners
JPS57165932A (en) * 1981-04-02 1982-10-13 Nippon Electric Co Method of producing square contact for solenoid relay
JPS57165932U (ja) * 1981-04-13 1982-10-19
GB2182764B (en) * 1985-11-12 1989-10-04 British Gas Corp Operation of a pulse firred burner
US4838782A (en) * 1987-08-06 1989-06-13 Brian Wills Burner with regenerative bed
US5180300A (en) * 1988-03-16 1993-01-19 Bloom Engineering Company, Inc. Low NOx regenerative burner
JPH05106842A (ja) * 1991-10-14 1993-04-27 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 予混合燃焼装置
US5284438A (en) * 1992-01-07 1994-02-08 Koch Engineering Company, Inc. Multiple purpose burner process and apparatus
JP2638394B2 (ja) * 1992-06-05 1997-08-06 日本ファーネス工業株式会社 低ＮＯｘ燃焼法
US5431147A (en) * 1993-03-19 1995-07-11 Nippon Furnace Kogyo Kaisha, Ltd. Burner device of regenerative and alternate combustion type

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100387592B1 (ko) * 1998-12-30 2003-10-17 주식회사 포스코 질소산화물의 생성을 억제하는 축열식 버너
JP2010528247A (ja) * 2007-05-23 2010-08-19 ベーエス−ベルメプロツェステクニーク ゲーエムベーハー 補助フロックスの作動方法及びバーナ
JP2015004483A (ja) * 2013-06-21 2015-01-08 日本ファーネス株式会社 燃料二段燃焼式バーナ装置及び燃料二段燃焼方法
CN104633657A (zh) * 2014-12-09 2015-05-20 沈阳工程学院 带锥型钝体的多孔介质燃烧器
WO2018180694A1 (ja) * 2017-03-27 2018-10-04 Ｊｆｅスチール株式会社 加熱装置および加熱方法
CN109028148A (zh) * 2017-06-09 2018-12-18 通用电气公司 具有流体二极管结构的旋转爆震燃烧器
CN109028148B (zh) * 2017-06-09 2021-10-15 通用电气公司 具有流体二极管结构的旋转爆震燃烧器

Also Published As

Publication number Publication date
DE69522691D1 (de) 2001-10-18
CA2195074C (en) 2000-08-22
KR100230940B1 (ko) 1999-11-15
TW276295B (ja) 1996-05-21
DE69522691T2 (de) 2002-06-20
KR970704993A (ko) 1997-09-06
CN1152953A (zh) 1997-06-25
CN1109845C (zh) 2003-05-28
EP0772001A4 (en) 1998-11-25
WO1996002793A1 (fr) 1996-02-01
US5846067A (en) 1998-12-08
JP3282944B2 (ja) 2002-05-20
EP0772001B1 (en) 2001-09-12
EP0772001A1 (en) 1997-05-07
CA2195074A1 (en) 1996-02-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPH08145315A (ja) 低ＮＯｘバーナ
CA2513382C (en) Method and apparatus to facilitate flameless combustion absent catalyst or high temperature oxident
KR100245443B1 (ko) 방사튜브버너
US20160348901A1 (en) Electrically heated burner
JPH01159511A (ja) ラジアントチューブバーナ
JP2006308249A (ja) 蓄熱式バーナ及びその低ＮＯｘ燃焼方法
CN1188872A (zh) 双端式辐射管燃烧器系统
JP2002031307A (ja) 予混合型バーナを設けた流体加熱装置
JP3149666B2 (ja) 放射加熱装置およびその燃焼方法
US20220026058A1 (en) Method and Device for Flameless Stepwise Combustion
KR100460195B1 (ko) 대기오염물질 저감용 버너시스템
JPH08128608A (ja) ダブルエンド型ラジアントチューブバーナシステム
JPH01222102A (ja) 熱回収式燃焼装置
JP3254337B2 (ja) 低ＮＯｘバーナ
JPH09243056A (ja) 蓄熱切替式バーナ
JP2002005415A (ja) 蓄熱式還元燃焼装置
JPH07233920A (ja) 酸素バーナの燃焼方法
JP5141950B2 (ja) 流動層熱処理炉およびその制御方法
JP3717132B2 (ja) 都市ガスガバナステーションにおける温水バス式ガスヒーター用ガスバーナー
JP3926046B2 (ja) 炉及び炉の運転方法
JP3491443B2 (ja) 無酸化加熱装置のパイロットバーナ点火方法
JP2001272007A (ja) 触媒燃焼式暖房装置
JP2737538B2 (ja) ダクト内を流れるガスの昇温方法および装置
JPH0128847B2 (ja)
JP2023097779A (ja) ガス燃料加熱炉の制御方法

Legal Events

Date Code Title Description
R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

S533 Written request for registration of change of name

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees