JPH08144026A - 高強度および高靭性を有する遊離黒鉛析出鉄系焼結体 - Google Patents
高強度および高靭性を有する遊離黒鉛析出鉄系焼結体Info
- Publication number
- JPH08144026A JPH08144026A JP31421194A JP31421194A JPH08144026A JP H08144026 A JPH08144026 A JP H08144026A JP 31421194 A JP31421194 A JP 31421194A JP 31421194 A JP31421194 A JP 31421194A JP H08144026 A JPH08144026 A JP H08144026A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- polycrystalline
- free graphite
- content
- toughness
- based sintered
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高強度および高靭性を有する遊離黒鉛析出鉄
系焼結体を提供する。 【構成】 遊離黒鉛析出鉄系焼結体が、重量％で、Ｃ：
０．５〜２％、Ｎｉ：０．５〜５％、Ｍｏ：０．１〜２
％、Ｃｕ：０．５〜４％、ＢＮ：０．０１〜１．５％、
Ｓ：０．０２〜０．５％を含有し、残りがＦｅと不可避
不純物からなる組成、並びに多結晶粒体の集合体にし
て、前記多結晶粒体はＮｉ含有量が中心部に比して表面
部の方が高いＮｉ濃度分布を有し、さらに前記多結晶粒
体を構成する結晶粒の少なくとも表面部の結晶粒がＦｅ
−Ｎｉ−Ｍｏ−Ｃｕ系合金からなると共に、前記結晶粒
の粒界部には析出Ｓを核にして析出成長した遊離黒鉛が
分布し、かつ前記多結晶粒体の界面部にはＢＮが分布し
た組織を有する。
系焼結体を提供する。 【構成】 遊離黒鉛析出鉄系焼結体が、重量％で、Ｃ：
０．５〜２％、Ｎｉ：０．５〜５％、Ｍｏ：０．１〜２
％、Ｃｕ：０．５〜４％、ＢＮ：０．０１〜１．５％、
Ｓ：０．０２〜０．５％を含有し、残りがＦｅと不可避
不純物からなる組成、並びに多結晶粒体の集合体にし
て、前記多結晶粒体はＮｉ含有量が中心部に比して表面
部の方が高いＮｉ濃度分布を有し、さらに前記多結晶粒
体を構成する結晶粒の少なくとも表面部の結晶粒がＦｅ
−Ｎｉ−Ｍｏ−Ｃｕ系合金からなると共に、前記結晶粒
の粒界部には析出Ｓを核にして析出成長した遊離黒鉛が
分布し、かつ前記多結晶粒体の界面部にはＢＮが分布し
た組織を有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、高強度と高靭性を有
する遊離黒鉛析出鉄系焼結体に関するものである。
する遊離黒鉛析出鉄系焼結体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば自動車のエンジン部品やト
ランスミッション部品、さらにオイルポンプの歯車やロ
ータリコンプレッサの軸受などの摺動部品として遊離黒
鉛分散鉄系焼結体が適用されている。また、上記遊離黒
鉛分散鉄系焼結体が、例えば特開昭５７−１６１４８号
公報および特公昭５７−８８６０号公報に記載されるよ
うに、所定の配合組成を有する混合粉末から成形された
圧粉体を、還元性雰囲気中で、原料粉末として配合した
黒鉛粉末が素地に固溶しない低温、すなわち９００〜１
０００℃の範囲内の所定温度で焼結することにより製造
されることも知られている。
ランスミッション部品、さらにオイルポンプの歯車やロ
ータリコンプレッサの軸受などの摺動部品として遊離黒
鉛分散鉄系焼結体が適用されている。また、上記遊離黒
鉛分散鉄系焼結体が、例えば特開昭５７−１６１４８号
公報および特公昭５７−８８６０号公報に記載されるよ
うに、所定の配合組成を有する混合粉末から成形された
圧粉体を、還元性雰囲気中で、原料粉末として配合した
黒鉛粉末が素地に固溶しない低温、すなわち９００〜１
０００℃の範囲内の所定温度で焼結することにより製造
されることも知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の各種駆動
装置の高出力化および軽量化に対する要求は強く、これ
に伴ない、これの構造部材である上記摺動部品には、一
段と苛酷な条件での使用を余儀なくされるばかりでな
く、一層の薄肉化が求められる状況にあるが、上記の従
来遊離黒鉛分散鉄系焼結体においては、強度および靭性
が不十分であるために、これらの要求に満足に対応する
ことができないのが現状である。
装置の高出力化および軽量化に対する要求は強く、これ
に伴ない、これの構造部材である上記摺動部品には、一
段と苛酷な条件での使用を余儀なくされるばかりでな
く、一層の薄肉化が求められる状況にあるが、上記の従
来遊離黒鉛分散鉄系焼結体においては、強度および靭性
が不十分であるために、これらの要求に満足に対応する
ことができないのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、遊離黒鉛分散鉄系焼結体の強度
と靭性の向上をはかるべく研究を行なった結果、所定の
割合でＭｏとＳ、あるいはＭｏとＳとＣｕを含有させた
Ｆｅ−Ｍｏ−Ｓ系合金、あるいはＦｅ−Ｍｏ−Ｓ−Ｃｕ
系合金の溶湯を調製し、この溶湯を、アトマイズ法によ
り粉体化して、結晶粒界にＳが分散析出した組織を有す
る前記合金の粉末とし、ついでこのアトマイズ粉末に所
定量のＮｉ粉末を加え、混合した後、水素雰囲気中、７
５０〜１０５０℃の温度に所定時間保持の条件で部分合
金化処理を施して、前記アトマイズ粉末の表面部にＮｉ
を合金化させ、このＮｉによる部分合金化アトマイズ粉
末に、所定割合の黒鉛粉末と六方晶窒化硼素（以下、Ｂ
Ｎで示す）粉末を配合し、前記部分合金化アトマイズ粉
末がＣｕを含有しない場合はＣｕ粉末も配合し、混合
し、この混合粉末から成形した圧粉体を、還元性雰囲気
中、相対的に高い焼結温度である１１００〜１２５０℃
の温度に加熱し、所定時間保持後、望ましくは４０℃／
min 以下の冷却速度で冷却の条件で焼結すると、上記焼
結温度で黒鉛粉末がＮｉ部分合金化アトマイズ粉末（こ
れが焼結体で多結晶粒体を構成する）に固溶し、この固
溶Ｃが冷却時に前記多結晶粒体の結晶粒界に分散析出し
ているＳを核にして遊離黒鉛として析出し、成長し、こ
の黒鉛化は、前記多結晶粒ユニットの相互界面部に存在
するＢＮによって、このＢＮがセメンタイトの形成を抑
制する作用をもつことから、促進され、同時に上記Ｎｉ
部分合金化アトマイズ粉末中に固溶含有するＣｕ、ある
いは配合Ｃｕ粉末（焼結体では多結晶粒ユニットに均一
に固溶含有する）による焼結性向上効果、並びに部分合
金化で上記多結晶粒体の表面部に高い濃度で含有するＮ
ｉによる靭性向上効果および上記多結晶粒体全体に亘っ
て均一に固溶含有するＭｏによる強度向上効果と相まっ
て、高い強度と靭性を有する焼結体が得られるようにな
るという研究結果を得たのである。
上述のような観点から、遊離黒鉛分散鉄系焼結体の強度
と靭性の向上をはかるべく研究を行なった結果、所定の
割合でＭｏとＳ、あるいはＭｏとＳとＣｕを含有させた
Ｆｅ−Ｍｏ−Ｓ系合金、あるいはＦｅ−Ｍｏ−Ｓ−Ｃｕ
系合金の溶湯を調製し、この溶湯を、アトマイズ法によ
り粉体化して、結晶粒界にＳが分散析出した組織を有す
る前記合金の粉末とし、ついでこのアトマイズ粉末に所
定量のＮｉ粉末を加え、混合した後、水素雰囲気中、７
５０〜１０５０℃の温度に所定時間保持の条件で部分合
金化処理を施して、前記アトマイズ粉末の表面部にＮｉ
を合金化させ、このＮｉによる部分合金化アトマイズ粉
末に、所定割合の黒鉛粉末と六方晶窒化硼素（以下、Ｂ
Ｎで示す）粉末を配合し、前記部分合金化アトマイズ粉
末がＣｕを含有しない場合はＣｕ粉末も配合し、混合
し、この混合粉末から成形した圧粉体を、還元性雰囲気
中、相対的に高い焼結温度である１１００〜１２５０℃
の温度に加熱し、所定時間保持後、望ましくは４０℃／
min 以下の冷却速度で冷却の条件で焼結すると、上記焼
結温度で黒鉛粉末がＮｉ部分合金化アトマイズ粉末（こ
れが焼結体で多結晶粒体を構成する）に固溶し、この固
溶Ｃが冷却時に前記多結晶粒体の結晶粒界に分散析出し
ているＳを核にして遊離黒鉛として析出し、成長し、こ
の黒鉛化は、前記多結晶粒ユニットの相互界面部に存在
するＢＮによって、このＢＮがセメンタイトの形成を抑
制する作用をもつことから、促進され、同時に上記Ｎｉ
部分合金化アトマイズ粉末中に固溶含有するＣｕ、ある
いは配合Ｃｕ粉末（焼結体では多結晶粒ユニットに均一
に固溶含有する）による焼結性向上効果、並びに部分合
金化で上記多結晶粒体の表面部に高い濃度で含有するＮ
ｉによる靭性向上効果および上記多結晶粒体全体に亘っ
て均一に固溶含有するＭｏによる強度向上効果と相まっ
て、高い強度と靭性を有する焼結体が得られるようにな
るという研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、重量％で（以下％は重量％を示
す）、Ｃ：０．５〜２％、 Ｎｉ：０．５〜５
％、Ｍｏ：０．１〜２％、 Ｃｕ：０．５〜４％、
ＢＮ：０．０１〜１．５％、Ｓ：０．０２〜０．５％、
を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成、並
びに図１に組織模写図で示されるように、多結晶粒体の
集合体にして、前記多結晶粒体はＮｉ含有量が中心部に
比して表面部の方が高いＮｉ濃度分布を有し、さらに前
記多結晶粒体を構成する結晶粒の少なくとも表面部の結
晶粒がＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−Ｃｕ系合金からなると共に、
前記結晶粒の粒界部には析出Ｓを核にして析出成長した
遊離黒鉛が分布し、かつ前記多結晶粒体の界面部にはＢ
Ｎが分布した組織を有する、強度および靭性のすぐれた
遊離黒鉛析出鉄系焼結体に特徴を有するものである。
なされたものであって、重量％で（以下％は重量％を示
す）、Ｃ：０．５〜２％、 Ｎｉ：０．５〜５
％、Ｍｏ：０．１〜２％、 Ｃｕ：０．５〜４％、
ＢＮ：０．０１〜１．５％、Ｓ：０．０２〜０．５％、
を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成、並
びに図１に組織模写図で示されるように、多結晶粒体の
集合体にして、前記多結晶粒体はＮｉ含有量が中心部に
比して表面部の方が高いＮｉ濃度分布を有し、さらに前
記多結晶粒体を構成する結晶粒の少なくとも表面部の結
晶粒がＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−Ｃｕ系合金からなると共に、
前記結晶粒の粒界部には析出Ｓを核にして析出成長した
遊離黒鉛が分布し、かつ前記多結晶粒体の界面部にはＢ
Ｎが分布した組織を有する、強度および靭性のすぐれた
遊離黒鉛析出鉄系焼結体に特徴を有するものである。
【０００６】つぎに、この発明の焼結体において、成分
組成を上記の通りに限定した理由を説明する。 （ａ） Ｃ Ｃ成分には、素地に固溶して強度を向上させるほか、遊
離黒鉛として結晶粒界に分散分布して潤滑性を向上させ
る作用があるが、その含有量が０．５％未満では前記作
用に所望の向上効果が得られず、一方その含有量が２％
を越えると靭性が低下するようになることから、その含
有量を０．５〜２％と定めた。望ましくは０．７〜１．
５％の含有がよい。
組成を上記の通りに限定した理由を説明する。 （ａ） Ｃ Ｃ成分には、素地に固溶して強度を向上させるほか、遊
離黒鉛として結晶粒界に分散分布して潤滑性を向上させ
る作用があるが、その含有量が０．５％未満では前記作
用に所望の向上効果が得られず、一方その含有量が２％
を越えると靭性が低下するようになることから、その含
有量を０．５〜２％と定めた。望ましくは０．７〜１．
５％の含有がよい。
【０００７】（ｂ） Ｎｉ Ｎｉ成分は、原料粉末である上記アトマイズ粉末の表面
部に部分合金化され、このＮｉ部分合金化アトマイズ粉
末が焼結後、多結晶粒体を形成するので、前記多結晶粒
体の表面部はＮｉ濃度の高いものとなり、このＮｉ濃度
分布によって焼結体の靭性が向上するようになるが、そ
の含有量が０．５％未満では所望の靭性向上効果が得ら
れず、一方その含有量が５％を越えると、オーステナイ
トが過剰に生成されるようになって強度が低下すること
から、その含有量を０．５〜５％と定めた。望ましくは
１〜４％の含有がよい。
部に部分合金化され、このＮｉ部分合金化アトマイズ粉
末が焼結後、多結晶粒体を形成するので、前記多結晶粒
体の表面部はＮｉ濃度の高いものとなり、このＮｉ濃度
分布によって焼結体の靭性が向上するようになるが、そ
の含有量が０．５％未満では所望の靭性向上効果が得ら
れず、一方その含有量が５％を越えると、オーステナイ
トが過剰に生成されるようになって強度が低下すること
から、その含有量を０．５〜５％と定めた。望ましくは
１〜４％の含有がよい。
【０００８】（ｃ） Ｍｏ Ｍｏ成分には、素地、すなわち多結晶粒体に均一に固溶
して焼結体の強度を向上させる作用があるが、その含有
量が０．１％未満では所望の強度向上効果が得られず、
一方その含有量が２％を越えると粉末の圧縮性が低下
し、焼結体の高密度化が図れず、強度および靭性が低下
するようになることから、その含有量を０．１〜２％と
定めた。望ましくは０．５〜１．５％の含有がよい。
して焼結体の強度を向上させる作用があるが、その含有
量が０．１％未満では所望の強度向上効果が得られず、
一方その含有量が２％を越えると粉末の圧縮性が低下
し、焼結体の高密度化が図れず、強度および靭性が低下
するようになることから、その含有量を０．１〜２％と
定めた。望ましくは０．５〜１．５％の含有がよい。
【０００９】（ｄ） Ｃｕ Ｃｕ成分には、焼結性を向上させる作用があるので、強
度および靭性のすぐれた焼結体を製造するには不可欠の
成分であるが、その含有量が０．５％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その含有量が４％を越え
ると焼結時の寸法変化が急激に増大するようになること
から、その含有量を０．５〜４％と定めた。望ましくは
１〜３％の含有がよい。
度および靭性のすぐれた焼結体を製造するには不可欠の
成分であるが、その含有量が０．５％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その含有量が４％を越え
ると焼結時の寸法変化が急激に増大するようになること
から、その含有量を０．５〜４％と定めた。望ましくは
１〜３％の含有がよい。
【００１０】（ｅ） ＢＮ ＢＮには、多結晶粒体の界面部に分散分布して、前記多
結晶粒体にセメンタイトが形成するのを抑制し、むしろ
黒鉛成長を促進する作用があるが、その含有量が０．０
１％未満では前記作用が発揮されず、この結果黒鉛成長
が抑制され、セメンタイトの形成が促進されるようにな
って焼結体に所望の高靭性を確保することができず、一
方その含有量が１．５％を越えると、焼結性が低下し、
強度低下の原因となることから、その含有量を０．５〜
１．５％と定めた。望ましくは０．１〜０．７％の含有
がよい。
結晶粒体にセメンタイトが形成するのを抑制し、むしろ
黒鉛成長を促進する作用があるが、その含有量が０．０
１％未満では前記作用が発揮されず、この結果黒鉛成長
が抑制され、セメンタイトの形成が促進されるようにな
って焼結体に所望の高靭性を確保することができず、一
方その含有量が１．５％を越えると、焼結性が低下し、
強度低下の原因となることから、その含有量を０．５〜
１．５％と定めた。望ましくは０．１〜０．７％の含有
がよい。
【００１１】（ｆ） Ｓ Ｓ成分には、溶湯からのアトマイズ粉末の形成時に結晶
粒界に分散して析出し、この析出Ｓが焼結時に固溶Ｃが
遊離黒鉛として析出する際の核となり、ＢＮとの共存作
用で多結晶粒体の結晶粒界に遊離黒鉛を析出成長させる
作用があるが、その含有量が０．０２％未満では遊離黒
鉛の形成が不十分で、反面素地のセメンタイトの形成が
多くなって所望の靭性を確保することができず、一方そ
の含有量が０．５％を越えると強度が低下するようにな
ることから、その含有量を０．０２〜０．５％と定め
た。望ましくは０．０５〜０．３％の含有がよい。
粒界に分散して析出し、この析出Ｓが焼結時に固溶Ｃが
遊離黒鉛として析出する際の核となり、ＢＮとの共存作
用で多結晶粒体の結晶粒界に遊離黒鉛を析出成長させる
作用があるが、その含有量が０．０２％未満では遊離黒
鉛の形成が不十分で、反面素地のセメンタイトの形成が
多くなって所望の靭性を確保することができず、一方そ
の含有量が０．５％を越えると強度が低下するようにな
ることから、その含有量を０．０２〜０．５％と定め
た。望ましくは０．０５〜０．３％の含有がよい。
【００１２】
【実施例】つぎに、この発明の焼結体を実施例により具
体的に説明する。Ｆｅ中に所定量のＭｏ，Ｃｕ、および
Ｓ成分を含有させた各種の溶湯を調製し、この溶湯から
水アトマイズ法にて粒度：１５０メッシュ以下のアトマ
イズ粉末を形成し、このアトマイズ粉末に粒度：３２５
メッシュ以下のＮｉ粉末を所定量配合し、混合した後、
水素雰囲気中、温度：９００℃に６０分間保持の条件で
部分合金化処理を施して、前記アトマイズ粉末の表面部
にＮｉを合金化させ、ついでこのＮｉ部分合金化アトマ
イズ粉末に、粒度を調整した状態で、所定量の平均粒
径：２μｍの黒鉛粉末と同１０μｍのＢＮ粉末を配合
し、さらにこれに１％のステアリン酸亜鉛を加えてＶ型
混合機で３０分間混合し、７ton ／cm2 の圧力で圧粉体
にプレス成形し、この圧粉体を分解アンモニアガス中、
温度：１１３０℃に３０分間保持の条件で焼結すること
により、それぞれ表１に示される成分組成、並びに図１
の組織模写図に示されると同種形態の組織を有し、かつ
寸法が縦：１０mm×横：１０mm×長さ：５５mmの本発明
焼結体１〜１３を製造した。また、比較の目的で、表２
に示される通り、構成成分のうちのいずれかの成分含有
量（表２に※印を付す）がこの発明の範囲から外れた組
成とする以外は同一の条件で比較焼結体１〜１１をそれ
ぞれ製造した。ついで、この結果得られた各種の焼結体
について、強度と靭性を評価する目的で引張強さとシャ
ルピー衝撃値を測定した。この測定結果を表１，２に示
した。
体的に説明する。Ｆｅ中に所定量のＭｏ，Ｃｕ、および
Ｓ成分を含有させた各種の溶湯を調製し、この溶湯から
水アトマイズ法にて粒度：１５０メッシュ以下のアトマ
イズ粉末を形成し、このアトマイズ粉末に粒度：３２５
メッシュ以下のＮｉ粉末を所定量配合し、混合した後、
水素雰囲気中、温度：９００℃に６０分間保持の条件で
部分合金化処理を施して、前記アトマイズ粉末の表面部
にＮｉを合金化させ、ついでこのＮｉ部分合金化アトマ
イズ粉末に、粒度を調整した状態で、所定量の平均粒
径：２μｍの黒鉛粉末と同１０μｍのＢＮ粉末を配合
し、さらにこれに１％のステアリン酸亜鉛を加えてＶ型
混合機で３０分間混合し、７ton ／cm2 の圧力で圧粉体
にプレス成形し、この圧粉体を分解アンモニアガス中、
温度：１１３０℃に３０分間保持の条件で焼結すること
により、それぞれ表１に示される成分組成、並びに図１
の組織模写図に示されると同種形態の組織を有し、かつ
寸法が縦：１０mm×横：１０mm×長さ：５５mmの本発明
焼結体１〜１３を製造した。また、比較の目的で、表２
に示される通り、構成成分のうちのいずれかの成分含有
量（表２に※印を付す）がこの発明の範囲から外れた組
成とする以外は同一の条件で比較焼結体１〜１１をそれ
ぞれ製造した。ついで、この結果得られた各種の焼結体
について、強度と靭性を評価する目的で引張強さとシャ
ルピー衝撃値を測定した。この測定結果を表１，２に示
した。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】
【発明の効果】表１，２に示される結果から、本発明焼
結体１〜１３は、いずれも高強度と高靭性を有するのに
対して、比較焼結体１〜１１に見られるように、構成成
分のうちのいずれかの成分含有量でもこの発明の範囲か
ら外れると所望の高強度と高靭性が得られず、少なくと
もいずれかの特性が劣ったものになることが明らかであ
る。上述のように、この発明の遊離黒鉛析出鉄系焼結体
は、高強度と高靭性を具備するので、例えば各種装置の
摺動部品として用いた場合にも苛酷な条件での実用並び
に薄肉化に十分満足に対応することができるのである。
結体１〜１３は、いずれも高強度と高靭性を有するのに
対して、比較焼結体１〜１１に見られるように、構成成
分のうちのいずれかの成分含有量でもこの発明の範囲か
ら外れると所望の高強度と高靭性が得られず、少なくと
もいずれかの特性が劣ったものになることが明らかであ
る。上述のように、この発明の遊離黒鉛析出鉄系焼結体
は、高強度と高靭性を具備するので、例えば各種装置の
摺動部品として用いた場合にも苛酷な条件での実用並び
に薄肉化に十分満足に対応することができるのである。
【図１】本発明遊離黒鉛析出鉄系焼結体の組織模写図で
ある。
ある。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．５〜２％、 Ｎｉ：０．５〜５％、 Ｍｏ：０．１〜２％、 Ｃｕ：０．５〜４％、 立方晶窒化硼素：０．０１〜１．５％、 Ｓ：０．０２〜０．５％、を含有し、残りがＦｅと不可
避不純物からなる組成、並びに多結晶粒体の集合体にし
て、前記多結晶粒体はＮｉ含有量が中心部に比して表面
部の方が高いＮｉ濃度分布を有し、さらに前記多結晶粒
体を構成する結晶粒の少なくとも表面部の結晶粒がＦｅ
−Ｎｉ−Ｍｏ−Ｃｕ系合金からなると共に、前記結晶粒
の粒界部には析出Ｓを核にして析出成長した遊離黒鉛が
分布し、かつ前記多結晶粒の界面部には六方晶窒化硼素
が分布した組織を有することを特徴とする高強度および
高靭性を有する遊離黒鉛析出鉄系焼結体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31421194A JP3250131B2 (ja) | 1994-11-24 | 1994-11-24 | 高強度および高靭性を有する遊離黒鉛析出鉄系焼結体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31421194A JP3250131B2 (ja) | 1994-11-24 | 1994-11-24 | 高強度および高靭性を有する遊離黒鉛析出鉄系焼結体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08144026A true JPH08144026A (ja) | 1996-06-04 |
| JP3250131B2 JP3250131B2 (ja) | 2002-01-28 |
Family
ID=18050623
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31421194A Expired - Fee Related JP3250131B2 (ja) | 1994-11-24 | 1994-11-24 | 高強度および高靭性を有する遊離黒鉛析出鉄系焼結体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3250131B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000062960A1 (fr) * | 1999-04-16 | 2000-10-26 | Unisia Jecs Corporation | Materiau de moulage a base de poudre metallique et corps moule par recompression, corps fritte obtenu a partir dudit corps moule par recompression, et procedes de production y relatifs |
| US6296682B1 (en) | 1998-12-25 | 2001-10-02 | Kawasaki Steel Corporation | Iron-based powder blend for use in powder metallurgy |
-
1994
- 1994-11-24 JP JP31421194A patent/JP3250131B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6296682B1 (en) | 1998-12-25 | 2001-10-02 | Kawasaki Steel Corporation | Iron-based powder blend for use in powder metallurgy |
| WO2000062960A1 (fr) * | 1999-04-16 | 2000-10-26 | Unisia Jecs Corporation | Materiau de moulage a base de poudre metallique et corps moule par recompression, corps fritte obtenu a partir dudit corps moule par recompression, et procedes de production y relatifs |
| US6905530B2 (en) | 1999-04-16 | 2005-06-14 | Unisia Jecs Corporation | Metallic powder-molded body, re-compacted body of the molded body, sintered body produced from the re-compacted body, and processes for production thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3250131B2 (ja) | 2002-01-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0745683B2 (ja) | 圧縮性および均質性に優れる複合鋼粉 | |
| JPH11117044A (ja) | 初期なじみ性のすぐれた遊離黒鉛析出型鉄系焼結材料製軸受 | |
| JP3250131B2 (ja) | 高強度および高靭性を有する遊離黒鉛析出鉄系焼結体 | |
| JP3250132B2 (ja) | 高強度および高靭性を有する遊離黒鉛析出鉄系焼結材料 | |
| JP4051167B2 (ja) | 耐摩耗性鉄系焼結合金 | |
| JPH06322470A (ja) | 粉末冶金用鋳鉄粉及び耐摩耗性鉄系焼結合金 | |
| JP2004018941A (ja) | 銅系焼結摺動部材 | |
| JP3381626B2 (ja) | 高面圧下ですぐれた耐摩耗性を発揮する遊離黒鉛析出鉄系焼結材料製軸受 | |
| JPH0421735A (ja) | アルミニウム系軸受合金 | |
| JP3246213B2 (ja) | 強度および耐摩耗性のすぐれた遊離黒鉛析出鉄系焼結材料 | |
| JP3257349B2 (ja) | 強度および耐摩耗性に優れた鉄基焼結合金 | |
| JP3392228B2 (ja) | 粉末冶金用合金鋼粉 | |
| JPS6039149A (ja) | 耐摩耗性および自己潤滑性のすぐれたＦｅ基焼結合金の製造法 | |
| JP2853575B2 (ja) | 強度および耐摩耗性のすぐれた遊離黒鉛析出鉄系焼結材料 | |
| JPS6140027B2 (ja) | ||
| JP3303026B2 (ja) | 高強度鉄基焼結合金およびその製造方法 | |
| JP2770736B2 (ja) | 強度および耐摩耗性のすぐれた遊離黒鉛析出鉄系焼結材料 | |
| JP3346292B2 (ja) | 高強度Ｆｅ基焼結バルブシート | |
| JP3331963B2 (ja) | 焼結バルブシートおよびその製造方法 | |
| JPH07233402A (ja) | 切削性、耐摩耗性に優れたアトマイズ鋼粉およびその焼結鋼 | |
| JP3270970B2 (ja) | 高強度焼結鉄材料及びその製造方法 | |
| JP3246211B2 (ja) | 耐焼付性のすぐれた耐摩耗性遊離黒鉛析出鉄系焼結材料 | |
| JPH0543998A (ja) | 相手攻撃性のきわめて低い金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシート | |
| JPH059668A (ja) | 高強度高靭性を有するＦｅ基焼結合金製バルブシート | |
| JPS60121257A (ja) | 焼結高速度鋼用の合金鋼粉 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20011009 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |