JPH0543998A - 相手攻撃性のきわめて低い金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシート - Google Patents
相手攻撃性のきわめて低い金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシートInfo
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- JPH0543998A JPH0543998A JP22500691A JP22500691A JPH0543998A JP H0543998 A JPH0543998 A JP H0543998A JP 22500691 A JP22500691 A JP 22500691A JP 22500691 A JP22500691 A JP 22500691A JP H0543998 A JPH0543998 A JP H0543998A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 内燃機関に構造部材として用いられている金
属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシートの相手攻撃性を、
耐摩耗性を損なうことなく著しく減少せしめる。 【構成】 Ｆｅ基合金の素地に、ＭＨｖで５００〜１８
００を有する炭化物分散型硬質粒子および／または金属
間化合物分散型硬質粒子が５〜２５重量％の割合で分散
する組織、並びに５〜２０％の空孔率を有するＦｅ基焼
結合金の基体に、ＣｕまたはＣｕ合金を溶浸してなる銅
溶浸Ｆｅ基焼結合金、あるいはＰｂまたはＰｂ合金を含
浸してなる鉛含浸Ｆｅ基焼結合金で構成されたバルブシ
ートにおいて、前記Ｆｅ基焼結合金基体を構成する硬質
粒子の形状を球形状とする。
属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシートの相手攻撃性を、
耐摩耗性を損なうことなく著しく減少せしめる。 【構成】 Ｆｅ基合金の素地に、ＭＨｖで５００〜１８
００を有する炭化物分散型硬質粒子および／または金属
間化合物分散型硬質粒子が５〜２５重量％の割合で分散
する組織、並びに５〜２０％の空孔率を有するＦｅ基焼
結合金の基体に、ＣｕまたはＣｕ合金を溶浸してなる銅
溶浸Ｆｅ基焼結合金、あるいはＰｂまたはＰｂ合金を含
浸してなる鉛含浸Ｆｅ基焼結合金で構成されたバルブシ
ートにおいて、前記Ｆｅ基焼結合金基体を構成する硬質
粒子の形状を球形状とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、相手攻撃性のきわめ
て低い銅溶浸または鉛含浸（以下金属充填ともいう）の
Ｆｅ基焼結合金製バルブシートに関するものである。
て低い銅溶浸または鉛含浸（以下金属充填ともいう）の
Ｆｅ基焼結合金製バルブシートに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に自動車はじめ、各種の内燃
機関の構造部材であるバルブシートの製造には、すぐれ
た耐摩耗性が要求されることから、通常Ｆｅ基合金の素
地に、耐摩耗性を向上させる目的でマイクロビッカース
硬さ（ＭＨｖ）で５００〜１８００を有する炭化物分散
型硬質粒子および／または金属間化合物分散型硬質粒子
を、５〜２５重量％の割合で分散させた組織、並びに５
〜２０％の空孔率、を有するＦｅ基焼結合金の基体に、
ＣｕまたはＣｕ合金を溶浸してなる銅溶浸Ｆｅ基焼結合
金、あるいはＰｂまたはＰｂ合金を含浸してなる鉛含浸
Ｆｅ基焼結合金が用いられている。
機関の構造部材であるバルブシートの製造には、すぐれ
た耐摩耗性が要求されることから、通常Ｆｅ基合金の素
地に、耐摩耗性を向上させる目的でマイクロビッカース
硬さ（ＭＨｖ）で５００〜１８００を有する炭化物分散
型硬質粒子および／または金属間化合物分散型硬質粒子
を、５〜２５重量％の割合で分散させた組織、並びに５
〜２０％の空孔率、を有するＦｅ基焼結合金の基体に、
ＣｕまたはＣｕ合金を溶浸してなる銅溶浸Ｆｅ基焼結合
金、あるいはＰｂまたはＰｂ合金を含浸してなる鉛含浸
Ｆｅ基焼結合金が用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記の銅溶浸
あるいは鉛含浸してなる金属充填のＦｅ基焼結合金製バ
ルブシートにおいては、これがすぐれた耐摩耗性をもつ
ものほど、相手部材であるバルブの損耗がはげしく、こ
の傾向は近年の内燃機関の高出力化および高速化に伴な
い増々顕著になっているのが現状である。
あるいは鉛含浸してなる金属充填のＦｅ基焼結合金製バ
ルブシートにおいては、これがすぐれた耐摩耗性をもつ
ものほど、相手部材であるバルブの損耗がはげしく、こ
の傾向は近年の内燃機関の高出力化および高速化に伴な
い増々顕著になっているのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の従来金属充填Ｆｅ基焼結
合金製バルブシートに着目し、これのもつすぐれた耐摩
耗性を損なうことなく、相手攻撃性を低減せしめるべく
研究を行なった結果、上記従来金属充填Ｆｅ基焼結合金
製バルブシートの製造に際して、Ｆｅ基合金の素地中に
分散する硬質粒子形成用として用いられている原料粉末
は、一般に水アトマイズによって形成されるものである
ため、その形状が不規則塊状を呈し、この形状はそのま
まバルブシートを構成するＦｅ基焼結合金基体の硬質粒
子として引継がれるが、これを、炭化物分散型硬質粒子
形成用であれば、望ましくは、重量％で（以下％は重量
％を示す）、Ｃｒ：１０〜６０％、 Ｃｏ：１０〜４
０％、Ｗおよび／またはＭｏ：５〜３０％、Ｓｉ：０．
５〜３％、 Ｃ：０．５〜３％、を含有し、さらに必
要に応じて、Ｎｉ〜５〜１５％、 Ｎｂ：０．５〜５
％、Ｖ：０．５〜５％、のうちの１種以上、を含有し、
残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有する合金、
また金属間化合物分散型硬質粒子形成用であれば、望ま
しくは、Ｍｏ：２０〜４０％、 Ｃｒ：５〜１５％、
Ｓｉ：１〜５％、を含有し、残りがＣｏと不可避不純物
からなる組成を有する合金に特定した上で、ガスアトマ
イズにより形成すると、この結果のガスアトマイズ粉末
は球形状を呈するようになり、したがって、これを原料
粉末として用いて金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシー
トを製造すると、製造されたバルブシートは素地に分散
する硬質粒子が球形状を呈する組織をもつようになり、
従来の不規則塊状の硬質粒子が素地中に分散する組織を
有する金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシートに比し
て、一段と小さな相手攻撃性を示すにすぎないという研
究結果を得たのである。
上述のような観点から、上記の従来金属充填Ｆｅ基焼結
合金製バルブシートに着目し、これのもつすぐれた耐摩
耗性を損なうことなく、相手攻撃性を低減せしめるべく
研究を行なった結果、上記従来金属充填Ｆｅ基焼結合金
製バルブシートの製造に際して、Ｆｅ基合金の素地中に
分散する硬質粒子形成用として用いられている原料粉末
は、一般に水アトマイズによって形成されるものである
ため、その形状が不規則塊状を呈し、この形状はそのま
まバルブシートを構成するＦｅ基焼結合金基体の硬質粒
子として引継がれるが、これを、炭化物分散型硬質粒子
形成用であれば、望ましくは、重量％で（以下％は重量
％を示す）、Ｃｒ：１０〜６０％、 Ｃｏ：１０〜４
０％、Ｗおよび／またはＭｏ：５〜３０％、Ｓｉ：０．
５〜３％、 Ｃ：０．５〜３％、を含有し、さらに必
要に応じて、Ｎｉ〜５〜１５％、 Ｎｂ：０．５〜５
％、Ｖ：０．５〜５％、のうちの１種以上、を含有し、
残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有する合金、
また金属間化合物分散型硬質粒子形成用であれば、望ま
しくは、Ｍｏ：２０〜４０％、 Ｃｒ：５〜１５％、
Ｓｉ：１〜５％、を含有し、残りがＣｏと不可避不純物
からなる組成を有する合金に特定した上で、ガスアトマ
イズにより形成すると、この結果のガスアトマイズ粉末
は球形状を呈するようになり、したがって、これを原料
粉末として用いて金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシー
トを製造すると、製造されたバルブシートは素地に分散
する硬質粒子が球形状を呈する組織をもつようになり、
従来の不規則塊状の硬質粒子が素地中に分散する組織を
有する金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシートに比し
て、一段と小さな相手攻撃性を示すにすぎないという研
究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記研究結果にもとづいてな
されたものであって、Ｆｅ基合金の素地に、ＭＨｖ：５
００〜１８００を有する炭化物分散型硬質粒子および／
または金属間化合物分散型硬質粒子を５〜２５％の割合
で分散させた組織、並びに５〜２０％の空孔率、を有す
るＦｅ基焼結合金の基体に、それぞれＣｕまたはＣｕ合
金を溶浸してなる銅溶浸Ｆｅ基焼結合金、あるいはＰｂ
またはＰｂ合金を含浸してなる鉛含浸Ｆｅ基焼結合金で
構成されたバルブシートにおいて、前記硬質粒子を球形
状とすることによりすぐれた耐摩耗性を具備したまま
で、相手攻撃性を著しく低減せしめた金属充填Ｆｅ基焼
結合金製バルブシートに特徴を有するものである。
されたものであって、Ｆｅ基合金の素地に、ＭＨｖ：５
００〜１８００を有する炭化物分散型硬質粒子および／
または金属間化合物分散型硬質粒子を５〜２５％の割合
で分散させた組織、並びに５〜２０％の空孔率、を有す
るＦｅ基焼結合金の基体に、それぞれＣｕまたはＣｕ合
金を溶浸してなる銅溶浸Ｆｅ基焼結合金、あるいはＰｂ
またはＰｂ合金を含浸してなる鉛含浸Ｆｅ基焼結合金で
構成されたバルブシートにおいて、前記硬質粒子を球形
状とすることによりすぐれた耐摩耗性を具備したまま
で、相手攻撃性を著しく低減せしめた金属充填Ｆｅ基焼
結合金製バルブシートに特徴を有するものである。
【０００６】なお、この発明のバルブシートにおいて、
これを構成するＦｅ基焼結合金基体の素地は、Ｃｏ：２
〜１０％、 Ｎｉ：０．５〜１０％ Ｍｏ：０．５〜３％、 Ｃ：０．５〜１．５％、を含
有し、さらに必要に応じて、Ｃｒ：０．５〜５％、
Ｎｂ：０．１〜２％、のうちの１種または２種、を含有
し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有するＦ
ｅ基合金で構成するのが望ましい。
これを構成するＦｅ基焼結合金基体の素地は、Ｃｏ：２
〜１０％、 Ｎｉ：０．５〜１０％ Ｍｏ：０．５〜３％、 Ｃ：０．５〜１．５％、を含
有し、さらに必要に応じて、Ｃｒ：０．５〜５％、
Ｎｂ：０．１〜２％、のうちの１種または２種、を含有
し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有するＦ
ｅ基合金で構成するのが望ましい。
【０００７】また、この発明のバルブシートにおいて、
これを構成するＦｅ基焼結合金基体の硬質粒子に関し
て、その硬さがＭＨｖで５００未満でも、その含有割合
が５％未満でも所望のすぐれた耐摩耗性を確保すること
ができず、一方その硬さがＭＨｖで１８００を越えた
り、その含有量が２５％を越えたりすると、相手攻撃性
が急激に増大するようになるという理由で、硬さがＭＨ
ｖで５００〜１８００、含有割合が５〜２５％と定めら
れている。
これを構成するＦｅ基焼結合金基体の硬質粒子に関し
て、その硬さがＭＨｖで５００未満でも、その含有割合
が５％未満でも所望のすぐれた耐摩耗性を確保すること
ができず、一方その硬さがＭＨｖで１８００を越えた
り、その含有量が２５％を越えたりすると、相手攻撃性
が急激に増大するようになるという理由で、硬さがＭＨ
ｖで５００〜１８００、含有割合が５〜２５％と定めら
れている。
【０００８】さらに、この発明のバルブシートを構成す
るＦｅ基焼結合金基体の空孔率を５〜２０％と定めたの
は、５％未満の空孔率では、銅溶浸または鉛含浸が不十
分となって所望の強度を得ることができず、一方２０％
を越えた空孔率になると耐摩耗性の低下が著しくなると
いう理由にもとづくものである。
るＦｅ基焼結合金基体の空孔率を５〜２０％と定めたの
は、５％未満の空孔率では、銅溶浸または鉛含浸が不十
分となって所望の強度を得ることができず、一方２０％
を越えた空孔率になると耐摩耗性の低下が著しくなると
いう理由にもとづくものである。
【０００９】また、さらに銅溶浸材としては、無酸素
銅、Ｃｕ−１〜４％Ｃｏ−１〜２％Ｚｎの組成を有する
Ｃｕ−Ｃｏ−Ｚｎ合金、およびＣｕ−２〜５％Ｆｅ−１
〜６％Ｍｎ−１〜４％Ｚｎの組成を有するＣｕ−Ｆｅ−
Ｍｎ−Ｚｎ合金の使用が望ましく、鉛含浸材としては、
純Ｐｂ、Ｐｂ−３０〜４０％Ｓｎ合金の使用が望まし
い。
銅、Ｃｕ−１〜４％Ｃｏ−１〜２％Ｚｎの組成を有する
Ｃｕ−Ｃｏ−Ｚｎ合金、およびＣｕ−２〜５％Ｆｅ−１
〜６％Ｍｎ−１〜４％Ｚｎの組成を有するＣｕ−Ｆｅ−
Ｍｎ−Ｚｎ合金の使用が望ましく、鉛含浸材としては、
純Ｐｂ、Ｐｂ−３０〜４０％Ｓｎ合金の使用が望まし
い。
【００１０】
【実施例】つぎに、この発明のバルブシートを実施例に
より具体的に説明する。炭化物分散型硬質粒子形成用
（以下炭化物系粉末という）、金属間化合物分散型硬質
粒子形成用（以下金属間化合物系粉末という）、および
素地形成用（以下素地粉末という）の原料粉末として、
それぞれ表１、表２、および表３に示される硬さと組成
を有し、かつガスアトマイズにより粒度：６０mesh以下
の球形状とした粉末と、水アトマイズにより粒度：１０
０mesh以下の不規則塊状とした粉末を用意し、これら原
料粉末を表４および表５に示される配合組成に配合し、
ステアリン酸亜鉛：１％を加えてミキサーにて３０分間
混合した後、５〜７ton ／cm2 の範囲内の所定の圧力に
て圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を５００℃に３０
分間保持して脱脂し、ついでアンモニア分解ガス雰囲気
中、１１００〜１２００℃の範囲内の所定の温度に１時
間保持の条件で焼結して、同じく表４および表５に示さ
れる空孔率を有し、かつ配合組成と実質的に同一の組成
をもったＦｅ基焼結合金基体を形成し、これらのＦｅ基
焼結合金基体の一部に、メタン変成ガス雰囲気中、無酸
素銅からなる純Ｃｕ、Ｃｕ−Ｃｏ−Ｚｎ合金（Ｃｏ：
２．３％、Ｚｎ：１．３％含有、以下Ｃｕ合金１とい
う）、あるいはＣｕ−Ｆｅ−Ｍｎ−Ｚｎ合金（Ｆｅ：
３．６％、Ｍｎ：２．６％、Ｚｎ：２．８％含有、以下
Ｃｕ合金２という）を表４，５に示される組合せで載置
した状態で、温度：１１００℃に１５分間保持の条件で
銅溶浸を施して銅溶浸Ｆｅ基焼結合金とし、この銅溶浸
Ｆｅ基焼結合金には６００〜７００℃の範囲内の所定温
度により１．５時間保持の条件で熱処理を施し、さらに
残りのＦｅ基焼結合金基体には、窒素雰囲気中、浴表面
に８kg／cm2 の圧力を付加した状態で、６００℃に加熱
した純ＰｂまたはＰｂ−Ｓｎ合金（Ｓｎ：３４％含有）
の浴中に１時間浸漬保持の条件で鉛含浸を施して鉛含浸
Ｆｅ基焼結合金とすることにより、いずれも外径：３４
mm×内径：２７mm×厚さ：７mmの寸法をもった本発明金
属充填バルブシート１〜１３、および比較金属充填焼結
合金製バルブシート１〜１３をそれぞれ製造した。
より具体的に説明する。炭化物分散型硬質粒子形成用
（以下炭化物系粉末という）、金属間化合物分散型硬質
粒子形成用（以下金属間化合物系粉末という）、および
素地形成用（以下素地粉末という）の原料粉末として、
それぞれ表１、表２、および表３に示される硬さと組成
を有し、かつガスアトマイズにより粒度：６０mesh以下
の球形状とした粉末と、水アトマイズにより粒度：１０
０mesh以下の不規則塊状とした粉末を用意し、これら原
料粉末を表４および表５に示される配合組成に配合し、
ステアリン酸亜鉛：１％を加えてミキサーにて３０分間
混合した後、５〜７ton ／cm2 の範囲内の所定の圧力に
て圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を５００℃に３０
分間保持して脱脂し、ついでアンモニア分解ガス雰囲気
中、１１００〜１２００℃の範囲内の所定の温度に１時
間保持の条件で焼結して、同じく表４および表５に示さ
れる空孔率を有し、かつ配合組成と実質的に同一の組成
をもったＦｅ基焼結合金基体を形成し、これらのＦｅ基
焼結合金基体の一部に、メタン変成ガス雰囲気中、無酸
素銅からなる純Ｃｕ、Ｃｕ−Ｃｏ−Ｚｎ合金（Ｃｏ：
２．３％、Ｚｎ：１．３％含有、以下Ｃｕ合金１とい
う）、あるいはＣｕ−Ｆｅ−Ｍｎ−Ｚｎ合金（Ｆｅ：
３．６％、Ｍｎ：２．６％、Ｚｎ：２．８％含有、以下
Ｃｕ合金２という）を表４，５に示される組合せで載置
した状態で、温度：１１００℃に１５分間保持の条件で
銅溶浸を施して銅溶浸Ｆｅ基焼結合金とし、この銅溶浸
Ｆｅ基焼結合金には６００〜７００℃の範囲内の所定温
度により１．５時間保持の条件で熱処理を施し、さらに
残りのＦｅ基焼結合金基体には、窒素雰囲気中、浴表面
に８kg／cm2 の圧力を付加した状態で、６００℃に加熱
した純ＰｂまたはＰｂ−Ｓｎ合金（Ｓｎ：３４％含有）
の浴中に１時間浸漬保持の条件で鉛含浸を施して鉛含浸
Ｆｅ基焼結合金とすることにより、いずれも外径：３４
mm×内径：２７mm×厚さ：７mmの寸法をもった本発明金
属充填バルブシート１〜１３、および比較金属充填焼結
合金製バルブシート１〜１３をそれぞれ製造した。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【００１３】
【表３】
【００１４】
【表４】
【００１５】
【表５】
【００１６】ついで、この結果得られた各種の金属充填
バルブシートについて、 バルブの材質：ステライト６番盛金、 バルブの加熱温度：８５０〜９００℃、 バルブの着座回数：３０００ｒ．ｐ．ｍ．、 雰囲気：０．４kg／cm2 の圧力のプロパンガスと、流
量：１．６ｌ／min の酸素による燃焼ガス、 バルブシートの表面加熱温度（内部水冷）：３５０〜４
００℃ 試験時間：１００時間、 の条件で摩耗試験を行ない、バルブシートの最大摩耗深
さと、相手部材であるバルブの最大摩耗深さを測定し
た。これらの測定結果を表４および表５に示した。
バルブシートについて、 バルブの材質：ステライト６番盛金、 バルブの加熱温度：８５０〜９００℃、 バルブの着座回数：３０００ｒ．ｐ．ｍ．、 雰囲気：０．４kg／cm2 の圧力のプロパンガスと、流
量：１．６ｌ／min の酸素による燃焼ガス、 バルブシートの表面加熱温度（内部水冷）：３５０〜４
００℃ 試験時間：１００時間、 の条件で摩耗試験を行ない、バルブシートの最大摩耗深
さと、相手部材であるバルブの最大摩耗深さを測定し
た。これらの測定結果を表４および表５に示した。
【００１７】
【発明の効果】表４および表５に示される結果から、本
発明金属充填バルブシート１〜１３は、いずれもすぐれ
た耐摩耗性を示し、かつ相手攻撃性も小さいのに対し
て、比較金属充填バルブシート１〜１３は、すぐれた耐
摩耗性を示すものの、Ｆｅ基焼結合金基体の素地に分散
する硬質粒子が不規則塊状の形状を呈することに原因し
て相手部材であるバルブの摩耗が著しいことが明らかで
ある。
発明金属充填バルブシート１〜１３は、いずれもすぐれ
た耐摩耗性を示し、かつ相手攻撃性も小さいのに対し
て、比較金属充填バルブシート１〜１３は、すぐれた耐
摩耗性を示すものの、Ｆｅ基焼結合金基体の素地に分散
する硬質粒子が不規則塊状の形状を呈することに原因し
て相手部材であるバルブの摩耗が著しいことが明らかで
ある。
【００１８】上述のように、この発明の金属充填Ｆｅ基
焼結合金製バルブシートは、相手攻撃性がきわめて小さ
く、かつすぐれた耐摩耗性を示すので、内燃機関の高速
化および高出力化に十分満足に対応してすぐれた性能を
発揮するのである。
焼結合金製バルブシートは、相手攻撃性がきわめて小さ
く、かつすぐれた耐摩耗性を示すので、内燃機関の高速
化および高出力化に十分満足に対応してすぐれた性能を
発揮するのである。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｆｅ基合金の素地に、マイクロビッカー
ス硬さで５００〜１８００を有する炭化物分散型硬質粒
子および／または金属間化合物分散型硬質粒子が５〜２
５重量％の割合で分散した組織、 並びに５〜２０％の空孔率、 を有するＦｅ基焼結合金の基体に、ＣｕまたはＣｕ合金
を溶浸してなる銅溶浸Ｆｅ基焼結合金で構成されたバル
ブシートにおいて、前記硬質粒子を球形状としたことを
特徴とする相手攻撃性のきわめて低い金属充填Ｆｅ基焼
結合金製バルブシート。 - 【請求項２】 Ｆｅ基合金の素地に、マイクロビッカー
ス硬さで５００〜１８００を有する炭化物分散型硬質粒
子および／または金属間化合物分散型硬質粒子が５〜２
５重量％の割合で分散した組織、 並びに５〜２０％の空孔率、 を有するＦｅ基焼結合金基体に、ＰｂまたはＰｂ合金を
含浸してなる鉛含浸Ｆｅ基焼結合金で構成されたバルブ
シートにおいて、前記硬質粒子を球形状としたことを特
徴とする相手攻撃性のきわめて低い金属充填Ｆｅ基焼結
合金製バルブシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22500691A JPH0543998A (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | 相手攻撃性のきわめて低い金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22500691A JPH0543998A (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | 相手攻撃性のきわめて低い金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0543998A true JPH0543998A (ja) | 1993-02-23 |
Family
ID=16822607
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22500691A Withdrawn JPH0543998A (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | 相手攻撃性のきわめて低い金属充填Ｆｅ基焼結合金製バルブシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0543998A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6082317A (en) * | 1997-06-27 | 2000-07-04 | Nippon Piston Ring Co., Ltd. | Valve seat for internal combustion engine |
| JP2010013696A (ja) * | 2008-07-03 | 2010-01-21 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 耐摩耗性焼結合金およびその製造方法 |
| US9260772B2 (en) | 2008-07-03 | 2016-02-16 | Hitachi Powdered Metals Co., Ltd. | Hard phase forming alloy powder, wear resistant sintered alloy, and production method for wear resistant sintered alloy |
-
1991
- 1991-08-09 JP JP22500691A patent/JPH0543998A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6082317A (en) * | 1997-06-27 | 2000-07-04 | Nippon Piston Ring Co., Ltd. | Valve seat for internal combustion engine |
| DE19828687C2 (de) * | 1997-06-27 | 2003-04-24 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Ventilsitz für Verbrennungsmotor |
| JP2010013696A (ja) * | 2008-07-03 | 2010-01-21 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 耐摩耗性焼結合金およびその製造方法 |
| US9260772B2 (en) | 2008-07-03 | 2016-02-16 | Hitachi Powdered Metals Co., Ltd. | Hard phase forming alloy powder, wear resistant sintered alloy, and production method for wear resistant sintered alloy |
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