JPH08143372A - 熱間補修用不定形耐火物及びその製造方法 - Google Patents
熱間補修用不定形耐火物及びその製造方法Info
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- JPH08143372A JPH08143372A JP6287818A JP28781894A JPH08143372A JP H08143372 A JPH08143372 A JP H08143372A JP 6287818 A JP6287818 A JP 6287818A JP 28781894 A JP28781894 A JP 28781894A JP H08143372 A JPH08143372 A JP H08143372A
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- phenol resin
- aggregate
- refractory
- hot
- resin
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- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 常温時、熱間時に流動性を有し、焼付け時間
が早く（速硬化性）且つ耐用性の良い熱間補修材を提供
する。 【構成】 耐火性骨材（Ａ）とフェノール樹脂（Ｂ）と
溶剤（Ｃ）と湿潤分散剤（Ｄ）を主成分として含有して
なる熱間補修用不定形耐火物。
が早く（速硬化性）且つ耐用性の良い熱間補修材を提供
する。 【構成】 耐火性骨材（Ａ）とフェノール樹脂（Ｂ）と
溶剤（Ｃ）と湿潤分散剤（Ｄ）を主成分として含有して
なる熱間補修用不定形耐火物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】各種高温窯炉の耐火物内張りに対
する熱間補修に用いられる不定形耐火物及びその製造方
法に関する。
する熱間補修に用いられる不定形耐火物及びその製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】転炉、取鍋、タンディッシュ、高炉樋な
どの局部損傷を熱間で補修する方法として、焼付け補修
がある。その補修材の形態及び形状方式としては、ドラ
イ型、セミウェット型、ウェット型等があり、熱消失性
の容器に入れて補修箇所に投入する方式を採っている
が、特にフェノール樹脂をバインダーとしたウェット型
熱間補修材においては、作業性を改善するために大型フ
レコンバッグに充填して作業の合理化を図る形で利用さ
れつつある。
どの局部損傷を熱間で補修する方法として、焼付け補修
がある。その補修材の形態及び形状方式としては、ドラ
イ型、セミウェット型、ウェット型等があり、熱消失性
の容器に入れて補修箇所に投入する方式を採っている
が、特にフェノール樹脂をバインダーとしたウェット型
熱間補修材においては、作業性を改善するために大型フ
レコンバッグに充填して作業の合理化を図る形で利用さ
れつつある。
【０００３】例えば、粉末フェノール樹脂と多価アルコ
ールを混合混練時に配合したウエット型熱間補修材（特
開昭６３−１５６０３１号公報）が提案されている。
ールを混合混練時に配合したウエット型熱間補修材（特
開昭６３−１５６０３１号公報）が提案されている。
【０００４】ウエット型熱間補修材は、その作業の優位
さを利用するために室温では自己流動性を有するスラリ
ー状で大型のフレコンバッグに充填される場合が多く、
作業上有利であるが、反面多くの不利な状態が生じてい
る。
さを利用するために室温では自己流動性を有するスラリ
ー状で大型のフレコンバッグに充填される場合が多く、
作業上有利であるが、反面多くの不利な状態が生じてい
る。
【０００５】例えば、製造された後、大型容器に充填さ
れた熱間補修材は、経日的あるいは運搬時の振動等によ
り、比重の大きい粗粒、中粒骨材が沈降し容器の上部に
は微粉骨材のみと過剰の液ノボラックからなる極低粘性
のスラリー状となる。反対に容器の下部は、液ノボラッ
クが少なく粗粒、中粒が硬い塊状を呈することがしばし
ばである。このような状態の熱間補修材は、当初の室温
時の自己流動性が失われ、熱間時に炉の補修部に投入さ
れた際、骨材沈降層が塊のままで流動変形しないために
投入部に山積みの状態となり補修部への充分な充填が困
難となる。一方、容器上部に形成された低粘性のスラリ
ーは容易に流動し、薄い端部を形成するが、ソリ現象を
伴い容易に溶鋼、溶銑が浸透するため好ましくない。
又、全体的に組織が粗となり耐食性が著しく劣るものと
なる。
れた熱間補修材は、経日的あるいは運搬時の振動等によ
り、比重の大きい粗粒、中粒骨材が沈降し容器の上部に
は微粉骨材のみと過剰の液ノボラックからなる極低粘性
のスラリー状となる。反対に容器の下部は、液ノボラッ
クが少なく粗粒、中粒が硬い塊状を呈することがしばし
ばである。このような状態の熱間補修材は、当初の室温
時の自己流動性が失われ、熱間時に炉の補修部に投入さ
れた際、骨材沈降層が塊のままで流動変形しないために
投入部に山積みの状態となり補修部への充分な充填が困
難となる。一方、容器上部に形成された低粘性のスラリ
ーは容易に流動し、薄い端部を形成するが、ソリ現象を
伴い容易に溶鋼、溶銑が浸透するため好ましくない。
又、全体的に組織が粗となり耐食性が著しく劣るものと
なる。
【０００６】この改善策として、有機質分離防止材の添
加（特開平３−１２６６７９号公報）が提案されている
が、溶剤に溶解しないで、且つ室温で固形の少量の粒状
物質を比重の大きい骨材の粒子間に浮遊させて全体の系
の安定化を図る試みは十分な効果が得られない。
加（特開平３−１２６６７９号公報）が提案されている
が、溶剤に溶解しないで、且つ室温で固形の少量の粒状
物質を比重の大きい骨材の粒子間に浮遊させて全体の系
の安定化を図る試みは十分な効果が得られない。
【０００７】又、熱間投入時に被補修面との接着強度を
重視する観点から数平均分子量６００以下の低分子量型
液ノボラック樹脂を利用することが提案されているが
（特開平３−２７１１６８号公報）、焼付け時間を早く
し、熱間時の組織を緻密にして強度アップを図り耐用性
を向上させるには不十分である。
重視する観点から数平均分子量６００以下の低分子量型
液ノボラック樹脂を利用することが提案されているが
（特開平３−２７１１６８号公報）、焼付け時間を早く
し、熱間時の組織を緻密にして強度アップを図り耐用性
を向上させるには不十分である。
【０００８】即ち、焼付け時間を短縮するためには、熱
間時にまず内在した溶剤が表面に移行し、且つ、残存す
るフェノール樹脂が多環化、重縮合化による固化現象が
生じるという焼付け過程を早める必要がある。従って、
分子量の低いノボラック樹脂は固化速度の点から不利と
なる。又、熱間時において特に補修部に深みがある場
合、内部の溶剤が残留してノボラック樹脂の固化が始ま
るまでには溶剤の沸点近辺の温度（２００〜３００℃）
で１５〜６０分間の時間を要する。その間は特に内部は
溶剤、ひいては低分子型樹脂の上部への移行が激しく組
織の緻密さを保つ観点からは不利となる。従って、焼付
け時間短縮及び内部組織を改善するためには、熱間時溶
融粘度が高く、あるいは溶融粘度の上昇が早いバインダ
ーを利用した熱間補修用耐火物が必要となる。
間時にまず内在した溶剤が表面に移行し、且つ、残存す
るフェノール樹脂が多環化、重縮合化による固化現象が
生じるという焼付け過程を早める必要がある。従って、
分子量の低いノボラック樹脂は固化速度の点から不利と
なる。又、熱間時において特に補修部に深みがある場
合、内部の溶剤が残留してノボラック樹脂の固化が始ま
るまでには溶剤の沸点近辺の温度（２００〜３００℃）
で１５〜６０分間の時間を要する。その間は特に内部は
溶剤、ひいては低分子型樹脂の上部への移行が激しく組
織の緻密さを保つ観点からは不利となる。従って、焼付
け時間短縮及び内部組織を改善するためには、熱間時溶
融粘度が高く、あるいは溶融粘度の上昇が早いバインダ
ーを利用した熱間補修用耐火物が必要となる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、常温時、熱
間時に流動性を有し、焼付け時間が早く（速硬化性）且
つ耐用性の良い熱間補修材を提供することを目的とする
ものである。
間時に流動性を有し、焼付け時間が早く（速硬化性）且
つ耐用性の良い熱間補修材を提供することを目的とする
ものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
について鋭意検討した結果、耐火性骨材、フェノール樹
脂、溶剤に湿潤分散剤を加えることにより上記の種々な
熱間補修材の欠陥が解消されることを発見し、本発明を
完成させるに至った。
について鋭意検討した結果、耐火性骨材、フェノール樹
脂、溶剤に湿潤分散剤を加えることにより上記の種々な
熱間補修材の欠陥が解消されることを発見し、本発明を
完成させるに至った。
【００１１】即ち本発明は、耐火性骨材（Ａ）とフェノ
ール樹脂（Ｂ）と溶剤（Ｃ）と湿潤分散剤（Ｄ）からな
る熱間補修用不定形耐火物であり、好ましくは、フェノ
ール樹脂がノボラック型フェノール樹脂であり、その重
量平均分子量が９００以上である熱間補修用不定形耐火
物であり、スラリーの安定性が良く室温及び熱間時の流
動性に優れ、且つ熱間時の密度、気孔率及び強度が優
れ、耐用性の高いことを特徴とする。
ール樹脂（Ｂ）と溶剤（Ｃ）と湿潤分散剤（Ｄ）からな
る熱間補修用不定形耐火物であり、好ましくは、フェノ
ール樹脂がノボラック型フェノール樹脂であり、その重
量平均分子量が９００以上である熱間補修用不定形耐火
物であり、スラリーの安定性が良く室温及び熱間時の流
動性に優れ、且つ熱間時の密度、気孔率及び強度が優
れ、耐用性の高いことを特徴とする。
【００１２】本発明に用いる湿潤分散剤としては、カチ
オン系、アニオン系、ノニオン系および両性の湿潤分散
剤が挙げられる。カチオン系湿潤分散剤としては、例え
ば、長鎖カルボン酸ポリミドアマイドのリン酸塩、不飽
和ポリカルボン酸のポリアミノアミド等が挙げられる。
ノニオン系湿潤分散剤としては、例えば、高分子酸エス
テル、ポリエーテル変性ポリシロキサン、脂肪酸のエチ
レンオキシド付加物、アルキルアミンのエチレンオキシ
ド付加物等が挙げられる。アニオン系湿潤分散剤として
は、例えば、高分子不飽和ポリカルボン酸、カルボン
酸、アルキルナフタレンスルホン酸等が挙げられる。
又、両性湿潤分散剤としては、例えば、ポリオキシアル
キレンアミン脂肪酸エステル、分子中に遊離アミンと遊
離カルボキシル基を含む化合物等が挙げられる。
オン系、アニオン系、ノニオン系および両性の湿潤分散
剤が挙げられる。カチオン系湿潤分散剤としては、例え
ば、長鎖カルボン酸ポリミドアマイドのリン酸塩、不飽
和ポリカルボン酸のポリアミノアミド等が挙げられる。
ノニオン系湿潤分散剤としては、例えば、高分子酸エス
テル、ポリエーテル変性ポリシロキサン、脂肪酸のエチ
レンオキシド付加物、アルキルアミンのエチレンオキシ
ド付加物等が挙げられる。アニオン系湿潤分散剤として
は、例えば、高分子不飽和ポリカルボン酸、カルボン
酸、アルキルナフタレンスルホン酸等が挙げられる。
又、両性湿潤分散剤としては、例えば、ポリオキシアル
キレンアミン脂肪酸エステル、分子中に遊離アミンと遊
離カルボキシル基を含む化合物等が挙げられる。
【００１３】湿潤分散剤の添加量は、耐火性骨材１００
重量部に対し０．０５〜１．０重量部の添加で効果を発
揮するが、好ましくは０．２〜０．８重量部である。添
加量が０．０５重量部未満ではスラリーの安定化効果が
著しく低下し、逆に１．０重量部以上でも安定性効果は
同程度である。又、スラリーの自己流動性の面ではむし
ろ阻害要因となり適性なフリーフロー値を確保するため
には樹脂添加量の増量が必要となる。
重量部に対し０．０５〜１．０重量部の添加で効果を発
揮するが、好ましくは０．２〜０．８重量部である。添
加量が０．０５重量部未満ではスラリーの安定化効果が
著しく低下し、逆に１．０重量部以上でも安定性効果は
同程度である。又、スラリーの自己流動性の面ではむし
ろ阻害要因となり適性なフリーフロー値を確保するため
には樹脂添加量の増量が必要となる。
【００１４】本発明における湿潤分散剤は、耐火性骨
材、特に粗粒及び中粒の表面に吸着することにより生じ
る静電気斥力及び立体障害的斥力により相互に、特に粗
粒骨材の接近を阻害させスラリーの安定性を確保するこ
とが可能である。従って、湿潤剤の吸着効果を確実にす
るためには、好ましくは、予め粗粒または粗粒および中
粒の骨材に湿潤剤を混合して吸着させるプロセスを設
け、その後、微粉骨材及びフェノール樹脂、溶剤を投入
し混合混練して熱間補修材とする。
材、特に粗粒及び中粒の表面に吸着することにより生じ
る静電気斥力及び立体障害的斥力により相互に、特に粗
粒骨材の接近を阻害させスラリーの安定性を確保するこ
とが可能である。従って、湿潤剤の吸着効果を確実にす
るためには、好ましくは、予め粗粒または粗粒および中
粒の骨材に湿潤剤を混合して吸着させるプロセスを設
け、その後、微粉骨材及びフェノール樹脂、溶剤を投入
し混合混練して熱間補修材とする。
【００１５】本発明に用いるフェノール樹脂は、その種
類を問わないが、ノボラック型フェノール樹脂が好まし
く、その重量平均分子量９００以上であるフェノール樹
脂が好ましい。又、熱間時の焼付け時間の短縮ならびに
熱間特性の向上により耐用性の向上を図るためには、ノ
ボラック型フェノール樹脂に１０重量％以下でレゾール
樹脂を併用することが好ましい。レゾール型フェノール
樹脂の併用の効果を十分発揮させるためには、レゾール
型フェノール樹脂の併用割合が０．２〜１０重量％の範
囲がより好ましい。
類を問わないが、ノボラック型フェノール樹脂が好まし
く、その重量平均分子量９００以上であるフェノール樹
脂が好ましい。又、熱間時の焼付け時間の短縮ならびに
熱間特性の向上により耐用性の向上を図るためには、ノ
ボラック型フェノール樹脂に１０重量％以下でレゾール
樹脂を併用することが好ましい。レゾール型フェノール
樹脂の併用の効果を十分発揮させるためには、レゾール
型フェノール樹脂の併用割合が０．２〜１０重量％の範
囲がより好ましい。
【００１６】従来、熱間流動性が低下することを避ける
ため、低分子量ノボラック樹脂を利用する動きがあった
が、我々の知見によれば、熱間補修材スラリーの安定性
が良く使用時においても十分な自己流動性を維持し、且
つ、適性な範囲のフロー値を有していれば、用いるノボ
ラック樹脂の分子量の高低は特に関係なく、スラリーは
熱間時の流動性に優れ、且つ、維持し続けることを見出
している。
ため、低分子量ノボラック樹脂を利用する動きがあった
が、我々の知見によれば、熱間補修材スラリーの安定性
が良く使用時においても十分な自己流動性を維持し、且
つ、適性な範囲のフロー値を有していれば、用いるノボ
ラック樹脂の分子量の高低は特に関係なく、スラリーは
熱間時の流動性に優れ、且つ、維持し続けることを見出
している。
【００１７】又、上部のみから被熱される熱間補修材
は、雰囲気温度が１０００℃にも拘らず熱間補修の内部
は溶剤が蒸発するまでは、ほぼ溶剤の沸点付近（２００
〜３００℃）で持続される。特にその時間は熱間補修材
の深さにより左右され、深さが１００ｍｍ程度であれば
１５分まで同温度を持続し、深さが４００ｍｍであれば
１２０分まで持続される。溶剤が大半蒸発して内部温度
が上昇に転じ３００〜６００℃になると、フェノール樹
脂の多環化、重縮合化を生じて固化に至る。
は、雰囲気温度が１０００℃にも拘らず熱間補修の内部
は溶剤が蒸発するまでは、ほぼ溶剤の沸点付近（２００
〜３００℃）で持続される。特にその時間は熱間補修材
の深さにより左右され、深さが１００ｍｍ程度であれば
１５分まで同温度を持続し、深さが４００ｍｍであれば
１２０分まで持続される。溶剤が大半蒸発して内部温度
が上昇に転じ３００〜６００℃になると、フェノール樹
脂の多環化、重縮合化を生じて固化に至る。
【００１８】従って、熱間特性を向上させる手段として
は、重量平均分子量が９００以上のノボラック樹脂を利
用して溶剤残留時においても系の粘度を上げて樹脂の上
部への移行を防ぎ、又、３００℃以上に昇温経過した際
の固化を促進する。あるいはレゾール樹脂を併用して、
溶剤が残留している段階においてもノボラックとレゾー
ルの反応により増粘を図り、系の増粘及び固化現象を短
縮し、焼付け時間の短縮、更には熱間特性の向上を図っ
ている。
は、重量平均分子量が９００以上のノボラック樹脂を利
用して溶剤残留時においても系の粘度を上げて樹脂の上
部への移行を防ぎ、又、３００℃以上に昇温経過した際
の固化を促進する。あるいはレゾール樹脂を併用して、
溶剤が残留している段階においてもノボラックとレゾー
ルの反応により増粘を図り、系の増粘及び固化現象を短
縮し、焼付け時間の短縮、更には熱間特性の向上を図っ
ている。
【００１９】本発明に用いるフェノール樹脂の性状は、
固形もしくは粉末状、またはこれらを溶剤で溶解した液
状のいずれかであっても良い。
固形もしくは粉末状、またはこれらを溶剤で溶解した液
状のいずれかであっても良い。
【００２０】本発明に用いるフェノール樹脂の使用量
は、特に限定されるものではないが、耐火性骨材１００
重量部に対し、５〜１５重量部用いるのが好ましい。耐
火性骨材１００重量部に対しフェノール樹脂５重量部以
下では、カーボン結合の強度不足を招き、１５重量部以
上では、性能向上は望めずむしろ気孔率のアップ等を招
くので、好ましくない。
は、特に限定されるものではないが、耐火性骨材１００
重量部に対し、５〜１５重量部用いるのが好ましい。耐
火性骨材１００重量部に対しフェノール樹脂５重量部以
下では、カーボン結合の強度不足を招き、１５重量部以
上では、性能向上は望めずむしろ気孔率のアップ等を招
くので、好ましくない。
【００２１】本発明におけるフェノール樹脂の製法は、
特に限定するものではなく、酸性触媒下で縮合し所定の
重量平均分子量のノボラックを製造し、アルカリ触媒下
で縮合しレゾール樹脂を得ることが出来る。
特に限定するものではなく、酸性触媒下で縮合し所定の
重量平均分子量のノボラックを製造し、アルカリ触媒下
で縮合しレゾール樹脂を得ることが出来る。
【００２２】本発明での耐火性骨材としては、例えば、
マグネシア、カルシア、ドロマイト等の塩基性材料、シ
リカ、ジルコン、アルミナ等の酸性、中性材料が挙げら
れる。更にこれらに、必要に応じて、耐食性向上のため
に黒鉛、ピッチ、カーボンブラック等の炭素物質を添加
してもよい。又、カーボンボンドの酸化防止や熱間強度
向上の目的でＡｌ、Ｓｉ、Ｍｇやこれらの合金である金
属粉を少量添加してもよい。また耐摩耗性を向上させる
目的で、金属ファイバーやセラミックファイバーなどを
添加してもよい。
マグネシア、カルシア、ドロマイト等の塩基性材料、シ
リカ、ジルコン、アルミナ等の酸性、中性材料が挙げら
れる。更にこれらに、必要に応じて、耐食性向上のため
に黒鉛、ピッチ、カーボンブラック等の炭素物質を添加
してもよい。又、カーボンボンドの酸化防止や熱間強度
向上の目的でＡｌ、Ｓｉ、Ｍｇやこれらの合金である金
属粉を少量添加してもよい。また耐摩耗性を向上させる
目的で、金属ファイバーやセラミックファイバーなどを
添加してもよい。
【００２３】耐火性骨材の粒子径は、通常の不定形耐火
物に配合されるものと同様でよく、例えば０．１ｍｍ以
下の微粉が２０〜５０重量％とし、最大粒子径を３〜５
ｍｍに設計することが好ましい。
物に配合されるものと同様でよく、例えば０．１ｍｍ以
下の微粉が２０〜５０重量％とし、最大粒子径を３〜５
ｍｍに設計することが好ましい。
【００２４】本発明に用いる溶剤は、フェノール樹脂を
溶解する溶剤であれば使用可能である。しかし、熱間補
修用耐火物の熱間流動性と相関性のある室温流動性は、
溶剤の選定、配合量等により大きく影響されている。
又、低沸点、揮発性の高い溶剤の場合は、作業環境、ス
ラリーの安定化、熱間時の流動保持に不向き等を考慮す
る必要がある。従って、高沸点多価アルコールが一般的
であり、例えば、エチレングリコール、プロピレングリ
コール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコー
ル、グリセリン等が挙げられる。
溶解する溶剤であれば使用可能である。しかし、熱間補
修用耐火物の熱間流動性と相関性のある室温流動性は、
溶剤の選定、配合量等により大きく影響されている。
又、低沸点、揮発性の高い溶剤の場合は、作業環境、ス
ラリーの安定化、熱間時の流動保持に不向き等を考慮す
る必要がある。従って、高沸点多価アルコールが一般的
であり、例えば、エチレングリコール、プロピレングリ
コール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコー
ル、グリセリン等が挙げられる。
【００２５】本発明での溶剤の使用量は、特に限定され
ないが、耐火性骨材１００重量部に対し、５〜１５重量
部用いるのが好ましい。溶剤が５重量部以下では、室温
時の自己流動性、熱間流動性等が不足する。溶剤が１５
重量部以上では、流動性が大きくてソリ現象が顕著であ
り、又、施工体の強度も著しく低いものである。
ないが、耐火性骨材１００重量部に対し、５〜１５重量
部用いるのが好ましい。溶剤が５重量部以下では、室温
時の自己流動性、熱間流動性等が不足する。溶剤が１５
重量部以上では、流動性が大きくてソリ現象が顕著であ
り、又、施工体の強度も著しく低いものである。
【００２６】本発明の熱間補修用耐火物の製造方法は、
特に限定されるものではないが、耐火性骨材に対しフェ
ノール樹脂、溶剤、及び湿潤分散剤をミキサー内で室温
ないしは加熱下で混合・混練して室温のフリーフロー値
が１１０〜１８０ｍｍの範囲好ましくは１２０〜１６０
ｍｍにあることを確認してスラリー状熱間補修用耐火物
とする。 フリーフロー値は、ＪＩＳ・Ｒ−２５２１の
フロー試験機を用いて、コーンに材料を充填した後、コ
ーンを取外し一分間自然に流動させ、その直径を二か所
計測し平均値で示した。
特に限定されるものではないが、耐火性骨材に対しフェ
ノール樹脂、溶剤、及び湿潤分散剤をミキサー内で室温
ないしは加熱下で混合・混練して室温のフリーフロー値
が１１０〜１８０ｍｍの範囲好ましくは１２０〜１６０
ｍｍにあることを確認してスラリー状熱間補修用耐火物
とする。 フリーフロー値は、ＪＩＳ・Ｒ−２５２１の
フロー試験機を用いて、コーンに材料を充填した後、コ
ーンを取外し一分間自然に流動させ、その直径を二か所
計測し平均値で示した。
【００２７】本発明における湿潤分散剤の効果を高める
ためには、始めに粒子径１．０ｍｍ以上の粗粒骨材、も
しくはこの粗粒骨材と粒子径０．１〜１．０ｍｍの中粒
骨材に湿潤剤を混合・湿潤させ、その後にフェノール樹
脂と溶剤もしくは液状フェノール樹脂及び粒子径０．１
ｍｍ以下の微粉骨材を混合・混練する方式が好ましい。
ためには、始めに粒子径１．０ｍｍ以上の粗粒骨材、も
しくはこの粗粒骨材と粒子径０．１〜１．０ｍｍの中粒
骨材に湿潤剤を混合・湿潤させ、その後にフェノール樹
脂と溶剤もしくは液状フェノール樹脂及び粒子径０．１
ｍｍ以下の微粉骨材を混合・混練する方式が好ましい。
【００２８】
【実施例】以下に実施例を挙げて説明する。以下、断り
のないかぎり部、％は重量基準である。
のないかぎり部、％は重量基準である。
【００２９】製造例１ フェノール９４０部、３７％フォルマリン５５０部、蓚
酸５部を反応容器に投入し１００℃／４時間保持した
後、１９０℃に昇温し、脱水、遊離フェノール及びホル
ムアルデヒドを除去して固形状ノボラック樹脂を得た。
該樹脂５０部にエチレングリコール５０部を混ぜて均一
な樹脂液Ａ液を得た。該樹脂Ａ液は固形分５０％、粘度
３０００ｃＰｓ（２５℃）、重量平均分子量１，２００
であった。
酸５部を反応容器に投入し１００℃／４時間保持した
後、１９０℃に昇温し、脱水、遊離フェノール及びホル
ムアルデヒドを除去して固形状ノボラック樹脂を得た。
該樹脂５０部にエチレングリコール５０部を混ぜて均一
な樹脂液Ａ液を得た。該樹脂Ａ液は固形分５０％、粘度
３０００ｃＰｓ（２５℃）、重量平均分子量１，２００
であった。
【００３０】製造例２ フェノール９４０部、３７％フォルマリン６１０部、蓚
酸５部を反応容器に投入し、製造例１と同一条件で反応
し、固形状ノボラック樹脂を得た。該樹脂を粉砕し粉末
樹脂Ｂを得た。粉末樹脂Ｂは、軟化点９０℃、重量平均
分子量２，０００であった。
酸５部を反応容器に投入し、製造例１と同一条件で反応
し、固形状ノボラック樹脂を得た。該樹脂を粉砕し粉末
樹脂Ｂを得た。粉末樹脂Ｂは、軟化点９０℃、重量平均
分子量２，０００であった。
【００３１】製造例３ フェノール９４０部、３７％フォルマリン５１０部、蓚
酸５部を反応容器に投入し、製造例１と同一条件で反応
し、固形状ノボラック樹脂を得た。該樹脂５０部にジエ
チレングリコール５０部を混ぜて均一な樹脂Ｃ液を得
た。該樹脂Ｃ液は、固形分５０％、粘度、２，０００ｃ
Ｐｓ（２５℃）、重量平均分子量８００であった。
酸５部を反応容器に投入し、製造例１と同一条件で反応
し、固形状ノボラック樹脂を得た。該樹脂５０部にジエ
チレングリコール５０部を混ぜて均一な樹脂Ｃ液を得
た。該樹脂Ｃ液は、固形分５０％、粘度、２，０００ｃ
Ｐｓ（２５℃）、重量平均分子量８００であった。
【００３２】製造例４ フェノール９４０部、３７％フォルマリン９２０部、水
酸化バリウム４９部を反応容器に投入し、８０℃／３時
間保持し、Ｐ−トルエンスルフォン酸５５部で中和した
後、脱水し、遊離フェノール及びフォルムアルデヒドを
除去してエチレングリコール３０部を投入し、レゾール
樹脂Ｄ液を得た。該樹脂Ｄ液は、固形分７５％、粘度
１，０００ｃＰｓ（２５℃）であった。
酸化バリウム４９部を反応容器に投入し、８０℃／３時
間保持し、Ｐ−トルエンスルフォン酸５５部で中和した
後、脱水し、遊離フェノール及びフォルムアルデヒドを
除去してエチレングリコール３０部を投入し、レゾール
樹脂Ｄ液を得た。該樹脂Ｄ液は、固形分７５％、粘度
１，０００ｃＰｓ（２５℃）であった。
【００３３】実施例１ マグネシア骨材粗粒（１ｍｍ以上）３０部に湿潤分散剤
（不飽和ポリカルボン酸のポリアミノアマイド）０．５
部を混合して湿潤させ、その後、マグネシア骨材中粒
（０．１〜１ｍｍ）３０部、微粉（０。１ｍｍ以下）４
０部及び製造例１の樹脂Ａ液１８部を混合・混練し、ス
ラリーのフリーフロー値が室温で１４０ｍｍであること
を確認して熱間補修用不定形耐火物を得た。
（不飽和ポリカルボン酸のポリアミノアマイド）０．５
部を混合して湿潤させ、その後、マグネシア骨材中粒
（０．１〜１ｍｍ）３０部、微粉（０。１ｍｍ以下）４
０部及び製造例１の樹脂Ａ液１８部を混合・混練し、ス
ラリーのフリーフロー値が室温で１４０ｍｍであること
を確認して熱間補修用不定形耐火物を得た。
【００３４】該不定形耐火物のスラリーの安定性の評価
方法として、試料２ｋｇを入れた容器を３５℃雰囲気下
において、加振力４Ｇの振動を１時間与えた後、容器底
部に形成された粗粒及び中粒の骨材よりなる沈降層（硬
い層）の厚みを測定した。厚みは６ｍｍであり良好な安
定性であった。
方法として、試料２ｋｇを入れた容器を３５℃雰囲気下
において、加振力４Ｇの振動を１時間与えた後、容器底
部に形成された粗粒及び中粒の骨材よりなる沈降層（硬
い層）の厚みを測定した。厚みは６ｍｍであり良好な安
定性であった。
【００３５】該不定形耐火物を３５℃の雰囲気下で３０
日間保存後の容器内の下層部にも硬い沈降層は見られ
ず、そのフリーフロー値が１３５ｍｍであり、流動性保
持の観点からも安定性が良好であることが確認された。
日間保存後の容器内の下層部にも硬い沈降層は見られ
ず、そのフリーフロー値が１３５ｍｍであり、流動性保
持の観点からも安定性が良好であることが確認された。
【００３６】該不定形耐火物の熱間流動性の評価方法と
して、１，０００℃に加熱された煉瓦上に該不定形耐火
物２００ｇを直径５０ｍｍのビニール袋に詰めた状態で
静置し、熱流動した後、最大の広がりと最大の高さを測
定した。各々１３０ｍｍ，高さ８ｍｍであり、熱流動性
がよいことを確認した。
して、１，０００℃に加熱された煉瓦上に該不定形耐火
物２００ｇを直径５０ｍｍのビニール袋に詰めた状態で
静置し、熱流動した後、最大の広がりと最大の高さを測
定した。各々１３０ｍｍ，高さ８ｍｍであり、熱流動性
がよいことを確認した。
【００３７】該不定形耐火物の焼付け時間の評価方法と
して、煉瓦で枠を築炉し予め１，０００℃に加熱し、試
料を枠内に２０ｋｇ入れ、金棒にて上部から硬さを調べ
た。金棒が試料内に刺さらなくなった時間を焼付け時間
とした。該不定形耐火物は３０分であり短時間焼付けで
あった。
して、煉瓦で枠を築炉し予め１，０００℃に加熱し、試
料を枠内に２０ｋｇ入れ、金棒にて上部から硬さを調べ
た。金棒が試料内に刺さらなくなった時間を焼付け時間
とした。該不定形耐火物は３０分であり短時間焼付けで
あった。
【００３８】該不定形耐火物の熱間及び焼成後の特性値
の評価方法として、６００℃雰囲気下の炉内に、試料１
０ｋｇを深さが５０ｍｍ確保しうる上部が開放された容
器に投入し，２時間加熱して取りだし、更に、４０×４
０×１６０ｍｍの寸法に切り出して試料を作成した。更
に、該試料を還元雰囲気下で１，４００℃に加熱して熱
間時の特性値と還元雰囲気下で１，５００℃に焼成した
後の特性値を測定した。表１に記載のごとく、密度、強
度、気孔率等優れたものであった。
の評価方法として、６００℃雰囲気下の炉内に、試料１
０ｋｇを深さが５０ｍｍ確保しうる上部が開放された容
器に投入し，２時間加熱して取りだし、更に、４０×４
０×１６０ｍｍの寸法に切り出して試料を作成した。更
に、該試料を還元雰囲気下で１，４００℃に加熱して熱
間時の特性値と還元雰囲気下で１，５００℃に焼成した
後の特性値を測定した。表１に記載のごとく、密度、強
度、気孔率等優れたものであった。
【００３９】該不定形耐火物を２５０ｔ転炉の装入壁の
熱間補修のため、ポリプロピレン製バッグに５００ｋｇ
を入れた状態でシュートを介して補修部分に投入した。
被補修部分の凹凸は大であるにもかかわらず、補修面は
平滑で、２０分後には補修面の流動性はなくなり、且つ
銑鉄、スクラップ等のチャージ数は、１０回に及び耐用
性の優れたものであった。
熱間補修のため、ポリプロピレン製バッグに５００ｋｇ
を入れた状態でシュートを介して補修部分に投入した。
被補修部分の凹凸は大であるにもかかわらず、補修面は
平滑で、２０分後には補修面の流動性はなくなり、且つ
銑鉄、スクラップ等のチャージ数は、１０回に及び耐用
性の優れたものであった。
【００４０】実施例２ マグネシア骨材粗粒３０部に、湿潤分散剤（不飽和カル
ボン酸のポリアミノアマイド）０．５部を混合して湿潤
させ、その後、製造例２の粉末樹脂Ｂ４部を更に混合さ
せ継ぎにマグネシア中粒３０部、微粒４０部、製造例３
の樹脂Ｃ液１０部及びジエチレングリコール４部を混合
・混練してスラリーのフリーフロー値が室温で１３５ｍ
ｍであることを確認して熱間補修用不定形耐火物を得
た。
ボン酸のポリアミノアマイド）０．５部を混合して湿潤
させ、その後、製造例２の粉末樹脂Ｂ４部を更に混合さ
せ継ぎにマグネシア中粒３０部、微粒４０部、製造例３
の樹脂Ｃ液１０部及びジエチレングリコール４部を混合
・混練してスラリーのフリーフロー値が室温で１３５ｍ
ｍであることを確認して熱間補修用不定形耐火物を得
た。
【００４１】該不定形耐火物の強制振動下におけるスラ
リーの安定性は沈降層の厚みが５ｍｍであり良好な安定
性であった。
リーの安定性は沈降層の厚みが５ｍｍであり良好な安定
性であった。
【００４２】該不定形耐火物を３５℃の雰囲気下で３０
日間保存後の容器内の下層部にも硬い沈降層が見られ
ず、且つ、そのフリーフロー値が１３０ｍｍであり、流
動性保持の観点からも安定性が良好であることが確認さ
れた。
日間保存後の容器内の下層部にも硬い沈降層が見られ
ず、且つ、そのフリーフロー値が１３０ｍｍであり、流
動性保持の観点からも安定性が良好であることが確認さ
れた。
【００４３】該不定形耐火物の熱間流動性の評価方法と
して、実施例１と同一条件で熱流動した後の最大の広が
りと高さを測定し、各々１２５ｍｍ、９ｍｍであり熱流
動性が良いことが確認された。
して、実施例１と同一条件で熱流動した後の最大の広が
りと高さを測定し、各々１２５ｍｍ、９ｍｍであり熱流
動性が良いことが確認された。
【００４４】該不定形耐火物の焼付け時間の評価とし
て、実施例１と同一条件で金棒の刺さらなくなる時間を
測定した。結果は２０分であり、短時間焼付けが可能で
あった。
て、実施例１と同一条件で金棒の刺さらなくなる時間を
測定した。結果は２０分であり、短時間焼付けが可能で
あった。
【００４５】該不定形耐火物の熱間及び焼成後の特性値
の評価として、６００℃雰囲気下で実施例１と同一条件
で試料を作成し、更に、該試料を還元雰囲気下で１，４
００℃に加熱して熱間時の特性値と還元雰囲気下で１，
５００℃に焼成した後の特性値を測定した。表１記載の
ごとく、密度、強度及び気孔率等優れたものであった。
の評価として、６００℃雰囲気下で実施例１と同一条件
で試料を作成し、更に、該試料を還元雰囲気下で１，４
００℃に加熱して熱間時の特性値と還元雰囲気下で１，
５００℃に焼成した後の特性値を測定した。表１記載の
ごとく、密度、強度及び気孔率等優れたものであった。
【００４６】該不定形耐火物を２５０ｔ転炉の装入壁の
熱間補修のため、実施例１と同じ条件で補修を施した。
補修面は、平滑で１０分後には補修面の流動性はなくな
り、溶銑、スクラップ等のチャージ数は、１０回であり
耐用性の優れたものであった。
熱間補修のため、実施例１と同じ条件で補修を施した。
補修面は、平滑で１０分後には補修面の流動性はなくな
り、溶銑、スクラップ等のチャージ数は、１０回であり
耐用性の優れたものであった。
【００４７】実施例３ マグネシア骨材粗粒３０部に、湿潤分散剤（ポリオキシ
アルキレン脂肪酸エステル）０．５部を混合して湿潤さ
せ、その後、実施例１の樹脂Ａ液１８部を、製造例３の
樹脂Ｃ液１７部と製造例４の樹脂Ｄ液０．５部に置換し
た以外は同一条件で混合・混練しスラリーのフリーフロ
ー値が１４０ｍｍであることを確認して熱間補修用不定
形耐火物を得た。
アルキレン脂肪酸エステル）０．５部を混合して湿潤さ
せ、その後、実施例１の樹脂Ａ液１８部を、製造例３の
樹脂Ｃ液１７部と製造例４の樹脂Ｄ液０．５部に置換し
た以外は同一条件で混合・混練しスラリーのフリーフロ
ー値が１４０ｍｍであることを確認して熱間補修用不定
形耐火物を得た。
【００４８】該不定形耐火物の強制振動下におけるスラ
リーの安定性は沈降層の深さが６ｍｍであり良好な安定
性であった。
リーの安定性は沈降層の深さが６ｍｍであり良好な安定
性であった。
【００４９】該不定形耐火物を３５℃の雰囲気下で３０
日間保存後の容器内の下層部にも硬い沈降層が見られ
ず、且つ、そのフリーフロー値が１３６ｍｍであり、流
動性保持の観点からも安定性が良好であることが確認さ
れた。
日間保存後の容器内の下層部にも硬い沈降層が見られ
ず、且つ、そのフリーフロー値が１３６ｍｍであり、流
動性保持の観点からも安定性が良好であることが確認さ
れた。
【００５０】該不定形耐火物の熱間流動性の評価とし
て、実施例１と同一条件で熱流動したときの最大の広が
りと高さを測定し、各々１２０ｍｍ、１０ｍｍであり熱
流動性が良いことが確認された。
て、実施例１と同一条件で熱流動したときの最大の広が
りと高さを測定し、各々１２０ｍｍ、１０ｍｍであり熱
流動性が良いことが確認された。
【００５１】該不定形耐火物の焼付け時間の評価とし
て、実施例１と同一条件で金棒の刺さらなくなる時間を
測定した。結果は２５分であり短時間焼付けが可能とな
った。該不定形耐火物の熱間及び焼成後の特性値の評価
として、６００℃雰囲気下で実施例１と同一条件で試料
を作成し、更に、該試料を還元雰囲気下で１，４００℃
に加熱して熱間時の特性値と還元雰囲気下で１，５００
℃に焼成した後の特性値を測定した。表１記載のごと
く、密度、強度及び気孔率等優れたものであった。
て、実施例１と同一条件で金棒の刺さらなくなる時間を
測定した。結果は２５分であり短時間焼付けが可能とな
った。該不定形耐火物の熱間及び焼成後の特性値の評価
として、６００℃雰囲気下で実施例１と同一条件で試料
を作成し、更に、該試料を還元雰囲気下で１，４００℃
に加熱して熱間時の特性値と還元雰囲気下で１，５００
℃に焼成した後の特性値を測定した。表１記載のごと
く、密度、強度及び気孔率等優れたものであった。
【００５２】該不定形耐火物を２５０ｔ転炉の装入壁の
熱間補修のため、実施例１と同じ条件で補修を施した。
補修面は、平滑で１５分後には補修面の流動性はなくな
り、溶銑、スクラップ等のチャージ数は、１０回であり
耐用性の優れたものであった。
熱間補修のため、実施例１と同じ条件で補修を施した。
補修面は、平滑で１５分後には補修面の流動性はなくな
り、溶銑、スクラップ等のチャージ数は、１０回であり
耐用性の優れたものであった。
【００５３】実施例４ マグネシア骨材粗粒３０部、中粒４０部及び微粉３０部
に、湿潤分散剤（ポリオキシアルキレン脂肪酸エステ
ル）０．５部及び製造例１の樹脂Ａ液１８部を、混合・
混練してスラリーのフリーフロー値が１２０ｍｍである
ことを確認して熱間補修用不定形耐火物を得た。湿潤分
散剤の初期混合方式に比べてフロー値が低下する傾向に
あったが使用できる範囲に留まった。
に、湿潤分散剤（ポリオキシアルキレン脂肪酸エステ
ル）０．５部及び製造例１の樹脂Ａ液１８部を、混合・
混練してスラリーのフリーフロー値が１２０ｍｍである
ことを確認して熱間補修用不定形耐火物を得た。湿潤分
散剤の初期混合方式に比べてフロー値が低下する傾向に
あったが使用できる範囲に留まった。
【００５４】該不定形耐火物の強制振動下におけるスラ
リーの安定性は沈降層の深さが１０ｍｍであり使用可能
な安定性の範囲であった。
リーの安定性は沈降層の深さが１０ｍｍであり使用可能
な安定性の範囲であった。
【００５５】該不定形耐火物を３５℃の雰囲気下で３０
日間保存後の容器内の下層部に僅かに沈降層が見られる
が、そのフリーフロー値１１０ｍｍであり、使用できる
範囲内であった。
日間保存後の容器内の下層部に僅かに沈降層が見られる
が、そのフリーフロー値１１０ｍｍであり、使用できる
範囲内であった。
【００５６】該不定形耐火物の熱間流動性の評価とし
て、実施例１と同一条件で熱流動したときの最大の広が
りと高さを測定し、各々１００ｍｍ、１２ｍｍであり使
用可能な範囲であった。
て、実施例１と同一条件で熱流動したときの最大の広が
りと高さを測定し、各々１００ｍｍ、１２ｍｍであり使
用可能な範囲であった。
【００５７】該不定形耐火物の焼付け時間の評価とし
て、実施例１と同一条件で金棒の刺さらなくなる時間を
測定した。結果は３０分であり短時間焼付けが可能とな
った。該不定形耐火物の熱間及び焼成後の特性値の評価
として、６００℃雰囲気下で実施例１と同一条件で試料
を作成し、更に、該試料を還元雰囲気下で１，４００℃
に加熱して熱間時の特性値と還元雰囲気下で１，５００
℃に焼成した後の特性値を測定した。表１記載のごと
く、密度、強度及び気孔率とも使用可能の範囲であっ
た。
て、実施例１と同一条件で金棒の刺さらなくなる時間を
測定した。結果は３０分であり短時間焼付けが可能とな
った。該不定形耐火物の熱間及び焼成後の特性値の評価
として、６００℃雰囲気下で実施例１と同一条件で試料
を作成し、更に、該試料を還元雰囲気下で１，４００℃
に加熱して熱間時の特性値と還元雰囲気下で１，５００
℃に焼成した後の特性値を測定した。表１記載のごと
く、密度、強度及び気孔率とも使用可能の範囲であっ
た。
【００５８】比較例１ 実施例４の配合条件から湿潤分散剤を使用しない以外
は、同一条件で混合・混練してスラリーのフリーフロー
値が１５０ｍｍを確認して熱間補修用不定形耐火物を得
た。
は、同一条件で混合・混練してスラリーのフリーフロー
値が１５０ｍｍを確認して熱間補修用不定形耐火物を得
た。
【００５９】該不定形耐火物の強制振動下におけるスラ
リーの安定性は沈降層の厚みが５０ｍｍとなり安定性不
良となった。
リーの安定性は沈降層の厚みが５０ｍｍとなり安定性不
良となった。
【００６０】該不定形耐火物を３５℃の雰囲気下で３０
日間保存後の容器内の下層部に硬い沈降層が見られる。
そのフリーフロー値は１１０ｍｍはあるが大半が中央部
に山なりに堆積しており安定性は不良であった。
日間保存後の容器内の下層部に硬い沈降層が見られる。
そのフリーフロー値は１１０ｍｍはあるが大半が中央部
に山なりに堆積しており安定性は不良であった。
【００６１】該不定形耐火物の熱間流動性の評価とし
て、実施例１と同一条件で熱流動したときの最大の広が
りと高さを測定し、各々８５ｍｍ、２０ｍｍであり熱流
動性が不良であった。又、その先端部は、ソリあがって
いる現象が見られた。
て、実施例１と同一条件で熱流動したときの最大の広が
りと高さを測定し、各々８５ｍｍ、２０ｍｍであり熱流
動性が不良であった。又、その先端部は、ソリあがって
いる現象が見られた。
【００６２】該不定形耐火物の焼付け時間の評価とし
て、実施例１と同一条件で金棒の刺さらなくなる時間を
測定した。結果は４０分であった。上部に微粉の浮上が
認められ、硬化が遅くなった。
て、実施例１と同一条件で金棒の刺さらなくなる時間を
測定した。結果は４０分であった。上部に微粉の浮上が
認められ、硬化が遅くなった。
【００６３】該不定形耐火物の熱間及び焼成後の特性値
の評価として、６００℃雰囲気下で実施例１と同一条件
で試料を作成し、更に、該試料を還元雰囲気下で１，４
００℃に加熱して熱間時の特性値と還元雰囲気下で１，
５００℃に焼成した後の特性値を測定した。表１記載の
ごとく、密度が低く、気孔率が高く、強度が低いもので
あった。 該不定形耐火物を２５０ｔ転炉の装入壁の熱
間補修のため、実施例１と同じ条件で補修を施した。投
入箇所に山なりに堆積し補修面への充填が出来なかっ
た。
の評価として、６００℃雰囲気下で実施例１と同一条件
で試料を作成し、更に、該試料を還元雰囲気下で１，４
００℃に加熱して熱間時の特性値と還元雰囲気下で１，
５００℃に焼成した後の特性値を測定した。表１記載の
ごとく、密度が低く、気孔率が高く、強度が低いもので
あった。 該不定形耐火物を２５０ｔ転炉の装入壁の熱
間補修のため、実施例１と同じ条件で補修を施した。投
入箇所に山なりに堆積し補修面への充填が出来なかっ
た。
【００６４】比較例２ マグネシア粗粒骨材３０部、中粒４０部及び微粉３０部
に、樹脂Ｃ液１８部と融点６２℃の鱗状パラフィン１．
５分を混合・混練しスラリーのフリーフロー値が室温で
１４０ｍｍであることを確認して熱間補修用不定形耐火
物を得た。
に、樹脂Ｃ液１８部と融点６２℃の鱗状パラフィン１．
５分を混合・混練しスラリーのフリーフロー値が室温で
１４０ｍｍであることを確認して熱間補修用不定形耐火
物を得た。
【００６５】該不定形耐火物の強制振動下におけるスラ
リーの安定性は、沈降層の厚みが３０ｍｍとなり安定性
良好とは言えなかった。
リーの安定性は、沈降層の厚みが３０ｍｍとなり安定性
良好とは言えなかった。
【００６６】該不定形耐火物を３５℃の雰囲気下で３０
日間保存後観察すると、容器内の下層部に硬い沈降層が
見られる。そのフリーフロー値は１２０ｍｍはあるが大
半は中央部に山なりに堆積しており安定性は良好とは言
えなかった。
日間保存後観察すると、容器内の下層部に硬い沈降層が
見られる。そのフリーフロー値は１２０ｍｍはあるが大
半は中央部に山なりに堆積しており安定性は良好とは言
えなかった。
【００６７】該不定形耐火物の熱間流動性の評価とし
て、実施例１と同一条件で熱流動したときの最大の広が
りと高さを測定した結果、各々９０ｍｍ、１８ｍｍであ
り熱流動性が不良であった。又、その先端部は、ソリ上
がっている現象が見られた。
て、実施例１と同一条件で熱流動したときの最大の広が
りと高さを測定した結果、各々９０ｍｍ、１８ｍｍであ
り熱流動性が不良であった。又、その先端部は、ソリ上
がっている現象が見られた。
【００６８】該不定形耐火物の焼付け時間の評価とし
て、実施例１と同一条件で金棒の刺さらなくなる時間を
測定した。結果は、６０分であり、硬化の著しく遅いも
のであった。
て、実施例１と同一条件で金棒の刺さらなくなる時間を
測定した。結果は、６０分であり、硬化の著しく遅いも
のであった。
【００６９】該不定形耐火物の熱間及び焼成後の特性値
の評価として６００℃雰囲気下で実施例１と同一条件で
試料を作成し、更に、該試料を１，４００℃に加熱して
熱間時の特性値と１，５００℃に焼成した後の特性値を
測定した。表１記載のごとく密度が低く、気孔率が高
く、強度の低いものであった。
の評価として６００℃雰囲気下で実施例１と同一条件で
試料を作成し、更に、該試料を１，４００℃に加熱して
熱間時の特性値と１，５００℃に焼成した後の特性値を
測定した。表１記載のごとく密度が低く、気孔率が高
く、強度の低いものであった。
【００７０】
【表１】
【００７１】
【発明の効果】本発明の熱間補修用不定形耐火物は、ス
ラリーの安定性に著しく優れたものであり、熱間流動性
およびそれに関連する補修箇所への平滑な充填を約束す
るものである。
ラリーの安定性に著しく優れたものであり、熱間流動性
およびそれに関連する補修箇所への平滑な充填を約束す
るものである。
【００７２】更に特筆すべきは、深みのある補修箇所に
対しても、焼付け時間が短く且つ内部の組織が強固で耐
用性のある補修を可能とすることができる。
対しても、焼付け時間が短く且つ内部の組織が強固で耐
用性のある補修を可能とすることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 安田 尚俊 兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号 ハリマセラミック株式会社内 (72)発明者 田中 隆志 兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号 ハリマセラミック株式会社内 (72)発明者 西村 大二郎 大阪府堺市南野田335−１−420 (72)発明者 鮫島 健一 大阪府堺市晴美台３−14−10 (72)発明者 岡田 辰雄 兵庫県西宮市甲風園１丁目６−12
Claims (13)
- 【請求項１】 耐火性骨材（Ａ）とフェノール樹脂
（Ｂ）と溶剤（Ｃ）と湿潤分散剤（Ｄ）を主成分として
含有してなる熱間補修用不定形耐火物。 - 【請求項２】 耐火性骨材（Ａ）が、予め湿潤分散剤を
含浸させてなる耐火性材料であることを特徴とする請求
項１記載の耐火物。 - 【請求項３】 フェノール樹脂（Ｂ）が、ノボラック型
フェノール樹脂であることを特徴とする請求項１又は２
記載の耐火物。 - 【請求項４】 ノボラック型フェノール樹脂の重量平均
分子量が、９００以上であることを特徴とする請求項３
記載の耐火物。 - 【請求項５】 フェノール樹脂（Ｂ）として、ノボラッ
ク型フェノール樹脂とレゾール型フェノール樹脂とを併
用することを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項記
載の耐火物。 - 【請求項６】 レゾール型フェノール樹脂が、１０重量
％以下であることを特徴とする請求項５記載の耐火物。 - 【請求項７】 耐火性骨材（Ａ）とフェノール樹脂
（Ｂ）と溶剤（Ｃ）と湿潤分散剤（Ｄ）との重量割合
が、１００：５〜１５：５〜２０：０．０５〜１．０で
あることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項記載
の耐火物。 - 【請求項８】 耐火性骨材（Ａ）が１．０ｍｍ以上の粒
子径を有する骨材（ａ）と０．１〜１．０ｍｍの粒子径
を有する骨材（ｂ）と０．１ｍｍ以下の粒子径を有する
耐火骨材（ｃ）とからなり、該骨材（ａ）、又は該骨材
（ａ）及び該骨材（ｂ）に湿潤分散剤（Ｄ）を含浸させ
た後に、これにフェノール樹脂（Ｂ）、溶剤（Ｃ）及び
該骨材（ｃ）を混合することを特徴とする熱間補修用不
定形耐火物の製造方法。 - 【請求項９】 フェノール樹脂（Ｂ）が、ノボラック型
フェノール樹脂であることを特徴とする請求項８記載の
方法。 - 【請求項１０】 ノボラック型フェノール樹脂の重量平
均分子量が、９００以上であることを特徴とする請求項
９記載の方法。 - 【請求項１１】 フェノール樹脂（Ｂ）として、ノボラ
ック型フェノール樹脂とレゾール型フェノール樹脂とを
併用することを特徴とする請求項８〜１０のいずれか１
項記載の方法。 - 【請求項１２】 レゾール型フェノール樹脂が、１０重
量％以下であることを特徴とする請求項１１記載の方
法。 - 【請求項１３】 耐火性骨材（Ａ）とフェノール樹脂
（Ｂ）と溶剤（Ｃ）と湿潤分散剤（Ｄ）との重量割合
が、１００：５〜１５：５〜１５：０．０５〜１．０で
あることを特徴とする請求項８〜１２のいずれか１項記
載の方法。
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| JP28781894A JP3725910B2 (ja) | 1994-11-22 | 1994-11-22 | 熱間補修用不定形耐火物の製造方法 |
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007204291A (ja) * | 2006-01-31 | 2007-08-16 | Dainippon Ink & Chem Inc | 高炉出銑口閉塞材組成物の製造方法 |
| JP2007302521A (ja) * | 2006-05-12 | 2007-11-22 | Kurosaki Harima Corp | 熱間焼付け補修材 |
| JP2013075801A (ja) * | 2011-09-30 | 2013-04-25 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 焼付け補修材 |
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-
1994
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