JPH08132528A - 樹脂製品の製造方法及び樹脂製品の振動溶着金型 - Google Patents

樹脂製品の製造方法及び樹脂製品の振動溶着金型

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JPH08132528A
JPH08132528A JP27533794A JP27533794A JPH08132528A JP H08132528 A JPH08132528 A JP H08132528A JP 27533794 A JP27533794 A JP 27533794A JP 27533794 A JP27533794 A JP 27533794A JP H08132528 A JPH08132528 A JP H08132528A
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Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【目的】第１、２平面接合部及び第１、２傾斜接合部を
有する第１、２接合用樹脂部材を接合することより樹脂
製品を製造する場合、樹脂製品の接合強度を充分にする
とともに、第１、２平面接合部で生じるバリを必要以上
に増加させない。 【構成】振動溶着リブ９１ｄは、第１、２傾斜接合部８
２、８４の傾斜方向の垂直方向での高さが第１、２平面
接合部８１、８３の加圧方向の高さと略等しい。加圧方
向の加圧力Ｆ、Ｆ0 と、加圧方向と垂直な平面内かつ傾
斜方向と平行な平面内の振動方向の往復振動ｖを付与す
る際、まず第１、２傾斜接合部８２、８４を当接させて
軟化状態の傾斜振動溶着接合域を形成し、次いで第１、
２平面接合部８１、８３を当接させて軟化状態の平面振
動溶着接合域を形成する。振動溶着金型の一部を分割し
てもよい。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、インテークマニホール
ド等の樹脂製品の製造方法と、この樹脂製品を製造する
ための振動溶着金型とに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、特開平５−１７７７１２号公報に
振動溶着法を用いた樹脂部品の製造方法が開示されてい
る。この製造方法では、まず、樹脂製品を構成すべく、
熱可塑性樹脂を含有する第１接合用樹脂部材と第２接合
用樹脂部材とを用意する。第１、２接合用樹脂部材はそ
れぞれ対向する曲面を有しており、これら曲面の少なく
とも一方は加圧方向での高さが一定の振動溶着リブを有
している。
【０００３】そして、振動溶着金型を用いて各曲面に上
下方向の加圧力を付与することにより、各曲面全体を同
時に当接させる。また、この状態で振動溶着金型から水
平方向の往復振動とを付与することにより、各曲面に軟
化状態の振動溶着接合域を形成する。この後、振動溶着
接合域を固化させて各曲面を接合し、これにより樹脂製
品を得ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記各曲面は、微視的
に見れば、互いに接合される第１、２平面接合部と、こ
れら第１、２平面接合部に対して傾斜して互いに接合さ
れる第１、２傾斜接合部との組合せと同様である。第１
の問題点として、かかる第１、２平面接合部及び第１、
２傾斜接合部を有する第１、２接合用樹脂部材を接合す
る場合、上記製造方法のように、振動溶着リブの加圧方
向での高さを一定とし、かつ第１、２平面接合部及び第
１、２傾斜接合部全体を同時に当接させた状態で加圧力
と往復振動とを付与すると、樹脂製品は第１、２傾斜接
合部の接合強度が充分でなく、第１、２傾斜接合部で破
壊しやすい。
【０００５】すなわち、図１９に示すように、それぞれ
射出成形により成形された第１接合用樹脂部材９１と第
２接合用樹脂部材９２とを用意する。なお、図１９〜２
１では樹脂製インマニのマニホールドパイプの一部を示
している。これら第１、２接合用樹脂部材９１、９２は
１００重量部のナイロン６６と３０重量部のガラス繊維
とからなる。
【０００６】第１接合用樹脂部材９１では、図２３に示
すように、それぞれ半円筒形状の４つの主部９１ａが同
一方向に整列した状態で一体に成形され、両端の主部９
１ａには整列方向に第１接合部９１ｂが突設されてい
る。この第１接合部９１ｂは、図１９に示すように、２
つの第１平面接合部８１と、これら第１平面接合部８１
に対して所定の傾斜角θで傾斜した第１傾斜接合部８２
とを有している。これら第１平面接合部８１及び第１傾
斜接合部８２では、図２３に示すように、先端に振動溶
着面９１ｃを有する振動溶着リブ９１ｄが高さＨで突設
されている。なお、振動溶着リブ９１ｄの付け根には、
凹部９１ｅ、９１ｅが凹設されている。
【０００７】また、第２接合用樹脂部材９２では、それ
ぞれ半円筒形状の４つの主部９２ａが同一方向に整列し
た状態で一体に成形され、両端の主部９２ａには整列方
向に第２接合部９２ｂが突設されている。この第２接合
部１２ｂは、図１９に示すように、２つの第２平面接合
部８３と、これら第２平面接合部８３に対して傾斜角θ
で傾斜した第２傾斜接合部８４とを有している。これら
第２平面接合部８３及び第２傾斜接合部８４では、図２
３に示すように、振動溶着面９１ｃと対面可能な被振動
溶着面９２ｃが形成されている。
【０００８】ここで、第１平面接合部８１及び第１傾斜
接合部８２の振動溶着リブ９１ｄは、図１９に示すよう
に、加圧力Ｆ、Ｆ0 （Ｆ0 は加圧力Ｆの反力）の加圧方
向での高さＨを略一定にしている。このとき、第１傾斜
接合部８２の振動溶着リブ９１ｄは、傾斜方向の垂直方
向では高さＨ・ｃｏｓθとなっている。そして、図２０
に示すように、加圧力Ｆ、Ｆ0 を付与することにより、
第１、２平面接合部８１、８３及び第１、２傾斜接合部
８２、８４全体を同時に当接させる。また、この状態で
紙面に垂直（図２３では紙面に平行）な往復振動ｖを付
与することにより、図２３に示す振動溶着リブ９１ｄを
二点鎖線程度まで溶融させ、図２４に示すように、第
１、２平面接合部８１、８３及び第１、２傾斜接合部８
２、８４に軟化状態の振動溶着接合域Ｖを形成する。こ
の後、往復振動ｖを停止し、時間経過の温度低下によ
り、振動溶着接合域Ｖを固化させる。こうして、第１、
２平面接合部８１、８３及び第１、２傾斜接合部８２、
８４を接合する。こうして、サージタンクを一体に接続
したインテークマニホールド（以下、樹脂製インマニと
いう。）が得られる。
【０００９】この樹脂製インマニにおける振動溶着リブ
９１ｄの溶着代９０を図２１にハッチングで示す。この
溶着代９０は、第１、２平面接合部８１、８３では深さ
ｈ（ｈ＜Ｈ）であるが、第１、２傾斜接合部８２、８４
では、加圧方向が深さｈ、傾斜方向の垂直方向が深さｈ
・ｃｏｓθとなってしまう。ここで、加圧力Ｆ、Ｆ0 を
調整することにより、第１、２平面接合部８１、８３で
の溶着代９０の深さｈを１．５ｍｍに設定し、傾斜角θ
が０〜９０°の範囲において、第１、２傾斜接合部８
２、８４での溶着代９０の深さｈ・ｃｏｓθを比較すれ
ば、表１が得られる。
【００１０】
【表１】 表１より、樹脂製インマニは、第１、２平面接合部８
１、８３での溶着代９０を充分に確保しても、傾斜角θ
の増加に従って第１、２傾斜接合部８２、８４での溶着
代９０が低下することがわかる。
【００１１】また、この樹脂製インマニでは、溶着代
（ｍｍ）と引張強度（ｋｇｆ／ｃｍ2）とは図２２に示
す関係を有する。図２２より、溶着代９０が小さけれ
ば、引張強度が低いことがわかる。このため、樹脂製品
は、第１、２傾斜接合部の接合強度が充分でない場合、
第１、２傾斜接合部で破壊しやすいことがわかる。例え
ば、樹脂製品がかかる樹脂製インマニ等の中空品であれ
ば、内圧が大きい場合に破壊するおそれがある。
【００１２】また、第２の問題点として、第１、２傾斜
接合部８２、８４での溶着代９０をも充分に確保せんと
すれば、第１、２平面接合部８１、８３での溶着代９０
が過大となり、図２４に示すように、第１、２平面接合
部８１、８３で生じるバリ６が第１、２傾斜接合部８
２、８４で生じるバリ６と比較して増加するため、凹部
９１ｅ等により確保されるバリ収納空間Ｃを大きくする
必要を生じる。
【００１３】このため、第１、２平面接合部の幅が大き
くなり、引いては樹脂製品が過大となって、設計条件が
限定されてしまう。例えば、樹脂製品がかかる樹脂製イ
ンマニであれば、エンジンルーム内の自由度が限定され
てしまう。本発明は、上記従来の実情に鑑みてなされた
ものであって、第１、２平面接合部及び第１、２傾斜接
合部を有する第１、２接合用樹脂部材を接合することよ
り樹脂製品を製造する場合、樹脂製品の接合強度を充分
にするとともに、第１、２平面接合部で生じるバリを必
要以上に増加させないことを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
（１）請求項１の樹脂製品の製造方法は、樹脂製品を構
成すべく、熱可塑性樹脂を含有する第１接合用樹脂部材
と第２接合用樹脂部材とを用意し、該第１接合用樹脂部
材は、第１平面接合部と、該第１平面接合部に対して傾
斜した第１傾斜接合部とを有し、該第２接合用樹脂部材
は、該第１平面接合部と接合される第２平面接合部と、
該第２平面接合部に対して傾斜して該第１傾斜接合部と
接合される第２傾斜接合部とを有し、該第１平面接合部
及び該第１傾斜接合部並びに該第２平面接合部及び該第
２傾斜接合部の少なくとも一方に、該第１傾斜接合部及
び該第２傾斜接合部の傾斜方向の垂直方向での高さが該
第１平面接合部及び該第２平面接合部の加圧方向の高さ
と略等しい振動溶着リブを形成する第１工程と、該加圧
方向の加圧力を付与することにより、該第１傾斜接合部
及び該第２傾斜接合部を当接させ、この状態で該加圧方
向と垂直な平面内かつ該傾斜方向と垂直な平面内の振動
方向の往復振動を付与することにより、該第１傾斜接合
部及び該第２傾斜接合部に軟化状態の傾斜振動溶着接合
域を形成する第２工程と、該加圧方向の該加圧力を付与
することにより、該第１平面接合部及び該第２平面接合
部を当接させ、この状態で該振動方向の該往復振動を付
与することにより、該第１平面接合部及び該第２平面接
合部に軟化状態の平面振動溶着接合域を形成する第３工
程と、該傾斜振動溶着接合域及び該平面振動溶着接合域
を固化させて該樹脂製品を得る第４工程とを有すること
を特徴とする。
【００１５】（２）請求項２の樹脂製品の振動溶着金型
は、樹脂製品を構成すべく、熱可塑性樹脂を含有する第
１接合用樹脂部材と第２接合用樹脂部材とを挟持する第
１型及び第２型からなり、該第１接合用樹脂部材は、第
１平面接合部と、該第１平面接合部に対して傾斜した第
１傾斜接合部とを有し、該第２接合用樹脂部材は、該第
１平面接合部と接合される第２平面接合部と、該第２平
面接合部に対して傾斜して該第１傾斜接合部と接合され
る第２傾斜接合部とを有し、該第１平面接合部及び該第
１傾斜接合部並びに該第２平面接合部及び該第２傾斜接
合部の少なくとも一方は、該第１傾斜接合部及び該第２
傾斜接合部の傾斜方向の垂直方向での高さが該第１平面
接合部及び該第２平面接合部の加圧方向の高さと略等し
い振動溶着リブを有し、該第１型及び該第２型の一方
は、該第１平面接合部と当接可能な第１平面当接部と、
該第１傾斜接合部と当接可能な第１傾斜当接部とを有
し、該第１型及び該第２型の他方は、該第２平面接合部
と当接可能な第２平面当接部と、該第２傾斜接合部と当
接可能な第２傾斜当接部とを有し、該第１平面接合部及
び該第２平面接合部又は／並びに該第１傾斜接合部及び
該第２傾斜接合部に、該加圧方向の加圧力と、該加圧方
向と垂直な平面内かつ該傾斜方向と垂直な平面内の振動
方向の往復振動とを付与可能になされていることを特徴
とする。
【００１６】（３）請求項３の樹脂製品の振動溶着金型
は、請求項２記載の樹脂製品の振動溶着金型において、
第１傾斜当接部及び第２傾斜当接部の少なくとも一方
が、粗面化されていることを特徴とする。 （４）請求項４の樹脂製品の振動溶着金型は、請求項２
又は３記載の樹脂製品の振動溶着金型において、第１型
及び第２型の少なくとも一方が、第１傾斜当接部及び第
２傾斜当接部が略直角に第１傾斜接合部及び第２傾斜接
合部を押圧し、第１平面当接部及び第２平面当接部が略
直角に第１平面接合部及び第２平面接合部を押圧すべ
く、複数の分割型に分割されていることを特徴とする。
【００１７】
【作用】
（１）請求項１の製造方法では、まず、第１工程とし
て、樹脂製品を構成すべく、熱可塑性樹脂を含有する第
１、２接合用樹脂部材を用意する。ここで、第１接合用
樹脂部材の第１平面接合部及び第１傾斜接合部並びに第
２接合用樹脂部材の第２平面接合部及び第２傾斜接合部
の少なくとも一方に形成された振動溶着リブは、第１、
２傾斜接合部の傾斜方向の垂直方向での高さが第１、２
平面接合部の加圧方向の高さと略等しくなされている。
【００１８】そして、第２工程として、加圧力を付与す
ることにより第１、２傾斜接合部を当接させる。この状
態で往復振動を付与することにより第１、２傾斜接合部
の振動溶着リブを溶融させ、ここに軟化状態の傾斜振動
溶着接合域を形成する。また、第３工程として、加圧力
を付与することにより第１、２平面接合部を当接させ
る。この状態で往復振動を付与することにより第１、２
平面接合部の振動溶着リブを溶融させ、ここに軟化状態
の平面振動溶着接合域を形成する。
【００１９】この後、第４工程として、傾斜振動溶着接
合域及び平面振動溶着接合域を固化させ、第１、２傾斜
接合部及び第１、２平面接合部を接合する。これにより
樹脂製品を得る。こうして得られる樹脂製品における振
動溶着リブの溶着代は、第１、２平面接合部と、第１、
２傾斜接合部の傾斜方向の垂直方向とが略等しくされ
る。
【００２０】こうして、第１、２平面接合部とともに第
１、２傾斜接合部の溶着代を充分に確保できるため、第
１、２平面接合部での溶着代を過大にすることがない。
このため、第１、２平面接合部で生じるバリは第１、２
傾斜接合部で生じるバリとほとんど同量であり、第１、
２平面接合部のバリ収納空間を大きくする必要がない。
【００２１】（２）請求項２の振動溶着金型では、第
１、２型が第１、２接合用樹脂部材を挟持する。請求項
１の製造方法を使用する場合、第２工程として、第１、
２傾斜当接部に加圧力と往復振動とを付与する。また、
第３工程として、第１、２平面当接部に加圧力と往復振
動とを付与する。こうして樹脂製品が得られる。
【００２２】（３）請求項３の振動溶着金型では、第
１、２傾斜当接部の少なくとも一方が粗面化されてい
る。このため、請求項１の製造方法における第２工程に
おいて第１、２傾斜接合部を接合する際、第１、２傾斜
接合部に加圧力と往復振動とが作用しやすい。なお、第
１、２平面当接部では、第１、２平面接合部に垂直に加
圧力を作用させれば、第１、２平面接合部が滑りを生じ
ることはないため、粗面化が不要である。
【００２３】（４）請求項４の振動溶着金型では、第
１、２型の少なくとも一方が複数の分割型に分割されて
いる。このため、請求項１の製造方法における第２工程
として、第１、２傾斜当接部が略直角に第１、２傾斜接
合部を押圧する。また、第３工程として、第１、２平面
当接部が略直角に第１、２平面接合部を押圧する。この
ため、請求項１の製造方法における第２、３工程におい
て、第１、２傾斜接合部又は第１、２平面接合部を接合
する際、第１、２傾斜接合部又は第１、２平面接合部に
加圧力と往復振動とが作用しやすい。
【００２４】
【実施例】以下、各請求項記載の発明を具体化した実施
例１〜４を図面を参照しつつ説明する。 （実施例１）実施例１では、請求項１〜３を具体化して
いる。
【００２５】「第１工程」まず、図１に示すように、全
体として樹脂製インマニを構成すべく、それぞれ射出成
形により成形された第１接合用樹脂部材１１と第２接合
用樹脂部材１２とを用意する。なお、図１〜４でも樹脂
製インマニのマニホールドパイプの一部を示している。
これら第１、２接合用樹脂部材１１、１２は１００重量
部のナイロン６６と３０重量部のガラス繊維とからな
る。
【００２６】第１接合用樹脂部材１１においても図２３
に示す構成を採用しているため、同一の構成については
同一符合を付して説明を省略する。但し、第１平面接合
部８１及び第１傾斜接合部８２に形成された振動溶着リ
ブ９１ｄは、図１に示すように、第１、２傾斜接合部８
２、８４の傾斜方向の垂直方向での高さＨが第１、２平
面接合部８１、８３の加圧方向の高さＨと略等しくなさ
れている。
【００２７】また、第２接合用樹脂部材１２においても
図２３に示す構成を採用しているため、同一の構成につ
いては同一符合を付して説明を省略する。一方、振動溶
着金型を用意する。この振動溶着金型では、図５に示す
ように、水平に設けられた下基板１３に第１型１４がボ
ルト１３ａにより固定されており、水平に設けられて下
基板１３と対面される上基板１５に第２型１６がボルト
１５ａにより固定されている。下基板１３及び上基板１
５は図示しない振動機としてのコンバータに組付けられ
ており、上下方向の加圧力Ｆ、Ｆ0 の下、上基板１５は
紙面に平行な往復振動ｖが可能になされている。
【００２８】第１型１４は、図６に示すように、第２接
合用樹脂部材１２の第２平面接合部８３と当接可能な第
１平面当接部１４ａと、第２接合用樹脂部材１２の第２
傾斜接合部８４と当接可能な第１傾斜当接部１４ｂとを
有する。第１傾斜当接部１４ｂはローレット加工により
粗面化されている。また、第２型１６は、図示はしない
が、第１型１４と同様、第１接合用樹脂部材１１の第１
平面接合部８１と当接可能な第２平面当接部と、第１接
合用樹脂部材１１の第２傾斜接合部８２と当接可能な第
２傾斜当接部とを有する。
【００２９】「第２工程」そして、第２接合用樹脂部材
１２の第２平面接合部８３を第１型１４の第１平面当接
部１４ａ上に載置し、第２傾斜接合部８４を第１型１４
の第１傾斜当接部１４ｂ上に載置する。また、図２に示
すように、第１接合用樹脂部材１１を第２型１６に対し
てやや図中矢印方向の右よりに移動させた状態とする。
【００３０】この状態で、図５に示すように、上下方向
の加圧力Ｆ、Ｆ0 （２０〜４０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）を付与
することにより、振動溶着金型の第１、２型１４、１６
で第１、２接合用樹脂部材１１、１２を挟持する。この
とき、第１接合用樹脂部材１１の第１平面接合部８１は
第２型１６の第２平面当接部と当接し、第１傾斜接合部
８２は第２型１６の第２傾斜当接部と当接する。こうし
て、図２に示すように、第１、２平面接合部８１、８３
間には所定の間隙ｌが確保され、この状態で第１、２傾
斜接合部８２、８４のみを当接させる。
【００３１】ここで、第２型１６により紙面に垂直（図
５及び図２３では紙面に平行）な往復振動ｖを付与す
る。これにより、第１、２傾斜接合部８２、８４のみの
図２３に示す振動溶着リブ９１ｄを二点鎖線程度まで溶
融させ、図２４に示すように、第１、２傾斜接合部８
２、８４に軟化状態の傾斜振動溶着接合域Ｖを形成す
る。このとき、この振動溶着金型では、第１傾斜当接部
１４ｂが粗面化されているため、第１、２傾斜接合部８
２、８４に加圧力Ｆ、Ｆ0 と往復振動ｖとが作用しやす
い。
【００３２】「第３工程」次いで、加圧力Ｆ、Ｆ0 を一
旦解除し、図３に示すように、第１接合用樹脂部材１１
を第２型１６に対してやや図中矢印方向の左よりに移動
させた状態とする。この状態で、図５に示すように、再
度上下方向の加圧力Ｆ、Ｆ0 を付与することにより、振
動溶着金型の第１、２型１４、１６で第１、２接合用樹
脂部材１１、１２を挟持する。このとき、傾斜振動溶着
接合域Ｖは軟化状態が維持され、図３に示すように、第
１、２平面接合部８１、８３も当接させる。
【００３３】この間、第２型１６により継続して紙面に
垂直（図５及び図２３では紙面に平行）な往復振動ｖを
付与する。これにより、第１、２平面接合部８１、８３
の図２３に示す振動溶着リブ９１ｄも二点鎖線程度まで
溶融させ、図２４に示すように、第１、２平面接合部８
１、８３にも軟化状態の平面振動溶着接合域Ｖを形成す
る。
【００３４】「第４工程」この後、加圧力Ｆ、Ｆ0 を解
除するとともに往復振動ｖを停止し、時間経過の温度低
下により、傾斜振動溶着接合域Ｖ及び平面振動溶着接合
域Ｖを固化させる。こうして、第１、２傾斜接合部８
２、８４及び第１、２平面接合部８１、８３を接合す
る。これにより樹脂製インマニを得る。
【００３５】この樹脂製インマニにおける振動溶着リブ
９１ｄの溶着代８０を図４にハッチングで示す。この溶
着代８０は、第１、２平面接合部８１、８３で深さｈで
あり、第１、２傾斜接合部８２、８４の傾斜方向の垂直
方向でもほぼ深さｈである。すなわち、加圧力Ｆ、Ｆ0
を調整することにより、第１、２平面接合部８１、８３
での溶着代８０の深さｈを１．５ｍｍに設定すれば、傾
斜角θが０〜９０°の範囲において、第１、２傾斜接合
部８２、８４での溶着代８０の深さｈも１．５ｍｍにな
る。
【００３６】なお、図２に示す間隙ｌは次のように設定
されている。すなわち、図４に示すように、間隙をｌ、
第１、２傾斜接合部８２、８４での溶着代８０における
加圧方向の深さをｘとすれば、図４に示すように、第
１、２平面接合部８１、８３の溶着代８０の深さｈと、
間隙ｌとの和が第１、２傾斜接合部８２、８４での溶着
代８０における加圧方向の深さｘと等しくなるから、 ｈ＝ｘ−ｌ＝ｘ・ｃｏｓθ よって、 ｌ＝ｘ（１−ｃｏｓθ） 「試験１」第１傾斜当接部１４ｂを粗面化した実施例１
の振動溶着金型と、第１、２傾斜当接部を粗面化しない
比較例１の振動溶着金型とについて、他の条件を同一と
して加圧力（ｋｇｆ／ｃｍ2 ）と接合強度との関係を比
較した。結果を図７に示す。
【００３７】図７より、第１傾斜当接部１４ｂを粗面化
した実施例１の振動溶着金型によれば、第１、２傾斜接
合部８２、８４に加圧力Ｆ、Ｆ0 と往復振動ｖとが作用
しやすいため、高い接合強度が得られることがわかる。
したがって、第１、２傾斜当接部の少なくとも一方を粗
面化すれば、比較的小さい加圧力でも高い接合強度をも
つ樹脂製品が得られるため、振動溶着装置全体の小型化
を図り得ることがわかる。
【００３８】「試験２」実施例１の製造方法と、従来応
用の図１９〜２１に示す方法であって溶着代９０を１．
５ｍｍに設定した比較例２の製造方法と、従来応用の図
１９〜２１に示す方法であって溶着代９０を３．０ｍｍ
に設定した比較例３の製造方法とについて、第１、２平
面接合部８１、８３の加圧方向の溶着代８０、９０の深
さｈ（ｍｍ）と、耐圧力（ｋｇｆ／ｃｍ2 ）との関係を
比較した。結果を図８に示す。
【００３９】図８より、比較例１、２の従来の製造方法
では第１、２平面接合部８１、８３での接合強度は強い
ものの、第１、２傾斜接合部８２、８４での接合強度が
弱いため、溶着代９０の深さｈが小さい場合には耐圧力
が小さいことがわかる。このため、従来の製造方法では
設定溶着代９０を大きくしなければならないことがわか
る。これに対し、実施例１の製造方法では、第１、２平
面接合部８１、８３での接合強度と第１、２傾斜接合部
８２、８４での接合強度がほぼ等しいため、溶着代９０
の深さｈが小さい場合にも大きな耐圧力が得られること
がわかる。
【００４０】したがって、実施例１の製造方法では、第
１、２傾斜接合部８２、８４の接合強度をも充分に確保
した樹脂製インマニを製造することができる。このた
め、この樹脂製インマニは、第１、２傾斜接合部８２、
８４で大きな内圧に耐え、破壊しにくいものである。ま
た、こうして第１、２平面接合部８１、８３とともに第
１、２傾斜接合部８２、８４の溶着代８０を充分に確保
できるため、第１、２平面接合部８１、８３での溶着代
８０を過大にすることがない。このため、第１、２平面
接合部８１、８３で生じるバリ６は第１、２傾斜接合部
８２、８４で生じるバリ６とほとんど同量であり、第
１、２平面接合部８１、８３のバリ収納空間Ｃを大きく
する必要がない。
【００４１】したがって、この樹脂製インマニは、第
１、２平面接合部８１、８３の幅を大きくする必要がな
く、設計条件を限定するほど過大化されないため、エン
ジンルーム内の自由度を限定しないものである。 （実施例２）実施例２では、請求項１〜４を具体化して
いる。
【００４２】「第１工程」図９に示す振動溶着金型を用
意する。この振動溶着金型は、３分割された第１型２０
と、第２型２４とを有している。なお、以下、実施例１
と同一の構成については同一符合を付して説明を省略す
る。第１型２０は、２つの傾斜面２１ａ、２１ｂが上端
に向かうに従って互いに近づくように形成された固定型
２１と、固定型２１の傾斜面２１ａに摺動可能に設けら
れた右可動型２２と、固定型２１の傾斜面２１ｂに摺動
可能に設けられた左可動型２３とからなる。
【００４３】固定型２１は水平に設けられた下基板２５
にボルト２５ａにより固定されている。右可動型２２
は、図１０に示すように、第２接合用樹脂部材１２の右
半分の第２接合部９２ｂ（図２３参照）を載置可能な５
本のフランジ２２ａを有している。これらフランジ２２
ａは、図示はしないが、微視的に見れば、第２接合用樹
脂部材１２の第２平面接合部８３と当接可能な第１平面
当接部と、第２接合用樹脂部材１２の第２傾斜接合部８
４と当接可能な第１傾斜当接部とを有する。第１傾斜当
接部はローレット加工により粗面化されている。
【００４４】また、左可動型２３は、第２接合用樹脂部
材１２の左半分の第２接合部９２ｂ（図２３参照）を載
置可能な５本のフランジ２３ａを有している。これらフ
ランジ２３ａも、図示はしないが、微視的に見れば、第
２接合用樹脂部材１２の第２平面接合部８３と当接可能
な第１平面当接部と、第２接合用樹脂部材１２の第２傾
斜接合部８４と当接可能な第１傾斜当接部とを有する。
第１傾斜当接部もローレット加工により粗面化されてい
る。
【００４５】これら固定型２１と右可動型２２と左可動
型２３とはガイド板２７により連結されている。すなわ
ち、固定型２１の上方には、ピン２１ｃが突設されてい
る。また、右可動型２２には、右可動型２２が上端位置
に存在する状態でピン２１ｃと水平位置にピン２２ｃが
突設されている。さらに、左可動型２３にも、左可動型
２３が上端位置に存在する状態でピン２１ｃ、２２ｃと
水平位置にピン２３ｃが突設されている。また、ガイド
板２７は上部材２７ｅと下部材２７ｆとがボルト２７ｇ
により結合されたものであり、ピン２１ｃはガイド板２
７に貫設された垂直方向の長孔２７ａに遊嵌され、ピン
２２ｃはガイド板２７に貫設された水平方向の長孔２７
ｂに遊嵌され、ピン２３ｃはガイド板２７に貫設された
水平方向の長孔２７ｃに遊嵌されている。加圧力Ｆ、Ｆ
0 を付与しない状態であれば、ピン２１ｃ、２２ｃ、２
３ｃはそれぞれ長孔２７ａ、２７ｂ、２７ｃの中間位置
にある。
【００４６】また、図９に示すように、第２型２４は水
平に設けられて下基板２５と対面される上基板２６にボ
ルト２６ａにより固定されている。第２型２４は、図示
はしないが、第１接合用樹脂部材１１の第１接合部９１
ｂ（図２３参照）と当接可能な５本のフランジを有して
いる。これらフランジも、図示はしないが、微視的に見
れば、第１接合用樹脂部材１１の第１平面接合部８１と
当接可能な第２平面当接部と、第１接合用樹脂部材１１
の第２傾斜接合部８２と当接可能な第２傾斜当接部とを
有する。
【００４７】下基板２５及び上基板２６は、実施例１の
振動溶着金型と同様、上下方向の加圧力Ｆ、Ｆ0 の下、
紙面に垂直な往復振動ｖが可能になされている。 「第２工程・第３工程」そして、第２接合用樹脂部材１
２の第２接合部９２ｂを右、左可動型２２、２３のフラ
ンジ２２ａ、２３ａ上に載置する。また、第１接合用樹
脂部材１１の第１接合部９１ｂを第２接合用樹脂部材１
２の第２接合部９２ｂ上に載置する。
【００４８】この状態で、上下方向の加圧力Ｆ、Ｆ0 を
付与することにより、振動溶着金型の第１、２型２０、
２４で第１、２接合用樹脂部材１１、１２を挟持する。
このとき、第２型２４から下方向に加圧力Ｆが作用する
ため、第２型２４のフランジが第１接合用樹脂部材１１
の第１接合部９１ｂと当接する。こうして、第１接合部
９１ｂと第２接合部９２ｂとを当接させる。そして、第
１接合用樹脂部材１１の第１接合部９１ｂから下方向に
加圧力Ｆが作用するため、右可動型２２は固定型２１の
傾斜面２１ａに沿って摺動し、左可動型２３は固定型２
１の傾斜面２１ｂに沿って摺動する。
【００４９】このため、右可動型２２は右に移動し、第
１、２接合用樹脂部材１１、１２の第１、２接合部９１
ｂ、９２ｂの右半分を略直角に押圧する。また、左可動
型２３は左に移動し、第１、２接合用樹脂部材１１、１
２の第１、２接合部９１ｂ、９２ｂの左半分を略直角に
押圧する。このとき、例えば傾斜面２１ｂと左可動型２
３とにおける力関係をベクトル図で示せば、図１１のよ
うになる。図１１に示されるように、傾斜面２１ｂの傾
斜角をφ、左可動型２３に生じる反力をＦ0 ’とすれ
ば、左可動型２３には傾斜面２１ｂの垂直方向に Ｔ＝Ｆ0 ’・ｃｏｓφ の力が作用する。よって、左可動型２３に作用する水平
方向の力Ｔ1 は、 Ｔ1 ＝Ｔ・ｓｉｎφ ＝Ｆ0 ’・ｃｏｓφ・ｓｉｎφ となる。この水平方向の力Ｔ1 が第１、２接合用樹脂部
材１１、１２の第１、２接合部９１ｂ、９２ｂの左半分
を略直角に押圧している。
【００５０】なお、左可動型２３に作用する垂直方向の
力Ｔ2 は、 Ｔ2 ＝Ｔ・ｃｏｓφ ＝Ｆ0 ’・ｃｏｓ2 φ となる。但し、左可動型２３と傾斜面２１ｂとの間には
摩擦係数があるため、水平方向の力Ｔ1 を大きくするた
めには、左可動型２３と傾斜面２１ｂとの間に潤滑油等
を塗布し、摩擦係数を小さくする必要がある。仮にここ
の摩擦係数が１であれば、垂直方向の力Ｔ2 がＦ0 ’と
等しくなり、水平方向の力Ｔ1 が０となるからである。
【００５１】こうして、この振動溶着金型によれば、第
１、２接合用樹脂部材１１、１２の第１、２接合部９１
ｂ、９２ｂには加圧力Ｆ、Ｆ0 が作用しやすい。ここ
で、第２型２４により紙面に垂直（図２３では紙面に平
行）な往復振動ｖを付与する。この間、図１０に示すよ
うに、右可動型２２と左可動型２３とはガイド板２７に
より固定型２１に連結されているため、ピン２１ｃは長
孔２７ａ内を上方へ移動し、ピン２２ｃは長孔２７ｂ内
を右方に移動し、ピン２３ｃは長孔２７ｃを左方に移動
する。このため、往復振動ｖの付与中であっても、図９
に示す固定型２１、右可動型２２及び左可動型２３は相
対的に紙面に垂直にずれることはなく、かつ分解されな
い。
【００５２】こうして、第１、２接合用樹脂部材１１、
１２の第１、２接合部９１ｂ、９２ｂに加圧力Ｆ、Ｆ0
が作用しやすく、かつ固定型２１、右可動型２２及び左
可動型２３がずれにくいこと等から、往復振動ｖも作用
しやすい。これにより、第１、２接合部９１ｂ、９２ｂ
の図２３に示す振動溶着リブ９１ｄを二点鎖線程度まで
溶融させ、図２４に示すように、第１、２接合部９１
ｂ、９２ｂに軟化状態の傾斜、平面振動溶着接合域Ｖを
形成する。 「第４工程」この後、加圧力Ｆ、Ｆ0 を解除するととも
に往復振動ｖを停止し、時間経過の温度低下により、傾
斜、平面振動溶着接合域Ｖを固化させ、第１、２接合部
９１ｂ、９２ｂを接合する。これにより樹脂製インマニ
を得る。この樹脂製インマニは、第２型２４を上方に移
動させ、ピン２１ｃ、２２ｃ、２３ｃをそれぞれ長孔２
７ａ、２７ｂ、２７ｃの中間位置に戻すことにより、容
易に振動溶着金型から取り出される。
【００５３】したがって、この振動溶着金型を用いた場
合でも、実施例１と同様の樹脂製インマニを製造でき
る。なお、この振動溶着金型において、ガイド板を上下
に複数枚設けることもできる。 （実施例３）実施例３でも、請求項１〜４を具体化して
いる。
【００５４】図１２に示す振動溶着金型を用意する。こ
の振動溶着金型は、ガイド板をもたない点においてのみ
実施例２のものと異なる。他の構成は実施例２と同様で
あるため、同様の構成については同一の符合を付して説
明を省略する。この振動溶着金型では、固定型２１に複
数のガイド凸部２１ｃが傾斜面２１ａ、２１ｂと平行に
突設されており、右可動型２２及び左可動型２３には各
ガイド凸部２１ｃと整合するガイド溝２２ｄ（左可動型
２３のものは図示せず）が凹設されている。
【００５５】かかる振動溶着金型を用い、実施例２と同
様に第１〜４工程を実行した場合、往復振動ｖの付与中
であっても、固定型２１、右可動型２２及び左可動型２
３は、ガイド凸部２１ｃがガイド溝２２ｄに遊嵌されて
いるため、相対的にずれることはなく、かつ分解されな
い。こうして、この振動溶着金型を用いた場合でも、実
施例１、２と同様の作用及び効果を奏することができ
る。 （実施例４）実施例４でも、請求項１〜４を具体化して
いる。
【００５６】「第１工程」図１３に示す振動溶着金型を
用意する。この振動溶着金型は、３分割された第１型３
０と、第２型３４とを有している。なお、以下、実施例
１と同一の構成については同一符合を付して説明を省略
する。第１型３０は、２つの傾斜面３１ａ、３１ｂが上
端に向かうに従って互いに近づくように形成された固定
型３１と、固定型３１の傾斜面３１ａに摺動可能に設け
られた右可動型３２と、固定型３１の傾斜面３１ｂに摺
動可能に設けられた左可動型３３とからなる。
【００５７】固定型３１は水平に設けられた下基板３５
にボルト３５ａにより固定されている。この固定型３１
は、第１接合用樹脂部材１１の中央部の第１接合部９１
ｂ（図２３参照）を載置可能な５本のフランジ３１ｃを
有している。右可動型３２は固定型３１に固定された油
圧シリンダ３７のピストンロッドに固定されている。こ
の右可動型３２は、第１接合用樹脂部材１１の右半分の
第１接合部９１ｂ（図２３参照）を載置可能な５本のフ
ランジ３２ａを有している。
【００５８】また、左可動型３３は固定型３１に固定さ
れた油圧シリンダ３８のピストンロッドに固定されてい
る。この左可動型３３は、第１接合用樹脂部材１１の左
半分の第１接合部９１ｂ（図２３参照）を載置可能な５
本のフランジ３３ａを有している。これらフランジ３１
ａ、３２ａ、３３ａも、図示はしないが、微視的に見れ
ば、第１接合用樹脂部材１１の第１平面接合部８１と当
接可能な第１平面当接部と、第１接合用樹脂部材１１の
第２傾斜接合部８２と当接可能な第１傾斜当接部とを有
する。第１傾斜当接部はローレット加工により粗面化さ
れている。
【００５９】また、第２型３４は水平に設けられて下基
板３５と対面される上基板３６にボルト３６ａにより固
定されている。第２型３４は、第２接合用樹脂部材１２
の第２接合部９２ｂ（図２３参照）と当接可能な５本の
フランジ３４ａを有している。このフランジ３４ａも、
図示はしないが、微視的に見れば、第２接合用樹脂部材
１２の第２平面接合部８３と当接可能な第２平面当接部
と、第２接合用樹脂部材１２の第２傾斜接合部８４と当
接可能な第２傾斜当接部とを有する。
【００６０】下基板３５及び上基板３６は、実施例１〜
３の振動溶着金型と同様、上下方向の加圧力Ｆ、Ｆ0 の
下、紙面に垂直な往復振動ｖが可能になされている。 「第２工程・第３工程」そして、第１接合用樹脂部材１
１の第１接合部９１ｂを固定型３１及び右、左可動型３
２、３３のフランジ３１ｃ、３２ａ、３３ａ上に載置す
る。また、第２接合用樹脂部材１２の第１接合部９２ｂ
を第１接合用樹脂部材１１の第１接合部９１ｂ上に載置
する。
【００６１】この状態で、上下方向の加圧力Ｆ、Ｆ0 を
付与することにより、振動溶着金型の第１、２型３０、
３４で第１、２接合用樹脂部材１１、１２を挟持する。
このとき、第２型３４から下方向に加圧力Ｆが作用する
ため、第２型３４のフランジ３４ａが第２接合用樹脂部
材１２の第２接合部９２ｂと当接する。こうして、第１
接合部９１ｂと第２接合部９２ｂとを当接させる。そし
て、油圧シリンダ３７、３８のピストンロッドを延長さ
せる。
【００６２】このため、右可動型３２は左に移動し、第
１、２接合用樹脂部材１１、１２の第１、２接合部９１
ｂ、９２ｂの右半分を略直角に押圧する。また、左可動
型３３は右に移動し、第１、２接合用樹脂部材１１、１
２の第１、２接合部９１ｂ、９２ｂの左半分を略直角に
押圧する。こうして、この振動溶着金型によれば、第
１、２接合用樹脂部材１１、１２の第１、２接合部９１
ｂ、９２ｂには加圧力Ｆ、Ｆ0 が作用しやすい。
【００６３】ここで、第２型２４により紙面に垂直（図
２３では紙面に平行）な往復振動ｖを付与する。こうし
て、この振動溶着金型を用いた場合でも、第１、２接合
用樹脂部材１１、１２の第１、２接合部９１ｂ、９２ｂ
に加圧力Ｆ、Ｆ0 が作用しやすいことから、往復振動ｖ
も作用しやすい。これにより、第１、２接合部９１ｂ、
９２ｂの図２３に示す振動溶着リブ９１ｄを二点鎖線程
度まで溶融させ、図２４に示すように、第１、２接合部
９１ｂ、９２ｂに軟化状態の傾斜、平面振動溶着接合域
Ｖを形成する。 「第４工程」この後、加圧力Ｆ、Ｆ0 を解除するととも
に往復振動ｖを停止し、時間経過の温度低下により、傾
斜、平面振動溶着接合域Ｖを固化させ、第１、２接合部
９１ｂ、９２ｂを接合する。これにより樹脂製インマニ
を得る。この樹脂製インマニは、第２型３４を上方に移
動させ、油圧シリンダ３７、３８のピストンロッドを短
縮させることにより、容易に振動溶着金型から取り出さ
れる。
【００６４】したがって、この振動溶着金型を用いた場
合でも、実施例１〜３と同様の樹脂製インマニを製造で
きる。なお、この振動溶着金型において、油圧シリンダ
３７、３８の代わりにモータ等の他のアクチュエータを
採用することもできる。また、実施例１〜４の樹脂製イ
ンマニにおいて、図１４又は図１５に示すように、振動
溶着による接合後又は振動溶着と接着剤とによる接合後
に強化繊維８を高張力で巻回することもできる。
【００６５】この場合、強化繊維８としては、Ｅガラス
（一般用）やＴガラス（高強度用）を用い、エポキシ樹
脂で焼成したガラス繊維強化プラスチック（ＧＦＲ
Ｐ）、炭素繊維強化プラスチック（ＣＦＲＰ）、アラミ
ド繊維強化プラスチック（ＫＦＲＰ）等を採用すること
ができる。これらＧＦＲＰ等は、一方向に延在される長
繊維をエポキシ樹脂等に浸し、１００〜１８０℃×２〜
４時間焼成することにより得られる。ＥガラスのＧＦＲ
Ｐの引張強度は２００ｋｇｆ／ｃｍ2 程度であり、鉄の
引張強度の約１０倍近い。このため、樹脂製インマニの
表面に薄く巻回すれば、車両搭載時の振動に対しても各
樹脂部材１１等をより離反しにくくすることができる。
【００６６】振動溶着前の第１、２接合用樹脂部材１
１、１２にＧＦＲＰを巻回し、巻回したＧＦＲＰの平均
厚さ（ｍｍ）と耐圧強度（ｋｇｆ／ｃｍ2 ）との関係を
図１６に示す。また、接着剤により接合して得られた樹
脂製インマニにＧＦＲＰを巻回し、巻回したＧＦＲＰの
平均厚さ（ｍｍ）と耐圧強度（ｋｇｆ／ｃｍ2 ）との関
係を図１７に示す。さらに、実施例１〜４による振動溶
着とともに接着剤により接合して得られた樹脂製インマ
ニにＧＦＲＰを巻回し、巻回したＧＦＲＰの平均厚さ
（ｍｍ）と耐圧強度（ｋｇｆ／ｃｍ2 ）との関係を図１
８に示す。
【００６７】図１６〜１８より、ＧＦＲＰの平均厚さが
大きくなれば耐圧強度が大きくなることがわかる。ま
た、振動溶着との組合せ又は振動溶着及び接着剤との組
合せにより、耐圧強度が大きくなることがわかる。した
がって、本発明に係る樹脂製インマニ全体又はこの薄肉
部分等、強度が危惧される部分に強化繊維８を巻回すれ
ば、より破壊しにくいものになることがわかる。
【００６８】
【発明の効果】以上詳述したように、各請求項記載の発
明では、各請求項記載の構成を採用しているため、以下
のような特有の効果を奏することができる。 （１）請求項１の製造方法では、第１、２平面接合部
と、第１、２傾斜接合部の傾斜方向と垂直方向との振動
溶着リブの溶着代が略等しく、第１、２傾斜接合部の接
合強度をも充分に確保した樹脂製品を製造することがで
きる。したがって、この樹脂製品は、第１、２傾斜接合
部で破壊しにくいものとなり得る。例えば、樹脂製品が
樹脂製インマニであれば、大きな内圧に耐えることがで
きる。
【００６９】また、この製造方法では、第１、２平面接
合部で生じるバリを必要以上に増加させない。したがっ
て、樹脂製品は、第１、２平面接合部の幅を大きくする
必要がなく、設計条件を限定するほど過大化されない。
例えば、樹脂製品が樹脂製インマニであれば、エンジン
ルーム内の自由度を限定することはない。 （２）請求項２の振動溶着金型では、上記請求項１の製
造方法の使用が可能である。
【００７０】（３）請求項３の振動溶着金型では、第１
傾斜接合部及び第２傾斜接合部に加圧力と往復振動とが
作用しやすいため、上記請求項１の製造方法を使用する
のに適している。このため、振動溶着装置全体の小型化
が可能となる。 （４）請求項４の振動溶着金型では、第１傾斜当接部及
び第２傾斜当接部が略直角に第１傾斜接合部及び第２傾
斜接合部を押圧し、第１平面当接部及び第２平面当接部
が略直角に第１平面接合部及び第２平面接合部を押圧す
るため、上記請求項１の製造方法を使用するのに適して
いる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例１の製造方法に係り、当接前の状態を示
し、図２３及び図２４のＡ−Ａ矢視一部断面の要部側面
図である。
【図２】実施例１の製造方法に係り、第２工程での当接
時の状態を示し、図２３及び図２４のＡ−Ａ矢視一部断
面の要部側面図である。
【図３】実施例１の製造方法に係り、第３工程での当接
時の状態を示し、図２３及び図２４のＡ−Ａ矢視一部断
面の要部側面図である。
【図４】実施例１の製造方法に係り、接合後の状態を示
す要部側面説明図である。
【図５】実施例１に係る振動溶着金型の破断断面図であ
る。
【図６】実施例１に係る振動溶着金型の一部斜視図であ
る。
【図７】実施例１に係り、加圧力と接合強度との関係を
示すグラフである。
【図８】溶着代の深さと耐圧力との関係を示すグラフで
ある。
【図９】実施例２に係る振動溶着金型の正面図である。
【図１０】実施例２に係る振動溶着金型の一部拡大斜視
図である。
【図１１】実施例２に係り、加圧力の方向を示すベクト
ル図である。
【図１２】実施例３に係る振動溶着金型の一部分解斜視
図である。
【図１３】実施例４に係る振動溶着金型の正面図であ
る。
【図１４】変形例に係り、接合後の樹脂製インマニの斜
視図である。
【図１５】変形例に係り、接合後の樹脂製インマニにお
けるマニホールドパイプの斜視図である。
【図１６】変形例に係り、ＧＦＲＰの平均厚さと耐圧強
度との関係を示すグラフである。
【図１７】変形例に係り、ＧＦＲＰの平均厚さと耐圧強
度との関係を示すグラフである。
【図１８】変形例に係り、ＧＦＲＰの平均厚さと耐圧強
度との関係を示すグラフである。
【図１９】従来の製造方法の応用に係り、当接前の状態
を示し、図２３及び図２４のＡ−Ａ矢視一部断面の要部
側面図である。
【図２０】従来の製造方法の応用に係り、当接時の状態
を示し、図２３及び図２４のＡ−Ａ矢視一部断面の要部
側面図である。
【図２１】従来の製造方法の応用に係り、接合後の状態
を示す要部側面説明図である。
【図２２】溶着代と引張強度との関係を示すグラフであ
る。
【図２３】当接前の状態を示す要部断面図である。
【図２４】接合後の状態を示す要部断面図である。
【符号の説明】
１１…第１接合用樹脂部材 ８１…第１平面接
合部 ８２…第１傾斜接合部 １２…第２接合用
樹脂部材 ８３…第２平面接合部 ８４…第２傾斜接
合部 ９１ｄ…振動溶着リブ Ｆ、Ｆ0 …加圧力 ｖ…往復振動 Ｖ…傾斜、平面振
動溶着接合域 １４、２０、３０…第１型 １６、２４、３４
…第２型 １４ａ…第１平面当接部 １４ｂ…第１傾斜
当接部 ２１、３１…固定型 ２２、３２…右可
動型 ２３、３３…左可動型
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 片平 奈津彦 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内

Claims (4)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】樹脂製品を構成すべく、熱可塑性樹脂を含
    有する第１接合用樹脂部材と第２接合用樹脂部材とを用
    意し、該第１接合用樹脂部材は、第１平面接合部と、該
    第１平面接合部に対して傾斜した第１傾斜接合部とを有
    し、該第２接合用樹脂部材は、該第１平面接合部と接合
    される第２平面接合部と、該第２平面接合部に対して傾
    斜して該第１傾斜接合部と接合される第２傾斜接合部と
    を有し、該第１平面接合部及び該第１傾斜接合部並びに
    該第２平面接合部及び該第２傾斜接合部の少なくとも一
    方に、該第１傾斜接合部及び該第２傾斜接合部の傾斜方
    向の垂直方向での高さが該第１平面接合部及び該第２平
    面接合部の加圧方向の高さと略等しい振動溶着リブを形
    成する第１工程と、 該加圧方向の加圧力を付与することにより、該第１傾斜
    接合部及び該第２傾斜接合部を当接させ、この状態で該
    加圧方向と垂直な平面内かつ該傾斜方向と垂直な平面内
    の振動方向の往復振動を付与することにより、該第１傾
    斜接合部及び該第２傾斜接合部に軟化状態の傾斜振動溶
    着接合域を形成する第２工程と、 該加圧方向の該加圧力を付与することにより、該第１平
    面接合部及び該第２平面接合部を当接させ、この状態で
    該振動方向の該往復振動を付与することにより、該第１
    平面接合部及び該第２平面接合部に軟化状態の平面振動
    溶着接合域を形成する第３工程と、 該傾斜振動溶着接合域及び該平面振動溶着接合域を固化
    させて該樹脂製品を得る第４工程とを有することを特徴
    とする樹脂製品の製造方法。
  2. 【請求項２】樹脂製品を構成すべく、熱可塑性樹脂を含
    有する第１接合用樹脂部材と第２接合用樹脂部材とを挟
    持する第１型及び第２型からなり、 該第１接合用樹脂部材は、第１平面接合部と、該第１平
    面接合部に対して傾斜した第１傾斜接合部とを有し、 該第２接合用樹脂部材は、該第１平面接合部と接合され
    る第２平面接合部と、該第２平面接合部に対して傾斜し
    て該第１傾斜接合部と接合される第２傾斜接合部とを有
    し、 該第１平面接合部及び該第１傾斜接合部並びに該第２平
    面接合部及び該第２傾斜接合部の少なくとも一方は、該
    第１傾斜接合部及び該第２傾斜接合部の傾斜方向の垂直
    方向での高さが該第１平面接合部及び該第２平面接合部
    の加圧方向の高さと略等しい振動溶着リブを有し、 該第１型及び該第２型の一方は、該第１平面接合部と当
    接可能な第１平面当接部と、該第１傾斜接合部と当接可
    能な第１傾斜当接部とを有し、 該第１型及び該第２型の他方は、該第２平面接合部と当
    接可能な第２平面当接部と、該第２傾斜接合部と当接可
    能な第２傾斜当接部とを有し、 該第１平面接合部及び該第２平面接合部又は／並びに該
    第１傾斜接合部及び該第２傾斜接合部に、該加圧方向の
    加圧力と、該加圧方向と垂直な平面内かつ該傾斜方向と
    垂直な平面内の振動方向の往復振動とを付与可能になさ
    れていることを特徴とする樹脂製品の振動溶着金型。
  3. 【請求項３】第１傾斜当接部及び第２傾斜当接部の少な
    くとも一方は、粗面化されていることを特徴とする請求
    項２記載の樹脂製品の振動溶着金型。
  4. 【請求項４】第１型及び第２型の少なくとも一方は、第
    １傾斜当接部及び第２傾斜当接部が略直角に第１傾斜接
    合部及び第２傾斜接合部を押圧し、第１平面当接部及び
    第２平面当接部が略直角に第１平面接合部及び第２平面
    接合部を押圧すべく、複数の分割型に分割されているこ
    とを特徴とする請求項２又は３記載の樹脂製品の振動溶
    着金型。
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