JPH0812335A - マグネシウム−亜鉛系フェライト材 - Google Patents
マグネシウム−亜鉛系フェライト材Info
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- JPH0812335A JPH0812335A JP6166160A JP16616094A JPH0812335A JP H0812335 A JPH0812335 A JP H0812335A JP 6166160 A JP6166160 A JP 6166160A JP 16616094 A JP16616094 A JP 16616094A JP H0812335 A JPH0812335 A JP H0812335A
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Abstract
ウム−亜鉛系フェライト材の特徴を生かしつつ、初透磁
率を増加させてコイルに負荷される電流値を低減し、コ
イル損失を低減させ、偏向ヨークの発熱をより一層低減
する。 【構成】 Fe2 O3 :45〜48モル%,MgO:2
0〜24モル%(但し、24モル%は含まない),Zn
O:19〜23モル%,MnO:2〜7モル%,Cu
O:0〜5モル%である組成のマグネシウム−亜鉛系フ
ェライト材である。この組成に対して、副成分として
0.6重量%以下のBi2 O3 を添加したものでもよ
い。初透磁率が高いと、一定の電流に対してインダクタ
ンスが大きくなるので、偏向パワーを一定とした場合、
コイルに負荷される電流値は低減し、これによって、コ
イル損失は減少するため発熱が抑制される。
Description
の特性を呈するマグネシウム−亜鉛系フェライト材に関
するものである。この材料は、特に高精細、高画質のC
RT用偏向ヨークコアに最適である。
としては、マグネシウム−亜鉛系、マンガン−亜鉛系、
ニッケル−亜鉛系等の各種フェライト材が使用されてい
る。これらの材料系列は、それぞれ異なる特性を有する
ために、用途に応じて使い分けられていた。しかし、高
抵抗並びに低コストの観点から、偏向ヨークコアにはマ
グネシウム−亜鉛系フェライト材が適しており、現在で
は、マグネシウム−亜鉛系フェライト材が多用されてい
る。
合、マンガン−亜鉛系やニッケル−亜鉛系に比べて、コ
ア損失が大きく、透磁率も小さいために、高周波数で走
査させるディスプレイ・モニタに使用すると、コアの自
己発熱が大きくなり、画面に色ずれなどの画質劣化が生
じる問題がある。そこで発熱を抑制できるような材料開
発が行われてきた。
−亜鉛系フェライト材は、例えば特開昭63−2429
31号、特開平3−8758号等に記載されている。
レイは、ますます高精細化、高画質化の要求が強まって
おり、そこでは水平走査周波数の増加を伴うため、偏向
ヨークの発熱をより一層小さく抑えうるような材料開発
が求められている。
あるというマグネシウム−亜鉛系フェライト材の特徴を
生かしつつ、初透磁率を増加させてコイルに負荷される
電流値を低減し、コイル損失を低減させ、偏向ヨークの
発熱をより一層低減できるようにしたフェライト材を提
供することである。
45〜48モル%,MgO:20〜24モル%(但し、
24モル%は含まない),ZnO:19〜23モル%,
MnO:2〜7モル%,CuO:0〜5モル%である組
成のマグネシウム−亜鉛系フェライト材である。この組
成に対して、副成分として0.6重量%以下(より好ま
しくは0.2〜0.6重量%)のBi2 O3 を添加した
ものでもよい。
ト材は、高抵抗で且つ高初透磁率という特性を呈する。
これは、主成分の一つであるMgO量を少なめ、またZ
nO量を多めとし、MgOとZnOの量のバランスで初
透磁率を操作し、他の成分をそれに応じて調整して他の
磁気的並びに電気的特性を制御したことによる。
スをL、電流値をIとすると、次式で表される。 PH =LI2 従って、 I=(PH /L)1/2 … である。この時のコイル損失PC は、コイル抵抗をRと
すると、 PC =I2 R … となる。偏向ヨークコアの初透磁率が高いと、一定の電
流に対してインダクタンスが大きくなるので、偏向パワ
ーを一定とした場合、上記式から、コイルに負荷され
る電流値は低減する。これによって、式から、コイル
損失は減少することになり、発熱が抑制される。
混合して仮焼きを行う。その後、ボールミルにて微粉砕
し、バインダー及び水と混練し、ペレットを造粒する。
そのペレットを用いて環状に成形し、1250〜133
0℃の温度で焼成し、試料を得た。これらの各試料につ
いて、組成と得られた磁気特性を表1に示す。
透磁率μiac ≧400、キュリー温度Tc ≧140℃、
比抵抗ρ≧107 Ωcmとなり、全て偏向ヨークコア用材
料として優れた特性を呈している。この組成範囲外(比
較例)となると、いずれかの特性が悪化する。またBi
2 O3 の添加量については、組成Fに対して添加量を変
化させた際のグラフを図1に示す。0.6重量%添加が
試料G、0.8重量%添加が試料Qであるが、添加量が
0.6重量%を超えると初透磁率μiac が低下するし、
またコスト高となるため好ましくない。図1からみる
と、Bi2 O3 の添加量は、0.2〜0.6重量%の範
囲が特に好ましい。
れぞれの試料のインダクタンスLの値から、前記式よ
り求められる電流値I(偏向パワーを一定と考える)
の、従来例に対する割合(従来例を1と考える)であ
る。損失係数も同様で、式から求めた電流値を、式
に代入したとき(コイル抵抗は一定と考える)、コイル
損失の、従来例に対する割合(従来例を1として考え
る)を示している。
従来例に比べ低減されていることが分かる。試料P及び
Qは、一見、低減されているように見えるが、試料Pは
キュリー温度Tc が低くて実用化は不可能であり、試料
Qについては前記したようにBi2 O3 の過剰添加であ
るためコスト的に好ましくない。
O,ZnO,MnO,CuOの量、又は副成分であるB
i2 O3 の添加量を制御することによって、抵抗値を下
げることなく、コストメリットのあるマグネシウム−亜
鉛系フェライトの初透磁率を増加させることができる。
このことにより、コアの実装状態における電流値は低減
され、コイル損失を低減でき発熱を抑制できる。更に、
本発明では、他の磁気特性に大きな影響を与えないた
め、特に偏向ヨークコア用として最適である。
すグラフ。
Claims (3)
- 【請求項1】 Fe2 O3 :45〜48モル%,Mg
O:20〜24モル%(但し、24モル%は含まな
い),ZnO:19〜23モル%,MnO:2〜7モル
%である組成のマグネシウム−亜鉛系フェライト材。 - 【請求項2】 Fe2 O3 :45〜48モル%,Mg
O:20〜24モル%(但し、24モル%は含まな
い),ZnO:19〜23モル%,MnO:2〜7モル
%,CuO:5モル%以下である組成のマグネシウム−
亜鉛系フェライト材。 - 【請求項3】 請求項1又は2の組成に、副成分として
0.6重量%以下のBi2 O3 を添加したマグネシウム
−亜鉛系フェライト材。
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16616094A JP3588481B2 (ja) | 1994-06-24 | 1994-06-24 | マグネシウム−亜鉛系フェライト材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP16616094A JP3588481B2 (ja) | 1994-06-24 | 1994-06-24 | マグネシウム−亜鉛系フェライト材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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JPH0812335A true JPH0812335A (ja) | 1996-01-16 |
JP3588481B2 JP3588481B2 (ja) | 2004-11-10 |
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ID=15826189
Family Applications (1)
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JP16616094A Expired - Lifetime JP3588481B2 (ja) | 1994-06-24 | 1994-06-24 | マグネシウム−亜鉛系フェライト材 |
Country Status (1)
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JP (1) | JP3588481B2 (ja) |
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-
1994
- 1994-06-24 JP JP16616094A patent/JP3588481B2/ja not_active Expired - Lifetime
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