JPH078753A - 排ガス浄化方法 - Google Patents
排ガス浄化方法Info
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- JPH078753A JPH078753A JP5140584A JP14058493A JPH078753A JP H078753 A JPH078753 A JP H078753A JP 5140584 A JP5140584 A JP 5140584A JP 14058493 A JP14058493 A JP 14058493A JP H078753 A JPH078753 A JP H078753A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】還元剤を用いないで、内燃機関から排出される
酸素過剰排ガスを効率良く浄化する方法を提供する。 【構成】プロトン交換大孔径ゼオライトと遷移金属でイ
オン交換した小孔径ゼオライトとを混合した触媒を用い
て、酸素過剰排ガスから窒素酸化物を効率よく除去す
る。
酸素過剰排ガスを効率良く浄化する方法を提供する。 【構成】プロトン交換大孔径ゼオライトと遷移金属でイ
オン交換した小孔径ゼオライトとを混合した触媒を用い
て、酸素過剰排ガスから窒素酸化物を効率よく除去す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車等の内燃機関か
ら排出される排ガス中の窒素酸化物及び炭化水素を除去
する排ガス浄化触媒に関し、特に酸素過剰の燃焼排ガス
を浄化する方法に関するものである。
ら排出される排ガス中の窒素酸化物及び炭化水素を除去
する排ガス浄化触媒に関し、特に酸素過剰の燃焼排ガス
を浄化する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関から排出される排ガス中の有害
物質である窒素酸化物、一酸化炭素及び炭化水素は、例
えば、Ｐｔ、Ｒｈ、Ｐｄ等を担体上に担持させた三元触
媒により除去されている。しかしながら、ディーゼルエ
ンジン排ガスは酸素過剰雰囲気であるため有効な触媒が
なく、触媒による排ガス浄化は行われていない。
物質である窒素酸化物、一酸化炭素及び炭化水素は、例
えば、Ｐｔ、Ｒｈ、Ｐｄ等を担体上に担持させた三元触
媒により除去されている。しかしながら、ディーゼルエ
ンジン排ガスは酸素過剰雰囲気であるため有効な触媒が
なく、触媒による排ガス浄化は行われていない。
【０００３】また、近年のガソリンエンジンにおいて
は、低燃費化や排出炭酸ガスの低減の目的で希薄燃焼さ
せることが必要となってきた。しかしながら、このリー
ンバーンガソリンエンジンの排ガスは、酸素過剰雰囲気
であるため、上記のような従来の三元触媒は使用でき
ず、有害成分を除去する方法は実用化されていない。
は、低燃費化や排出炭酸ガスの低減の目的で希薄燃焼さ
せることが必要となってきた。しかしながら、このリー
ンバーンガソリンエンジンの排ガスは、酸素過剰雰囲気
であるため、上記のような従来の三元触媒は使用でき
ず、有害成分を除去する方法は実用化されていない。
【０００４】このような酸素過剰の排ガス中の窒素酸化
物を除去する方法としては、アンモニア等の還元剤を添
加し、触媒を用いて窒素に還元する方法、窒素酸化物を
アルカリに吸収させて除去する方法が知られているが、
これらの方法は移動発生源である自動車の排ガス浄化に
用いるには有効な方法ではなく、適用が固定発生源に限
定されている。
物を除去する方法としては、アンモニア等の還元剤を添
加し、触媒を用いて窒素に還元する方法、窒素酸化物を
アルカリに吸収させて除去する方法が知られているが、
これらの方法は移動発生源である自動車の排ガス浄化に
用いるには有効な方法ではなく、適用が固定発生源に限
定されている。
【０００５】このような現状に対してリーンバーンエン
ジンやディーゼルエンジンの排気系に用いる排ガス浄化
用触媒としては、Ｃｕなどの遷移金属をゼオライトにイ
オン交換した遷移金属／ゼオライト触媒が提案されてお
り（特開昭６３−１００９１９号公報等）、その中でも
ＺＳＭ−５等のＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比の高いゼオラ
イトにＣｕをイオン交換した触媒が最も優れた酸素過剰
雰囲気下での窒素酸化物除去能、すなわち炭化水素によ
る選択的な窒素酸化物還元能を示すことが知られてい
る。しかしながら、これらのＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比
の高いゼオライトでは、その細孔径が小さく、排ガス中
に含まれる分子径の大きい炭化水素が細孔内に侵入でき
ない為に、窒素酸化物還元能が低いと考えられる。一
方、大孔径のゼオライトでは、十分な性能が得られな
い。
ジンやディーゼルエンジンの排気系に用いる排ガス浄化
用触媒としては、Ｃｕなどの遷移金属をゼオライトにイ
オン交換した遷移金属／ゼオライト触媒が提案されてお
り（特開昭６３−１００９１９号公報等）、その中でも
ＺＳＭ−５等のＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比の高いゼオラ
イトにＣｕをイオン交換した触媒が最も優れた酸素過剰
雰囲気下での窒素酸化物除去能、すなわち炭化水素によ
る選択的な窒素酸化物還元能を示すことが知られてい
る。しかしながら、これらのＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比
の高いゼオライトでは、その細孔径が小さく、排ガス中
に含まれる分子径の大きい炭化水素が細孔内に侵入でき
ない為に、窒素酸化物還元能が低いと考えられる。一
方、大孔径のゼオライトでは、十分な性能が得られな
い。
【０００６】そこで、この問題を解決する為に、特開平
２−１３９０４０号公報では遷移金属で交換されたゼオ
ライトのうち大きなスーパーケージ径をもつゼオライト
を排ガス流れ方向の上流側に配置し、スーパーケージ径
の小さなゼオライトを下流側に配置させた触媒が提案さ
れている。しかしながら、この触媒では、若干の活性は
向上するものの十分な性能は得られていない。
２−１３９０４０号公報では遷移金属で交換されたゼオ
ライトのうち大きなスーパーケージ径をもつゼオライト
を排ガス流れ方向の上流側に配置し、スーパーケージ径
の小さなゼオライトを下流側に配置させた触媒が提案さ
れている。しかしながら、この触媒では、若干の活性は
向上するものの十分な性能は得られていない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、以上
のような従来技術の問題点を解消するためになされたも
のであり、アンモニア等の還元剤を使用することなく、
内燃機関から排出される酸素過剰排ガス、特に上記した
自動車等の排ガスを効率よく浄化することに適した排ガ
ス浄化触媒を提供するところにある。
のような従来技術の問題点を解消するためになされたも
のであり、アンモニア等の還元剤を使用することなく、
内燃機関から排出される酸素過剰排ガス、特に上記した
自動車等の排ガスを効率よく浄化することに適した排ガ
ス浄化触媒を提供するところにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
について鋭意検討した結果、２種類のゼオライト系触媒
を混合した触媒を用いることにより、存在する炭化水素
の種類によらず高い窒素酸化物浄化率を達成できること
を見い出し、本発明を完成するに至った。すなわち、本
発明はプロトン交換大孔径ゼオライトと遷移金属でイオ
ン交換した小孔径ゼオライトとを混合した触媒を用い
て、炭化水素及び窒素酸化物を含有する酸素過剰の排ガ
スから窒素酸化物を除去する方法を提供するものであ
る。
について鋭意検討した結果、２種類のゼオライト系触媒
を混合した触媒を用いることにより、存在する炭化水素
の種類によらず高い窒素酸化物浄化率を達成できること
を見い出し、本発明を完成するに至った。すなわち、本
発明はプロトン交換大孔径ゼオライトと遷移金属でイオ
ン交換した小孔径ゼオライトとを混合した触媒を用い
て、炭化水素及び窒素酸化物を含有する酸素過剰の排ガ
スから窒素酸化物を除去する方法を提供するものであ
る。
【０００９】本発明で用いる触媒が排ガス浄化に対して
高活性を示す理由は不明であるが、大孔径ゼオライトと
小孔径ゼオライトを混合することにより、排ガス中に含
まれる分子径の大きい炭化水素が、大孔径ゼオライトの
細孔内でクラッキングし、その結果、分子径の小さくな
った炭化水素が近接した小孔径ゼオライトの細孔内で窒
素酸化物を還元できるためと考えられる。一方、上流側
に大孔径ゼオライト、下流側に小孔径ゼオライトを配置
すると、上流側で炭化水素が完全に分解されると考えら
れ、下流側に配置した小孔径ゼオライトで窒素酸化物還
元が進まないため、本発明の効果は得られない。
高活性を示す理由は不明であるが、大孔径ゼオライトと
小孔径ゼオライトを混合することにより、排ガス中に含
まれる分子径の大きい炭化水素が、大孔径ゼオライトの
細孔内でクラッキングし、その結果、分子径の小さくな
った炭化水素が近接した小孔径ゼオライトの細孔内で窒
素酸化物を還元できるためと考えられる。一方、上流側
に大孔径ゼオライト、下流側に小孔径ゼオライトを配置
すると、上流側で炭化水素が完全に分解されると考えら
れ、下流側に配置した小孔径ゼオライトで窒素酸化物還
元が進まないため、本発明の効果は得られない。
【００１０】以下、本発明をより詳細に説明する。
【００１１】本発明に用いられるゼオライトとは結晶性
アルミノシリケート、あるいはＡｌ、ＳｉをＦｅ、Ｇ
ａ、Ｐ等で置き換えた骨格置換型ゼオライト、あるいは
ＳＡＰＯ、ＡｌＰＯ等のリン酸アルミ系モレキュラーシ
ーブである。
アルミノシリケート、あるいはＡｌ、ＳｉをＦｅ、Ｇ
ａ、Ｐ等で置き換えた骨格置換型ゼオライト、あるいは
ＳＡＰＯ、ＡｌＰＯ等のリン酸アルミ系モレキュラーシ
ーブである。
【００１２】本発明に用いられる大孔径ゼオライトとは
７オングストローム以上の細孔を有するものであり、ゼ
オライトβ、Ｙ、Ｌ及びＭａｚｚｉｔｅ等が挙げられ
る。又、これらのゼオライトを脱アルミニウムしたもの
であっても良い。好ましくはＹ、ゼオライトβである。
又、小孔径ゼオライトとは７オングストローム未満の細
孔を有するものであり、フェリエライト、ＺＳＭ−５、
ＺＳＭ−８、ＺＳＭ−１１、ＺＳＭ−２２、ＺＳＭ−３
５、ＺＳＭ−５７等が挙げられる。好ましくはＺＳＭ−
５である。
７オングストローム以上の細孔を有するものであり、ゼ
オライトβ、Ｙ、Ｌ及びＭａｚｚｉｔｅ等が挙げられ
る。又、これらのゼオライトを脱アルミニウムしたもの
であっても良い。好ましくはＹ、ゼオライトβである。
又、小孔径ゼオライトとは７オングストローム未満の細
孔を有するものであり、フェリエライト、ＺＳＭ−５、
ＺＳＭ−８、ＺＳＭ−１１、ＺＳＭ−２２、ＺＳＭ−３
５、ＺＳＭ−５７等が挙げられる。好ましくはＺＳＭ−
５である。
【００１３】本発明で用いられる大孔径ゼオライトはプ
ロトン交換品であることが必須である。プロトン交換品
の調製は塩酸、硝酸等の鉱酸で処理しても良いし、塩化
アンモニウム、硝酸アンモニウム等のアンモニウム塩で
アンモニウム交換後、焼成してプロトン型にすることも
できる。
ロトン交換品であることが必須である。プロトン交換品
の調製は塩酸、硝酸等の鉱酸で処理しても良いし、塩化
アンモニウム、硝酸アンモニウム等のアンモニウム塩で
アンモニウム交換後、焼成してプロトン型にすることも
できる。
【００１４】また、小孔径ゼオライトは遷移金属をイオ
ン交換することが必須である。遷移金属としては通常排
ガス浄化に使用される金属であれば良く、例えばＣｕ、
Ａｇ、Ａｕ等のＩｂ族、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｔ
等のＶＩＩＩ族、Ｃｒ、Ｍｏ等のＶＩａ族、あるいは、
Ｍｎ等のＶＩＩａ族が用いられる。好ましくはＣｕであ
る。
ン交換することが必須である。遷移金属としては通常排
ガス浄化に使用される金属であれば良く、例えばＣｕ、
Ａｇ、Ａｕ等のＩｂ族、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｔ
等のＶＩＩＩ族、Ｃｒ、Ｍｏ等のＶＩａ族、あるいは、
Ｍｎ等のＶＩＩａ族が用いられる。好ましくはＣｕであ
る。
【００１５】遷移金属の触媒への導入量は、ゼオライト
のＡｌに対して原子比で０．１〜３であればよい。
のＡｌに対して原子比で０．１〜３であればよい。
【００１６】遷移金属をイオン交換する方法は特に限定
されないが、通常のイオン交換で行うことができる。用
いる遷移金属源は、遷移金属の塩化物、硝酸塩、硫酸
塩、酢酸塩等の塩が好適に用いられる。又、遷移金属の
アンミン錯塩等も好適に用い得る。
されないが、通常のイオン交換で行うことができる。用
いる遷移金属源は、遷移金属の塩化物、硝酸塩、硫酸
塩、酢酸塩等の塩が好適に用いられる。又、遷移金属の
アンミン錯塩等も好適に用い得る。
【００１７】イオン交換の際の遷移金属の添加量、濃
度、交換温度、時間等は特に限定されず、一般的に行わ
れている方法で良い。遷移金属の添加量は、ゼオライト
中のＡｌに対し、原子比で０．２〜２倍であることが好
ましい。又、イオン交換のスラリー濃度は、通常行われ
る５〜５０％が好ましい。また、イオン交換温度、時間
は、室温〜１００℃の温度、５分〜３日の時間であるこ
とが好ましい。また、必要に応じて、イオン交換操作を
繰り返して行うこともできる。
度、交換温度、時間等は特に限定されず、一般的に行わ
れている方法で良い。遷移金属の添加量は、ゼオライト
中のＡｌに対し、原子比で０．２〜２倍であることが好
ましい。又、イオン交換のスラリー濃度は、通常行われ
る５〜５０％が好ましい。また、イオン交換温度、時間
は、室温〜１００℃の温度、５分〜３日の時間であるこ
とが好ましい。また、必要に応じて、イオン交換操作を
繰り返して行うこともできる。
【００１８】本発明で用いられる触媒は、プロトン交換
大孔径ゼオライトと遷移金属でイオン交換された小孔径
ゼオライトとを混合することが必須であり、各々のゼオ
ライトを粉末状で混合、或いは、スラリー状態で均一に
混合後、固液分離し、乾燥する等の方法で調製すること
ができる。又、各々のゼオライトをそれぞれ、ペレット
状に成形した後に混合しても良い。好ましくは、粉末
状、或いは、スラリー状で混合することが望ましい。
大孔径ゼオライトと遷移金属でイオン交換された小孔径
ゼオライトとを混合することが必須であり、各々のゼオ
ライトを粉末状で混合、或いは、スラリー状態で均一に
混合後、固液分離し、乾燥する等の方法で調製すること
ができる。又、各々のゼオライトをそれぞれ、ペレット
状に成形した後に混合しても良い。好ましくは、粉末
状、或いは、スラリー状で混合することが望ましい。
【００１９】本発明で用いられる排ガス浄化用触媒は、
粘土鉱物等のバインダーと混合し成形して使用すること
もできる。ゼオライトを成形する際に用いられるバイン
ダーとしては、カオリン、アタパルガイト、モンモリロ
ナイト、ベントナイト、アロフェン、セピオライト等の
粘土鉱物である。あるいは、バインダーを用いずに成形
体を直接合成したバインダレスゼオライト成形体であっ
ても良い。また、コージェライト製あるいは金属製のハ
ニカム状基材に本発明で用いられる排ガス浄化用触媒を
ウォッシュコートして用いることも出来る。
粘土鉱物等のバインダーと混合し成形して使用すること
もできる。ゼオライトを成形する際に用いられるバイン
ダーとしては、カオリン、アタパルガイト、モンモリロ
ナイト、ベントナイト、アロフェン、セピオライト等の
粘土鉱物である。あるいは、バインダーを用いずに成形
体を直接合成したバインダレスゼオライト成形体であっ
ても良い。また、コージェライト製あるいは金属製のハ
ニカム状基材に本発明で用いられる排ガス浄化用触媒を
ウォッシュコートして用いることも出来る。
【００２０】この様にして調製された排ガス浄化触媒
は、窒素酸化物及び炭化水素を含む酸素過剰の排ガスと
接触させ窒素酸化物除去を行う。本発明で用いられる排
ガスは、窒素酸化物及び炭化水素を含み酸素過剰である
ことが必須であるが、一酸化炭素、水素、アンモニア等
が含まれている場合にも有効である。炭化水素種として
は特に制限されないが、Ｃ6以上の炭化水素が含有され
ている場合に、特に有効である。又、対象となる排ガス
は、必要に応じてガソリン、軽油等の燃料油をを添加し
たものであっても良い。
は、窒素酸化物及び炭化水素を含む酸素過剰の排ガスと
接触させ窒素酸化物除去を行う。本発明で用いられる排
ガスは、窒素酸化物及び炭化水素を含み酸素過剰である
ことが必須であるが、一酸化炭素、水素、アンモニア等
が含まれている場合にも有効である。炭化水素種として
は特に制限されないが、Ｃ6以上の炭化水素が含有され
ている場合に、特に有効である。又、対象となる排ガス
は、必要に応じてガソリン、軽油等の燃料油をを添加し
たものであっても良い。
【００２１】排ガス中の各成分の濃度としては特に限定
はされないが、ＮＯ＝０．０２〜１ｍｏｌ％、炭化水
素：ＴＨＣ＝０．０２〜３ｍｏｌ％、Ｏ2＝２〜１５ｍ
ｏｌ％、ＣＯ2＝０〜１５ｍｏｌ％、Ｈ2Ｏ＝０〜１５ｍ
ｏｌ％が好ましい。特に好ましくは炭化水素：ＴＨＣ＝
０．１〜１ｍｏｌ％である。ここで、ＴＨＣとはメタン
に換算した時の濃度である。
はされないが、ＮＯ＝０．０２〜１ｍｏｌ％、炭化水
素：ＴＨＣ＝０．０２〜３ｍｏｌ％、Ｏ2＝２〜１５ｍ
ｏｌ％、ＣＯ2＝０〜１５ｍｏｌ％、Ｈ2Ｏ＝０〜１５ｍ
ｏｌ％が好ましい。特に好ましくは炭化水素：ＴＨＣ＝
０．１〜１ｍｏｌ％である。ここで、ＴＨＣとはメタン
に換算した時の濃度である。
【００２２】酸素過剰の排ガスとは、排ガス中に含まれ
る一酸化炭素、炭化水素、水素を完全に酸化するのに必
要な酸素量よりも過剰な酸素が含まれていることを示
す。例えば、自動車等の内燃機関から排出される排ガス
の場合には、空燃比が大きい燃焼状態（リーン領域）か
ら排出される排ガスを挙げることができる。
る一酸化炭素、炭化水素、水素を完全に酸化するのに必
要な酸素量よりも過剰な酸素が含まれていることを示
す。例えば、自動車等の内燃機関から排出される排ガス
の場合には、空燃比が大きい燃焼状態（リーン領域）か
ら排出される排ガスを挙げることができる。
【００２３】窒素酸化物を除去する際の空間速度、温度
等は特に限定されないが、空間速度１００〜５００００
０ｈｒ-1、温度２００〜８００℃であればよい。
等は特に限定されないが、空間速度１００〜５００００
０ｈｒ-1、温度２００〜８００℃であればよい。
【００２４】
【実施例】以下、本発明を実施例によりさらに詳細に説
明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものでは
ない。
明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものでは
ない。
【００２５】製造例 ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比が４０のアンモニウム交換Ｚ
ＳＭ−５；２０ｇを、その中に含まれるＡｌ2Ｏ3モル数
に対して２倍となるように秤量された濃度０．１ｍｏｌ
／リットルの酢酸銅（ＩＩ）水和物の水溶液に投入し、
直ちに２．５％アンモニア水を加えて水溶液のｐＨを１
０．５とし室温で１６時間撹拌した。固液分離後、充分
水洗し、銅イオン交換を行った。このイオン交換操作を
２回行ったのち、１１０℃で１０時間乾燥した。このよ
うにして得られた銅イオン交換ゼオライトを触媒Ａとし
た。この触媒の銅含有量を化学分析で調べたところ、ゼ
オライトのＡｌに対し、Ｃｕ／Ａｌ原子比で表して０．
５３含まれていた。
ＳＭ−５；２０ｇを、その中に含まれるＡｌ2Ｏ3モル数
に対して２倍となるように秤量された濃度０．１ｍｏｌ
／リットルの酢酸銅（ＩＩ）水和物の水溶液に投入し、
直ちに２．５％アンモニア水を加えて水溶液のｐＨを１
０．５とし室温で１６時間撹拌した。固液分離後、充分
水洗し、銅イオン交換を行った。このイオン交換操作を
２回行ったのち、１１０℃で１０時間乾燥した。このよ
うにして得られた銅イオン交換ゼオライトを触媒Ａとし
た。この触媒の銅含有量を化学分析で調べたところ、ゼ
オライトのＡｌに対し、Ｃｕ／Ａｌ原子比で表して０．
５３含まれていた。
【００２６】実施例１ 製造例で得られた触媒Ａ；２．０ｇ及びＳｉＯ2／Ａｌ2
Ｏ3モル比が６のプロトン交換Ｙ型ゼオライト（以下、
触媒Ｂという）；１．５ｇをめのう乳鉢で均一に混合し
た。プレス成形後、破砕して１２〜２０メッシュに整粒
し、混合したものを触媒１とした。
Ｏ3モル比が６のプロトン交換Ｙ型ゼオライト（以下、
触媒Ｂという）；１．５ｇをめのう乳鉢で均一に混合し
た。プレス成形後、破砕して１２〜２０メッシュに整粒
し、混合したものを触媒１とした。
【００２７】実施例２ 参考例で得られた触媒Ａ；５．０ｇ及びＳｉＯ2／Ａｌ2
Ｏ3モル比が３５のプロトン交換β型ゼオライト（以
下、触媒Ｃという）；３．８ｇを用いて実施例１と同様
に調製し触媒２とした。
Ｏ3モル比が３５のプロトン交換β型ゼオライト（以
下、触媒Ｃという）；３．８ｇを用いて実施例１と同様
に調製し触媒２とした。
【００２８】実施例３〈触媒の活性評価１〉 実施例１〜２で調製した触媒１〜２を、それぞれ２ｃｃ
常圧固定床反応管に充填し、ディーゼルエンジンの排ガ
スを模擬したガスにイソオクタンをＴＨＣ＝１７００ｐ
ｐｍ添加したガス（表１）を空間速度３００００／ｈｒ
で流した。５５０℃、３０分の前処理後、各温度でのＮ
Ｏ浄化率を測定した。結果を表２に示す。ＮＯ浄化率と
は次式で示される。
常圧固定床反応管に充填し、ディーゼルエンジンの排ガ
スを模擬したガスにイソオクタンをＴＨＣ＝１７００ｐ
ｐｍ添加したガス（表１）を空間速度３００００／ｈｒ
で流した。５５０℃、３０分の前処理後、各温度でのＮ
Ｏ浄化率を測定した。結果を表２に示す。ＮＯ浄化率と
は次式で示される。
【００２９】ＮＯ浄化率（％）＝（ＮＯｉｎ−ＮＯｏｕ
ｔ）／ＮＯｉｎ×１００ ＮＯｉｎ：固定床反応管入口ＮＯ濃度 ＮＯｏｕｔ：固定床反応管出口ＮＯ濃度
ｔ）／ＮＯｉｎ×１００ ＮＯｉｎ：固定床反応管入口ＮＯ濃度 ＮＯｏｕｔ：固定床反応管出口ＮＯ濃度
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】比較例１ 製造例で得られた触媒Ａをプレス成形後、破砕して１２
〜２０メッシュに整粒し比較触媒１を調製した。
〜２０メッシュに整粒し比較触媒１を調製した。
【００３３】比較例２ 触媒Ｂを比較例１と同様に調製し、比較触媒２とした。
【００３４】比較例３ 触媒Ｃを比較例１と同様に調製し、比較触媒３とした。
【００３５】比較例４ 製造例で得られた触媒Ａ及び触媒Ｂをそれぞれプレス成
形後、破砕して１２〜２０メッシュに整粒した。触媒
Ｂ；１ｃｃを排ガス流れ方向に対して上流側に、触媒
Ａ；１ｃｃを下流側に配置し比較触媒４とした。
形後、破砕して１２〜２０メッシュに整粒した。触媒
Ｂ；１ｃｃを排ガス流れ方向に対して上流側に、触媒
Ａ；１ｃｃを下流側に配置し比較触媒４とした。
【００３６】比較例５ 製造例で得られた触媒Ａ及び触媒Ｃをそれぞれプレス成
形後、破砕して１２〜２０メッシュに整粒した。触媒
Ｃ；１ｃｃを排ガス流れ方向に対して上流側に、触媒
Ａ；１ｃｃを下流側に配置し比較触媒５とした。
形後、破砕して１２〜２０メッシュに整粒した。触媒
Ｃ；１ｃｃを排ガス流れ方向に対して上流側に、触媒
Ａ；１ｃｃを下流側に配置し比較触媒５とした。
【００３７】比較例６ 〈比較触媒の活性評価１〉 比較例１〜５で調製した触媒１〜５を用い、実施例３と
同様にＮＯ浄化率を測定した。得られた結果を表３に示
す。
同様にＮＯ浄化率を測定した。得られた結果を表３に示
す。
【００３８】
【表３】
【００３９】実施例４ 〈触媒の活性評価２〉 実施例２で調製した触媒２を、２ｃｃ常圧固定床反応管
に充填し、ディーゼルエンジンの排ガスを模擬したガス
に軽油をＴＨＣで８０００ｐｐｍ添加したガス（表４）
を空間速度３００００／ｈｒで流し、活性を評価した。
得られた結果を表５に示す。
に充填し、ディーゼルエンジンの排ガスを模擬したガス
に軽油をＴＨＣで８０００ｐｐｍ添加したガス（表４）
を空間速度３００００／ｈｒで流し、活性を評価した。
得られた結果を表５に示す。
【００４０】
【表４】
【００４１】
【表５】
【００４２】比較例７ 〈比較触媒の活性評価２〉 比較例１、３で調製した比較触媒１、３を用い、実施例
４と同様にＮＯ浄化率を測定した結果を表６に示す。
４と同様にＮＯ浄化率を測定した結果を表６に示す。
【００４３】
【表６】
【００４４】
【発明の効果】表２、３、５、６から明らかなように遷
移金属でイオン交換された大孔径ゼオライトと小孔径ゼ
オライトを均一に混合することにより炭化水素、窒素酸
化物、酸素過剰の排ガスから窒素酸化物を効率良く除去
できる。
移金属でイオン交換された大孔径ゼオライトと小孔径ゼ
オライトを均一に混合することにより炭化水素、窒素酸
化物、酸素過剰の排ガスから窒素酸化物を効率良く除去
できる。
Claims (1)
- 【請求項１】プロトン交換大孔径ゼオライトと遷移金属
でイオン交換した小孔径ゼオライトとを混合した触媒を
用いて、炭化水素及び窒素酸化物を含有する酸素過剰の
排ガスから窒素酸化物を除去する方法。
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|---|---|---|---|
| JP14058493A JP3511637B2 (ja) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | 排ガス浄化方法 |
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| JP14058493A JP3511637B2 (ja) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | 排ガス浄化方法 |
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|---|---|
| JPH078753A true JPH078753A (ja) | 1995-01-13 |
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ID=15272093
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14058493A Expired - Fee Related JP3511637B2 (ja) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | 排ガス浄化方法 |
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| JP (1) | JP3511637B2 (ja) |
-
1993
- 1993-06-11 JP JP14058493A patent/JP3511637B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
| JP3511637B2 (ja) | 2004-03-29 |
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