JPH0776125B2 - 磁気ヘッド用非磁性磁器材料及びその製造方法 - Google Patents
磁気ヘッド用非磁性磁器材料及びその製造方法Info
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- JPH0776125B2 JPH0776125B2 JP63079568A JP7956888A JPH0776125B2 JP H0776125 B2 JPH0776125 B2 JP H0776125B2 JP 63079568 A JP63079568 A JP 63079568A JP 7956888 A JP7956888 A JP 7956888A JP H0776125 B2 JPH0776125 B2 JP H0776125B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 従来フロッピーディスクヘッド、ハードディスクヘッド
及びオーディオヘッド等に用いられる磁気ヘッド用非磁
性磁器材料及びその製造方法に関し、特にスライダー材
料及びその製造方法に関するものである。
及びオーディオヘッド等に用いられる磁気ヘッド用非磁
性磁器材料及びその製造方法に関し、特にスライダー材
料及びその製造方法に関するものである。
［従来の技術］ 従来、フロッピーディスクヘッド、ハードディスクヘッ
ド、オーディオヘッド等に用いられる磁気ヘッド用非磁
性磁器材料としてはMaO−TiO2系及びCaO−TiO2系を主と
するチタニア系の磁器が用いられてきた。これらの磁器
に共通する性質は、ヴィカース硬度が700〜900kg/mm2で
フェライトに近い硬度を有し、その焼結体が緻密で平滑
な研磨面が得られることである。また熱膨張係数がが化
学組成を調整することにより、90×10-7/℃〜97×10-7
（BaO−TiO2系）、90×10-7/℃〜117×10-7/℃（CaO−T
iO2系）と自由に調整できること等である。ヴィカース
硬度はその材料の耐摩耗性を表し、上記した値は磁気ヘ
ッドのコア材として用いられるNi−NnフェライトやMn−
Znフェライトの摩耗性に比較的に近似するため、スライ
ダー材として要求される条件を満たすものである。
ド、オーディオヘッド等に用いられる磁気ヘッド用非磁
性磁器材料としてはMaO−TiO2系及びCaO−TiO2系を主と
するチタニア系の磁器が用いられてきた。これらの磁器
に共通する性質は、ヴィカース硬度が700〜900kg/mm2で
フェライトに近い硬度を有し、その焼結体が緻密で平滑
な研磨面が得られることである。また熱膨張係数がが化
学組成を調整することにより、90×10-7/℃〜97×10-7
（BaO−TiO2系）、90×10-7/℃〜117×10-7/℃（CaO−T
iO2系）と自由に調整できること等である。ヴィカース
硬度はその材料の耐摩耗性を表し、上記した値は磁気ヘ
ッドのコア材として用いられるNi−NnフェライトやMn−
Znフェライトの摩耗性に比較的に近似するため、スライ
ダー材として要求される条件を満たすものである。
また、平滑なる研磨面は磁気記録媒体と常に接触し摺動
する磁気ヘッドの構造体としては、記録媒体との摩擦を
少くし記録媒体に傷をつけないための基本的な条件であ
る。
する磁気ヘッドの構造体としては、記録媒体との摩擦を
少くし記録媒体に傷をつけないための基本的な条件であ
る。
更に、熱膨張係数の調整は磁気ヘッドのコア材とアラス
ボンディングで接合する際の熱膨張係数の差から生ずる
熱応力によってコアに発生するヒビ割れを阻止し残留応
力による磁気特性の劣化と動作時の温度変化による熱応
力の発生とそれに伴う磁気ヘッドの性能劣化を防止する
ために必要なものである。
ボンディングで接合する際の熱膨張係数の差から生ずる
熱応力によってコアに発生するヒビ割れを阻止し残留応
力による磁気特性の劣化と動作時の温度変化による熱応
力の発生とそれに伴う磁気ヘッドの性能劣化を防止する
ために必要なものである。
このようにBaO−TiO2系及びCaO−TiO2系磁器は磁器ヘッ
ドのスライダー材として要求される基本的な条件を一応
満足するために、現在磁気ヘッド用のスライダー材の大
部分はBaO−TiO2系もしくはCaO−TiO2系の磁器材料であ
る。
ドのスライダー材として要求される基本的な条件を一応
満足するために、現在磁気ヘッド用のスライダー材の大
部分はBaO−TiO2系もしくはCaO−TiO2系の磁器材料であ
る。
［発明が解決しようとする課題］ しかしながら年ごとに磁器記録密度（Β）の向上するす
う勢から設計上磁気ヘッドのコア材に用いるフェライト
にはできるだけ大きな磁束密度Βを要求されるようにな
ってきた。ことにMn−Znフェライト系で高磁束密度Βを
得るには、組成比を調整することが必要で、この場合に
Mn−Znフェライトの成分系の性質から必然的に熱膨張係
数が大きくなり120×10-7/℃〜145×10-7/℃のような磁
気ヘッド用Mn−Znフェライトが得られ、このような高熱
膨張係数を有する。Mn−Znフェライトが使用されるよう
になった。このため従来用いられてきたBaO−TiO2系、C
aO−TiO2系磁器材料は組成を調整しても熱膨張係数はせ
いぜい117×10-7〜／℃程度であるため高磁束密度を達
成したフェライトコアにこれら旧来のスライダー材を用
いる場合には、両者の熱膨張係数の不一致に起因した製
造工程中のコアのヒビ割れと磁気ヘッドの性能の低下を
招く不都合を生じた。
う勢から設計上磁気ヘッドのコア材に用いるフェライト
にはできるだけ大きな磁束密度Βを要求されるようにな
ってきた。ことにMn−Znフェライト系で高磁束密度Βを
得るには、組成比を調整することが必要で、この場合に
Mn−Znフェライトの成分系の性質から必然的に熱膨張係
数が大きくなり120×10-7/℃〜145×10-7/℃のような磁
気ヘッド用Mn−Znフェライトが得られ、このような高熱
膨張係数を有する。Mn−Znフェライトが使用されるよう
になった。このため従来用いられてきたBaO−TiO2系、C
aO−TiO2系磁器材料は組成を調整しても熱膨張係数はせ
いぜい117×10-7〜／℃程度であるため高磁束密度を達
成したフェライトコアにこれら旧来のスライダー材を用
いる場合には、両者の熱膨張係数の不一致に起因した製
造工程中のコアのヒビ割れと磁気ヘッドの性能の低下を
招く不都合を生じた。
そこで、本発明の技術的課題は、これらの欠点を除去す
るためBaO−TiO2−NiO系の磁器材料の化学組成を調整
し、従来のBaO−TiO2系、CaO−TiO2系の磁器で不可能で
あった120×10-7/℃以上の熱膨張係数を実現し、更に、
磁気ヘッド用スライダー材としての基本的条件である耐
摩耗性、及び平滑なボイドの少ない磁気ヘッド用非磁性
磁器材料及びその製造方法を提供することである。
るためBaO−TiO2−NiO系の磁器材料の化学組成を調整
し、従来のBaO−TiO2系、CaO−TiO2系の磁器で不可能で
あった120×10-7/℃以上の熱膨張係数を実現し、更に、
磁気ヘッド用スライダー材としての基本的条件である耐
摩耗性、及び平滑なボイドの少ない磁気ヘッド用非磁性
磁器材料及びその製造方法を提供することである。
［課題を解決するための手段］ 本発明によれば、主成分と副成分を含む非磁性磁器材料
であって，前記主成分はモル百分率でBaOが0.8〜８モル
％,TiO2が６〜33モル％，残部が実質的にNiOからなり，
前記非磁性材料は,120×10-7/℃以上の熱膨張係数を有
することを特徴とする磁気ヘッド用非磁性磁器材料が得
られる。
であって，前記主成分はモル百分率でBaOが0.8〜８モル
％,TiO2が６〜33モル％，残部が実質的にNiOからなり，
前記非磁性材料は,120×10-7/℃以上の熱膨張係数を有
することを特徴とする磁気ヘッド用非磁性磁器材料が得
られる。
また、本発明によれば、上記した主成分に、副成分とし
てAl2O3,SiO2,MgO,SnO,ZrO2,Nb2O5,MnO,ZnOの内から選
択された少くとも１種を重量百分率で０〜10wt％（０は
含まず）含有することを特徴とする磁気ヘッド用非磁性
磁器材料が得られる。
てAl2O3,SiO2,MgO,SnO,ZrO2,Nb2O5,MnO,ZnOの内から選
択された少くとも１種を重量百分率で０〜10wt％（０は
含まず）含有することを特徴とする磁気ヘッド用非磁性
磁器材料が得られる。
また、本発明によれば、BaOとTiO2をBaOとTiO2とのモル
比が（0.08〜８）：（６〜33）となるように含有する第
１の原料を混合し粉砕し、第１の混合物を得る第１の混
合物を800℃〜1200℃の範囲内の温度で予焼する予焼工
程と、予焼上りの第１の混合物,BaOが0.08〜８モル％,T
iO2が６〜33モル％，残部がNiOとなるようにNiOを含有
する第２の原料を混合・粉砕し、第２の混合物を得る第
２の混合工程と、第２の混合物を油圧プレス成形し成形
体を得る圧縮成形工程と、この成形体を1200℃〜1300℃
の範囲内の温度で焼成して,120×10-7/℃以上の熱膨張
係数を有する焼結体を得る焼成工程とを有することを特
徴とする磁気ヘッド用非磁性磁器材料の製造方法が得ら
れる。
比が（0.08〜８）：（６〜33）となるように含有する第
１の原料を混合し粉砕し、第１の混合物を得る第１の混
合物を800℃〜1200℃の範囲内の温度で予焼する予焼工
程と、予焼上りの第１の混合物,BaOが0.08〜８モル％,T
iO2が６〜33モル％，残部がNiOとなるようにNiOを含有
する第２の原料を混合・粉砕し、第２の混合物を得る第
２の混合工程と、第２の混合物を油圧プレス成形し成形
体を得る圧縮成形工程と、この成形体を1200℃〜1300℃
の範囲内の温度で焼成して,120×10-7/℃以上の熱膨張
係数を有する焼結体を得る焼成工程とを有することを特
徴とする磁気ヘッド用非磁性磁器材料の製造方法が得ら
れる。
さらに本発明によれば、上記した焼成工程の後に焼成し
た成形体を熱間プレスする熱間プレス工程を有すること
を特徴とする磁気ヘッド用非磁性磁器材料の製造方法が
得られる。
た成形体を熱間プレスする熱間プレス工程を有すること
を特徴とする磁気ヘッド用非磁性磁器材料の製造方法が
得られる。
ここで、第２の混合物は、Al2O3,SiO2,MgO,SnO,ZrO2,Nb
2O5,MnO,ZnOの中から選択された少くとも１種を重量百
分率で、０〜10wt％（０を含まず）含有することが望ま
しく、BaO,TiO2,NiOの成分のモル比は、それぞれ0.8〜
８モル％、:6〜33モル％であることが望ましい。
2O5,MnO,ZnOの中から選択された少くとも１種を重量百
分率で、０〜10wt％（０を含まず）含有することが望ま
しく、BaO,TiO2,NiOの成分のモル比は、それぞれ0.8〜
８モル％、:6〜33モル％であることが望ましい。
［作 用］ 次に以下図面を参照しながら本発明の作用について説明
する。第１図は複数の結晶相を有する磁気の微細構造を
示す。この図において斜線を施した結晶相をＡ層、斜線
の無いものをＢ層とする。
する。第１図は複数の結晶相を有する磁気の微細構造を
示す。この図において斜線を施した結晶相をＡ層、斜線
の無いものをＢ層とする。
今Ａ層の熱膨張係数をαＡ、Ｂ相の熱膨張係数をαＢと
し、夫々が一定の体積当りで占める体積比率をλa,λｂ
とすると２相の混合体で成る物質の熱膨張係数αは
（１）式で推定することができる。
し、夫々が一定の体積当りで占める体積比率をλa,λｂ
とすると２相の混合体で成る物質の熱膨張係数αは
（１）式で推定することができる。
α＝λａαａ＋λｂαｂ …（１） 従って所望の磁器材料の熱膨張係数がαａとαｂの間に
あれば２相の混合比率を調整してλa,λｂを適当な値に
調節すれば所要のαを実現することができる。ただしこ
の場合混合する２つの結晶相の間で新しい反応生成物が
生じこの物質の熱膨張係数がαa,αｂとかけ離れた値で
あるときは（１）式の関係は成立しない。
あれば２相の混合比率を調整してλa,λｂを適当な値に
調節すれば所要のαを実現することができる。ただしこ
の場合混合する２つの結晶相の間で新しい反応生成物が
生じこの物質の熱膨張係数がαa,αｂとかけ離れた値で
あるときは（１）式の関係は成立しない。
第２図はBaO−TiO2系磁器のTiO2のモル％と熱膨張係数
の関係を示す。この図において、TiO2がBaOより大なる
につれて、熱膨張係数が単調に減少することが認められ
る。この化学組成付近ではBa2Ti9O20の相と TiO2の相の混在し、BaOとTiO2の組み合わせにって両方
相の割合が異なる組織が得られる。
の関係を示す。この図において、TiO2がBaOより大なる
につれて、熱膨張係数が単調に減少することが認められ
る。この化学組成付近ではBa2Ti9O20の相と TiO2の相の混在し、BaOとTiO2の組み合わせにって両方
相の割合が異なる組織が得られる。
したがってBaO−TiO2系の熱膨張係数はBa2Ti9O20の相の
熱膨張係数とTiO2相の熱膨張係数によって（１）式の関
係で決定される。
熱膨張係数とTiO2相の熱膨張係数によって（１）式の関
係で決定される。
（１）式の原理に基づくと、熱膨張係数が120×10-7/℃
以上の磁器材料を得るためには、αが120×10-7/℃以上
の物質を微細構造の中に分散させることで実現できる。
この為にはできるだけ熱膨張係数が大きく且つ主成分の
BaO−TiO2系と混合した際になじみが良く主成分のBaO−
TiO2系の特質である平滑な研磨面、適度の硬度、良好な
加工性、非磁性等の性質を失わない第３の物質の選定が
必要である。
以上の磁器材料を得るためには、αが120×10-7/℃以上
の物質を微細構造の中に分散させることで実現できる。
この為にはできるだけ熱膨張係数が大きく且つ主成分の
BaO−TiO2系と混合した際になじみが良く主成分のBaO−
TiO2系の特質である平滑な研磨面、適度の硬度、良好な
加工性、非磁性等の性質を失わない第３の物質の選定が
必要である。
本発明はこの目的のために種々の物質を検討した結果
（NiO酸化ニッケル）を第３成分として混合したBaO−Ti
O2−BiO系の磁器が磁気ヘッド用非磁性材料として基本
的に必要な全ての条件を具備していることと熱膨張係数
が所望する120〜140×-7/℃の間で調整できることを発
見した。
（NiO酸化ニッケル）を第３成分として混合したBaO−Ti
O2−BiO系の磁器が磁気ヘッド用非磁性材料として基本
的に必要な全ての条件を具備していることと熱膨張係数
が所望する120〜140×-7/℃の間で調整できることを発
見した。
更に主成分に副成分としてAl2O3,SiO2,MgO,SnO,ZrO2,Nb
2O5,MnO,ZnOの中から選ばれた少なくとも１種以上を添
加することにより主成分から生ずるB2Ti9O20相、TiO
2相、NiO相の結晶粒径の成長を抑制し、気孔率を減少さ
せるため磁気材料の機械的強度が向上し、加工時の耐チ
ッピング性等を向上できることを発見した。
2O5,MnO,ZnOの中から選ばれた少なくとも１種以上を添
加することにより主成分から生ずるB2Ti9O20相、TiO
2相、NiO相の結晶粒径の成長を抑制し、気孔率を減少さ
せるため磁気材料の機械的強度が向上し、加工時の耐チ
ッピング性等を向上できることを発見した。
更に付記すべきことはBaO−TiO2−NiO系の磁器材料は基
本的の濃緑から黒の色を呈し今日の磁気ヘッド用非磁性
材料の製造ではきわめて一般的である熱間静水圧プレス
（HIP）処理に際し還元による着色がなく製造ラインに
おける色の不安定さを生じない利点を有している。
本的の濃緑から黒の色を呈し今日の磁気ヘッド用非磁性
材料の製造ではきわめて一般的である熱間静水圧プレス
（HIP）処理に際し還元による着色がなく製造ラインに
おける色の不安定さを生じない利点を有している。
［実施例］ 以下本発明の実施例について説明する。
第１表は、本発明の実施例に係る磁気ヘッド用非磁性材
料の基本特性を示す。
料の基本特性を示す。
この表においてBaO,TiO2,NiOをそれぞれ１〜10％,5〜40
％残部として含有する磁器材料No.1〜No.10の焼結密
度、熱膨張係数、ヴィカース硬度、抗析温度についてそ
れぞれ調べたものである。
％残部として含有する磁器材料No.1〜No.10の焼結密
度、熱膨張係数、ヴィカース硬度、抗析温度についてそ
れぞれ調べたものである。
焼結体の密度は、NiOが増えると増加する傾向を示す。
更にBaO−TiO2−NiO系においては従来BaO−TiO2系にお
いて実現できなかった熱膨張係数120×10-7/℃以上が予
測通り実現できたと同時に基本的な機械的性質であるヴ
ィカース硬度、抗析強度、加工性は従来のBaO−TiO2系
に近く磁気ヘッド用非磁性材料としてこの系が基本的に
充分な特性を備えていることが判明した。
いて実現できなかった熱膨張係数120×10-7/℃以上が予
測通り実現できたと同時に基本的な機械的性質であるヴ
ィカース硬度、抗析強度、加工性は従来のBaO−TiO2系
に近く磁気ヘッド用非磁性材料としてこの系が基本的に
充分な特性を備えていることが判明した。
NiOが60モル％以下の材料については熱膨張係数は従来
よりあるCaO−TiO2系の上限と等しくなる。
よりあるCaO−TiO2系の上限と等しくなる。
一方、NiOが92モル％以上になるとヴィカース硬度が下
り耐摩耗性及び機械的強度が劣る。
り耐摩耗性及び機械的強度が劣る。
BaOとTiO2のモル比におけるTiO2/BaOが３より小になる
とBaTi4O9相が生じ易くなり機械的強度が低下する（第
４の材料）。同時にTiO2/BaOが５より大になると微細構
造内でBaO−TiO2で構成している結晶相の熱膨張係数がT
iO2相の増加に伴って90×10-7/℃を下まわり（１）式に
おける全体への寄与率が小さくなり好ましくない（第５
の材料）。結果としてBaOの全体に占めるモル％は0.8〜
８モル％、BaO2は６〜33モル％の範囲にあれば機械的強
度にすぐれ、熱膨張係数も良いことが判った。
とBaTi4O9相が生じ易くなり機械的強度が低下する（第
４の材料）。同時にTiO2/BaOが５より大になると微細構
造内でBaO−TiO2で構成している結晶相の熱膨張係数がT
iO2相の増加に伴って90×10-7/℃を下まわり（１）式に
おける全体への寄与率が小さくなり好ましくない（第５
の材料）。結果としてBaOの全体に占めるモル％は0.8〜
８モル％、BaO2は６〜33モル％の範囲にあれば機械的強
度にすぐれ、熱膨張係数も良いことが判った。
以上の結果、本発明の実施例における最適な基本構成は
第３図に示すように、 BaO 0.8〜8 モル％ TiO2 ６〜33モル％ NiO 60〜90モル％ 実線１内に囲まれる範囲である。
第３図に示すように、 BaO 0.8〜8 モル％ TiO2 ６〜33モル％ NiO 60〜90モル％ 実線１内に囲まれる範囲である。
原料として市販の試薬がである純度97％以上の二酸化チ
タン炭酸バリウムを所定の化学組成になるように秤量
し、樹脂ボールミル及び高強度ジルコニアボールと純水
で20時間以上混合した。次に過乾燥後アルミナ匣鉢に
入れて800℃〜1200℃の間で２時間以上予焼した。
タン炭酸バリウムを所定の化学組成になるように秤量
し、樹脂ボールミル及び高強度ジルコニアボールと純水
で20時間以上混合した。次に過乾燥後アルミナ匣鉢に
入れて800℃〜1200℃の間で２時間以上予焼した。
次に樹脂製ボールミルを用いてBaO−TiO2系の予焼上り
粉末と所定量の酸化ニッケルを秤量して高強度ジルコニ
アボールと純水で20時間以上混合と湿式粉砕を同時に行
った。
粉末と所定量の酸化ニッケルを秤量して高強度ジルコニ
アボールと純水で20時間以上混合と湿式粉砕を同時に行
った。
過乾燥後PVA8％溶液を10wt％ライカイキで混入し28メ
ッシュのふるいを通し水分調整後油圧プレス機にて1ton
/cm2の圧力でプレスしたて4mm、よこ50mm、高さ10mmの
成形体を得た。続いて、この成形体大気中にて1200〜13
00℃の間で２時間以上焼成磁器材料を得た。（第１〜第
10の磁器材料） 実施例2. 本発明の実施例２について説明する。
ッシュのふるいを通し水分調整後油圧プレス機にて1ton
/cm2の圧力でプレスしたて4mm、よこ50mm、高さ10mmの
成形体を得た。続いて、この成形体大気中にて1200〜13
00℃の間で２時間以上焼成磁器材料を得た。（第１〜第
10の磁器材料） 実施例2. 本発明の実施例２について説明する。
第２表は、本発明の実施例２に係る磁気ヘッド材料の基
本特性を示す。
本特性を示す。
この表において、実施例１で得られた磁気ヘッド用非磁
性材料No.3,No.6,No.8について、 HIP上りを施したものである。
性材料No.3,No.6,No.8について、 HIP上りを施したものである。
熱膨張係数は、実施例１に係る材料と変わらない。一方
焼結密度、ヴィカース硬度、抗析強度はともに上昇して
いることが、認められた。
焼結密度、ヴィカース硬度、抗析強度はともに上昇して
いることが、認められた。
本発明の実施例２に係る磁気ヘッド材料は次のように製
造された。実施例１で得られた第3,第６および第８の材
料を熱間静水圧プレス（HIP）装置を用いて1100℃〜130
0℃にて、 1000kg/cm2の圧力で、一時間〜３時間のHIP処理を施
し、第３′，第６′，第８′の磁気ヘッド用非磁性材料
を得た。
造された。実施例１で得られた第3,第６および第８の材
料を熱間静水圧プレス（HIP）装置を用いて1100℃〜130
0℃にて、 1000kg/cm2の圧力で、一時間〜３時間のHIP処理を施
し、第３′，第６′，第８′の磁気ヘッド用非磁性材料
を得た。
第２表は、この第３′，第６′，第８′の非磁性材料に
ついて測定したものである。
ついて測定したものである。
実施例3. 本発明の実施例２について説明する。
第３表は、本発明の実施例３に係る磁気ヘッド材料の基
本特性を示す。実施例１の非磁性材料を主成分とし混合
段階で、添加物を添加し、実施例１の製造プロセスに従
って得た第11〜第43の材料の基本的物性を測定したもの
である。
本特性を示す。実施例１の非磁性材料を主成分とし混合
段階で、添加物を添加し、実施例１の製造プロセスに従
って得た第11〜第43の材料の基本的物性を測定したもの
である。
この表から明らかなようにAl2O3,SiO2,MgO,SnO,ZnO,Y2O
3,Nb2O5,MnOのいずれかを適量添加することにより平均
粒径を細かくして抗析力及びヴィカース硬度の向上させ
ることが確められた。
3,Nb2O5,MnOのいずれかを適量添加することにより平均
粒径を細かくして抗析力及びヴィカース硬度の向上させ
ることが確められた。
更に適量の添加では加工時のチッピングが著しく抑制で
きることが確認できた。また、上記したいずれの添加物
においても、添加量が５〜10wt％を越えると加工に際し
チッピングが生じ易くもろくなることが認められた。
きることが確認できた。また、上記したいずれの添加物
においても、添加量が５〜10wt％を越えると加工に際し
チッピングが生じ易くもろくなることが認められた。
従って、実施例３と前記の主成分に加えて Al2O3,SiO2,MgO,SnO,ZnO,Nb2O5,MnOの中から選ばれた少
くとも１種を10wt％以下添加することにより強度の向上
とチッピング抑制ができることが判明した。
くとも１種を10wt％以下添加することにより強度の向上
とチッピング抑制ができることが判明した。
［発明の効果］ 以上詳述したように本発明によれば，磁気ヘッド用スラ
イダー材としての基本的条件である耐摩耗性，及び平滑
なボイドの少なく，また，高密度記録に必要な高磁束密
度のフェライトに対応できるとともに,BaO−TiO2系、Ca
O−TiO2系で実現できなかった熱膨張係数120×10-7/℃
以上の磁気ヘッド用非磁性磁器材料及びその製造方法が
提供できることになり、このことは工業的にきわめて有
用である。
イダー材としての基本的条件である耐摩耗性，及び平滑
なボイドの少なく，また，高密度記録に必要な高磁束密
度のフェライトに対応できるとともに,BaO−TiO2系、Ca
O−TiO2系で実現できなかった熱膨張係数120×10-7/℃
以上の磁気ヘッド用非磁性磁器材料及びその製造方法が
提供できることになり、このことは工業的にきわめて有
用である。
第１図は複数の結晶相からなる非磁性磁器材料の微細構
造のモデルを示す図、第２図はBaO−TiO2系におけるBaO
とTiO2のモル比と熱膨張係数の関係を示す図である。第
３図は本発明の実施例に係る磁気ヘッド用非磁性磁器材
料の化学組成を示す図である。
造のモデルを示す図、第２図はBaO−TiO2系におけるBaO
とTiO2のモル比と熱膨張係数の関係を示す図である。第
３図は本発明の実施例に係る磁気ヘッド用非磁性磁器材
料の化学組成を示す図である。
Claims (4)
- 【請求項１】主成分と副成分を含む非磁性磁器材料であ
って， 前記主成分はモル百分率でBaOが0.8〜８モル％,TiO2が
６〜33モル％，残部が実質的にNiOからなり， 前記非磁性材料は,120×10-7/℃以上の熱膨張係数を有
することを特徴とする磁気ヘッド用非磁性磁器材料。 - 【請求項２】請求項１記載の磁気ヘッド用非磁性磁気材
料において，前記副成分は,Al2O3,SiO2,MgO,ZrO2,Nb
2O5,MnO,ZnOの内から選択された少なくとも一種からな
り， 前記副成分は，前記非磁性磁気材料の総重量に対して,0
〜10wt％（０は含まず）含有されていることを特徴とす
る磁気ヘッド用非磁性磁器材料。 - 【請求項３】BaOとTiO2とをBaOとTiO2とのモル比が（0.
8〜８）：（６〜33）となるように含有する第１の原料
を混合し，粉砕して第１の混合物を得る第１の混合工程
と， 前記第１の混合物を800〜1200℃の範囲内の温度で予焼
する予焼工程と， 予焼された第１の混合物に,BaOが0.8〜８モル％,TiO2が
６〜33モル％，残部がNiOとなるようにNiOを含有した第
２の原料を混合し，粉砕して第２の混合物を得る第２の
混合工程と， 前記第２の混合物をプレス成形して成形体を得る圧縮成
形工程と， 前記成形体を1200〜1300℃の温度で焼成して,120×10-7
/℃以上の熱膨張係数を有する焼結体を得る焼成工程と
を有することを特徴とする磁気ヘッド用非磁性磁器材料
の製造方法。 - 【請求項４】請求項３記載の磁気ヘッド用非磁性磁気材
料の製造方法において，前記焼結体を熱間プレスする熱
間プレス工程を有することを特徴とする磁気ヘッド用非
磁性磁器材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63079568A JPH0776125B2 (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | 磁気ヘッド用非磁性磁器材料及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63079568A JPH0776125B2 (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | 磁気ヘッド用非磁性磁器材料及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01252565A JPH01252565A (ja) | 1989-10-09 |
| JPH0776125B2 true JPH0776125B2 (ja) | 1995-08-16 |
Family
ID=13693608
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63079568A Expired - Lifetime JPH0776125B2 (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | 磁気ヘッド用非磁性磁器材料及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0776125B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03146457A (ja) * | 1989-10-30 | 1991-06-21 | Kyocera Corp | 磁気ヘッド用磁器組成物 |
| US7403356B1 (en) * | 2004-04-29 | 2008-07-22 | Seagate Technology Llc | Disk drive including slider mover having low thermal coefficient of resistivity |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59146977A (ja) * | 1983-12-19 | 1984-08-23 | 日立金属株式会社 | 磁気ヘツド用非磁性セラミツクス |
| JPS60264363A (ja) * | 1984-06-12 | 1985-12-27 | ティーディーケイ株式会社 | 磁気ヘツド用非磁性セラミツク材料 |
| JPS62143857A (ja) * | 1985-12-17 | 1987-06-27 | 株式会社トーキン | 磁気ヘツド用非磁性材料 |
-
1988
- 1988-03-31 JP JP63079568A patent/JPH0776125B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01252565A (ja) | 1989-10-09 |
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