JPH0762500A - 耐熱鋳鋼 - Google Patents
耐熱鋳鋼Info
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- JPH0762500A JPH0762500A JP23732493A JP23732493A JPH0762500A JP H0762500 A JPH0762500 A JP H0762500A JP 23732493 A JP23732493 A JP 23732493A JP 23732493 A JP23732493 A JP 23732493A JP H0762500 A JPH0762500 A JP H0762500A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 優れた耐熱疲労性を有する耐熱鋳鋼を提供す
る。 【構成】 耐熱鋳鋼は、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓおよび
Ｃｒの含有量がそれぞれ、０．１０重量％≦Ｃ＜０．３
０重量％、２．０重量％≦Ｓｉ≦４．０重量％、０．３
重量％≦Ｍｎ≦１．０重量％、Ｐ≦０．０４重量％、Ｓ
≦０．３０重量％、５．０重量％≦Ｃｒ≦１５．０重量
％であり、残部が実質的にＦｅである組成を有する。ま
たマトリックスＭの鋳造組織が、フェライト相Ｆおよび
パーライト相Ｐよりなる混相組織である。これにより、
耐熱鋳鋼の熱疲労寿命を延ばし、また常温伸びを良好に
して、その耐熱疲労性を向上させることができる。
る。 【構成】 耐熱鋳鋼は、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓおよび
Ｃｒの含有量がそれぞれ、０．１０重量％≦Ｃ＜０．３
０重量％、２．０重量％≦Ｓｉ≦４．０重量％、０．３
重量％≦Ｍｎ≦１．０重量％、Ｐ≦０．０４重量％、Ｓ
≦０．３０重量％、５．０重量％≦Ｃｒ≦１５．０重量
％であり、残部が実質的にＦｅである組成を有する。ま
たマトリックスＭの鋳造組織が、フェライト相Ｆおよび
パーライト相Ｐよりなる混相組織である。これにより、
耐熱鋳鋼の熱疲労寿命を延ばし、また常温伸びを良好に
して、その耐熱疲労性を向上させることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐熱鋳鋼、例えば、エキ
ゾーストマニホルド等の内燃機関用排気系部品の構成材
料として最適な耐熱鋳鋼に関する。
ゾーストマニホルド等の内燃機関用排気系部品の構成材
料として最適な耐熱鋳鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種耐熱鋳鋼としては、フェラ
イト系高Ｃｒ耐熱鋳鋼が知られている（特開昭６２−１
５１５４８号公報参照）。
イト系高Ｃｒ耐熱鋳鋼が知られている（特開昭６２−１
５１５４８号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら従来の耐
熱鋳鋼は、マトリックスがフェライト相であることに起
因して、硬さが比較的低いことから機械加工性は良好で
あるが、炭化物が粒界に過剰に析出するため耐熱疲労
性、即ち、熱疲労寿命および常温伸びについてやや難が
あるため、内燃機関用排気系部品の構成材料に関する要
求特性を十分に満足し得る、といった域には達していな
い。
熱鋳鋼は、マトリックスがフェライト相であることに起
因して、硬さが比較的低いことから機械加工性は良好で
あるが、炭化物が粒界に過剰に析出するため耐熱疲労
性、即ち、熱疲労寿命および常温伸びについてやや難が
あるため、内燃機関用排気系部品の構成材料に関する要
求特性を十分に満足し得る、といった域には達していな
い。
【０００４】本発明は前記に鑑み、優れた耐熱疲労性お
よび耐酸化性を有すると共にα→γ変態点の上昇に伴い
高い耐熱温度を備え、その上耐熱鋳鉄と同等の鋳造性お
よび機械加工性を有し、また製造コストの安価な前記耐
熱鋳鋼を提供することを目的とする。
よび耐酸化性を有すると共にα→γ変態点の上昇に伴い
高い耐熱温度を備え、その上耐熱鋳鉄と同等の鋳造性お
よび機械加工性を有し、また製造コストの安価な前記耐
熱鋳鋼を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】第１発明に係る耐熱鋳鋼
は、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、ＳおよびＣｒの含有量がそれ
ぞれ、０．１０重量％≦Ｃ＜０．３０重量％、２．０重
量％≦Ｓｉ≦４．０重量％、０．３重量％≦Ｍｎ≦１．
０重量％、Ｐ≦０．０４重量％、Ｓ≦０．３０重量％、
５．０重量％≦Ｃｒ≦１５．０重量％であり、残部が実
質的にＦｅである組成を有し、マトリックスの鋳造組織
が、フェライト相およびパーライト相よりなる混相組
織、またはパーライト相からなる単相組織の何れか一方
であることを特徴とする。
は、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、ＳおよびＣｒの含有量がそれ
ぞれ、０．１０重量％≦Ｃ＜０．３０重量％、２．０重
量％≦Ｓｉ≦４．０重量％、０．３重量％≦Ｍｎ≦１．
０重量％、Ｐ≦０．０４重量％、Ｓ≦０．３０重量％、
５．０重量％≦Ｃｒ≦１５．０重量％であり、残部が実
質的にＦｅである組成を有し、マトリックスの鋳造組織
が、フェライト相およびパーライト相よりなる混相組
織、またはパーライト相からなる単相組織の何れか一方
であることを特徴とする。
【０００６】また第２発明に係る耐熱鋳鋼は、Ｃ、Ｓ
ｉ、Ｍｎ、Ｐ、ＳおよびＣｒの含有量がそれぞれ、０．
１０重量％≦Ｃ＜０．３０重量％、２．０重量％≦Ｓｉ
≦４．０重量％、０．３重量％≦Ｍｎ≦１．０重量％、
Ｐ≦０．０４重量％、Ｓ≦０．３０重量％、５．０重量
％≦Ｃｒ≦１５．０重量％であり、残部が実質的にＦｅ
である組成を有すると共に、処理温度ＴがＴ≧５００
℃、処理時間ｔがｔ≧５分間の条件で焼なまし処理を施
されており、マトリックスの金属組織が、フェライト相
およびパーライト相よりなる混相組織、またはパーライ
ト相からなる単相組織の何れか一方であることを特徴と
する。
ｉ、Ｍｎ、Ｐ、ＳおよびＣｒの含有量がそれぞれ、０．
１０重量％≦Ｃ＜０．３０重量％、２．０重量％≦Ｓｉ
≦４．０重量％、０．３重量％≦Ｍｎ≦１．０重量％、
Ｐ≦０．０４重量％、Ｓ≦０．３０重量％、５．０重量
％≦Ｃｒ≦１５．０重量％であり、残部が実質的にＦｅ
である組成を有すると共に、処理温度ＴがＴ≧５００
℃、処理時間ｔがｔ≧５分間の条件で焼なまし処理を施
されており、マトリックスの金属組織が、フェライト相
およびパーライト相よりなる混相組織、またはパーライ
ト相からなる単相組織の何れか一方であることを特徴と
する。
【０００７】
【作用】第１発明において、各合金元素の含有量および
マトリックスの鋳造組織を前記のように特定すると、鋳
放し材である耐熱鋳鋼に優れた耐熱疲労性および耐酸化
性を具備させると共にα→γ変態点を上昇させて高い耐
熱温度も具備させることができ、その上、鋳造性および
機械加工性を良好にし、また製造コストを低減すること
ができる。
マトリックスの鋳造組織を前記のように特定すると、鋳
放し材である耐熱鋳鋼に優れた耐熱疲労性および耐酸化
性を具備させると共にα→γ変態点を上昇させて高い耐
熱温度も具備させることができ、その上、鋳造性および
機械加工性を良好にし、また製造コストを低減すること
ができる。
【０００８】この場合、前記鋳造組織は、耐熱鋳鋼にお
ける熱疲労寿命を延ばすと共に常温伸びを良好にして耐
熱疲労性の向上に寄与し、また硬さを低下させて機械加
工性の向上に寄与する。
ける熱疲労寿命を延ばすと共に常温伸びを良好にして耐
熱疲労性の向上に寄与し、また硬さを低下させて機械加
工性の向上に寄与する。
【０００９】なお、耐熱鋳鋼の使用温度域にα→γ変態
点が存在すると、その耐熱鋳鋼の熱疲労寿命が著しく低
下するので、耐熱鋳鋼はα→γ変態点よりも下の温度域
で使用されることになる。したがって、α→γ変態点を
上昇させるということは、耐熱鋳鋼の使用上限温度が高
められ、その耐熱鋳鋼は高い耐熱温度を具備することに
なる。
点が存在すると、その耐熱鋳鋼の熱疲労寿命が著しく低
下するので、耐熱鋳鋼はα→γ変態点よりも下の温度域
で使用されることになる。したがって、α→γ変態点を
上昇させるということは、耐熱鋳鋼の使用上限温度が高
められ、その耐熱鋳鋼は高い耐熱温度を具備することに
なる。
【００１０】各合金元素の効果および含有量限定理由は
次の通りである。
次の通りである。
【００１１】Ｃは、溶湯の流動性を改善して鋳造性を良
好にし、また常温伸びを向上させる、といった効果を有
する。ただし、Ｃ含有量が、Ｃ＜０．１０重量％では鋳
造性が悪化すると共に常温伸びが低下し、一方、Ｃ≧
０．３０重量％ではα→γ変態点の下降および機械加工
性の悪化を招来する。
好にし、また常温伸びを向上させる、といった効果を有
する。ただし、Ｃ含有量が、Ｃ＜０．１０重量％では鋳
造性が悪化すると共に常温伸びが低下し、一方、Ｃ≧
０．３０重量％ではα→γ変態点の下降および機械加工
性の悪化を招来する。
【００１２】Ｓｉは、鋳造性を良好にし、また脱酸剤と
して機能することによりピンホール等の鋳造欠陥の発生
を防止する、といった効果を有し、その上Ｃｒと同様
に、α→γ変態点を上昇させて耐熱温度を高めると共に
耐酸化性を向上させる、といった効果も有する。ただ
し、Ｓｉ含有量が、Ｓｉ＜２．０重量％では、α→γ変
態点の上昇等の効果を得るためにＣｒ含有量を増加させ
なければならず、一方、Ｓｉ＞４．０重量％では常温伸
びが低下する。
して機能することによりピンホール等の鋳造欠陥の発生
を防止する、といった効果を有し、その上Ｃｒと同様
に、α→γ変態点を上昇させて耐熱温度を高めると共に
耐酸化性を向上させる、といった効果も有する。ただ
し、Ｓｉ含有量が、Ｓｉ＜２．０重量％では、α→γ変
態点の上昇等の効果を得るためにＣｒ含有量を増加させ
なければならず、一方、Ｓｉ＞４．０重量％では常温伸
びが低下する。
【００１３】Ｍｎは、Ｓｉと同様に脱酸剤として機能す
ると共に鋳造性を良好にし、また切削性向上のためにＭ
ｎＳを晶出させる、といった効果を有する。このＭｎＳ
の晶出および前記鋳造組織による硬さ低下は、機械加工
性の向上に大いに寄与する。ただし、Ｍｎ含有量がＭｎ
＜０．３重量％では、脱酸剤機能の減退、鋳造性の悪化
およびＭｎＳの晶出量減少、といった不具合を惹起し、
一方、Ｍｎ＞１．０重量％では耐酸化性の劣化およびマ
トリックスのマルテンサイト化を招来する。
ると共に鋳造性を良好にし、また切削性向上のためにＭ
ｎＳを晶出させる、といった効果を有する。このＭｎＳ
の晶出および前記鋳造組織による硬さ低下は、機械加工
性の向上に大いに寄与する。ただし、Ｍｎ含有量がＭｎ
＜０．３重量％では、脱酸剤機能の減退、鋳造性の悪化
およびＭｎＳの晶出量減少、といった不具合を惹起し、
一方、Ｍｎ＞１．０重量％では耐酸化性の劣化およびマ
トリックスのマルテンサイト化を招来する。
【００１４】Ｐは、その含有量がＰ＞０．０４重量％に
なると、ステダイトの晶出による機械加工性の悪化およ
び不純物として機能することによる熱疲労寿命の短期化
を招来するので、Ｐ含有量はＰ≦０．０４重量％に設定
される。
なると、ステダイトの晶出による機械加工性の悪化およ
び不純物として機能することによる熱疲労寿命の短期化
を招来するので、Ｐ含有量はＰ≦０．０４重量％に設定
される。
【００１５】Ｓは、前記のようにＭｎと協働してＭｎＳ
を晶出する効果を有するが、その含有量がＳ＞０．３０
重量％になると、不純物として機能することにより熱疲
労寿命の短期化を招来するので、Ｓ含有量はＳ≦０．３
０重量％に設定される。
を晶出する効果を有するが、その含有量がＳ＞０．３０
重量％になると、不純物として機能することにより熱疲
労寿命の短期化を招来するので、Ｓ含有量はＳ≦０．３
０重量％に設定される。
【００１６】Ｃｒは、耐酸化性を改善し、またα→γ変
態点を上昇させる効果を有する。ただし、Ｃｒ含有量が
Ｃｒ＜５．０重量％では耐酸化性改善効果およびα→γ
変態点上昇効果が減退し、一方、Ｃｒ＞１５．０重量％
ではＳｉ含有量との関係でＣｒ含有量が過剰となるため
常温伸びが低下する。
態点を上昇させる効果を有する。ただし、Ｃｒ含有量が
Ｃｒ＜５．０重量％では耐酸化性改善効果およびα→γ
変態点上昇効果が減退し、一方、Ｃｒ＞１５．０重量％
ではＳｉ含有量との関係でＣｒ含有量が過剰となるため
常温伸びが低下する。
【００１７】第２発明において、鋳放し材に焼なまし処
理を施して得られた耐熱鋳鋼は、その鋳放し材よりも、
熱疲労寿命が延びると共に常温伸びが良好となり、した
がって優れた耐熱疲労性を有する。また鋳放し材が薄肉
であったり、急冷された場合にマルテンサイト相が生じ
ていても、耐熱鋳鋼には焼なまし処理によって前記鋳造
組織と同様の金属組織を具備させることができる。した
がって、この耐熱鋳鋼は、前記同様の特性を有する。な
お、焼なまし処理において、処理温度Ｔの上限は、製造
コスト上、Ｔ＝１０００℃である。
理を施して得られた耐熱鋳鋼は、その鋳放し材よりも、
熱疲労寿命が延びると共に常温伸びが良好となり、した
がって優れた耐熱疲労性を有する。また鋳放し材が薄肉
であったり、急冷された場合にマルテンサイト相が生じ
ていても、耐熱鋳鋼には焼なまし処理によって前記鋳造
組織と同様の金属組織を具備させることができる。した
がって、この耐熱鋳鋼は、前記同様の特性を有する。な
お、焼なまし処理において、処理温度Ｔの上限は、製造
コスト上、Ｔ＝１０００℃である。
【００１８】
【実施例】表１は、耐熱鋳鋼に関する実施例１〜４およ
び比較例１〜５の組成ならびに鋳鉄に関する比較例６の
組成を示す。各耐熱鋳鋼、即ち実施例１〜４および比較
例１〜５の製造に当っては、各組成の溶湯を１００kg用
高周波溶解炉を用いて大気下で調製し、次いで出湯温度
１５５０℃以上にて鋳込みを行い、ＪＩＳ規格Ａ号に規
定されたＹブロック形状の耐熱鋳鋼を得る、といった方
法が採用された。比較例６は通常の鋳造法により得られ
たもので、その形状は各耐熱鋳鋼のそれと同じである。
び比較例１〜５の組成ならびに鋳鉄に関する比較例６の
組成を示す。各耐熱鋳鋼、即ち実施例１〜４および比較
例１〜５の製造に当っては、各組成の溶湯を１００kg用
高周波溶解炉を用いて大気下で調製し、次いで出湯温度
１５５０℃以上にて鋳込みを行い、ＪＩＳ規格Ａ号に規
定されたＹブロック形状の耐熱鋳鋼を得る、といった方
法が採用された。比較例６は通常の鋳造法により得られ
たもので、その形状は各耐熱鋳鋼のそれと同じである。
【００１９】
【表１】 表２は実施例１〜４および比較例１〜６におけるマトリ
ックスの鋳造組織を示す。
ックスの鋳造組織を示す。
【００２０】
【表２】 図１，図２は実施例１の鋳造組織を示し、図１，図２
（ａ）はそれぞれ１００倍および４００倍の顕微鏡写真
であり、図２（ｂ）は同図（ａ）の概略写図である。
（ａ）はそれぞれ１００倍および４００倍の顕微鏡写真
であり、図２（ｂ）は同図（ａ）の概略写図である。
【００２１】図２より、マトリックスＭの鋳造組織がフ
ェライト相Ｆおよびパーライト相Ｐからなり、そのマト
リックスＭ中に微細炭化物ｃが分散していることが判
る。
ェライト相Ｆおよびパーライト相Ｐからなり、そのマト
リックスＭ中に微細炭化物ｃが分散していることが判
る。
【００２２】次に、実施例１〜４および比較例１〜６よ
り試験片を製作し、各試験片について次のような各種評
価試験を行った。
り試験片を製作し、各試験片について次のような各種評
価試験を行った。
【００２３】熱疲労試験として、標点間距離２０mm、標
点間の直径１０mmの丸棒状試験片を電気−油圧サーボ方
式熱疲労試験機に、その試験片の加熱による伸びを機械
的に完全拘束し得るように取付け、下限温度を１００℃
に、上限温度を７００℃に、１サイクルに要する時間を
４３０秒間に、１サイクルにおける保持時間を３００秒
間にそれぞれ設定して加熱冷却サイクルを繰返して行
い、試験片が破断するまでのサイクル数を求めた。
点間の直径１０mmの丸棒状試験片を電気−油圧サーボ方
式熱疲労試験機に、その試験片の加熱による伸びを機械
的に完全拘束し得るように取付け、下限温度を１００℃
に、上限温度を７００℃に、１サイクルに要する時間を
４３０秒間に、１サイクルにおける保持時間を３００秒
間にそれぞれ設定して加熱冷却サイクルを繰返して行
い、試験片が破断するまでのサイクル数を求めた。
【００２４】また耐熱鋳鋼において、その耐熱疲労性に
影響をおよぼす因子である破断伸びと高温強度を求める
ため、常温および９００℃にて引張り試験を行った。
影響をおよぼす因子である破断伸びと高温強度を求める
ため、常温および９００℃にて引張り試験を行った。
【００２５】さらに、耐酸化性を調べるため、直径１０
mm、長さ１０mmの試験片を、大気中において９００℃の
温度に２００時間保持し、試験片の試験前後における単
位面積当りの酸化増量値（mg／cm2 ）を求めた。さらに
また各試験片について、α→γ変態点とロックウエル硬
さＨＲＢとを求めた。
mm、長さ１０mmの試験片を、大気中において９００℃の
温度に２００時間保持し、試験片の試験前後における単
位面積当りの酸化増量値（mg／cm2 ）を求めた。さらに
また各試験片について、α→γ変態点とロックウエル硬
さＨＲＢとを求めた。
【００２６】表３，表４は各種試験結果を示す。表中、
σB は引張強さを、σS は降伏強さを、Ｅは伸びをそれ
ぞれ示す。
σB は引張強さを、σS は降伏強さを、Ｅは伸びをそれ
ぞれ示す。
【００２７】
【表３】
【００２８】
【表４】 表３，表４から、実施例１〜４は優れた熱疲労寿命およ
び常温伸びならびに耐酸化性を有し、またα→γ変態点
も高いことが判る。その上、鋳造性も良好であり、これ
はＣおよびＳｉ含有量を比較的高く設定して、湯回り性
を向上させたことに起因する。さらに機械加工性も良
く、これは、マトリックスの鋳造組織を前記のように特
定することによってマトリックスのロックウエル硬さＨ
ＲＢを下げたこと、晶出ＭｎＳによる切削性向上効果が
得られること等に起因する。さらにまた、製造コストも
安価であり、これは、鋳造性の改善に伴い不良品の発生
を回避し得ること、熱処理を行わずに鋳放しのままで
も、所定の機械加工後において使用に供し得ること等に
起因する。
び常温伸びならびに耐酸化性を有し、またα→γ変態点
も高いことが判る。その上、鋳造性も良好であり、これ
はＣおよびＳｉ含有量を比較的高く設定して、湯回り性
を向上させたことに起因する。さらに機械加工性も良
く、これは、マトリックスの鋳造組織を前記のように特
定することによってマトリックスのロックウエル硬さＨ
ＲＢを下げたこと、晶出ＭｎＳによる切削性向上効果が
得られること等に起因する。さらにまた、製造コストも
安価であり、これは、鋳造性の改善に伴い不良品の発生
を回避し得ること、熱処理を行わずに鋳放しのままで
も、所定の機械加工後において使用に供し得ること等に
起因する。
【００２９】比較例１は、そのマトリックスの鋳造組織
がフェライト相より構成されていて、炭化物が粒界に過
剰に析出するので、熱疲労寿命が比較的短くなると共に
常温伸びが著しく悪いため耐熱疲労性が低い。比較例２
は、そのマトリックスの鋳造組織がフェライト相とマル
テンサイト相とより構成されているので、熱疲労寿命が
比較的短くなると共に常温伸びが比較的悪いため耐熱疲
労性が低い。比較例３は、そのマトリックスの鋳造組織
がマルテンサイト相より構成されているので、ロックウ
エル硬さＨＲＢが高く、また熱疲労寿命がかなり短くな
ると共に常温伸びも著しく悪いため耐熱疲労性が低く、
その上、α→γ変態点も低い。比較例４は、そのマトリ
ックスの鋳造組織がフェライト相より構成されていて、
粒界に網目状炭化物が析出しているため、耐熱疲労性が
低い。比較例５はそのマトリックスの鋳造組織がパーラ
イト相より構成されていて耐熱疲労性は良好であるが、
ロックウエル硬さＨＲＢが高いため機械加工性が悪く、
またα→γ変態点も低い。比較例６は鋳鉄であって耐熱
疲労性が極端に低い。
がフェライト相より構成されていて、炭化物が粒界に過
剰に析出するので、熱疲労寿命が比較的短くなると共に
常温伸びが著しく悪いため耐熱疲労性が低い。比較例２
は、そのマトリックスの鋳造組織がフェライト相とマル
テンサイト相とより構成されているので、熱疲労寿命が
比較的短くなると共に常温伸びが比較的悪いため耐熱疲
労性が低い。比較例３は、そのマトリックスの鋳造組織
がマルテンサイト相より構成されているので、ロックウ
エル硬さＨＲＢが高く、また熱疲労寿命がかなり短くな
ると共に常温伸びも著しく悪いため耐熱疲労性が低く、
その上、α→γ変態点も低い。比較例４は、そのマトリ
ックスの鋳造組織がフェライト相より構成されていて、
粒界に網目状炭化物が析出しているため、耐熱疲労性が
低い。比較例５はそのマトリックスの鋳造組織がパーラ
イト相より構成されていて耐熱疲労性は良好であるが、
ロックウエル硬さＨＲＢが高いため機械加工性が悪く、
またα→γ変態点も低い。比較例６は鋳鉄であって耐熱
疲労性が極端に低い。
【００３０】次に、実施例２の耐熱鋳鋼に、７００℃、
３０分間の条件で焼なまし処理を施して実施例５の熱処
理済耐熱鋼を得た。
３０分間の条件で焼なまし処理を施して実施例５の熱処
理済耐熱鋼を得た。
【００３１】実施例５について、前記同様の各種評価試
験を行ったところ、表５の結果を得た。ただし、９００
℃における引張り特性、酸化増量およびα→γ変態点は
実施例２と同じであるので表５から除かれている。
験を行ったところ、表５の結果を得た。ただし、９００
℃における引張り特性、酸化増量およびα→γ変態点は
実施例２と同じであるので表５から除かれている。
【００３２】
【表５】 実施例２と実施例５とを比較すると、前記焼なまし処理
によって熱疲労寿命が延びると共に常温伸びが良好とな
り、これにより耐熱疲労性が向上していることが判る。
によって熱疲労寿命が延びると共に常温伸びが良好とな
り、これにより耐熱疲労性が向上していることが判る。
【００３３】実施例１〜５のような耐熱鋳鋼より、内燃
機関用排気系部品であるエキゾーストマルホルドを構成
すると、その高温下における耐久性を大幅に向上させる
ことができ、またそれに基づいて排気ガス温度を高める
ことが可能であるから、燃焼効率および排気浄化率を向
上させることが可能である。
機関用排気系部品であるエキゾーストマルホルドを構成
すると、その高温下における耐久性を大幅に向上させる
ことができ、またそれに基づいて排気ガス温度を高める
ことが可能であるから、燃焼効率および排気浄化率を向
上させることが可能である。
【００３４】
【発明の効果】第１発明によれば、組成および鋳造組織
を前記のように特定することによって、優れた耐熱疲労
性、耐酸化性、鋳造性および機械加工性を有し、また製
造コストの安価な耐熱鋳鋼を提供することができる。
を前記のように特定することによって、優れた耐熱疲労
性、耐酸化性、鋳造性および機械加工性を有し、また製
造コストの安価な耐熱鋳鋼を提供することができる。
【００３５】第２発明によれば、前記構成要件に、前記
のように特定された焼なまし処理を付加することによ
り、一層優れた耐熱疲労性を有する耐熱鋳鋼を提供する
ことができる。
のように特定された焼なまし処理を付加することによ
り、一層優れた耐熱疲労性を有する耐熱鋳鋼を提供する
ことができる。
【図１】耐熱鋳鋼の金属組織（鋳造組織）を示す倍率１
００倍の顕微鏡写真である。
００倍の顕微鏡写真である。
【図２】（ａ）は耐熱鋳鋼の金属組織（鋳造組織）を示
す倍率４００倍の顕微鏡写真であり、（ｂ）は（ａ）の
概略写図である。
す倍率４００倍の顕微鏡写真であり、（ｂ）は（ａ）の
概略写図である。
Ｆ フェライト相 Ｍ マトリックス Ｐ パーライト相 ｃ 微細炭化物
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、ＳおよびＣｒの含
有量がそれぞれ、０．１０重量％≦Ｃ＜０．３０重量
％、２．０重量％≦Ｓｉ≦４．０重量％、０．３重量％
≦Ｍｎ≦１．０重量％、Ｐ≦０．０４重量％、Ｓ≦０．
３０重量％、５．０重量％≦Ｃｒ≦１５．０重量％であ
り、残部が実質的にＦｅである組成を有し、マトリック
スの鋳造組織が、フェライト相およびパーライト相より
なる混相組織、またはパーライト相からなる単相組織の
何れか一方であることを特徴とする耐熱鋳鋼。 - 【請求項２】 Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、ＳおよびＣｒの含
有量がそれぞれ、０．１０重量％≦Ｃ＜０．３０重量
％、２．０重量％≦Ｓｉ≦４．０重量％、０．３重量％
≦Ｍｎ≦１．０重量％、Ｐ≦０．０４重量％、Ｓ≦０．
３０重量％、５．０重量％≦Ｃｒ≦１５．０重量％であ
り、残部が実質的にＦｅである組成を有すると共に、処
理温度ＴがＴ≧５００℃、処理時間ｔがｔ≧５分間の条
件で焼なまし処理を施されており、マトリックスの金属
組織が、フェライト相およびパーライト相よりなる混相
組織、またはパーライト相からなる単相組織の何れか一
方であることを特徴とする耐熱鋳鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23732493A JPH0762500A (ja) | 1993-08-30 | 1993-08-30 | 耐熱鋳鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23732493A JPH0762500A (ja) | 1993-08-30 | 1993-08-30 | 耐熱鋳鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0762500A true JPH0762500A (ja) | 1995-03-07 |
Family
ID=17013689
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23732493A Pending JPH0762500A (ja) | 1993-08-30 | 1993-08-30 | 耐熱鋳鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0762500A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002286215A (ja) * | 2001-03-23 | 2002-10-03 | Ngk Insulators Ltd | 縦型円筒焼却炉 |
-
1993
- 1993-08-30 JP JP23732493A patent/JPH0762500A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002286215A (ja) * | 2001-03-23 | 2002-10-03 | Ngk Insulators Ltd | 縦型円筒焼却炉 |
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