JPH0762466A - 装飾用チタン合金およびその装飾品 - Google Patents
装飾用チタン合金およびその装飾品Info
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- JPH0762466A JPH0762466A JP20973293A JP20973293A JPH0762466A JP H0762466 A JPH0762466 A JP H0762466A JP 20973293 A JP20973293 A JP 20973293A JP 20973293 A JP20973293 A JP 20973293A JP H0762466 A JPH0762466 A JP H0762466A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 装飾性チタン合金の高硬度化と鏡面性の向上
を図る。 【構成】 チタンに重量で0.5〜5%の鉄を含有させるこ
とにより、αとβの２相組織にし高硬度化を図る。さら
にβ変態温度以上から急冷することにより、さらに硬度
を高くできる。 【効果】 装飾用のチタン合金として高硬度化を図るこ
とにより、鏡面性を向上させることができる。また、チ
タンと鉄の合金なので皮膚アレルギーを防止できる。
を図る。 【構成】 チタンに重量で0.5〜5%の鉄を含有させるこ
とにより、αとβの２相組織にし高硬度化を図る。さら
にβ変態温度以上から急冷することにより、さらに硬度
を高くできる。 【効果】 装飾用のチタン合金として高硬度化を図るこ
とにより、鏡面性を向上させることができる。また、チ
タンと鉄の合金なので皮膚アレルギーを防止できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、チタン合金を用いた
装飾部品、特に腕時計用外装部品に関する。
装飾部品、特に腕時計用外装部品に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、装飾部品、特に腕時計用外装部品
の材料のほとんどに耐食性と鏡面性の面からステンレス
鋼が使用されている。また近年、商業用純チタンを用い
た腕時計外装部品も製造されているが、純チタンは軟ら
かいために窒化処理により硬化した後にショットブラス
ト処理を施したグレー色のざらざらな表面状態となって
いる。
の材料のほとんどに耐食性と鏡面性の面からステンレス
鋼が使用されている。また近年、商業用純チタンを用い
た腕時計外装部品も製造されているが、純チタンは軟ら
かいために窒化処理により硬化した後にショットブラス
ト処理を施したグレー色のざらざらな表面状態となって
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来のように
装飾部品、特に腕時計外装部品の材料にステンレス鋼を
使用すると、硬度が低く傷がつき易い、比重が大きく重
い、Ｎｉにより皮膚アレルギーを起こす場合がある、海
水に対して完全な耐食性がなく錆びる場合がある、とい
う課題があった。また、装飾部品材として商業用純チタ
ンを使用した場合は、軽さ、耐食性、皮膚アレルギーの
面では、ステンレス鋼に比べて優れているが、硬化処理
により表面粗度が悪くなり、表面状態はざらざらなグレ
ー色に限られてしまう。したがって、デザインは単一的
になり著しく高級感を損なってしまうという課題があっ
た。
装飾部品、特に腕時計外装部品の材料にステンレス鋼を
使用すると、硬度が低く傷がつき易い、比重が大きく重
い、Ｎｉにより皮膚アレルギーを起こす場合がある、海
水に対して完全な耐食性がなく錆びる場合がある、とい
う課題があった。また、装飾部品材として商業用純チタ
ンを使用した場合は、軽さ、耐食性、皮膚アレルギーの
面では、ステンレス鋼に比べて優れているが、硬化処理
により表面粗度が悪くなり、表面状態はざらざらなグレ
ー色に限られてしまう。したがって、デザインは単一的
になり著しく高級感を損なってしまうという課題があっ
た。
【０００４】そこで、この発明の目的は、従来のこのよ
うな課題を解決するため、硬度が高く、軽く、生体適合
性がよく、耐食性がよく、かつ鏡面を得ることによって
装飾性を高めることにある。
うな課題を解決するため、硬度が高く、軽く、生体適合
性がよく、耐食性がよく、かつ鏡面を得ることによって
装飾性を高めることにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、この発明は装飾部材、特に腕時計外装材においてチ
タンに重量で０．５％以上の鉄を含有したチタン合金
（Ｔｉ−Ｆｅ）を用いた。Ｔｉ−Ｆｅは、硬さは純チタ
ン，ステンレス鋼以上を得ることができ傷がつきにく
く、軽さはステンレス鋼の６０％程度と軽くでき、海水
や汗に対しては完全な耐食性を得ることができ、チタン
と鉄は生体適合性がよいので皮膚アレルギーを起こすこ
とがなく、装飾部材として非常に優れた特性を示す。ま
た、ＴｉＦｅをβ変態温度以上の温度から急冷すること
により、粗大なα相を微細にでき表面を研磨することに
より容易に鏡面仕上げができる。したがって従来の純チ
タン製の装飾部品とはことなり、鏡面モデルが可能にな
るのでデザインのバラエティが増し、高級感のある装飾
品が得られるようになった。
に、この発明は装飾部材、特に腕時計外装材においてチ
タンに重量で０．５％以上の鉄を含有したチタン合金
（Ｔｉ−Ｆｅ）を用いた。Ｔｉ−Ｆｅは、硬さは純チタ
ン，ステンレス鋼以上を得ることができ傷がつきにく
く、軽さはステンレス鋼の６０％程度と軽くでき、海水
や汗に対しては完全な耐食性を得ることができ、チタン
と鉄は生体適合性がよいので皮膚アレルギーを起こすこ
とがなく、装飾部材として非常に優れた特性を示す。ま
た、ＴｉＦｅをβ変態温度以上の温度から急冷すること
により、粗大なα相を微細にでき表面を研磨することに
より容易に鏡面仕上げができる。したがって従来の純チ
タン製の装飾部品とはことなり、鏡面モデルが可能にな
るのでデザインのバラエティが増し、高級感のある装飾
品が得られるようになった。
【０００６】
【実施例】以下に、この発明の実施例について説明す
る。 （実施例１）
る。 （実施例１）
【０００７】
【表１】
【０００８】粉末粒子の大きさが２００μｍ以下の純チ
タン粉末と１０μｍ以下の鉄粉末を表１の割合で混合し
６種類の混合粉を得た。これらの混合粉に０．５ｗｔ％
のステアリン酸を混合し、３０ｋｇｆ／ｍｍ２の圧力で
型成形し成形体を得た。次にこれらの成形体を１２０
０，１２５０，１３００，１３５０℃で１ｈ保持し焼結
し焼結体を得た。各焼結体の相対密度は９５％以上であ
り、また組織は均一なα＋βの２相組織となり装飾品と
しての使用では十分使用に耐え得る。ただし、Ｔｉ−２
Ｆｅは１３５０℃の焼結で、Ｔｉ−４ＦｅとＴｉ−５Ｆ
ｅは１３００℃以上の焼結で局部的に溶融しセッターと
の接触部で軽い反応が生じた。図１に各焼結体の硬さを
示す。１００Ｔｉではビッカース硬さＨｖ１８０である
が、鉄量が増えるにしたがって硬さが増す。Ｔｉ−０．
５Ｆｅ以上の鉄量では硬さがＨｖ２５０以上あり、ステ
ンレス鋼の硬さＨｖ２００以上を得ることができ、装飾
部品として使用した場合には傷がつきにくく非常に有効
であった。
タン粉末と１０μｍ以下の鉄粉末を表１の割合で混合し
６種類の混合粉を得た。これらの混合粉に０．５ｗｔ％
のステアリン酸を混合し、３０ｋｇｆ／ｍｍ２の圧力で
型成形し成形体を得た。次にこれらの成形体を１２０
０，１２５０，１３００，１３５０℃で１ｈ保持し焼結
し焼結体を得た。各焼結体の相対密度は９５％以上であ
り、また組織は均一なα＋βの２相組織となり装飾品と
しての使用では十分使用に耐え得る。ただし、Ｔｉ−２
Ｆｅは１３５０℃の焼結で、Ｔｉ−４ＦｅとＴｉ−５Ｆ
ｅは１３００℃以上の焼結で局部的に溶融しセッターと
の接触部で軽い反応が生じた。図１に各焼結体の硬さを
示す。１００Ｔｉではビッカース硬さＨｖ１８０である
が、鉄量が増えるにしたがって硬さが増す。Ｔｉ−０．
５Ｆｅ以上の鉄量では硬さがＨｖ２５０以上あり、ステ
ンレス鋼の硬さＨｖ２００以上を得ることができ、装飾
部品として使用した場合には傷がつきにくく非常に有効
であった。
【０００９】次に、各焼結体をβ変態温度以上の９５０
℃で３０ｍｉｎ加熱しその温度から油冷による急冷を行
った（β溶体化処理）。β溶体化処理後の各焼結体の硬
さを図２に示す。１００Ｔｉの硬さは焼結体のままの状
態とほぼ同じ硬さであるが、Ｔｉ−０．５Ｆｅ以上の鉄
量の硬さは焼結体のままに比べて上昇する。装飾体とし
て使用する場合は、０．５％以上の鉄量のチタン合金を
溶体化処理することにより硬度が上昇し、さらに傷がつ
きにくく非常に有効であった。
℃で３０ｍｉｎ加熱しその温度から油冷による急冷を行
った（β溶体化処理）。β溶体化処理後の各焼結体の硬
さを図２に示す。１００Ｔｉの硬さは焼結体のままの状
態とほぼ同じ硬さであるが、Ｔｉ−０．５Ｆｅ以上の鉄
量の硬さは焼結体のままに比べて上昇する。装飾体とし
て使用する場合は、０．５％以上の鉄量のチタン合金を
溶体化処理することにより硬度が上昇し、さらに傷がつ
きにくく非常に有効であった。
【００１０】次に各焼結体および焼結体にβ溶体化処理
を行ったものに対して、バフ研磨による鏡面仕上げを行
った。表２に各焼結体における鏡面状態の評価結果を示
す。
を行ったものに対して、バフ研磨による鏡面仕上げを行
った。表２に各焼結体における鏡面状態の評価結果を示
す。
【００１１】
【表２】
【００１２】１００Ｔｉは、焼結上がりでは組織がα単
相であり硬さが低いために、研磨後の表面状態はうねり
が生じ、鏡面が得られない。また、溶体化処理を施して
も組織及び硬さは大きく変化せず鏡面性は変わらない。
Ｔｉ−０．５Ｆｅ以上の鉄量では硬度は高いが、β地に
１００μｍ近くの粗大なα相が層状に析出するため、β
相とα相で研磨性に差が出て鏡面性がやや悪くなる。一
方、Ｔｉ−０．５Ｆｅ以上の鉄量の焼結体に対してβ溶
体化処理を施すことにより、ほとんどが針状のマルテン
サイトと残留β組織になり研磨による研磨ムラがなくな
り、良好な鏡面状態が得られた。Ｔｉ−０．５Ｆｅ以上
の鉄量のチタン合金においてβ溶体化処理を施すこと
は、鏡面性の面から装飾品に対しては非常に有効であっ
た。
相であり硬さが低いために、研磨後の表面状態はうねり
が生じ、鏡面が得られない。また、溶体化処理を施して
も組織及び硬さは大きく変化せず鏡面性は変わらない。
Ｔｉ−０．５Ｆｅ以上の鉄量では硬度は高いが、β地に
１００μｍ近くの粗大なα相が層状に析出するため、β
相とα相で研磨性に差が出て鏡面性がやや悪くなる。一
方、Ｔｉ−０．５Ｆｅ以上の鉄量の焼結体に対してβ溶
体化処理を施すことにより、ほとんどが針状のマルテン
サイトと残留β組織になり研磨による研磨ムラがなくな
り、良好な鏡面状態が得られた。Ｔｉ−０．５Ｆｅ以上
の鉄量のチタン合金においてβ溶体化処理を施すこと
は、鏡面性の面から装飾品に対しては非常に有効であっ
た。
【００１３】（実施例２）
【００１４】
【表３】
【００１５】粉末粒子の大きさが４５μｍ以下の純チタ
ン粉末と１０μｍ以下の鉄粉末を表３の割合で混合し６
種類の混合粉を得た。これらの混合粉と有機物（ワック
ス，ポリスチレン系，アクリル系樹脂を混合）を８４：
１６の割合で混合し、１６０℃で射出成形し成形体を得
た。これらの成形体を加熱することにより有機物の９５
％を除去し、１０−４〜１０−５ｔｏｒｒの真空中で１
２００，１２５０，１３００，１３５０℃で１ｈ保持し
焼結体を得た。各焼結体の相対密度は９５％以上であ
り、また組織は均一なα＋βの２相組織となり装飾品と
しての使用では十分使用に耐え得る。ただし、Ｔｉ−２
Ｆｅは１３５０℃の焼結で、Ｔｉ−４ＦｅとＴｉ−５Ｆ
ｅは１３００℃以上の焼結で局部的に溶融しセッターと
の接触部で軽い反応が生じた。 図３に各焼結体の硬さ
を示す。１００Ｔｉではビッカース硬さＨｖ２００であ
るが、鉄量が増えるにしたがって硬さが増す。実施例１
の圧粉成形の焼結体に比べて硬さが全体的に上昇してい
るが、これは脱脂，焼結工程において酸素量と炭素量が
圧粉成形品に比べて多くなるためである。Ｔｉ−０．５
Ｆｅ以上の鉄量では硬さがＨｖ３００以上あり、ステン
レス鋼の硬さＨｖ２００以上を得ることができ、装飾部
品として使用した場合には傷がつきにくく非常に有効で
あった。
ン粉末と１０μｍ以下の鉄粉末を表３の割合で混合し６
種類の混合粉を得た。これらの混合粉と有機物（ワック
ス，ポリスチレン系，アクリル系樹脂を混合）を８４：
１６の割合で混合し、１６０℃で射出成形し成形体を得
た。これらの成形体を加熱することにより有機物の９５
％を除去し、１０−４〜１０−５ｔｏｒｒの真空中で１
２００，１２５０，１３００，１３５０℃で１ｈ保持し
焼結体を得た。各焼結体の相対密度は９５％以上であ
り、また組織は均一なα＋βの２相組織となり装飾品と
しての使用では十分使用に耐え得る。ただし、Ｔｉ−２
Ｆｅは１３５０℃の焼結で、Ｔｉ−４ＦｅとＴｉ−５Ｆ
ｅは１３００℃以上の焼結で局部的に溶融しセッターと
の接触部で軽い反応が生じた。 図３に各焼結体の硬さ
を示す。１００Ｔｉではビッカース硬さＨｖ２００であ
るが、鉄量が増えるにしたがって硬さが増す。実施例１
の圧粉成形の焼結体に比べて硬さが全体的に上昇してい
るが、これは脱脂，焼結工程において酸素量と炭素量が
圧粉成形品に比べて多くなるためである。Ｔｉ−０．５
Ｆｅ以上の鉄量では硬さがＨｖ３００以上あり、ステン
レス鋼の硬さＨｖ２００以上を得ることができ、装飾部
品として使用した場合には傷がつきにくく非常に有効で
あった。
【００１６】次に、各焼結体をβ変態温度以上の９５０
℃で３０ｍｉｎ加熱しその温度から油冷による急冷を行
った（β溶体化処理）。β溶体化処理後の各焼結体の硬
さを図４に示す。１００Ｔｉの硬さは焼結体のままの状
態とほぼ同じ硬さであるが、Ｔｉ−０．５Ｆｅ以上の鉄
量の硬さは焼結体のままに比べて上昇する。装飾体とし
て使用する場合は、０．５％以上の鉄量のチタン合金を
溶体化処理することにより硬度が上昇し、さらに傷がつ
きにくく非常に有効であった。
℃で３０ｍｉｎ加熱しその温度から油冷による急冷を行
った（β溶体化処理）。β溶体化処理後の各焼結体の硬
さを図４に示す。１００Ｔｉの硬さは焼結体のままの状
態とほぼ同じ硬さであるが、Ｔｉ−０．５Ｆｅ以上の鉄
量の硬さは焼結体のままに比べて上昇する。装飾体とし
て使用する場合は、０．５％以上の鉄量のチタン合金を
溶体化処理することにより硬度が上昇し、さらに傷がつ
きにくく非常に有効であった。
【００１７】次に各焼結体および焼結体にβ溶体化処理
を行ったものに対して、バフ研磨による鏡面仕上げを行
った。表４に各焼結体における鏡面状態の評価結果を示
す。
を行ったものに対して、バフ研磨による鏡面仕上げを行
った。表４に各焼結体における鏡面状態の評価結果を示
す。
【００１８】
【表４】
【００１９】１００Ｔｉは、焼結上がりでは組織がα単
相であり硬さが低いために、研磨後の表面状態はうねり
が生じ、鏡面が得られない。また、溶体化処理を施して
も組織及び硬さは大きく変化せず鏡面性は変わらない。
Ｔｉ−０．５Ｆｅ以上の鉄量では硬度は高いが、β地に
１００μｍ近くの粗大なα相が層状に析出するため、β
相とα相で研磨性に差が出て鏡面性がやや悪くなる。一
方、Ｔｉ−０．５Ｆｅ以上の鉄量の焼結体に対してβ溶
体化処理を施すことにより、ほとんどが針状のマルテン
サイトと残留β組織になり研磨による研磨ムラがなくな
り、良好な鏡面状態が得られた。Ｔｉ−０．５Ｆｅ以上
の鉄量のチタン合金においてβ溶体化処理を施すこと
は、鏡面性の面から装飾品に対しては非常に有効であっ
た。
相であり硬さが低いために、研磨後の表面状態はうねり
が生じ、鏡面が得られない。また、溶体化処理を施して
も組織及び硬さは大きく変化せず鏡面性は変わらない。
Ｔｉ−０．５Ｆｅ以上の鉄量では硬度は高いが、β地に
１００μｍ近くの粗大なα相が層状に析出するため、β
相とα相で研磨性に差が出て鏡面性がやや悪くなる。一
方、Ｔｉ−０．５Ｆｅ以上の鉄量の焼結体に対してβ溶
体化処理を施すことにより、ほとんどが針状のマルテン
サイトと残留β組織になり研磨による研磨ムラがなくな
り、良好な鏡面状態が得られた。Ｔｉ−０．５Ｆｅ以上
の鉄量のチタン合金においてβ溶体化処理を施すこと
は、鏡面性の面から装飾品に対しては非常に有効であっ
た。
【００２０】（実施例３）粉末粒子の大きさが４５μｍ
以下の純チタン粉末と１０μｍ以下の鉄粉末を重量で９
８：２の割合で混合し、次に有機物と混合、射出成形、
脱脂、焼結を行い腕時計のケース、バンドなどの外装部
品を作製した。図５にこれらの外装部品を備えた本発明
による腕時計を示す。
以下の純チタン粉末と１０μｍ以下の鉄粉末を重量で９
８：２の割合で混合し、次に有機物と混合、射出成形、
脱脂、焼結を行い腕時計のケース、バンドなどの外装部
品を作製した。図５にこれらの外装部品を備えた本発明
による腕時計を示す。
【００２１】
【発明の効果】この発明は、以上説明したようにチタン
に鉄が０．５％以上含有しているため、組織がαとβの
２相組織になり硬度が高くなり傷がつきにくく、また鏡
面仕上げが可能なので、装飾品として使用した場合に非
常に有効となる。また、チタンと鉄は皮膚アレルギーを
起こさないので生体にも非常に安全である。
に鉄が０．５％以上含有しているため、組織がαとβの
２相組織になり硬度が高くなり傷がつきにくく、また鏡
面仕上げが可能なので、装飾品として使用した場合に非
常に有効となる。また、チタンと鉄は皮膚アレルギーを
起こさないので生体にも非常に安全である。
【図１】本発明の圧粉成形品の硬さを示した説明図であ
る。
る。
【図２】本発明の圧粉成形品の溶体化処理後の硬さを示
した説明図である。
した説明図である。
【図３】本発明の射出成形品の硬さを示した説明図であ
る。
る。
【図４】本発明の射出成形品の溶体化処理後の硬さを示
した説明図である。
した説明図である。
【図５】本発明による時計用外装部品を備えた腕時計を
示した図である。
示した図である。
１ 胴 ２ バンド ３ ベゼル ４ リューズ
Claims (7)
- 【請求項１】 チタンに重量で０．５％以上の鉄を含有
することを特徴とする装飾用チタン合金。 - 【請求項２】 チタンに重量で０．５％以上の鉄を含有
したチタン合金において、β変態温度以上の温度から油
冷以上の速度で冷却し、表面研磨により鏡面化すること
を特徴とする請求項１に記載の装飾用チタン合金。 - 【請求項３】 チタン粉末に鉄粉末を重量で１００×鉄
粉末／（鉄粉末＋チタン粉末）の値が０．５以上になる
ように混合した混合粉を、圧粉成形後に１２００〜１３
５０℃で焼結したことを特徴とする請求項１に記載の装
飾用チタン合金。 - 【請求項４】 チタン粉末に鉄粉末を重量で１００×鉄
粉末／（鉄粉末＋チタン粉末）の値が０．５以上になる
ように混合した混合粉を圧粉成形後に１２００〜１３５
０℃で焼結して焼結体を得、該焼結体をβ変態温度以上
の温度から油冷以上の速度で冷却した後に、表面研磨に
より鏡面化することを特徴とする請求項１に記載の装飾
用チタン合金。 - 【請求項５】 チタン粉末に鉄粉末を重量で１００×鉄
粉末／（鉄粉末＋チタン粉末）の値が０．５以上になる
ように混合した混合粉に有機物を混合した混練物を射出
成形して成形体を得、該成形体を脱脂後に１２００〜１
３５０℃で焼結したことを特徴とする請求項１に記載の
装飾用チタン合金。 - 【請求項６】 チタン粉末に鉄粉末を重量で１００×鉄
粉末／（鉄粉末＋チタン粉末）の値が０．５以上になる
ように混合した混合粉に有機物を混合した混練物を射出
成形して成形体を得た後に該成形体を脱脂後に１２００
〜１３５０℃で焼結して焼結体を得、該焼結体をβ変態
温度以上の温度から油冷以上の速度で冷却した後に、表
面研磨により鏡面化することを特徴とする請求項１に記
載の装飾用チタン合金。 - 【請求項７】 チタンに重量で０．５％以上の鉄を含有
したチタン合金からなる腕時計外装品等の装飾品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20973293A JPH0762466A (ja) | 1993-08-24 | 1993-08-24 | 装飾用チタン合金およびその装飾品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20973293A JPH0762466A (ja) | 1993-08-24 | 1993-08-24 | 装飾用チタン合金およびその装飾品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0762466A true JPH0762466A (ja) | 1995-03-07 |
Family
ID=16577724
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20973293A Pending JPH0762466A (ja) | 1993-08-24 | 1993-08-24 | 装飾用チタン合金およびその装飾品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0762466A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999037827A1 (fr) * | 1998-01-27 | 1999-07-29 | Tag-Heuer S.A. | Piece de montre en alliage de titane |
| US6306196B1 (en) | 1999-08-04 | 2001-10-23 | Hitachi Metals, Ltd. | Sintered Ti-system material product derived from injection molding of powder material and producing method thereof |
| US8795445B2 (en) | 2008-03-25 | 2014-08-05 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Titanium plate and method of producing the same |
| JP2017110963A (ja) * | 2015-12-15 | 2017-06-22 | シチズン時計株式会社 | 時計又は装飾物の外装部品 |
| JP2017214643A (ja) * | 2016-03-29 | 2017-12-07 | セイコーエプソン株式会社 | チタン焼結体、装飾品および耐熱部品 |
| WO2019044858A1 (ja) | 2017-08-28 | 2019-03-07 | 新日鐵住金株式会社 | チタン合金部材 |
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| US11118246B2 (en) | 2017-08-28 | 2021-09-14 | Nippon Steel Corporation | Watch part |
| US11131010B2 (en) | 2016-04-14 | 2021-09-28 | National Institute For Materials Science | Titanium alloy and method of manufacturing material for timepiece exterior part |
| US11857034B2 (en) * | 2017-08-31 | 2024-01-02 | Seiko Epson Corporation | Titanium sintered body, ornament, and timepiece |
-
1993
- 1993-08-24 JP JP20973293A patent/JPH0762466A/ja active Pending
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