JPH0746046A - 磁気ヘッド信号増幅回路 - Google Patents
磁気ヘッド信号増幅回路Info
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- JPH0746046A JPH0746046A JP5184831A JP18483193A JPH0746046A JP H0746046 A JPH0746046 A JP H0746046A JP 5184831 A JP5184831 A JP 5184831A JP 18483193 A JP18483193 A JP 18483193A JP H0746046 A JPH0746046 A JP H0746046A
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- differential
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- resistance
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Abstract
(57)【要約】
【目的】高域周波数特性を良好にさせ、入力抵抗による
熱擾乱雑音を減少させる。 【構成】差動増幅回路を構成するオペアンプＡ1 の入力
段にインスツルメンテーション構成のアンプＡ2 、Ａ3
を備えた。また負帰還抵抗Ｒ12の抵抗値を磁気ヘッド１
の巻線の直流抵抗値ＨR より小さい回路定数とする。
熱擾乱雑音を減少させる。 【構成】差動増幅回路を構成するオペアンプＡ1 の入力
段にインスツルメンテーション構成のアンプＡ2 、Ａ3
を備えた。また負帰還抵抗Ｒ12の抵抗値を磁気ヘッド１
の巻線の直流抵抗値ＨR より小さい回路定数とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば透明磁性層付き
写真用フィルムへ記録された磁気信号を検出する磁気ヘ
ッド信号増幅回路に関する。
写真用フィルムへ記録された磁気信号を検出する磁気ヘ
ッド信号増幅回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、例えばフィルム等の基材上に磁性
層を薄く形成して透明にした透明磁性層に、例えば撮影
情報、焼増し情報等を記録するようにした写真用のフィ
ルム、ペーパー等が開発されてきている。かかる透明磁
性層を形成する為には、通常のオーディオ用、ビデオ用
の磁気テープに比べて単位面積当たりの磁性粉の量を1/
100 以下にする必要があるが、記録信号を磁気ヘッドで
再生した時の出力電圧も通常の1/100 程度の数10μＶ程
度しか得られない。
層を薄く形成して透明にした透明磁性層に、例えば撮影
情報、焼増し情報等を記録するようにした写真用のフィ
ルム、ペーパー等が開発されてきている。かかる透明磁
性層を形成する為には、通常のオーディオ用、ビデオ用
の磁気テープに比べて単位面積当たりの磁性粉の量を1/
100 以下にする必要があるが、記録信号を磁気ヘッドで
再生した時の出力電圧も通常の1/100 程度の数10μＶ程
度しか得られない。
【０００３】またこの透明磁性層を有する磁気テープに
記録されたデータを再生した時の周波数は、データを記
録する記録密度を 800ＢＰＩ(Bit/inch)、磁気テープの
走行スピードを10cm/secとして、3.1 ｋＨz となる。ま
た例えば図７に示すように、信号がローレベル「Ｌ」か
らハイレベル「Ｈ」に立ち上がるタイミングが１波形の
１／３の時を「０」、２／３の時を「０」とする記録方
式である３パート法で記録されたデータをデコードする
場合、その波形再現性も考慮すると、磁気ヘッド信号増
幅回路には前記基本波の約３倍程度まで、即ち、3.1 ×
３＝9.3 ｋＨzまでの周波数帯域が必要となるが、さら
に１波形を１／４に分割する記録方式の場合には、さら
に高い周波数特性が要求されてくる。
記録されたデータを再生した時の周波数は、データを記
録する記録密度を 800ＢＰＩ(Bit/inch)、磁気テープの
走行スピードを10cm/secとして、3.1 ｋＨz となる。ま
た例えば図７に示すように、信号がローレベル「Ｌ」か
らハイレベル「Ｈ」に立ち上がるタイミングが１波形の
１／３の時を「０」、２／３の時を「０」とする記録方
式である３パート法で記録されたデータをデコードする
場合、その波形再現性も考慮すると、磁気ヘッド信号増
幅回路には前記基本波の約３倍程度まで、即ち、3.1 ×
３＝9.3 ｋＨzまでの周波数帯域が必要となるが、さら
に１波形を１／４に分割する記録方式の場合には、さら
に高い周波数特性が要求されてくる。
【０００４】このように、磁気テープに記録されたデー
タを読み取る磁気ヘッド信号増幅回路としては、従来よ
り図６に示すような、１つのオペアンプＡ1 を用いて差
動増幅回路を構成した回路が用いられている。
タを読み取る磁気ヘッド信号増幅回路としては、従来よ
り図６に示すような、１つのオペアンプＡ1 を用いて差
動増幅回路を構成した回路が用いられている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、再生に使用
するヘッドは機械的寸法、コア材質、巻線によって制限
され、直流抵抗ＨR ＝数100 Ω（実測値として500
Ω）、ＨL ＝数100 ｍＨ（実測値としては0.21Ｈ）程度
となる。また図６に示すような従来の磁気ヘッド信号増
幅回路において、入力抵抗Ｒ1の抵抗値を、入力側での
入力抵抗Ｒ1 による損失を抑える為に、 10・ＨR ＜２・Ｒ１（＝2.5
ｋ）．．．．．．．．．．．．．．． 程度となるように設定することが多いが、この抵抗値で
は、磁気ヘッド１のインダクタンスＨL とによるカット
オフ周波数ｆC が、 ｆC ＝２Ｒ1 ／２πＨL ＝２×2.5 ×103 ／２×π×0.21≒3.79（ｋＨz ） となり、３パート法で要求される周波数特性である9.3
ｋＨz に対して高域の周波数特性が伸びず、良好とはい
えない。
するヘッドは機械的寸法、コア材質、巻線によって制限
され、直流抵抗ＨR ＝数100 Ω（実測値として500
Ω）、ＨL ＝数100 ｍＨ（実測値としては0.21Ｈ）程度
となる。また図６に示すような従来の磁気ヘッド信号増
幅回路において、入力抵抗Ｒ1の抵抗値を、入力側での
入力抵抗Ｒ1 による損失を抑える為に、 10・ＨR ＜２・Ｒ１（＝2.5
ｋ）．．．．．．．．．．．．．．． 程度となるように設定することが多いが、この抵抗値で
は、磁気ヘッド１のインダクタンスＨL とによるカット
オフ周波数ｆC が、 ｆC ＝２Ｒ1 ／２πＨL ＝２×2.5 ×103 ／２×π×0.21≒3.79（ｋＨz ） となり、３パート法で要求される周波数特性である9.3
ｋＨz に対して高域の周波数特性が伸びず、良好とはい
えない。
【０００６】一方、図６の回路構成のアンプに於けるヘ
ッド及び使用抵抗器による熱擾乱雑音は、磁気ヘッド１
の直流抵抗をＨR として、概略（ＨR ＋２Ｒ1 ）によっ
て影響を受け、式の関係から抵抗Ｒ1 の抵抗値によっ
て略決定される。抵抗器の熱擾乱雑音の値ｅn は理論的
に ｅn ＝（４ｋＴＲＢ）1/2 ｋ：ボルツマン定数（1.38×10-23 Ｊ／°Ｋ） Ｔ：絶対温度（°Ｋ） Ｂ：雑音帯域幅（Ｈz ） Ｒ：抵抗値（Ω） ｅn ：熱擾乱雑音（Ｖrms) で求まり、図６の回路構成のアンプの実使用状態におけ
る数値を当てはめて、Ｔ＝27℃（室温）、Ｂ＝10ｋＨz
、Ｒ＝5500Ωとするとｅn ＝0.95μＶとなる。この場
合、磁気ヘッド１の出力電圧が10μＶの時は、雑音が熱
擾乱雑音のみであるとしてそのＳ／Ｎ比を計算すると、
10／0.95≒10.5倍（＝20dB）程度しか得られないことに
なる。また実際に使用する場合にはオペアンプＡ1 のノ
イズが加算され、Ｓ／Ｎ比はさらに低下する。
ッド及び使用抵抗器による熱擾乱雑音は、磁気ヘッド１
の直流抵抗をＨR として、概略（ＨR ＋２Ｒ1 ）によっ
て影響を受け、式の関係から抵抗Ｒ1 の抵抗値によっ
て略決定される。抵抗器の熱擾乱雑音の値ｅn は理論的
に ｅn ＝（４ｋＴＲＢ）1/2 ｋ：ボルツマン定数（1.38×10-23 Ｊ／°Ｋ） Ｔ：絶対温度（°Ｋ） Ｂ：雑音帯域幅（Ｈz ） Ｒ：抵抗値（Ω） ｅn ：熱擾乱雑音（Ｖrms) で求まり、図６の回路構成のアンプの実使用状態におけ
る数値を当てはめて、Ｔ＝27℃（室温）、Ｂ＝10ｋＨz
、Ｒ＝5500Ωとするとｅn ＝0.95μＶとなる。この場
合、磁気ヘッド１の出力電圧が10μＶの時は、雑音が熱
擾乱雑音のみであるとしてそのＳ／Ｎ比を計算すると、
10／0.95≒10.5倍（＝20dB）程度しか得られないことに
なる。また実際に使用する場合にはオペアンプＡ1 のノ
イズが加算され、Ｓ／Ｎ比はさらに低下する。
【０００７】磁気テープに記録されたデータを良好にデ
コードする為には、Ｓ／Ｎ比が30倍（＝30dB）以上必要
となることが経験的に確かめられているが、オペアンプ
１段の差動入力方式の回路では、周波数帯域、Ｓ／Ｎ比
とも、必要な性能を得ることが出来ない。本発明はこの
ような従来の課題に鑑みてなされたもので、高域周波数
特性が良好であり、熱擾乱雑音が少ない磁気ヘッド信号
増幅回路を提供することを目的とする。
コードする為には、Ｓ／Ｎ比が30倍（＝30dB）以上必要
となることが経験的に確かめられているが、オペアンプ
１段の差動入力方式の回路では、周波数帯域、Ｓ／Ｎ比
とも、必要な性能を得ることが出来ない。本発明はこの
ような従来の課題に鑑みてなされたもので、高域周波数
特性が良好であり、熱擾乱雑音が少ない磁気ヘッド信号
増幅回路を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】このため本発明は、透明
磁性層付きフィルムへ磁気記録された信号を、巻線が巻
回された磁気ヘッドで検出し、該検出信号を差動増幅す
る差動増幅器を備えた磁気ヘッド信号増幅回路におい
て、前記磁気ヘッドの巻線の各端を夫々２つの差動増幅
器の非反転入力端子に入力し、該２つの差動増幅器の出
力を前記２つの差動増幅器とは別の差動増幅器で差動増
幅する構成とした。
磁性層付きフィルムへ磁気記録された信号を、巻線が巻
回された磁気ヘッドで検出し、該検出信号を差動増幅す
る差動増幅器を備えた磁気ヘッド信号増幅回路におい
て、前記磁気ヘッドの巻線の各端を夫々２つの差動増幅
器の非反転入力端子に入力し、該２つの差動増幅器の出
力を前記２つの差動増幅器とは別の差動増幅器で差動増
幅する構成とした。
【０００９】また前記２つの差動増幅器の夫々の反転入
力端子間に抵抗器を接続し、該抵抗器の抵抗値を前記磁
気ヘッドの巻線の直流抵抗値より小さくしてもよい。
力端子間に抵抗器を接続し、該抵抗器の抵抗値を前記磁
気ヘッドの巻線の直流抵抗値より小さくしてもよい。
【００１０】
【作用】上記の構成によれば、オペアンプの入力インピ
ーダンスが非常に大きいので、磁気ヘッドのインダクタ
ンスとによる高域周波数の低下がなくなり、周波数特性
が良好になり、また入力抵抗による熱擾乱雑音を低減さ
せることが可能となる。また前記２つのオペアンプの夫
々の反転入力端子間に接続した抵抗器の抵抗値を磁気ヘ
ッドの巻線の直流抵抗値より小さくすることにより、さ
らに熱擾乱雑音を低減させることが可能となる。
ーダンスが非常に大きいので、磁気ヘッドのインダクタ
ンスとによる高域周波数の低下がなくなり、周波数特性
が良好になり、また入力抵抗による熱擾乱雑音を低減さ
せることが可能となる。また前記２つのオペアンプの夫
々の反転入力端子間に接続した抵抗器の抵抗値を磁気ヘ
ッドの巻線の直流抵抗値より小さくすることにより、さ
らに熱擾乱雑音を低減させることが可能となる。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の実施例を図１〜５に基づいて
説明する。尚、図６及び７と同一要素のものについては
同一符号を付して説明は省略する。本実施例を示す図１
において、磁気ヘッド信号増幅回路はインスツルメンテ
ーションアンプで構成されている。即ち、図１におい
て、磁気ヘッド１の両端は、夫々オペアンプＡ2 、Ａ3
の夫々の非反転入力端子に接続している。抵抗Ｒ11、Ｒ
13は夫々オペアンプＡ2 、Ａ3 の負帰還抵抗であり、ま
たオペアンプＡ2 、Ａ 3 の反転入力端子は夫々抵抗Ｒ12
を介して接続している。そしてオペアンプＡ2、Ａ3 の
出力が、従来と同様のオペアンプＡ1 と抵抗Ｒ1 〜Ｒ4
で構成された差動増幅回路によって差動増幅される構成
となっている。
説明する。尚、図６及び７と同一要素のものについては
同一符号を付して説明は省略する。本実施例を示す図１
において、磁気ヘッド信号増幅回路はインスツルメンテ
ーションアンプで構成されている。即ち、図１におい
て、磁気ヘッド１の両端は、夫々オペアンプＡ2 、Ａ3
の夫々の非反転入力端子に接続している。抵抗Ｒ11、Ｒ
13は夫々オペアンプＡ2 、Ａ3 の負帰還抵抗であり、ま
たオペアンプＡ2 、Ａ 3 の反転入力端子は夫々抵抗Ｒ12
を介して接続している。そしてオペアンプＡ2、Ａ3 の
出力が、従来と同様のオペアンプＡ1 と抵抗Ｒ1 〜Ｒ4
で構成された差動増幅回路によって差動増幅される構成
となっている。
【００１２】次に動作を説明する。この回路において、
オペアンプＡ1 の出力電圧ｅout 、ゲインＡv は、オペ
アンプＡ2 、Ａ3 の入力電圧を夫々ｅ1 、ｅ2 とすると
次式によって表される。 ｅout ＝Ｒ2 ／Ｒ1 ・（１＋（Ｒ11＋Ｒ13）／Ｒ12）・（ｅ2 −ｅ1 ） （但し、ｅ1 、ｅ2 ：磁気ヘッド１の巻線の両端の出力
電圧また、Ｒ1 ＝Ｒ3 、Ｒ2 ＝Ｒ4 、Ｒ11＝Ｒ13とす
る。） Ａv ＝１＋２Ｒ11／Ｒ12 尚、この回路において、抵抗Ｒ12の抵抗値は磁気ヘッド
１の直流抵抗ＨR よりも小さい回路定数となるように設
定される。
オペアンプＡ1 の出力電圧ｅout 、ゲインＡv は、オペ
アンプＡ2 、Ａ3 の入力電圧を夫々ｅ1 、ｅ2 とすると
次式によって表される。 ｅout ＝Ｒ2 ／Ｒ1 ・（１＋（Ｒ11＋Ｒ13）／Ｒ12）・（ｅ2 −ｅ1 ） （但し、ｅ1 、ｅ2 ：磁気ヘッド１の巻線の両端の出力
電圧また、Ｒ1 ＝Ｒ3 、Ｒ2 ＝Ｒ4 、Ｒ11＝Ｒ13とす
る。） Ａv ＝１＋２Ｒ11／Ｒ12 尚、この回路において、抵抗Ｒ12の抵抗値は磁気ヘッド
１の直流抵抗ＨR よりも小さい回路定数となるように設
定される。
【００１３】この回路構成では、ＣＭＲＲ（コモンモー
ドリジェクションレシオ：同相電圧除去比）が良好であ
り、外部ノイズ（静電、電磁誘導ノイズ）の影響も小さ
くなる。また初段のオペアンプＡ2 、Ａ3 のゲインが大
きいほど総合的なＳ／Ｎ比も良くなることは実験的にも
確かめられており、初段のゲインを100 倍（＝40dB）程
度となるように設定しても、汎用のオペアンプであれ
ば、カットオフ周波数ｆ c ＝10ｋＨz 程度の周波数特性
は簡単に実現される。
ドリジェクションレシオ：同相電圧除去比）が良好であ
り、外部ノイズ（静電、電磁誘導ノイズ）の影響も小さ
くなる。また初段のオペアンプＡ2 、Ａ3 のゲインが大
きいほど総合的なＳ／Ｎ比も良くなることは実験的にも
確かめられており、初段のゲインを100 倍（＝40dB）程
度となるように設定しても、汎用のオペアンプであれ
ば、カットオフ周波数ｆ c ＝10ｋＨz 程度の周波数特性
は簡単に実現される。
【００１４】さらに回路の入力インピーダンスは、初段
のオペアンプＡ2 、Ａ3 の入力インピーダンスと略等し
くなり、磁気ヘッド１の巻線の直流抵抗ＨR に対して極
めて大きくなり、入力段で入力インピーダンスによるロ
ス及び入力抵抗による高域の周波数特性の限界もないの
で、カットオフ周波数ｆc ＝10ｋＨz 以上が容易に達成
される。したがって３パート法による記録方式でデータ
が記録され、透明磁性層を有する磁気テープから、記録
データを読み取る場合に要求される9.3 ｋＨz以上の周
波数特性は満足される。
のオペアンプＡ2 、Ａ3 の入力インピーダンスと略等し
くなり、磁気ヘッド１の巻線の直流抵抗ＨR に対して極
めて大きくなり、入力段で入力インピーダンスによるロ
ス及び入力抵抗による高域の周波数特性の限界もないの
で、カットオフ周波数ｆc ＝10ｋＨz 以上が容易に達成
される。したがって３パート法による記録方式でデータ
が記録され、透明磁性層を有する磁気テープから、記録
データを読み取る場合に要求される9.3 ｋＨz以上の周
波数特性は満足される。
【００１５】次に熱擾乱雑音について説明すると、この
インスツルメンテーションアンプの磁気ヘッド１及び使
用抵抗器による熱擾乱雑音ｅtotal は、概略 ｅtotal ＝（４ｋＴ（ＨR ＋Ｒ12）・Ｂ）1/2 ．．．．．．．(1) で表され、このうち磁気ヘッド１の直流抵抗ＨR に入る
熱擾乱雑音ｅH は、 ｅH ＝（４ｋＴＨR Ｂ）1/2 ．．．．．．．．．．．．．．．(2) で表され、この比ｅtotal ／ｅH は、 （４ｋＴ（ＨR ＋Ｒ12）・Ｂ）1/2 ／（４ｋＴＨR Ｂ）1/2 ＝（（ＨR ＋Ｒ12）／ＨR ）1/2 ．．．．．．．．．(3) で表される。
インスツルメンテーションアンプの磁気ヘッド１及び使
用抵抗器による熱擾乱雑音ｅtotal は、概略 ｅtotal ＝（４ｋＴ（ＨR ＋Ｒ12）・Ｂ）1/2 ．．．．．．．(1) で表され、このうち磁気ヘッド１の直流抵抗ＨR に入る
熱擾乱雑音ｅH は、 ｅH ＝（４ｋＴＨR Ｂ）1/2 ．．．．．．．．．．．．．．．(2) で表され、この比ｅtotal ／ｅH は、 （４ｋＴ（ＨR ＋Ｒ12）・Ｂ）1/2 ／（４ｋＴＨR Ｂ）1/2 ＝（（ＨR ＋Ｒ12）／ＨR ）1/2 ．．．．．．．．．(3) で表される。
【００１６】また抵抗Ｒ12の影響による熱擾乱雑音の増
加を調べるには、抵抗Ｒ12の抵抗値と磁気ヘッド１の直
流抵抗値ＨR との比（Ｒ12／ＨR ）と、前記ｅtotal ／
ｅHとの関係を調べればよい。表１、図２は夫々この関
係を計算した値、この関係を表したグラフである。また
表２は、熱擾乱雑音ｅtotal が１〜６dB増える時のＲ 12
／ＨR の値を示したものである。尚、熱擾乱雑音ｅ
total のdB値を計算するには、次式による。
加を調べるには、抵抗Ｒ12の抵抗値と磁気ヘッド１の直
流抵抗値ＨR との比（Ｒ12／ＨR ）と、前記ｅtotal ／
ｅHとの関係を調べればよい。表１、図２は夫々この関
係を計算した値、この関係を表したグラフである。また
表２は、熱擾乱雑音ｅtotal が１〜６dB増える時のＲ 12
／ＨR の値を示したものである。尚、熱擾乱雑音ｅ
total のdB値を計算するには、次式による。
【００１７】20log （（ＨR ＋Ｒ12）／ＨR ）1/2
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】この表１、２、図２から分かるように、抵
抗Ｒ12の影響による熱擾乱雑音は、Ｒ12／ＨR ＝１を境
として抵抗Ｒ12の影響による熱擾乱雑音が急に増加する
のが分かる。したがって前述のようにこの回路におい
て、抵抗Ｒ12の抵抗値を磁気ヘッド１の直流抵抗ＨR よ
りも小さい回路定数となるように設定すれば、抵抗Ｒ12
の影響による熱擾乱雑音を小さくすることが出来る。
尚、抵抗Ｒ12の値は小さければ小さいほど雑音は減少す
る。
抗Ｒ12の影響による熱擾乱雑音は、Ｒ12／ＨR ＝１を境
として抵抗Ｒ12の影響による熱擾乱雑音が急に増加する
のが分かる。したがって前述のようにこの回路におい
て、抵抗Ｒ12の抵抗値を磁気ヘッド１の直流抵抗ＨR よ
りも小さい回路定数となるように設定すれば、抵抗Ｒ12
の影響による熱擾乱雑音を小さくすることが出来る。
尚、抵抗Ｒ12の値は小さければ小さいほど雑音は減少す
る。
【００２１】かかる構成によれば、磁気ヘッド信号増幅
回路をインスツルメンテーション構成とすることによ
り、入力インピーダンスが高くなるので、周波数特性を
向上させることが出来、高増幅率、広帯域幅とすること
が出来、３パート法による記録方式で透明磁性層を有す
る磁気テープに記録されたデータを読み取る場合に要求
される周波数特性が得られるようになる。
回路をインスツルメンテーション構成とすることによ
り、入力インピーダンスが高くなるので、周波数特性を
向上させることが出来、高増幅率、広帯域幅とすること
が出来、３パート法による記録方式で透明磁性層を有す
る磁気テープに記録されたデータを読み取る場合に要求
される周波数特性が得られるようになる。
【００２２】また入力抵抗がないのでローノイズとな
り、外部ノイズの影響を受けにくい増幅器とすることが
出来る。さらにオペアンプＡ2 、Ａ3 の帰還抵抗Ｒ12の
抵抗値を磁気ヘッド１の直流抵抗ＨR よりも小さくする
ことにより、帰還抵抗による熱擾乱雑音も低減させるこ
とが出来る。
り、外部ノイズの影響を受けにくい増幅器とすることが
出来る。さらにオペアンプＡ2 、Ａ3 の帰還抵抗Ｒ12の
抵抗値を磁気ヘッド１の直流抵抗ＨR よりも小さくする
ことにより、帰還抵抗による熱擾乱雑音も低減させるこ
とが出来る。
【００２３】尚、増幅器の回路は、前記のような回路に
限られず、例えば図３〜５のような構成の回路も考えら
れる。図３の回路は、磁気ヘッド１の検出信号を入力す
る初段を、オペアンプＡ2 、Ａ3 からなるボルテージフ
ォロワ回路で構成した回路であって、この回路構成で
は、初段のオペアンプＡ2 、Ａ3 のゲインは１であり増
幅率は低い。
限られず、例えば図３〜５のような構成の回路も考えら
れる。図３の回路は、磁気ヘッド１の検出信号を入力す
る初段を、オペアンプＡ2 、Ａ3 からなるボルテージフ
ォロワ回路で構成した回路であって、この回路構成で
は、初段のオペアンプＡ2 、Ａ3 のゲインは１であり増
幅率は低い。
【００２４】図４の回路は、初段を非反転増幅回路で構
成した回路であって、この回路構成では、初段のオペア
ンプＡ2 、Ａ3 のゲインは１以上であるが精度の高い抵
抗をＲ1 〜Ｒ4 、Ｒ14〜Ｒ17の８本を必要とする。図５
の回路は、磁気ヘッド１の検出信号を入力するオペアン
プＡ2 、Ａ3 で構成された初段に、さらにオペアンプＡ
4 、Ａ5 を夫々接続して２段構成とした回路であって、
この回路構成では、２段目の入力回路に直列に抵抗器が
入らないので回路上のノイズをさらに小さくすることが
出来る。
成した回路であって、この回路構成では、初段のオペア
ンプＡ2 、Ａ3 のゲインは１以上であるが精度の高い抵
抗をＲ1 〜Ｒ4 、Ｒ14〜Ｒ17の８本を必要とする。図５
の回路は、磁気ヘッド１の検出信号を入力するオペアン
プＡ2 、Ａ3 で構成された初段に、さらにオペアンプＡ
4 、Ａ5 を夫々接続して２段構成とした回路であって、
この回路構成では、２段目の入力回路に直列に抵抗器が
入らないので回路上のノイズをさらに小さくすることが
出来る。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、磁
気ヘッドの巻線の両端に差動増幅器を直接接続した構成
とすることにより、差動増幅器を構成しているオペアン
プは入力インピーダンスが高いので周波数特性を良好に
することが出来、高増幅率、広帯域幅にすることが出来
る。そして熱擾乱雑温も低減させることが出来、ローノ
イズであり、外部ノイズの影響を受けにくい増幅器とす
ることが出来る。
気ヘッドの巻線の両端に差動増幅器を直接接続した構成
とすることにより、差動増幅器を構成しているオペアン
プは入力インピーダンスが高いので周波数特性を良好に
することが出来、高増幅率、広帯域幅にすることが出来
る。そして熱擾乱雑温も低減させることが出来、ローノ
イズであり、外部ノイズの影響を受けにくい増幅器とす
ることが出来る。
【００２６】また２つのオペアンプを接続した抵抗の抵
抗値を磁気ヘッドの巻線の直流抵抗値よりも小さくする
ことにより、さらに熱擾乱雑音を低減させることができ
る。
抗値を磁気ヘッドの巻線の直流抵抗値よりも小さくする
ことにより、さらに熱擾乱雑音を低減させることができ
る。
【図１】本発明の実施例を示す回路図。
【図２】図１の特性を示す図。
【図３】本発明の別の実施例を示す回路図。
【図４】本発明の別の実施例を示す回路図。
【図５】本発明の別の実施例を示す回路図。
【図６】従来の回路図。
【図７】３パート法の説明図。
１ 磁気ヘッド Ａ1 、Ａ2 、Ａ3 オペアンプ
Claims (2)
- 【請求項１】透明磁性層付きフィルムへ磁気記録された
信号を、巻線が巻回された磁気ヘッドで検出し、該検出
信号を差動増幅する差動増幅器を備えた磁気ヘッド信号
増幅回路において、 前記磁気ヘッドの巻線の各端を夫々２つの差動増幅器の
非反転入力端子に入力し、該２つの差動増幅器の出力を
前記２つの差動増幅器とは別の差動増幅器で差動増幅す
る構成としたことを特徴とする磁気ヘッド信号増幅回
路。 - 【請求項２】前記２つの差動増幅器の夫々の反転入力端
子間に抵抗器を接続し、該抵抗器の抵抗値を前記磁気ヘ
ッドの巻線の直流抵抗値より小さくしたことを特徴とす
る請求項１記載の磁気ヘッド信号増幅回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5184831A JPH0746046A (ja) | 1993-07-27 | 1993-07-27 | 磁気ヘッド信号増幅回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5184831A JPH0746046A (ja) | 1993-07-27 | 1993-07-27 | 磁気ヘッド信号増幅回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0746046A true JPH0746046A (ja) | 1995-02-14 |
Family
ID=16160071
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5184831A Pending JPH0746046A (ja) | 1993-07-27 | 1993-07-27 | 磁気ヘッド信号増幅回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0746046A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012049955A (ja) * | 2010-08-30 | 2012-03-08 | Hioki Ee Corp | 電流電圧変換回路および電流検出装置 |
| WO2015037532A1 (ja) * | 2013-09-13 | 2015-03-19 | アルプス電気株式会社 | 増幅回路 |
-
1993
- 1993-07-27 JP JP5184831A patent/JPH0746046A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012049955A (ja) * | 2010-08-30 | 2012-03-08 | Hioki Ee Corp | 電流電圧変換回路および電流検出装置 |
| WO2015037532A1 (ja) * | 2013-09-13 | 2015-03-19 | アルプス電気株式会社 | 増幅回路 |
| JPWO2015037532A1 (ja) * | 2013-09-13 | 2017-03-02 | アルプス電気株式会社 | 増幅回路 |
| US9685914B2 (en) | 2013-09-13 | 2017-06-20 | Alps Electric Co., Ltd. | Amplifier circuit |
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