JPH0741293B2 - 圧延方法および圧延機 - Google Patents
圧延方法および圧延機Info
- Publication number
- JPH0741293B2 JPH0741293B2 JP9024089A JP9024089A JPH0741293B2 JP H0741293 B2 JPH0741293 B2 JP H0741293B2 JP 9024089 A JP9024089 A JP 9024089A JP 9024089 A JP9024089 A JP 9024089A JP H0741293 B2 JPH0741293 B2 JP H0741293B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- rolling
- lower work
- crown
- rolled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
- B21B13/142—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls by axially shifting the rolls, e.g. rolls with tapered ends or with a curved contour for continuously-variable crown CVC
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、イニシャルクラウンを有するロールを軸方向
に相対移動させて、板材の形状制御を大きな範囲にわた
って容易にできる圧延機と圧延方法に関する。
に相対移動させて、板材の形状制御を大きな範囲にわた
って容易にできる圧延機と圧延方法に関する。
［従来の技術］ 近年、板圧延において板クラウン即ち板の幅方向の変化
および平坦度が重視されており、この対策として最近特
開昭63−36912号公報に記載された技術が提案されてい
る。特開昭63−36912号公報に記載の技術が主旨とする
ところは、厚鋼板圧延のように鋼板の板幅範囲が大きい
圧延にて、設備費の増大を防いだ上で、かつ十分なクラ
ウン制御性を所要の圧延幅範囲に及び得るものである。
上下作業ロール各々に略同一形状のイニシャルクラウン
を互いに点対称となるべく付与し、被圧延材料の幅、
厚、圧延荷重の圧延条件の変化に応じて、上記上下作業
ロールを互いに軸方向に相対移動して、上記上下作業ロ
ールで圧延される被圧延材のクラウンを制御する圧延機
においてクラウン制御能力を確保するには、特開昭56−
30014号公報、特開昭58−187207号公報に示される方法
であったが、大きなロールシフト量が必要であったり、
ロールベンディング機構が必要となり、設備費が増大し
ていた。特開昭63−36912号公報に記載の技術はこれを
解決するため、小さなロールシフト量にて十分なクラウ
ン制御性を広い所要圧延幅範囲に及び得るために、中央
部をその外側より高いクラウン制御能力を有するイニシ
ャルクラウンを付与せしめたロールを用い、解決しよう
とするものである。
および平坦度が重視されており、この対策として最近特
開昭63−36912号公報に記載された技術が提案されてい
る。特開昭63−36912号公報に記載の技術が主旨とする
ところは、厚鋼板圧延のように鋼板の板幅範囲が大きい
圧延にて、設備費の増大を防いだ上で、かつ十分なクラ
ウン制御性を所要の圧延幅範囲に及び得るものである。
上下作業ロール各々に略同一形状のイニシャルクラウン
を互いに点対称となるべく付与し、被圧延材料の幅、
厚、圧延荷重の圧延条件の変化に応じて、上記上下作業
ロールを互いに軸方向に相対移動して、上記上下作業ロ
ールで圧延される被圧延材のクラウンを制御する圧延機
においてクラウン制御能力を確保するには、特開昭56−
30014号公報、特開昭58−187207号公報に示される方法
であったが、大きなロールシフト量が必要であったり、
ロールベンディング機構が必要となり、設備費が増大し
ていた。特開昭63−36912号公報に記載の技術はこれを
解決するため、小さなロールシフト量にて十分なクラウ
ン制御性を広い所要圧延幅範囲に及び得るために、中央
部をその外側より高いクラウン制御能力を有するイニシ
ャルクラウンを付与せしめたロールを用い、解決しよう
とするものである。
［発明が解決しようとする課題］ ところが、特開昭63−36912号公報に記載の圧延機で
は、ロール所要シフト量を少なくしたうえで必要なクラ
ウン制御能力を確保し得る圧延法が可能であるが、ロー
ルカーブの設計によっては圧延鋼板の幅方向両端部近傍
に局部的な板厚増大部を生ぜしめ、またこれによって鋼
板の幅方向圧下率が圧延バスごとに一律一定となるよう
調整できず、平坦度が精度よく制御できない問題点を有
していた。
は、ロール所要シフト量を少なくしたうえで必要なクラ
ウン制御能力を確保し得る圧延法が可能であるが、ロー
ルカーブの設計によっては圧延鋼板の幅方向両端部近傍
に局部的な板厚増大部を生ぜしめ、またこれによって鋼
板の幅方向圧下率が圧延バスごとに一律一定となるよう
調整できず、平坦度が精度よく制御できない問題点を有
していた。
［課題を解決するための手段］ 本発明は上記する問題点を解決するため、 ．上作業ロールと下作業ロール各々に略同一形状のイ
ニシャルクラウンを互いに点対称となるべく付与し、被
圧延材料の幅、厚、圧延荷重の圧延条件の変化に応じ
て、上記上下作業ロールを互いに軸方向に相対移動し
て、上記上下作業ロールで圧延される被圧延材のクラウ
ンを制御する圧延機において、前記上下作業ロールのイ
ニシャルクラウンをロール胴軸方向ｘの中間部Ｘ＝０で
最大値をもち、|x|の増大により単調減少する偶関数
に、３次関数をその全ての区間で、又は５次以上の奇数
次の関数をそのｘ＝０をはさむ２つの変曲点の内側の区
間で掛け合わせた関数形によりなる曲線で形成したこ
と、 ．および前記上下作業ロールイニシャルクラウンの前
記曲線は、ロール胴長内において、３つ以下の変曲点を
持つものにしたこと、 ．更に、前記作業ロールに付与されるイニシャルクラ
ウンの凹側端部に上下それぞれ面取りを施したこと、 ．圧延条件に応じて前記上作業ロールと下作業ロール
をロール軸方向に相対移動してロール軸方向に沿った該
上下作業ロール間のロール間隔分布を連続的に変化させ
て圧延材を制御する圧延方法、 を手段とするものである。
ニシャルクラウンを互いに点対称となるべく付与し、被
圧延材料の幅、厚、圧延荷重の圧延条件の変化に応じ
て、上記上下作業ロールを互いに軸方向に相対移動し
て、上記上下作業ロールで圧延される被圧延材のクラウ
ンを制御する圧延機において、前記上下作業ロールのイ
ニシャルクラウンをロール胴軸方向ｘの中間部Ｘ＝０で
最大値をもち、|x|の増大により単調減少する偶関数
に、３次関数をその全ての区間で、又は５次以上の奇数
次の関数をそのｘ＝０をはさむ２つの変曲点の内側の区
間で掛け合わせた関数形によりなる曲線で形成したこ
と、 ．および前記上下作業ロールイニシャルクラウンの前
記曲線は、ロール胴長内において、３つ以下の変曲点を
持つものにしたこと、 ．更に、前記作業ロールに付与されるイニシャルクラ
ウンの凹側端部に上下それぞれ面取りを施したこと、 ．圧延条件に応じて前記上作業ロールと下作業ロール
をロール軸方向に相対移動してロール軸方向に沿った該
上下作業ロール間のロール間隔分布を連続的に変化させ
て圧延材を制御する圧延方法、 を手段とするものである。
［作用］ 以下、図面にしたがって上記手段がもたらす作用につい
て説明する。
て説明する。
第１図は本発明に係わる作業ロールのイニシャルクラウ
ンの説明図である。図中１は圧延すべき鋼板、２は上作
業ロール、３は下作業ロールである。特開昭63−36912
号公報に記載の圧延機では、その作用の説明にて示され
るようにイニシャルクラウンの曲線のうち、所望の幅方
向２点の内側のロールカーブとして、 ｆ（Ｘ）＝y1（Ｘ）＝cX5＋dX3＋eX （１） 所望の幅方向２点の外側のロールカーブとして、 ｆ（Ｘ）＝y2（Ｘ）＝aX3＋bX （２） を提案している。例えば同公報実施例に示される係数ａ
〜ｅを用いると、（１）及び（２）式は、 y1（Ｘ）＝−0.421X5＋0.84X3−0.61X（1X1＜1.6）
（３） y2（Ｘ）＝0.12X3−0.31X（1X1≧1.6） （４） となる。ただし、x,y1,y2の単位はそれぞれｍ、mm、mm
である。
ンの説明図である。図中１は圧延すべき鋼板、２は上作
業ロール、３は下作業ロールである。特開昭63−36912
号公報に記載の圧延機では、その作用の説明にて示され
るようにイニシャルクラウンの曲線のうち、所望の幅方
向２点の内側のロールカーブとして、 ｆ（Ｘ）＝y1（Ｘ）＝cX5＋dX3＋eX （１） 所望の幅方向２点の外側のロールカーブとして、 ｆ（Ｘ）＝y2（Ｘ）＝aX3＋bX （２） を提案している。例えば同公報実施例に示される係数ａ
〜ｅを用いると、（１）及び（２）式は、 y1（Ｘ）＝−0.421X5＋0.84X3−0.61X（1X1＜1.6）
（３） y2（Ｘ）＝0.12X3−0.31X（1X1≧1.6） （４） となる。ただし、x,y1,y2の単位はそれぞれｍ、mm、mm
である。
ここで、上作業ロールをＳ、下作業ロールを−Ｓロール
軸方向、即ちＸ軸方向に移動した場合を考える。
軸方向、即ちＸ軸方向に移動した場合を考える。
上作業ロール、下作業ロールはそれぞれ形状は同一で原
点に対し点対称で、かつそれぞれｙ軸と（0,G0），（0,
−G0）で交わるよう座標系を定義すると、その際の上下
作業ロールの間隔ｇ（Ｘ）は、 ｇ（Ｘ）＝ｆ（Ｘ−Ｓ）−ｆ（Ｘ＋Ｓ）＋2G0 （５） となる。さらにこのロール間隔が形成するロールクラウ
ンC1（Ｘ）は、 C1（Ｘ）＝ｇ（Ｘ）−ｇ（０） ＝（ｆ（Ｘ−Ｓ）−ｆ（Ｘ＋Ｓ））−（ｆ（−
Ｓ）−ｆ（＋Ｓ）） ≒−2S（ｆ′（Ｘ）−ｆ′（０）） （６） 特開昭63−36912号公報に記載のロールカーブにてロー
ルクラウンC1（Ｘ）を求めると、第２図に示すように被
圧延鋼板４の幅方向両端部近傍に局部的な板厚増大部５
を生じせしめるような形状となる。これは、すなわちC1
（Ｘ）が定義された線分内、即ちロール胴長内にて単調
変化をしないことによっている。
点に対し点対称で、かつそれぞれｙ軸と（0,G0），（0,
−G0）で交わるよう座標系を定義すると、その際の上下
作業ロールの間隔ｇ（Ｘ）は、 ｇ（Ｘ）＝ｆ（Ｘ−Ｓ）−ｆ（Ｘ＋Ｓ）＋2G0 （５） となる。さらにこのロール間隔が形成するロールクラウ
ンC1（Ｘ）は、 C1（Ｘ）＝ｇ（Ｘ）−ｇ（０） ＝（ｆ（Ｘ−Ｓ）−ｆ（Ｘ＋Ｓ））−（ｆ（−
Ｓ）−ｆ（＋Ｓ）） ≒−2S（ｆ′（Ｘ）−ｆ′（０）） （６） 特開昭63−36912号公報に記載のロールカーブにてロー
ルクラウンC1（Ｘ）を求めると、第２図に示すように被
圧延鋼板４の幅方向両端部近傍に局部的な板厚増大部５
を生じせしめるような形状となる。これは、すなわちC1
（Ｘ）が定義された線分内、即ちロール胴長内にて単調
変化をしないことによっている。
圧延が安定する単調変化のクラウンを形成するには、C1
（Ｘ）が板センターのｘ＝０より両端部に向けて単調増
加または単調減少すればよく、その条件は 「ｄ（C1（Ｘ））/dX＝−２・ｆ″（Ｘ） （７） の値が定義された線分内、即ちロール半胴長内にて同符
号であること」である。
（Ｘ）が板センターのｘ＝０より両端部に向けて単調増
加または単調減少すればよく、その条件は 「ｄ（C1（Ｘ））/dX＝−２・ｆ″（Ｘ） （７） の値が定義された線分内、即ちロール半胴長内にて同符
号であること」である。
ｆ″（Ｘ）が異符号となるときにはその変化点において ｆ″（Ｘ）＝０ （８） をとるが、これはイニシャルクラウンを定義するロール
カーブの曲線が、変曲点となる条件である。板センター
のｘ＝０より両端部に向けて単調増加または単調減少す
る条件は、換言すれば、Ｘ＝０でのみ、あるいはＸ＝０
とイニシャルクラウンの両端部だけで変曲点を持つ条件
である。
カーブの曲線が、変曲点となる条件である。板センター
のｘ＝０より両端部に向けて単調増加または単調減少す
る条件は、換言すれば、Ｘ＝０でのみ、あるいはＸ＝０
とイニシャルクラウンの両端部だけで変曲点を持つ条件
である。
本条件を満足するイニシャルクラウンは数学的に解を求
めることが可能である。しかし、特開昭63−36912号公
報が主旨とするロール所要シフト量を少なくし、かつク
ラウン制御能力の高いイニシャルクラウンは求めるのが
困難などが実状である。
めることが可能である。しかし、特開昭63−36912号公
報が主旨とするロール所要シフト量を少なくし、かつク
ラウン制御能力の高いイニシャルクラウンは求めるのが
困難などが実状である。
本発明者らはこれらの問題を容易に解決するロールカー
ブの設計方法を提案するものである。定義された線分
内、即ちロール胴長内にてＸ＝０でのみ、またはＸ＝０
とイニシャルクラウンの両端部だけで変曲点を持つロー
ルカーブは３次関数に代表される奇数次の関数であり、
３次関数は全ての区間で、５次以上の奇数次の関数はロ
ール胴軸方向ｘの中間部ｘ＝０をはさむ２つの変曲点の
内側の区間で、上記条件を満足する。これらの関数によ
り示されるロールカーブは、特開昭63−36912号公報に
示されるごとく幅方向中央部分のクラウン制御能力がそ
の外側より低いことが問題である。この問題を解決する
ため、ロール胴の軸方向ｘの中間部Ｘ＝０で最大値をも
ち、|x|の増大により単調減少する偶関数を前記の奇数
次の関数に掛け合わせれば、幅方向中央部分のロールカ
ーブのみがその外側の部分より相対的に大きな変化量を
持つように調整でき、部分的なクラウン制御能力の拡大
が可能となる。
ブの設計方法を提案するものである。定義された線分
内、即ちロール胴長内にてＸ＝０でのみ、またはＸ＝０
とイニシャルクラウンの両端部だけで変曲点を持つロー
ルカーブは３次関数に代表される奇数次の関数であり、
３次関数は全ての区間で、５次以上の奇数次の関数はロ
ール胴軸方向ｘの中間部ｘ＝０をはさむ２つの変曲点の
内側の区間で、上記条件を満足する。これらの関数によ
り示されるロールカーブは、特開昭63−36912号公報に
示されるごとく幅方向中央部分のクラウン制御能力がそ
の外側より低いことが問題である。この問題を解決する
ため、ロール胴の軸方向ｘの中間部Ｘ＝０で最大値をも
ち、|x|の増大により単調減少する偶関数を前記の奇数
次の関数に掛け合わせれば、幅方向中央部分のロールカ
ーブのみがその外側の部分より相対的に大きな変化量を
持つように調整でき、部分的なクラウン制御能力の拡大
が可能となる。
［実 施 例］ 板厚12mm、板幅4m、5.5m、板長20mの鋼板を圧延したと
きの結果を比較例と共に表１に示す。本実施例の圧延は
ロール胴長5.5m、作業ロール径1.2mの四重可逆式試験圧
延機により試験した。
きの結果を比較例と共に表１に示す。本実施例の圧延は
ロール胴長5.5m、作業ロール径1.2mの四重可逆式試験圧
延機により試験した。
本発明によるイニシャルカーブは、 ｆ（Ｘ）＝ｙ（Ｘ）＝y3（Ｘ）・y4（Ｘ） （９） ただし、 y3（Ｘ） ＝0.2・（exp（−0.07x2）＋exp（−0.63x2）） （10） y4（Ｘ）＝x3−1.6X （11） をもちいた。ただし、ｘの単位はｍである。
（10）式は第３図に示すようにｘ＝０のｙ軸にて左右対
象で、かつ両端部に向けて単調増加または単調減少する
偶関数である。
象で、かつ両端部に向けて単調増加または単調減少する
偶関数である。
（11）式は３次の奇関数であり、最も簡単な奇数次の関
数を上記偶関数にて、幅方向中央部分のロールカーブの
みがその外側の部分より相対的に大きな変化量を持つよ
うに調整し、部分的なクラウン制御能力の拡大を可能せ
しめることを示すものである。
数を上記偶関数にて、幅方向中央部分のロールカーブの
みがその外側の部分より相対的に大きな変化量を持つよ
うに調整し、部分的なクラウン制御能力の拡大を可能せ
しめることを示すものである。
また、イニシャルロールカーブは上記形状を用い、その
ロール軸方向の一方端または両端部に面取りを施すこと
も可能である。その例としてイニシャルロールカーブは
上記（９）式を用い、上下各ロールの片方に第４図に示
す如くロール軸と平行な直線により構成される面取り８
を、長さ300mm設けた場合を示す。図中６は上作業ロー
ル、７は下作業ロールを示す。
ロール軸方向の一方端または両端部に面取りを施すこと
も可能である。その例としてイニシャルロールカーブは
上記（９）式を用い、上下各ロールの片方に第４図に示
す如くロール軸と平行な直線により構成される面取り８
を、長さ300mm設けた場合を示す。図中６は上作業ロー
ル、７は下作業ロールを示す。
比較例には特開昭63−36912号公報に記載のイニシャル
ロールカーブ、 y1（Ｘ）＝−0.421X5＋0.84X3−0.61X（1X1＜1.6）
（３） y2（Ｘ）＝0.12X3−0.31X（1X1≧1.6） （４） をもちいた。ただし、x,y1,y2の単位はそれぞれｍ、m
m、mmである。
ロールカーブ、 y1（Ｘ）＝−0.421X5＋0.84X3−0.61X（1X1＜1.6）
（３） y2（Ｘ）＝0.12X3−0.31X（1X1≧1.6） （４） をもちいた。ただし、x,y1,y2の単位はそれぞれｍ、m
m、mmである。
表１に示すごとく、（９）式を用いた本発明の実施例１
〜３および上述のロール軸と平行な直線により構成され
る面取りを施したロールを用いた実施例４は、狭幅鋼
板、広幅鋼板にわたり、クラウン制御能力に優れ、かつ
圧延鋼板の幅方向両端部近傍に局部的な板厚増大部を生
じせしめることのない、単調に変化する板クラウンを有
する形状である。また、実施例４にしめすフラットな面
取りは当該部分に発生しやすい作業ロール・補強ロール
間面圧の極大値を緩和し、低く押さえる効果があり、有
効である。
〜３および上述のロール軸と平行な直線により構成され
る面取りを施したロールを用いた実施例４は、狭幅鋼
板、広幅鋼板にわたり、クラウン制御能力に優れ、かつ
圧延鋼板の幅方向両端部近傍に局部的な板厚増大部を生
じせしめることのない、単調に変化する板クラウンを有
する形状である。また、実施例４にしめすフラットな面
取りは当該部分に発生しやすい作業ロール・補強ロール
間面圧の極大値を緩和し、低く押さえる効果があり、有
効である。
これに対し（３），（４）式による比較例では、圧延鋼
板の幅方向両端部近傍に局部的な板厚増大部を生じせし
める形状となり、圧延鋼板では鋼板の幅方向中心部に中
波を発生させた。
板の幅方向両端部近傍に局部的な板厚増大部を生じせし
める形状となり、圧延鋼板では鋼板の幅方向中心部に中
波を発生させた。
［発明の効果］ 本発明によれば、上作業ロールと下作業ロール各々に略
同一形状のイニシャルクラウンを互いに点対称となるべ
く付与し、上記上下作業ロールを互いに軸方向に相対移
動して、上記上下作業ロールで圧延される被圧延材のク
ラウンを制御する圧延機において、前記上下作業ロール
のイニシャルクラウンが奇数次の関数と偶関数の積から
なる関数形とし、更に変曲点を３つ以下にしたため、ク
ラウン制御能力を十分確保しつつ、圧延形状の優れた鋼
板を安定して圧延できるようになり、しかもイニシャル
クラウンの凹側端部の面取りにより、作業ロール・補強
ロール間面圧の極大を緩和し、ロール寿命を大幅に延長
する等、圧延の生産性向上、圧延品質の向上、矯正等の
精整工程省略等、工業上もたらす効果は多大である。
同一形状のイニシャルクラウンを互いに点対称となるべ
く付与し、上記上下作業ロールを互いに軸方向に相対移
動して、上記上下作業ロールで圧延される被圧延材のク
ラウンを制御する圧延機において、前記上下作業ロール
のイニシャルクラウンが奇数次の関数と偶関数の積から
なる関数形とし、更に変曲点を３つ以下にしたため、ク
ラウン制御能力を十分確保しつつ、圧延形状の優れた鋼
板を安定して圧延できるようになり、しかもイニシャル
クラウンの凹側端部の面取りにより、作業ロール・補強
ロール間面圧の極大を緩和し、ロール寿命を大幅に延長
する等、圧延の生産性向上、圧延品質の向上、矯正等の
精整工程省略等、工業上もたらす効果は多大である。
【図面の簡単な説明】 第１図は本発明に係わる作業ロールのイニシャルクラウ
ンに関する説明図、第２図は従来方法における圧延鋼板
の幅方向両端部近傍に局部的な板厚増大部を生じぜしめ
る形状を説明する図、第３図は本発明にて提案するイニ
シャルクラウンの部分的な拡大に用いる代表的な偶関数
を示す図、第４図は実施例にて示したロール端部に面取
りを施した場合のロール形状を示す図、第５図はイニシ
ャルクラウン例を示す模式図、第６図は局部的板厚増大
部を有する実板厚プロフィルＰと、等価クラウンのプロ
フィルＫを示す図である。 １……被圧延鋼板、２……上作業ロール、 ３……下作業ロール、４……被圧延鋼板、 ５……局部的板厚増大部、 ６……上作業ロール、７……下作業ロール、 ８……面取り部。
ンに関する説明図、第２図は従来方法における圧延鋼板
の幅方向両端部近傍に局部的な板厚増大部を生じぜしめ
る形状を説明する図、第３図は本発明にて提案するイニ
シャルクラウンの部分的な拡大に用いる代表的な偶関数
を示す図、第４図は実施例にて示したロール端部に面取
りを施した場合のロール形状を示す図、第５図はイニシ
ャルクラウン例を示す模式図、第６図は局部的板厚増大
部を有する実板厚プロフィルＰと、等価クラウンのプロ
フィルＫを示す図である。 １……被圧延鋼板、２……上作業ロール、 ３……下作業ロール、４……被圧延鋼板、 ５……局部的板厚増大部、 ６……上作業ロール、７……下作業ロール、 ８……面取り部。
Claims (4)
- 【請求項１】上作業ロールと下作業ロール各々に略同一
形状の凹凸状のイニシャルクラウンを互いに点対称とな
るべく付与し、被圧延材料の幅、厚、圧延荷重の圧延条
件の変化に応じて、上記上下作業ロールを互いに軸方向
に相対移動して、上記上下作業ロールで圧延される被圧
延材のクラウンを制御する圧延機において、前記上下作
業ロールの各イニシャルクラウンがロール胴の軸方向ｘ
の中間部Ｘ＝０で最大値をもち、|x|の増大により単調
減少する偶関数に、３次関数をその全ての区間で、又は
５次以上の奇数次の関数をそのｘ＝０をはさむ２つの変
曲点の内側の区間で掛け合わせた関数形によりなる曲線
で形成したことを特徴とする圧延機。 - 【請求項２】上作業ロールと下作業ロール各々に略同一
形状の凹凸状のイニシャルクラウンを互いに点対称とな
るべく付与し、被圧延材料の幅、厚、圧延荷重の圧延条
件の変化に応じて、上記上下作業ロールを互いに軸方向
に相対移動して、上記上下作業ロールで圧延される被圧
延材のクラウンを制御する圧延機において、前記上下作
業ロールの各イニシャルクラウンがロール胴の軸方向ｘ
の中間部Ｘ＝０で最大値をもち、|x|の増大により単調
減少する偶関数に、３次関数をその全ての区間で、又は
５以上の奇数次の関数をそのｘ＝０をはさむ２つの変曲
点の内側の区間で掛け合わせた関数形により構成され、
かつ同イニシャルクラウンがロール胴長内において３つ
以下の変曲点を持つことを特徴とする圧延機。 - 【請求項３】前記各作業ロールに付与される凹凸状のイ
ニシャルクラウンの凹側端部に面取りを施したことを特
徴とする請求項１または２記載の圧延機。 - 【請求項４】圧延条件に応じて請求項１または２記載の
上作業ロールと下作業ロールをロール軸方向に相対移動
してロール軸方向に沿った該上下作業ロール間のロール
間隔分布を連続的に変化させて圧延材を制御することを
特徴とする圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9024089A JPH0741293B2 (ja) | 1989-04-10 | 1989-04-10 | 圧延方法および圧延機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9024089A JPH0741293B2 (ja) | 1989-04-10 | 1989-04-10 | 圧延方法および圧延機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02268910A JPH02268910A (ja) | 1990-11-02 |
| JPH0741293B2 true JPH0741293B2 (ja) | 1995-05-10 |
Family
ID=13992971
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9024089A Expired - Lifetime JPH0741293B2 (ja) | 1989-04-10 | 1989-04-10 | 圧延方法および圧延機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0741293B2 (ja) |
-
1989
- 1989-04-10 JP JP9024089A patent/JPH0741293B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02268910A (ja) | 1990-11-02 |
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