JPH0810816A - 圧延方法および圧延機 - Google Patents
圧延方法および圧延機Info
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- JPH0810816A JPH0810816A JP6140551A JP14055194A JPH0810816A JP H0810816 A JPH0810816 A JP H0810816A JP 6140551 A JP6140551 A JP 6140551A JP 14055194 A JP14055194 A JP 14055194A JP H0810816 A JPH0810816 A JP H0810816A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高荷重圧延時に被圧延金属帯の耳伸びを防止
する。 【構成】 中間ロール１３ａには、片側にクラウンが設
けられる。中間ロールシフト機能によって、クラウンが
設けられている側が軸線方向内側にシフトされ、被圧延
金属帯１１のエッジとの差ＵＣδの値が小さくなって
も、クラウンによって、中間ロール１３ａがワークロー
ル１２ａから受ける面圧があまり大きくならない。ま
た、ワークロール１２ａと中間ロール１３ａとの間に発
生するヘルツ応力もあまり大きくならない。これによっ
て、金属帯１１の耳伸びによる耳波形状不良を防ぐとと
もに、疲労によるスポーリングの発生も防止することが
できる。
する。 【構成】 中間ロール１３ａには、片側にクラウンが設
けられる。中間ロールシフト機能によって、クラウンが
設けられている側が軸線方向内側にシフトされ、被圧延
金属帯１１のエッジとの差ＵＣδの値が小さくなって
も、クラウンによって、中間ロール１３ａがワークロー
ル１２ａから受ける面圧があまり大きくならない。ま
た、ワークロール１２ａと中間ロール１３ａとの間に発
生するヘルツ応力もあまり大きくならない。これによっ
て、金属帯１１の耳伸びによる耳波形状不良を防ぐとと
もに、疲労によるスポーリングの発生も防止することが
できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、中間ロールシフト機能
を用いて金属帯を圧延する圧延方法および圧延機に関す
る。
を用いて金属帯を圧延する圧延方法および圧延機に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来から、図１０の中間ロールシフト機
能を有する圧延機のロール配置を示す簡略化した正面図
に見られるように、中間ロールを備える圧延機において
は、中間ロールを軸線方向に変位させるシフト機能を有
するものがある。普通鋼、ステンレス鋼を含む特殊鋼、
高合金鉄、あるいは非鉄金属または合金などの金属帯１
は、上下一対のワークロール２ａ，２ｂ間で押圧されて
圧延される。圧延によって金属帯１の板厚は減少し、通
板方向には伸びて長尺の金属帯となる。ワークロール２
ａ，２ｂ間には大きな圧延荷重が加えられる。ワークロ
ール２ａ，２ｂ間には、金属帯１が存在する部分と、そ
の両側で金属帯１が存在しない空間とが生じ、その境界
である金属帯１の側端部でワークロール２ａ，２ｂが相
互に接近する方向に曲がりやすい。このため、金属帯１
の側端部は、一般に中央付近よりも押圧されて伸びやす
い。このような金属帯１の側端部の偏った伸びである耳
波を修正するため、中間ロール３ａ，３ｂには、軸線方
向に、かつ相互に反対方向に変位する中間ロールシフト
機能が設けられている。金属帯１には、上下のワークロ
ール２ａ，２ｂから、中間ロール３ａ，３ｂおよびバッ
クアップロール４ａ，４ｂを介して印加される圧延荷重
は、少なくとも上下いずれか一方の中間ロール３ａ，３
ｂがシフトによって存在しない部分には直接かからなく
なる。中間ロール３ａ，３ｂの端部を、金属帯１の側端
部付近あるいは側端部よりも内側に変位させれば、金属
帯１の側端部付近のワークロール２ａ，２ｂの押圧力が
減少し、金属帯１の耳が伸びにくくなる。中間ロールシ
フトの量を調整することによって、金属帯１の形状修正
を行うことができる。
能を有する圧延機のロール配置を示す簡略化した正面図
に見られるように、中間ロールを備える圧延機において
は、中間ロールを軸線方向に変位させるシフト機能を有
するものがある。普通鋼、ステンレス鋼を含む特殊鋼、
高合金鉄、あるいは非鉄金属または合金などの金属帯１
は、上下一対のワークロール２ａ，２ｂ間で押圧されて
圧延される。圧延によって金属帯１の板厚は減少し、通
板方向には伸びて長尺の金属帯となる。ワークロール２
ａ，２ｂ間には大きな圧延荷重が加えられる。ワークロ
ール２ａ，２ｂ間には、金属帯１が存在する部分と、そ
の両側で金属帯１が存在しない空間とが生じ、その境界
である金属帯１の側端部でワークロール２ａ，２ｂが相
互に接近する方向に曲がりやすい。このため、金属帯１
の側端部は、一般に中央付近よりも押圧されて伸びやす
い。このような金属帯１の側端部の偏った伸びである耳
波を修正するため、中間ロール３ａ，３ｂには、軸線方
向に、かつ相互に反対方向に変位する中間ロールシフト
機能が設けられている。金属帯１には、上下のワークロ
ール２ａ，２ｂから、中間ロール３ａ，３ｂおよびバッ
クアップロール４ａ，４ｂを介して印加される圧延荷重
は、少なくとも上下いずれか一方の中間ロール３ａ，３
ｂがシフトによって存在しない部分には直接かからなく
なる。中間ロール３ａ，３ｂの端部を、金属帯１の側端
部付近あるいは側端部よりも内側に変位させれば、金属
帯１の側端部付近のワークロール２ａ，２ｂの押圧力が
減少し、金属帯１の耳が伸びにくくなる。中間ロールシ
フトの量を調整することによって、金属帯１の形状修正
を行うことができる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】図１０に示すような中
間ロールシフト機能を備える圧延機で、金属帯１として
ステンレス鋼帯など、変形抵抗が大きく大きな圧下力を
必要とする材料をかかる耳波など形状不良を発生させな
いように形状修正しながら圧延する場合は、上下のワー
クロール２ａ，２ｂとそれぞれ対応する中間ロール３
ａ，３ｂとの間に大きなヘルツ応力が発生する。発生す
るヘルツ応力の最大値σｍａｘは次の第１式で計算され
る。
間ロールシフト機能を備える圧延機で、金属帯１として
ステンレス鋼帯など、変形抵抗が大きく大きな圧下力を
必要とする材料をかかる耳波など形状不良を発生させな
いように形状修正しながら圧延する場合は、上下のワー
クロール２ａ，２ｂとそれぞれ対応する中間ロール３
ａ，３ｂとの間に大きなヘルツ応力が発生する。発生す
るヘルツ応力の最大値σｍａｘは次の第１式で計算され
る。
【０００４】
【数１】
【０００５】ここでＰは圧延荷重、Ｌは中間ロール３
ａ，３ｂとワークロール２ａ，２ｂの接触長さ、Ｄｗは
ワークロールの直径、Ｄｉは中間ロールの直径をそれぞ
れ示す。たとえばＰとして１９００トンの圧延荷重を加
え、Ｌとして１３００ｍｍの接触長さとし、第１式
の（）内の値に１．１の形状係数を掛け、ワークロール
径Ｄｗとして２５０ｍｍ、中間ロール径Ｄｉとして４６
０ｍｍとすると、第１式から次の第２式のような計算に
よって、ヘルツ応力σｍａｘは２７０ｋｇ／ｍｍ2とな
る。
ａ，３ｂとワークロール２ａ，２ｂの接触長さ、Ｄｗは
ワークロールの直径、Ｄｉは中間ロールの直径をそれぞ
れ示す。たとえばＰとして１９００トンの圧延荷重を加
え、Ｌとして１３００ｍｍの接触長さとし、第１式
の（）内の値に１．１の形状係数を掛け、ワークロール
径Ｄｗとして２５０ｍｍ、中間ロール径Ｄｉとして４６
０ｍｍとすると、第１式から次の第２式のような計算に
よって、ヘルツ応力σｍａｘは２７０ｋｇ／ｍｍ2とな
る。
【０００６】
【数２】
【０００７】このような応力が繰返し発生すると、中間
ロール３ａ，３ｂの材料が疲労し、スポーリングが発生
しやすくなる。中間ロール３ａ，３ｂのヘルツ応力を減
らすためには、中間ロール３ａ，３ｂの端部を、金属帯
１の側端部エッジよりも内側には入れないようにシフト
量を制限する必要がある。中間ロールシフトにおいてシ
フト量に制限があると、耳伸びの形状修正を充分に行う
ことが困難となる。なお、ワークロールは中間ロールに
比較して硬質の材料が使用され、バックアップロールは
径が大きいので、中間ロールよりはスポーリングが起こ
りにくい。
ロール３ａ，３ｂの材料が疲労し、スポーリングが発生
しやすくなる。中間ロール３ａ，３ｂのヘルツ応力を減
らすためには、中間ロール３ａ，３ｂの端部を、金属帯
１の側端部エッジよりも内側には入れないようにシフト
量を制限する必要がある。中間ロールシフトにおいてシ
フト量に制限があると、耳伸びの形状修正を充分に行う
ことが困難となる。なお、ワークロールは中間ロールに
比較して硬質の材料が使用され、バックアップロールは
径が大きいので、中間ロールよりはスポーリングが起こ
りにくい。
【０００８】６重式圧延機（または６段式圧延機ともい
う）では、中間ロールシフト機能の他に、ワークロール
２ａ，２ｂおよび中間ロール３ａ，３ｂの軸線方向の端
部に曲げ荷重を加えるベンダー機能も設けられる。しか
しながら高荷重圧延時には、ロールを軸支するベアリン
グや、ベアリングを保持するチョックの機械的強度も限
界に近いので、さらに荷重を加えてベンダー機能を有効
に活用して形状修正を行うことは困難である。
う）では、中間ロールシフト機能の他に、ワークロール
２ａ，２ｂおよび中間ロール３ａ，３ｂの軸線方向の端
部に曲げ荷重を加えるベンダー機能も設けられる。しか
しながら高荷重圧延時には、ロールを軸支するベアリン
グや、ベアリングを保持するチョックの機械的強度も限
界に近いので、さらに荷重を加えてベンダー機能を有効
に活用して形状修正を行うことは困難である。
【０００９】本発明の目的は、中間ロールシフト機能を
用いて圧延される金属帯の形状修正を行っても、中間ロ
ールがスポーリングを起こしにくい圧延方法および圧延
機を提供することである。
用いて圧延される金属帯の形状修正を行っても、中間ロ
ールがスポーリングを起こしにくい圧延方法および圧延
機を提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、上下一対のワ
ークロールを上方および下方から一対の中間ロールでそ
れぞれ支持し、上下の中間ロールを軸線に沿って相互に
反対方向に変位させる中間ロールシフト機能によって被
圧延金属帯の形状制御を行う圧延方法において、各中間
ロールの中間ロールシフト時にワークロールの端部より
も内側に変位する端部側に、軸線方向の外方に向けて滑
らかに直径が減少するようなクラウンを設けておくこと
を特徴とする圧延方法である。
ークロールを上方および下方から一対の中間ロールでそ
れぞれ支持し、上下の中間ロールを軸線に沿って相互に
反対方向に変位させる中間ロールシフト機能によって被
圧延金属帯の形状制御を行う圧延方法において、各中間
ロールの中間ロールシフト時にワークロールの端部より
も内側に変位する端部側に、軸線方向の外方に向けて滑
らかに直径が減少するようなクラウンを設けておくこと
を特徴とする圧延方法である。
【００１１】また本発明は、上下一対のワークロールを
上方および下方から一対の中間ロールでそれぞれ支持
し、上下の中間ロールを軸線に沿って相互に反対方向に
変位させる中間ロールシフト機能を有する圧延機におい
て、各中間ロールの中間ロールシフト時にワークロール
の端部よりも内側に変位する端部側には、軸線方向の外
方に向けて滑らかに直径が減少するようなクラウンが設
けられることを特徴とする圧延機である。
上方および下方から一対の中間ロールでそれぞれ支持
し、上下の中間ロールを軸線に沿って相互に反対方向に
変位させる中間ロールシフト機能を有する圧延機におい
て、各中間ロールの中間ロールシフト時にワークロール
の端部よりも内側に変位する端部側には、軸線方向の外
方に向けて滑らかに直径が減少するようなクラウンが設
けられることを特徴とする圧延機である。
【００１２】また本発明の前記圧延機は、中間ロールの
上下をバックアップロールで支持する６重式圧延機であ
ることを特徴とする。
上下をバックアップロールで支持する６重式圧延機であ
ることを特徴とする。
【００１３】また本発明の前記圧延機には、ワークロー
ルと中間ロールとに軸線方向両側で異なるベンダーを設
けることを特徴とする。
ルと中間ロールとに軸線方向両側で異なるベンダーを設
けることを特徴とする。
【００１４】また本発明の前記ワークロールは、直径が
２３０〜２５０ｍｍであることを特徴とする。
２３０〜２５０ｍｍであることを特徴とする。
【００１５】
【作用】本発明に従えば、中間ロールシフト機能によっ
て被圧延金属帯の形状制御を行う中間ロールには、軸線
方向の外方に向けて滑らかに直径が減少するようなクラ
ウンが設けられる。ワークロールの端部への押圧力が低
下するので、耳伸びによる耳波形状不良は生じにくくな
る。さらに中間ロールシフトによって、クラウンが設け
られている側の中間ロールの端部が被圧延金属帯の側端
部エッジ付近に位置するようになっても、大きなヘルツ
応力の発生、あるいは局部的に大きなヘルツ応力の発生
を防止することができる。大きなヘルツ応力がワークロ
ールと中間ロールとの間には発生しないので、高荷重圧
延時にもそれぞれ一対のワークロールや中間ロールに対
してスポーリングが起こりにくく、被圧延金属帯の形状
制御を充分に行うことができる。
て被圧延金属帯の形状制御を行う中間ロールには、軸線
方向の外方に向けて滑らかに直径が減少するようなクラ
ウンが設けられる。ワークロールの端部への押圧力が低
下するので、耳伸びによる耳波形状不良は生じにくくな
る。さらに中間ロールシフトによって、クラウンが設け
られている側の中間ロールの端部が被圧延金属帯の側端
部エッジ付近に位置するようになっても、大きなヘルツ
応力の発生、あるいは局部的に大きなヘルツ応力の発生
を防止することができる。大きなヘルツ応力がワークロ
ールと中間ロールとの間には発生しないので、高荷重圧
延時にもそれぞれ一対のワークロールや中間ロールに対
してスポーリングが起こりにくく、被圧延金属帯の形状
制御を充分に行うことができる。
【００１６】また本発明に従えば、中間ロールシフト機
能を備える圧延機において、中間ロールの軸線方向の片
側にクラウンを設けるので、ワークロールの端部への押
圧力は減少し、耳伸びによる耳波形状不良は抑制され
る。さらに、中間ロールシフトでクラウンが設けられた
側の端部が圧延される金属帯の側端エッジ部の付近ある
いはその内側に変位しても、ワークロールと中間ロール
との間に発生するヘルツ応力はスポーリングを起こすま
で大きくはならず、中間ロールシフト機能を有効に活用
して、被圧延金属帯の形状制御を充分に行うことができ
る。
能を備える圧延機において、中間ロールの軸線方向の片
側にクラウンを設けるので、ワークロールの端部への押
圧力は減少し、耳伸びによる耳波形状不良は抑制され
る。さらに、中間ロールシフトでクラウンが設けられた
側の端部が圧延される金属帯の側端エッジ部の付近ある
いはその内側に変位しても、ワークロールと中間ロール
との間に発生するヘルツ応力はスポーリングを起こすま
で大きくはならず、中間ロールシフト機能を有効に活用
して、被圧延金属帯の形状制御を充分に行うことができ
る。
【００１７】また本発明に従えば、中間ロールシフト機
能を備える６重式圧延機（あるいは６段式圧延機）で、
高荷重圧延時でも形状修正機能を充分に活用することが
できる。
能を備える６重式圧延機（あるいは６段式圧延機）で、
高荷重圧延時でも形状修正機能を充分に活用することが
できる。
【００１８】また本発明に従えば、ワークロールと中間
ロールとに、軸線方向両側で異なるベンダーを設けるの
で、被圧延金属帯の形状制御を充分に行うことができ
る。
ロールとに、軸線方向両側で異なるベンダーを設けるの
で、被圧延金属帯の形状制御を充分に行うことができ
る。
【００１９】また本発明に従えば、ワークロールの直径
は２３０〜２５０ｍｍの比較的小径ロールであるので、
一般に変形抵抗が大きく加工硬化しやすいステンレス鋼
帯などの金属帯の圧延でも比較的小さな圧下力で容易に
行うことができる。つまり、変形抵抗が大きく加工硬化
しやすい金属帯を小径ロールで圧延すると、前述のヘル
ツ応力、局部的なヘルツ応力がより大きくなって、かか
るスポーリングも起こりやすくなるのであるが、このよ
うな場合にあっても前記本発明手段を実施すれば、その
作用によって圧延時にかかるスポーリングの発生を抑制
・防止しながら被圧延金属帯の形状修正を容易に行うこ
とができる。
は２３０〜２５０ｍｍの比較的小径ロールであるので、
一般に変形抵抗が大きく加工硬化しやすいステンレス鋼
帯などの金属帯の圧延でも比較的小さな圧下力で容易に
行うことができる。つまり、変形抵抗が大きく加工硬化
しやすい金属帯を小径ロールで圧延すると、前述のヘル
ツ応力、局部的なヘルツ応力がより大きくなって、かか
るスポーリングも起こりやすくなるのであるが、このよ
うな場合にあっても前記本発明手段を実施すれば、その
作用によって圧延時にかかるスポーリングの発生を抑制
・防止しながら被圧延金属帯の形状修正を容易に行うこ
とができる。
【００２０】
【実施例】以下本発明の実施例につき図１〜図９によっ
て説明する。図１は本発明の一実施例による６重式圧延
機のロール構成を示し、図２は圧延される金属帯の側端
部に表れる耳波の急峻度の定義を示し、図３はクラウン
を設ける中間ロールの直径の変化状態を示し、図４〜図
７は中間ロールに片側クラウンを設けるときの効果を示
し、図８は本発明の他の実施例によるクラウンの付け方
を示し、図９は本発明の実施例の圧延機におけるロール
構成を示す。
て説明する。図１は本発明の一実施例による６重式圧延
機のロール構成を示し、図２は圧延される金属帯の側端
部に表れる耳波の急峻度の定義を示し、図３はクラウン
を設ける中間ロールの直径の変化状態を示し、図４〜図
７は中間ロールに片側クラウンを設けるときの効果を示
し、図８は本発明の他の実施例によるクラウンの付け方
を示し、図９は本発明の実施例の圧延機におけるロール
構成を示す。
【００２１】図１は、本発明の一実施例による６重式圧
延機のロール構成の上半分を示す。ステンレス鋼帯など
の被圧延金属帯１１は、ワークロール１２ａと、対応す
る下側のワークロールとの間に挟まれて上下から押しつ
ぶされ、その板厚が減少して通板方向に引伸ばされる。
延機のロール構成の上半分を示す。ステンレス鋼帯など
の被圧延金属帯１１は、ワークロール１２ａと、対応す
る下側のワークロールとの間に挟まれて上下から押しつ
ぶされ、その板厚が減少して通板方向に引伸ばされる。
【００２２】中間ロール１３ａは、中間ロールシフト機
能によって、ワークロール１２ａに対して相対的に軸線
方向に移動可能である。さらに中間ロール１３ａには、
中央付近から一方の端部にかけて直径が滑らかに減少す
るクラウンが設けられている。ワークロール１２ａの両
端および中間ロール１３ａの両端には、ベンダー力１
５，１６をそれぞれ作用させることができる。バックア
ップロール１４ａの両端には、圧延荷重１７が作用す
る。
能によって、ワークロール１２ａに対して相対的に軸線
方向に移動可能である。さらに中間ロール１３ａには、
中央付近から一方の端部にかけて直径が滑らかに減少す
るクラウンが設けられている。ワークロール１２ａの両
端および中間ロール１３ａの両端には、ベンダー力１
５，１６をそれぞれ作用させることができる。バックア
ップロール１４ａの両端には、圧延荷重１７が作用す
る。
【００２３】ワークロール１２ａの直径Ｄｗは、通常の
６重式や４重式圧延機のワークロール直径よりも大幅に
小径であり、たとえば２３０〜２５０ｍｍであり、中間
ロール１３ａの直径Ｄｉは４６０ｍｍであり、バックア
ップロール１４ａの直径Ｄｂは１３５０ｍｍである。各
ロールの胴部の長さＬ０はたとえば１４２０ｍｍであ
る。中間ロール１３ａにクラウンが施されている部分の
長さＬ１は、たとえば６８０ｍｍであり、ストレート部
の長さＬ２は７４０ｍｍである。被圧延金属帯１１の側
端から中間ロール１３ａの側端までの長さＵＣδは、中
間ロール１３ａの側端が金属帯１１の外側にある場合を
正、内側に入る場合を負とする。次の表１は、図１の圧
延機の主な仕様を示す。
６重式や４重式圧延機のワークロール直径よりも大幅に
小径であり、たとえば２３０〜２５０ｍｍであり、中間
ロール１３ａの直径Ｄｉは４６０ｍｍであり、バックア
ップロール１４ａの直径Ｄｂは１３５０ｍｍである。各
ロールの胴部の長さＬ０はたとえば１４２０ｍｍであ
る。中間ロール１３ａにクラウンが施されている部分の
長さＬ１は、たとえば６８０ｍｍであり、ストレート部
の長さＬ２は７４０ｍｍである。被圧延金属帯１１の側
端から中間ロール１３ａの側端までの長さＵＣδは、中
間ロール１３ａの側端が金属帯１１の外側にある場合を
正、内側に入る場合を負とする。次の表１は、図１の圧
延機の主な仕様を示す。
【００２４】
【表１】
【００２５】中間ロール１３ａに、図１に示すようなク
ラウンを施さない中間ロールを用いるときの圧延形状に
ついての試験結果を、次の表２に示す。
ラウンを施さない中間ロールを用いるときの圧延形状に
ついての試験結果を、次の表２に示す。
【００２６】
【表２】
【００２７】表２では、中間ロールスポーリングの発生
を防止するために、中間ロール１３ａの端部は、金属帯
１１のエッジの外側２０ｍｍ、すなわちＵＣδ＝２０ｍ
ｍにシフトさせ位置させている。表２の結果から、加工
硬化の大きいＳＵＳ３０４においては、耳伸びによる耳
波形状となり、良好な圧延形状を得ることが困難である
ことが判る。なお、耳伸びによる耳波形状を示す急峻度
の定義については、図２に示す。圧延された金属帯１１
のエッジ部１８で、長さＬの区間にｈだけ耳伸びによる
耳波１９が発生していると、λは次の第３式のように表
される。
を防止するために、中間ロール１３ａの端部は、金属帯
１１のエッジの外側２０ｍｍ、すなわちＵＣδ＝２０ｍ
ｍにシフトさせ位置させている。表２の結果から、加工
硬化の大きいＳＵＳ３０４においては、耳伸びによる耳
波形状となり、良好な圧延形状を得ることが困難である
ことが判る。なお、耳伸びによる耳波形状を示す急峻度
の定義については、図２に示す。圧延された金属帯１１
のエッジ部１８で、長さＬの区間にｈだけ耳伸びによる
耳波１９が発生していると、λは次の第３式のように表
される。
【００２８】
【数３】
【００２９】図１に示すような片側にクラウンを設けた
中間ロール１３ａを用いシフトさせた場合の圧延結果
を、次の表３に示す。ＵＣδの値は２０ｍｍで、表２の
場合と同一条件である。クラウンによって、急峻度が小
さくなり、耳伸びによる耳波が抑制されていることが判
る。
中間ロール１３ａを用いシフトさせた場合の圧延結果
を、次の表３に示す。ＵＣδの値は２０ｍｍで、表２の
場合と同一条件である。クラウンによって、急峻度が小
さくなり、耳伸びによる耳波が抑制されていることが判
る。
【００３０】
【表３】
【００３１】片側にクラウンを設けてあれば、さらに中
間ロール１３ａの端部をさらに内側に入れることも可能
である。中間ロール１３ａに片側クラウンを付与しシフ
トさせることによって、ＳＵＳ３０４の高荷重圧延にお
いても、ワークロールや中間ロールにスポーリングを発
生させることなく良好な圧延形状を得ることが可能であ
る。
間ロール１３ａの端部をさらに内側に入れることも可能
である。中間ロール１３ａに片側クラウンを付与しシフ
トさせることによって、ＳＵＳ３０４の高荷重圧延にお
いても、ワークロールや中間ロールにスポーリングを発
生させることなく良好な圧延形状を得ることが可能であ
る。
【００３２】図３は、中間ロール１３ａのプロフィール
を示す。図１のプロフィールでは、２次曲線を用いてい
るけれども、３次曲線や４次曲線であればさらに滑らか
に平坦部から直径減少部へ移行させることができる。
を示す。図１のプロフィールでは、２次曲線を用いてい
るけれども、３次曲線や４次曲線であればさらに滑らか
に平坦部から直径減少部へ移行させることができる。
【００３３】図４は、２次曲線のクラウンを中間ロール
１３ａに使用した場合の形状調査結果を示す。縦軸のε
１は、板幅方向でエッジから４分の１内側の部分と中央
部分との伸び率差を示し、横軸のε２は板の端から５０
ｍｍの位置と中央部分との伸び率差を示す。右側はε２
が正である耳伸びによる耳波形状を示し、左側はε２が
負である中伸びによる中波形状を示す。また上側はクォ
ータ位置（板幅方向でエッジから４分の１内側の位置）
に伸びが生じる形状を示し、下側はエッジ部および中央
にＷ形伸びが生じる形状を示す。斜線を施す範囲は、△
印が中間ロールにクラウンを施さないストレートタイプ
の場合を示し、右半分が黒い丸印は２００μｍのクラウ
ンを付与した場合を示し、○印と●印とは６００μｍの
クラウンを施す場合を示す。６００μｍのクラウンを施
すことによって、耳伸びによる耳波形状および中伸びに
よる中波形状が軽減され、Ｗ形伸び形状であるε１が−
０．２〜−０．４×１０-3 の範囲となる。
１３ａに使用した場合の形状調査結果を示す。縦軸のε
１は、板幅方向でエッジから４分の１内側の部分と中央
部分との伸び率差を示し、横軸のε２は板の端から５０
ｍｍの位置と中央部分との伸び率差を示す。右側はε２
が正である耳伸びによる耳波形状を示し、左側はε２が
負である中伸びによる中波形状を示す。また上側はクォ
ータ位置（板幅方向でエッジから４分の１内側の位置）
に伸びが生じる形状を示し、下側はエッジ部および中央
にＷ形伸びが生じる形状を示す。斜線を施す範囲は、△
印が中間ロールにクラウンを施さないストレートタイプ
の場合を示し、右半分が黒い丸印は２００μｍのクラウ
ンを付与した場合を示し、○印と●印とは６００μｍの
クラウンを施す場合を示す。６００μｍのクラウンを施
すことによって、耳伸びによる耳波形状および中伸びに
よる中波形状が軽減され、Ｗ形伸び形状であるε１が−
０．２〜−０．４×１０-3 の範囲となる。
【００３４】図５は、中間ロールのクラウンが６００μ
ｍのときに、ＵＣδを変える効果を示す。○印はＵＣδ
が２０ｍｍ、△印はＵＣδが６０ｍｍである場合を示
す。
ｍのときに、ＵＣδを変える効果を示す。○印はＵＣδ
が２０ｍｍ、△印はＵＣδが６０ｍｍである場合を示
す。
【００３５】図６は、中間ロール１３ａに施すクラウン
を、図３の４次曲線とした場合の形状を示す。○印はＵ
Ｃδが２０ｍｍのとき、△印はＵＣδが６０ｍｍのとき
の形状を示す。クラウンを４次曲線とすることによっ
て、Ｗ形伸びの程度も改善されることが判る。
を、図３の４次曲線とした場合の形状を示す。○印はＵ
Ｃδが２０ｍｍのとき、△印はＵＣδが６０ｍｍのとき
の形状を示す。クラウンを４次曲線とすることによっ
て、Ｗ形伸びの程度も改善されることが判る。
【００３６】図７は、中間ロールのクラウンの有無によ
る中間ロール１３ａとワークロール１２ａとの間の面
圧、および中間ロール１３ａとバックアップロール１４
ａとの間の面圧の変化を示す。図７（Ａ）は、中間ロー
ル１３ａに６００μｍの２次曲線クラウンを付与した場
合について、ＵＣδの値による各ロールの面圧変化を示
す。図７（Ｂ）は、中間ロール１３ａにクラウンを付与
しないストレートの場合について、ＵＣδに対する各ロ
ール間の面圧の変化を示す。（Ａ），（Ｂ）いずれも、
上方が中間ロール１３ａとワークロール１２ａとの間、
下方が中間ロール１３ａとバックアップロール１４ａと
の間の面圧を示す。中間ロール１３ａにクラウンを付与
することによって、同じＵＣδの位置でも、クラウンを
付与した方が各ロール間の面圧が低くなることが判る。
特にクラウンを付与しないストレートの場合は、ＵＣδ
が０のときに、中間ロール・バックアップロール間面圧
は前述の第２式で計算した２７０ｋｇ／ｍｍ2 に達し、
さらにＵＣδが負になればこの面圧は上昇するので、ス
ポーリングのおそれが大きくなる。中間ロール１３ａに
クラウンを付与する場合は、このようなおそれがある面
圧に達するのは、ＵＣδが−５０ｍｍよりもさらに内側
に入ってからである。
る中間ロール１３ａとワークロール１２ａとの間の面
圧、および中間ロール１３ａとバックアップロール１４
ａとの間の面圧の変化を示す。図７（Ａ）は、中間ロー
ル１３ａに６００μｍの２次曲線クラウンを付与した場
合について、ＵＣδの値による各ロールの面圧変化を示
す。図７（Ｂ）は、中間ロール１３ａにクラウンを付与
しないストレートの場合について、ＵＣδに対する各ロ
ール間の面圧の変化を示す。（Ａ），（Ｂ）いずれも、
上方が中間ロール１３ａとワークロール１２ａとの間、
下方が中間ロール１３ａとバックアップロール１４ａと
の間の面圧を示す。中間ロール１３ａにクラウンを付与
することによって、同じＵＣδの位置でも、クラウンを
付与した方が各ロール間の面圧が低くなることが判る。
特にクラウンを付与しないストレートの場合は、ＵＣδ
が０のときに、中間ロール・バックアップロール間面圧
は前述の第２式で計算した２７０ｋｇ／ｍｍ2 に達し、
さらにＵＣδが負になればこの面圧は上昇するので、ス
ポーリングのおそれが大きくなる。中間ロール１３ａに
クラウンを付与する場合は、このようなおそれがある面
圧に達するのは、ＵＣδが−５０ｍｍよりもさらに内側
に入ってからである。
【００３７】図８は、中間ロールのクラウンの起点を中
央部よりもさらにロール端部に寄せた場合の中間ロール
のプロフィールを示す。このようにクラウンの開始位置
を中央から端部にずらすようにしても、耳伸びとスポー
リングの防止は可能である。
央部よりもさらにロール端部に寄せた場合の中間ロール
のプロフィールを示す。このようにクラウンの開始位置
を中央から端部にずらすようにしても、耳伸びとスポー
リングの防止は可能である。
【００３８】図９は、本発明を実施可能な圧延機のロー
ル構成を示す。図９（Ａ）は、上下一対ずつのワークロ
ール１２ａ，１２ｂ、中間ロール１３ａ，１３ｂ、バッ
クアップロール１４ａ，１４ｂが鉛直線上に配置される
一般的な６重式圧延機である。図９（Ｂ）は、中間ロー
ル１３ａ，１３ｂの位置を鉛直線２０からずらし、サポ
ートロール２１ａ，２１ｂを設ける構成を示す。図９
（Ｃ）は、２組のバックアップロール２２ａ，２２ｂと
２３ａ，２３ｂとを設ける構成を示す。いずれの場合も
中間ロール１３ａと１３ｂとを軸線方向に、しかもそれ
ぞれ相反する方向にシフトさせる中間ロールシフト機能
を有していれば、中間ロールシフト時に端部がワークロ
ールと接触する側に片クラウンを設けることによって、
以上説明した実施例と同様の効果を奏する。
ル構成を示す。図９（Ａ）は、上下一対ずつのワークロ
ール１２ａ，１２ｂ、中間ロール１３ａ，１３ｂ、バッ
クアップロール１４ａ，１４ｂが鉛直線上に配置される
一般的な６重式圧延機である。図９（Ｂ）は、中間ロー
ル１３ａ，１３ｂの位置を鉛直線２０からずらし、サポ
ートロール２１ａ，２１ｂを設ける構成を示す。図９
（Ｃ）は、２組のバックアップロール２２ａ，２２ｂと
２３ａ，２３ｂとを設ける構成を示す。いずれの場合も
中間ロール１３ａと１３ｂとを軸線方向に、しかもそれ
ぞれ相反する方向にシフトさせる中間ロールシフト機能
を有していれば、中間ロールシフト時に端部がワークロ
ールと接触する側に片クラウンを設けることによって、
以上説明した実施例と同様の効果を奏する。
【００３９】すなわち、本実施例によれば、中間ロール
１３ａ，１３ｂに片クラウンを付与した６重式冷間圧延
機を構成するので、次のような効果がある。高荷重条
件においても、中間ロール端部を被圧延金属帯の金属帯
エッジの外側に位置させることによって、ロールのスポ
ーリングを発生させることなく、圧延が可能である。
また、この場合、中間ロール１３ａ，１３ｂにクラウン
を付与することで耳伸び形状の発生を抑制することがで
き、良好な圧延形状を与えることが可能である。
１３ａ，１３ｂに片クラウンを付与した６重式冷間圧延
機を構成するので、次のような効果がある。高荷重条
件においても、中間ロール端部を被圧延金属帯の金属帯
エッジの外側に位置させることによって、ロールのスポ
ーリングを発生させることなく、圧延が可能である。
また、この場合、中間ロール１３ａ，１３ｂにクラウン
を付与することで耳伸び形状の発生を抑制することがで
き、良好な圧延形状を与えることが可能である。
【００４０】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、中間ロー
ルシフト機能を備える中間ロールに、軸線方向の一方側
の端部に向けて滑らかに直径が減少するようなクラウン
を設けておくので、耳伸びによる耳波形状不良が減少
し、中間ロールのヘルツ応力は小さくなり、スポーリン
グなどが起こりにくくなる。
ルシフト機能を備える中間ロールに、軸線方向の一方側
の端部に向けて滑らかに直径が減少するようなクラウン
を設けておくので、耳伸びによる耳波形状不良が減少
し、中間ロールのヘルツ応力は小さくなり、スポーリン
グなどが起こりにくくなる。
【００４１】また本発明によれば、中間ロールシフト機
能を備える圧延機の中間ロールに片側のクラウンを設け
ているので、クラウンを設けてある方を被圧延金属帯の
側端エッジ上に変位させても、中間ロールに発生するヘ
ルツ応力は小さくなり、スポーリングなどの疲労が起こ
りにくくなる。
能を備える圧延機の中間ロールに片側のクラウンを設け
ているので、クラウンを設けてある方を被圧延金属帯の
側端エッジ上に変位させても、中間ロールに発生するヘ
ルツ応力は小さくなり、スポーリングなどの疲労が起こ
りにくくなる。
【００４２】また本発明によれば、６重式圧延機で高荷
重時にも中間ロールシフト機能を有効に活用することが
できるので、たとえばステンレス鋼帯など変形抵抗が大
きく加工硬化を起こしやすい被圧延金属帯を耳波、中
波、Ｗ形伸びを抑制し全体として伸び率差を小さく形状
制御しながら充分に圧延することができる。
重時にも中間ロールシフト機能を有効に活用することが
できるので、たとえばステンレス鋼帯など変形抵抗が大
きく加工硬化を起こしやすい被圧延金属帯を耳波、中
波、Ｗ形伸びを抑制し全体として伸び率差を小さく形状
制御しながら充分に圧延することができる。
【００４３】また本発明によれば、ロールベンダーが中
間ロールシフト機能とは別にワークロールおよび中間ロ
ールそれぞれに設けられているので、被圧延金属帯の形
状制御をさらに充分に行うことができる。
間ロールシフト機能とは別にワークロールおよび中間ロ
ールそれぞれに設けられているので、被圧延金属帯の形
状制御をさらに充分に行うことができる。
【００４４】また本発明によれば、ワークロールの直径
が２３０〜２５０ｍｍであっても、ステンレス鋼帯など
の変形抵抗が大きく加工硬化しやすい被圧延金属帯を、
比較的容易に形状修正しながら圧延することができる。
が２３０〜２５０ｍｍであっても、ステンレス鋼帯など
の変形抵抗が大きく加工硬化しやすい被圧延金属帯を、
比較的容易に形状修正しながら圧延することができる。
【図１】本発明の一実施例のロール構成およびロールプ
ロフィールを示す簡略化した正面図である。
ロフィールを示す簡略化した正面図である。
【図２】耳伸び形状の急峻度の定義を示す斜視図であ
る。
る。
【図３】クラウンを付与される中間ロールのプロフィー
ルを示すグラフである。
ルを示すグラフである。
【図４】中間ロールにクラウンを付与して圧延する場合
の被圧延金属帯の形状を示すグラフである。
の被圧延金属帯の形状を示すグラフである。
【図５】中間ロールにクラウンを付与して圧延する場合
の被圧延金属帯の形状を示すグラフである。
の被圧延金属帯の形状を示すグラフである。
【図６】中間ロールにクラウンを付与して圧延する場合
の被圧延金属帯の形状を示すグラフである。
の被圧延金属帯の形状を示すグラフである。
【図７】中間ロールクラウンの有無の違いによるロール
面圧のＵＣδに対する変化を示すグラフである。
面圧のＵＣδに対する変化を示すグラフである。
【図８】本発明の他の実施例による中間ロールのプロフ
ィールを示すグラフである。
ィールを示すグラフである。
【図９】本発明の対象となる圧延機のロール配置を示す
簡略化した正面図である。
簡略化した正面図である。
【図１０】従来からの中間ロールシフト機能を有する圧
延機のロール配置を示す簡略化した正面図である。
延機のロール配置を示す簡略化した正面図である。
１１ 金属帯 １２ａ，１２ｂ ワークロール １３ａ，１３ｂ 中間ロール １４ａ，１４ｂ，２２ａ，２２ｂ，２３ａ，２３ｂ バ
ックアップロール
ックアップロール
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２１Ｂ 29/00 Ｚ 31/18 Ａ 37/00 ＢＢＨ
Claims (5)
- 【請求項１】 上下一対のワークロールを上方および下
方から一対の中間ロールでそれぞれ支持し、上下の中間
ロールを軸線に沿って相互に反対方向に変位させる中間
ロールシフト機能によって被圧延金属帯の形状制御を行
う圧延方法において、 各中間ロールの中間ロールシフト時にワークロールの端
部よりも内側に変位する端部側に、軸線方向の外方に向
けて滑らかに直径が減少するようなクラウンを設けてお
くことを特徴とする圧延方法。 - 【請求項２】 上下一対のワークロールを上方および下
方から一対の中間ロールでそれぞれ支持し、上下の中間
ロールを軸線に沿って相互に反対方向に変位させる中間
ロールシフト機能を有する圧延機において、 各中間ロールの中間ロールシフト時にワークロールの端
部よりも内側に変位する端部側には、軸線方向の外方に
向けて滑らかに直径が減少するようなクラウンが設けら
れることを特徴とする圧延機。 - 【請求項３】 前記圧延機は、中間ロールの上下をバッ
クアップロールで支持する６重式圧延機であることを特
徴とする請求項２記載の圧延機。 - 【請求項４】 前記圧延機には、ワークロールと中間ロ
ールとに軸線方向両側で異なるベンダーを設けることを
特徴とする請求項２または３記載の圧延機。 - 【請求項５】 前記ワークロールは、直径が２３０〜２
５０ｍｍであることを特徴とする請求項２〜４のいずれ
かに記載の圧延機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6140551A JPH0810816A (ja) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | 圧延方法および圧延機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6140551A JPH0810816A (ja) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | 圧延方法および圧延機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0810816A true JPH0810816A (ja) | 1996-01-16 |
Family
ID=15271310
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6140551A Withdrawn JPH0810816A (ja) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | 圧延方法および圧延機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0810816A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008513212A (ja) | 2004-09-14 | 2008-05-01 | エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 圧延ストリップのプロフィル及び平坦性を調節するための凸形ロール |
| JP2008534281A (ja) * | 2005-03-25 | 2008-08-28 | アンギャン スチール カンパニー リミテッド | 形状制御および自由圧延用ロールプロファイル |
| KR20190112078A (ko) | 2017-03-01 | 2019-10-02 | 히다찌긴조꾸가부시끼가이사 | Fe-Ni계 합금 박판의 제조 방법 및 Fe-Ni계 합금 박판 |
| CN116159869A (zh) * | 2023-01-04 | 2023-05-26 | 北京科技大学 | 具有局部边浪控制能力的变凸度工作辊辊形及设计方法 |
-
1994
- 1994-06-22 JP JP6140551A patent/JPH0810816A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008513212A (ja) | 2004-09-14 | 2008-05-01 | エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 圧延ストリップのプロフィル及び平坦性を調節するための凸形ロール |
| JP2008534281A (ja) * | 2005-03-25 | 2008-08-28 | アンギャン スチール カンパニー リミテッド | 形状制御および自由圧延用ロールプロファイル |
| US7913531B2 (en) | 2005-03-25 | 2011-03-29 | Angang Steel Company Limited | Roll profile for both shape control and free ruled rolling |
| KR20190112078A (ko) | 2017-03-01 | 2019-10-02 | 히다찌긴조꾸가부시끼가이사 | Fe-Ni계 합금 박판의 제조 방법 및 Fe-Ni계 합금 박판 |
| CN116159869A (zh) * | 2023-01-04 | 2023-05-26 | 北京科技大学 | 具有局部边浪控制能力的变凸度工作辊辊形及设计方法 |
| CN116159869B (zh) * | 2023-01-04 | 2023-08-25 | 北京科技大学 | 具有局部边浪控制能力的变凸度工作辊辊形及设计方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010904 |