JPH10137821A - 異速圧延機 - Google Patents
異速圧延機Info
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- JPH10137821A JPH10137821A JP9051827A JP5182797A JPH10137821A JP H10137821 A JPH10137821 A JP H10137821A JP 9051827 A JP9051827 A JP 9051827A JP 5182797 A JP5182797 A JP 5182797A JP H10137821 A JPH10137821 A JP H10137821A
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Abstract
布とし且つその分布パターンを圧延中に簡単に調整し得
るようにした異速圧延機を提供し、従来の異速圧延機と
比較してエッジドロップやクラウンの発生を大幅に低減
し得るようにする。 【解決手段】 一対の圧延ロール2,3の圧延胴部分2
a,3aにおける相互のロール径の和が軸方向の各位置
で略一定となり且つ前記各圧延ロール2,3の夫々が左
右対称形となるよう前記各圧延胴部分2a,3aに径差
を付し、前記各圧延ロール2,3の回転数比を変更し得
るよう構成する。このようにすれば、圧延材1に作用す
る圧延力を幅方向に異なる分布とし且つその分布パター
ンを各圧延ロール2,3の回転数比を変更することによ
り圧延中に簡単に調整することが可能となる。
Description
るものである。
幅方向板厚を可能な限り均一に圧延することが重要であ
るが、一般的に、上下一対の圧延ロールにより挟まれて
圧延される圧延材は、その幅方向端部において急激に板
厚が減少するエッジドロップを生じ、また、その内側に
おいては幅方向中央部に向かって板厚が増加するクラウ
ンを生じる。
が圧延材により弾性へこみ変形することに起因して発生
し、また、前記クラウンは、圧延ロール全体が圧延力に
よって撓むことに起因して発生するものであり、このよ
うなエッジドロップやクラウンの発生を抑制する為の一
手段としては、上下の圧延ロールを異なる周速で駆動す
るようにした異速圧延機が従来より知られている。
縮力に板の上下面で互いに逆方向に働く摩擦剪断力を付
加することができるので、これまでと同圧下率の圧延を
比較的少ない圧延力で実現することができ、これによ
り、圧延ロールの表面に発生する弾性へこみ変形や圧延
ロール全体の撓み変形を小さくしてエッジドロップやク
ラウンの発生を少なくすることが可能となる。
おいて提案されている異速圧延機では、軸方向に一様な
径とした円筒型の圧延ロールを用いていた為、圧延材に
作用する圧延力の幅方向分布を変えることができず、圧
延力を必要な圧下率が得られる範囲内で小さくして圧延
力の分布のレベルを全体的に下げることでしか対応でき
なかった為、エッジドロップやクラウンの発生を少なく
するといっても自ずから限界があり、十分な成果を得る
までには至らなかった。
で、圧延材に作用する圧延力を幅方向に異なる分布とし
且つその分布パターンを圧延中に簡単に調整し得るよう
にした異速圧延機を提供し、従来の異速圧延機と比較し
てエッジドロップやクラウンの発生を大幅に低減し得る
ようにすることを目的としている。
ールの圧延胴部分における相互のロール径の和が軸方向
の各位置で略一定となり且つ前記各圧延ロールの夫々が
左右対称形となるよう前記各圧延胴部分に径差を付し、
前記各圧延ロールの回転数比を変更し得るよう構成した
ことを特徴とする異速圧延機、に係るものである。
部分における相互のロール径比が軸方向に異なる分布
(一様でない分布)となり、各圧延ロールを回転した場
合に、各圧延ロールの圧延胴部分における相互の周速比
が軸方向に異なる分布となるので、各圧延ロール間で圧
延材を圧延する際に圧延力を幅方向に異なる分布として
作用させることが可能となる。
分布パターンは、各圧延ロールの相互の回転数比を変更
することにより圧延中に簡単に調整することが可能であ
り、例えば、圧延力が圧延材の幅方向端部付近で相対的
に大きくなり且つ幅方向中央部付近で相対的に小さくな
るように分布パターンを調整すれば、エッジドロップ及
びクラウンの発生を低減することが可能となる。
圧延力が大きく作用するところでは、圧延ロール側の弾
性へこみ変形が大きくなってロールギャップが拡張する
ことにより圧延材の板厚が増加するのに対し、圧延材の
幅方向における圧延力が小さく作用するところでは、圧
延ロール側の弾性へこみ変形が小さくなってロールギャ
ップが縮小することにより圧延材の板厚が減少するの
で、圧延力が圧延材の幅方向端部付近で相対的に大きく
なるようにすればエッジドロップが低減され、また、圧
延力が圧延材の幅方向中央部付近で相対的に小さくなる
ようにすればクラウンが低減されることになる。
の発生よりもエッジドロップの発生が深刻である場合、
或いは逆に、エッジドロップの発生よりもクラウンの発
生が深刻である場合、更には、クラウンやエッジドロッ
プの対策に加えて圧延材の形状制御も同時に行いたい場
合等といった様々なケースがあり、しかも、圧延開始か
ら時間が経過するにつれて各圧延ロールの幅方向中央部
付近が熱膨張して拡径する等の経時的な変化も加味しな
ければならないので、夫々のケースや状況変化に応じて
圧延力の分布パターンを調整する必要があることは勿論
である。
にあたり、本発明では、各圧延ロールの回転数比を1.
0(同じ回転数)とした場合でもロール径比に起因した
異速圧延による圧延力の低減効果を期待することができ
るが、各圧延ロールの回転数比を1.0から変更するこ
とにより異速圧延による圧延力の低減効果を更に高めれ
ば、同圧下率の圧延を行うのに必要な圧延力のレベルを
全体的に下げることが可能となるので、このような異速
圧延による圧延力の低減効果が付加的に作用することに
よってもエッジドロップやクラウンの発生を低減する効
果が高められることになる。
圧延胴部分に径差を付すにあたっては、例えば、一方の
圧延ロールの圧延胴部分をロールセンターが最大径とな
り且つ該ロールセンターから両側のロール端に向け徐々
に縮径するよう形成し、他方の圧延ロールの圧延胴部分
をロールセンターが最小径となり且つ該ロールセンター
から両側のロール端に向け徐々に拡径するよう形成する
ことが可能である。
圧延ロールの圧延胴部分におけるロールセンター周辺領
域を径変化のない平行部となるよう夫々形成し、前記各
圧延ロールに対して平行部を支持する控ロールを夫々備
えるようにしても良い。
域に形成した平行部を控ロールにより支持して圧延を行
うことが可能となるので、各圧延ロールを小径化して同
圧下率の圧延を行うのに必要な圧延力のレベルを一層下
げることが可能となり、しかも、各圧延ロールに対しロ
ールベンディング等の手段も採用し易くなる。
ロールセンター周辺領域を径変化のない平行部となるよ
う夫々形成した場合においては、一方の圧延ロールの圧
延胴部分における平行部の外側を両側のロール端に向け
徐々に拡径するよう形成し、他方の圧延ロールの圧延胴
部分における平行部の外側を両側のロール端に向け徐々
に縮径するよう形成しても良く、また、一方の圧延ロー
ルの圧延胴部分における平行部の外側を両側のロール端
に向け徐々に拡径してロール端周辺領域で径変化のない
平行部となるよう形成し、他方の圧延ロールの圧延胴部
分における平行部の外側を両側のロール端に向け徐々に
縮径してロール端周辺領域で径変化のない平行部となる
よう形成しても良い。
における、径差が付けられている部分の間に、軽荷重付
与時に非接触状態となり圧延荷重付与時に接触状態とな
る、僅少間隙部を形成するようにしても良い。
荷重が掛けられた時に、径差により周速差が生じる部分
は僅少間隙部によって非接触状態となるので、ゼロイン
グによる振動や焼き付きなどの発生を防止することが可
能となる。
けられた時には、径差により周速差が生じる部分は、大
荷重によって僅少間隙部の影響を無視できるようになる
ので、支障なく圧延を行わせることが可能となる。
参照しつつ説明する。
実施の形態を示すもので、図1に示す如く、圧延材1を
挟んで圧延する為の上下一対の圧延ロール2,3が、そ
の軸方向両端部をロールチョック4により回動自在に軸
支されてハウジング5内に支持されており、また、前記
各圧延ロール2,3の一端部(図1における右側端部)
には、ユニバーサルカップリング6及びスピンドル7を
介して別個の回転駆動装置8,8が夫々連結され、該各
回転駆動装置8,8により各圧延ロール2,3の回転数
比を任意に変更し得るようにしてある。
ル2,3の圧延胴部分2a,3aには、該各圧延胴部分
2a,3aにおける相互のロール径の和が軸方向の各位
置で略一定となり且つ前記各圧延ロール2,3の夫々が
左右対称形となるよう径差が付されており、特に本形態
例においては、上方の圧延ロール2の圧延胴部分2aが
ロールセンターを最大径とし且つ該ロールセンターから
両側のロール端に向け徐々に縮径するよう形成されてお
り、下方の圧延ロール3の圧延胴部分3aがロールセン
ターを最小径とし且つ該ロールセンターから両側のロー
ル端に向け徐々に拡径するよう形成されている。
2a,3aにおける相互のロール径比が軸方向に異なる
分布(一様でない分布)となり、例えば、本形態例の場
合には、図3に示す如きロール径比の分布が成される。
場合、該各圧延ロール2,3の圧延胴部分2a,3aに
おける相互の周速比は軸方向に異なる分布となり、具体
的には、図4に示す如く、各圧延ロール2,3の回転数
比(上方の圧延ロール2の回転数/下方の圧延ロール3
の回転数)が1.25の場合、1.0の場合、0.8の場
合の夫々でA1、B1、C1で示すような結果となる。
置における周速をV1、下方の圧延ロール3の軸方向の
各位置における周速をV2とした場合に、
ついて求めると、図5に示す如く、各圧延ロール2,3
の回転数比が1.25の場合、1.0の場合、0.8の場
合の夫々でA2、B2、C2で示すような結果となる。
の幅方向(圧延ロール2,3の軸方向)における圧延力
の分布パターンと大きく関連しており、異速率Xの高い
ところで圧延力が小さくなり、異速率Xの低いところで
圧延力が大きくなる傾向となるのであり、圧延材1の幅
方向における圧延力の分布パターンは、図6に示す如
く、各圧延ロール2,3の回転数比が1.25の場合、
1.0の場合、0.8の場合の夫々でA3、B3、C3で
示すような結果となる。
2,3間で圧延材1を圧延する際に圧延力を幅方向に異
なる分布として作用させることが可能となり、しかも、
圧延材1の幅方向における圧延力の分布パターンは、各
圧延ロール2,3の相互の回転数比を変更することによ
り圧延中に簡単に調整することが可能となるのである。
圧延力が圧延材1の幅方向端部付近(圧延ロール2,3
のロール端付近)で相対的に大きくなり且つ幅方向中央
部付近(圧延ロール2,3のロールセンター付近)で相
対的に小さくなるように分布パターンを回転数比で調整
すれば、エッジドロップ及びクラウンの発生を低減する
ことが可能となる。
る圧延力が大きく作用するところでは、圧延ロール2,
3側の弾性へこみ変形が大きくなってロールギャップが
拡張することにより圧延材1の板厚が増加するのに対
し、圧延材1の幅方向における圧延力が小さく作用する
ところでは、圧延ロール2,3側の弾性へこみ変形が小
さくなってロールギャップが縮小することにより圧延材
1の板厚が減少するので、圧延力が圧延材1の幅方向端
部付近で相対的に大きくなるようにすればエッジドロッ
プが低減され、また、圧延力が圧延材1の幅方向中央部
付近で相対的に小さくなるようにすればクラウンが低減
されることになる。
の発生よりもエッジドロップの発生が深刻である場合、
或いは逆に、エッジドロップの発生よりもクラウンの発
生が深刻である場合、更には、クラウンやエッジドロッ
プの対策に加えて圧延材1の形状制御も同時に行いたい
場合等といった様々なケースがあり、しかも、圧延開始
から時間が経過するにつれて各圧延ロール2,3のロー
ルセンター付近が熱膨張して拡径する等の経時的な変化
も加味しなければならないので、夫々のケースや状況変
化に応じて圧延力の分布パターンを調整する必要がある
ことは勿論であり、必ずしも図6中にA3で示す圧延力
の分布パターンが常に最適であるというわけではない。
パターンによれば、圧延材1の幅方向中央部と端部との
中間位置で局所的に板厚が薄くなり平坦度が悪くなって
形状不良が生じている場合に有効となり、図6中にC3
で示す圧延力の分布パターンによれば、各圧延ロール
2,3のロールセンター付近が熱膨張して拡径している
ような場合に有効となるのであり、エッジドロップやク
ラウンの発生を低減する効果が損なわれない範囲内で各
圧延ロール2,3の回転数比を変更して圧延力の分布パ
ターンを調整することは、形状不良や圧延ロール2,3
の熱変形等を考慮する上で意義のあることである。
更するにあたり、本形態例においては、各圧延ロール
2,3の回転数比を1.0(同じ回転数)とした場合で
もロール径比に起因した異速圧延による圧延力の低減効
果を期待することができるが、各圧延ロール2,3の回
転数比を1.0から変更することにより異速圧延による
圧延力の低減効果を更に高めれば、同圧下率の圧延を行
うのに必要な圧延力のレベルを全体的に下げることが可
能となるので、このような異速圧延による圧延力の低減
効果が付加的に作用することによってもエッジドロップ
やクラウンの発生を低減する効果が高められることにな
る。
を示すもので、各圧延ロール2,3の圧延胴部分2a,
3aにおけるロールセンター周辺領域を径変化のない平
行部となるよう夫々形成し、前記各圧延ロール2,3に
対して平行部を支持する控ロール9,10を夫々備えた
ものであり、特に本形態例においては、図8に拡大して
示す如く、上方の圧延ロール2の圧延胴部分2aにおけ
る平行部の外側を両側のロール端に向け徐々に拡径する
よう形成し、下方の圧延ロール3の圧延胴部分2aにお
ける平行部の外側を両側のロール端に向け徐々に縮径す
るよう形成してある。
域に形成した平行部を控ロール9,10により支持して
圧延を行うことが可能となるので、各圧延ロール2,3
を小径化して同圧下率の圧延を行うのに必要な圧延力の
レベルを一層下げることが可能となり、しかも、各圧延
ロール2,3に対しロールベンディング等の手段も採用
し易くなる。
の形状を判り易くする為に、各控ロール9,10の径に
対する各圧延ロール2,3の径の比率を大きめに図示し
てあるが、実際には、図示以上に各圧延ロール2,3を
小径化することが可能である。
ル径比の分布が成され、各圧延ロール2,3を回転する
と、該各圧延ロール2,3の圧延胴部分2a,3aにお
ける相互の周速比は軸方向に異なる分布となり、具体的
には、図10に示す如く、各圧延ロール2,3の回転数
比が1.2の場合、1.0の場合、0.8の場合、0.6の
場合の夫々でA1、B1、C1、D1で示すような結果
となる。
て異速率Xを求めると、図11に示す如く、各圧延ロー
ル2,3の回転数比が1.2の場合、1.0の場合、0.
8の場合、0.6の場合の夫々でA2、B2、C2、D
2で示すような結果となる。
の分布パターンは、図12に示す如く、各圧延ロール
2,3の回転数比が1.2の場合、1.0の場合、0.8
の場合、0.6の場合の夫々でA3、B3、C3、D3
で示すような結果となる。
施の形態を示すもので、前述した図7の形態例における
各圧延ロール2,3のロール端周辺領域にも平行部が形
成されるようにしたものであり、より具体的には、上方
の圧延ロール2の圧延胴部分2aにおける平行部の外側
を両側のロール端に向け徐々に拡径してロール端周辺領
域で径変化のない平行部となるよう形成し、下方の圧延
ロール3の圧延胴部分3aにおける平行部の外側を両側
のロール端に向け徐々に縮径してロール端周辺領域で径
変化のない平行部となるよう形成したものである。
ール径比の分布が成され、各圧延ロール2,3を回転す
ると、該各圧延ロール2,3の圧延胴部分2a,3aに
おける相互の周速比は軸方向に異なる分布となり、具体
的には、図15に示す如く、各圧延ロール2,3の回転
数比が1.2の場合、1.0の場合、0.8の場合、0.6
の場合の夫々でA1、B1、C1、D1で示すような結
果となる。
て異速率Xを求めると、図16に示す如く、各圧延ロー
ル2,3の回転数比が1.2の場合、1.0の場合、0.
8の場合、0.6の場合の夫々でA2、B2、C2、D
2で示すような結果となる。
の分布パターンは、図17に示す如く、各圧延ロール
2,3の回転数比が1.2の場合、1.0の場合、0.8
の場合、0.6の場合の夫々でA3、B3、C3、D3
で示すような結果となる。
したように、一対の圧延ロール2,3の圧延胴部分2
a,3aにおける相互のロール径の和が軸方向の各位置
で略一定となり且つ前記各圧延ロール2,3の夫々が左
右対称形となるよう前記各圧延胴部分2a,3aに径差
を付し、前記各圧延ロール2,3の回転数比を変更し得
るようにすれば、圧延材1に作用する圧延力を幅方向に
異なる分布とし且つその分布パターンを各圧延ロール
2,3の回転数比を変更することにより圧延中に簡単に
調整し、エッジドロップ及びクラウンの発生を低減する
のに適した圧延力の分布パターンを与えて圧延を行うこ
とができ、しかも、各圧延ロール2,3の回転数比を
1.0から変更するほど通常の異速圧延による圧延力の
低減効果を効かせて圧延に必要な圧延力のレベルを全体
的に下げることができるので、従来の異速圧延機と比較
してエッジドロップやクラウンの発生を大幅に低減する
ことができる。
り、前記第一の実施の形態の変形例である。
の圧延胴部分2a,3aにおける、径差が付けられてい
る部分の間に、軽荷重付与時に非接触状態となり圧延荷
重付与時に接触状態となる、僅少間隙部20を形成する
ようにする。
の極く僅かな程度のものとし、対応する各部のロール径
の和が略一定となるという範囲を逸脱するようなもので
はない。
圧延胴部分2aは、ロールセンターからロール端へ向か
う縮径部のみによって構成されており、又、圧延ロール
3の圧延胴部分3aは、ロールセンターからロール端へ
向かう拡径部のみによって構成されているが、両者間
に、ロールセンターからロール端へ向かって徐々に拡が
る僅少間隙部20を形成するようにする。
調整時などには、定格圧延荷重の1〜10%程度の軽荷
重を掛けつつ、圧延ロール2,3の圧延胴部分2a,3
aを接触状態で回転させて(いわゆるキスローリン
グ)、ロールギャップ調整を行うことにより、圧延装置
やロール軸受部のガタを吸収できるようにする、いわゆ
るゼロイング又はゼロ点調整を行う必要があるが、本発
明のように、圧延ロール2,3の圧延胴部分2a,3a
が幅方向に対し異周速で回転されるようになっている場
合、ゼロイングの時に、径差によって周速差が生じる部
分で圧延ロール2,3間に接触滑りを生じ、その結果、
圧延機に振動や焼き付きなどを発生するおそれがある
が、本発明のように、縮径部と拡径部との間に、ロール
センターからロール端へ向かって徐々に拡がる僅少間隙
部20を形成することにより、ゼロイングのための軽荷
重が掛けられた時には、径差により周速差が生じる部分
は僅少間隙部20によって非接触状態となるので、ゼロ
イングによる振動や焼き付きなどの発生を防止すること
が可能となる。
けられた時には、径差により周速差が生じる部分は、大
荷重によって僅少間隙部20の影響を無視できるように
なるので、支障なく圧延を行わせることが可能である。
態と同様の構成を備えており、同様の作用・効果を得る
ことができる。
り、前記第二の実施の形態の変形例である。
の圧延胴部分2a,3aにおける、径差が付けられてい
る部分の間に、軽荷重付与時に非接触状態となり圧延荷
重付与時に接触状態となる、僅少間隙部20を形成する
ようにする。
の極く僅かな程度のものとし、対応する各部のロール径
の和が略一定となるという範囲を逸脱するようなもので
はない。
圧延胴部分2aは、ロールセンターに平行部を備え、ロ
ール端に拡径部を備えた構成とされており、又、圧延ロ
ール3の圧延胴部分3aは、ロールセンターに圧延ロー
ル2の平行部と同径の平行部を備え、ロール端に縮径部
を備えた構成とされているが、両圧延ロール2,3の拡
径部と縮径部との間に、ロール端へ向かって徐々に拡が
る僅少間隙部20を形成するようにする。
調整時などには、定格圧延荷重の1〜10%程度の軽荷
重を掛けつつ、圧延ロール2,3の圧延胴部分2a,3
aを接触状態で回転させて(いわゆるキスローリン
グ)、ロールギャップ調整を行うことにより、圧延装置
やロール軸受部のガタを吸収できるようにする、いわゆ
るゼロイング又はゼロ点調整を行う必要があるが、本発
明のように、圧延ロール2,3の圧延胴部分2a,3a
が部分的に幅方向に対し異周速で回転されるようになっ
ている場合、ゼロイングの時に、径差によって周速差が
生じる部分で圧延ロール2,3間に接触滑りを生じ、そ
の結果、圧延機に振動や焼き付きなどを発生するおそれ
があるが、本発明のように、縮径部と拡径部との間に、
ロール端へ向かって徐々に拡がる僅少間隙部20を形成
することにより、ゼロイングのための軽荷重が掛けられ
た時には、径差により周速差が生じる部分は僅少間隙部
20によって非接触状態となるので、ゼロイングによる
振動や焼き付きなどの発生を防止することが可能とな
る。
けられた時には、径差により周速差が生じる部分は、大
荷重によって僅少間隙部20の影響を無視できるように
なるので、支障なく圧延を行わせることが可能である。
態と同様の構成を備えており、同様の作用・効果を得る
ことができる。
り、前記第三の実施の形態の変形例である。
の圧延胴部分2a,3aにおける、径差が付けられてい
る部分の間に、軽荷重付与時に非接触状態となり圧延荷
重付与時に接触状態となる、僅少間隙部20を形成する
ようにする。
の極く僅かな程度のものとし、対応する各部のロール径
の和が略一定となるという範囲を逸脱するようなもので
はない。
圧延胴部分2aは、ロールセンターに平行部を備え、ロ
ール端に拡径部と大径平行部を備えた構成とされてお
り、又、圧延ロール3の圧延胴部分3aは、ロールセン
ターに圧延ロール2の平行部と同径の平行部を備え、ロ
ール端に縮径部と小径平行部を備えた構成とされている
が、両圧延ロール2,3の拡径部と縮径部との間に、ロ
ール端へ向かって徐々に拡がる僅少間隙部20を形成
し、及び、大径平行部と小径平行部との間に、僅少間隙
部20に続くと共に一定の僅少間隙部21を形成するよ
うにする。
調整時などには、定格圧延荷重の1〜10%程度の軽荷
重を掛けつつ、圧延ロール2,3の圧延胴部分2a,3
aを接触状態で回転させて(いわゆるキスローリン
グ)、ロールギャップ調整を行うことにより、圧延装置
やロール軸受部のガタを吸収できるようにする、いわゆ
るゼロイング又はゼロ点調整を行う必要があるが、本発
明のように、圧延ロール2,3の圧延胴部分2a,3a
が部分的に幅方向に対し異周速で回転されるようになっ
ている場合、ゼロイングの時に、径差によって周速差が
生じる部分で圧延ロール2,3間に接触滑りを生じ、そ
の結果、圧延機に振動や焼き付きなどを発生するおそれ
があるが、本発明のように、縮径部と拡径部との間に、
及び、大径平行部と小径平行部との間に、ロール端へ向
かって徐々に拡がる僅少間隙部20及びその後一定とな
る僅少間隙部21を形成することにより、ゼロイングの
ための軽荷重が掛けられた時には、径差により周速差が
生じる部分は僅少間隙部20,21によって非接触状態
となるので、ゼロイングによる振動や焼き付きなどの発
生を防止することが可能となる。
けられた時には、径差により周速差が生じる部分は、大
荷重によって僅少間隙部20,21の影響を無視できる
ようになるので、支障なく圧延を行わせることが可能で
ある。
態と同様の構成を備えており、同様の作用・効果を得る
ことができる。
にのみ限定されるものではなく、基本的にはエッジドロ
ップやクラウンの発生を低減する目的で使用するのが好
ましいが、圧延材の形状制御を主たる目的として使用す
ることも可能であること、その他、本発明の要旨を逸脱
しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論で
ある。
圧延材に作用する圧延力を幅方向に異なる分布とし且つ
その分布パターンを各圧延ロールの回転数比を変更する
ことにより圧延中に簡単に調整し、エッジドロップ及び
クラウンの発生を低減するのに適した圧延力の分布パタ
ーンを与えて圧延を行うことができ、しかも、各圧延ロ
ールの回転数比を1.0から変更するほど通常の異速圧
延による圧延力の低減効果を効かせて圧延に必要な圧延
力のレベルを全体的に下げることができるので、従来の
異速圧延機と比較してエッジドロップやクラウンの発生
を大幅に低減することができるという優れた効果を奏し
得る。
る。
図である。
を示すグラフである。
布を示すグラフである。
示すグラフである。
ラフである。
る。
図である。
を示すグラフである。
分布を示すグラフである。
布を示すグラフである。
布を示すグラフである。
る。
分布を示すグラフである。
の分布を示すグラフである。
布を示すグラフである。
すグラフである。
る。
る。
る。
Claims (6)
- 【請求項1】 一対の圧延ロールの圧延胴部分における
相互のロール径の和が軸方向の各位置で略一定となり且
つ前記各圧延ロールの夫々が左右対称形となるよう前記
各圧延胴部分に径差を付し、前記各圧延ロールの回転数
比を変更し得るよう構成したことを特徴とする異速圧延
機。 - 【請求項2】 一方の圧延ロールの圧延胴部分をロール
センターが最大径となり且つ該ロールセンターから両側
のロール端に向け徐々に縮径するよう形成し、他方の圧
延ロールの圧延胴部分をロールセンターが最小径となり
且つ該ロールセンターから両側のロール端に向け徐々に
拡径するよう形成したことを特徴とする請求項1に記載
の異速圧延機。 - 【請求項3】 各圧延ロールの圧延胴部分におけるロー
ルセンター周辺領域を径変化のない平行部となるよう夫
々形成し、前記各圧延ロールに対して平行部を支持する
控ロールを夫々備えたことを特徴とする請求項1に記載
の異速圧延機。 - 【請求項4】 一方の圧延ロールの圧延胴部分における
平行部の外側を両側のロール端に向け徐々に拡径するよ
う形成し、他方の圧延ロールの圧延胴部分における平行
部の外側を両側のロール端に向け徐々に縮径するよう形
成したことを特徴とする請求項3に記載の異速圧延機。 - 【請求項5】 一方の圧延ロールの圧延胴部分における
平行部の外側を両側のロール端に向け徐々に拡径してロ
ール端周辺領域で径変化のない平行部となるよう形成
し、他方の圧延ロールの圧延胴部分における平行部の外
側を両側のロール端に向け徐々に縮径してロール端周辺
領域で径変化のない平行部となるよう形成したことを特
徴とする請求項3に記載の異速圧延機。 - 【請求項6】 対を成す圧延ロールの圧延胴部分におけ
る、径差が付けられている部分の間に、軽荷重付与時に
非接触状態となり圧延荷重付与時に接触状態となる、僅
少間隙部を形成するようにした請求項1乃至5いずれか
記載の異速圧延機。
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1997
- 1997-03-06 JP JP05182797A patent/JP3740778B2/ja not_active Expired - Fee Related
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