JPH069688B2 - タンデム圧延装置 - Google Patents
タンデム圧延装置Info
- Publication number
- JPH069688B2 JPH069688B2 JP59228455A JP22845584A JPH069688B2 JP H069688 B2 JPH069688 B2 JP H069688B2 JP 59228455 A JP59228455 A JP 59228455A JP 22845584 A JP22845584 A JP 22845584A JP H069688 B2 JPH069688 B2 JP H069688B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- work roll
- mill
- shift
- roll
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/021—Rolls for sheets or strips
- B21B2027/022—Rolls having tapered ends
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2269/00—Roll bending or shifting
- B21B2269/12—Axial shifting the rolls
- B21B2269/14—Work rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2269/00—Roll bending or shifting
- B21B2269/12—Axial shifting the rolls
- B21B2269/16—Intermediate rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は、熱間圧延のためのタンデム圧延装置に係り、
特に同一幅連続圧延、幅広がり圧延等のスケジユールフ
リー圧延に好適なタンデム圧延装置に関する。
特に同一幅連続圧延、幅広がり圧延等のスケジユールフ
リー圧延に好適なタンデム圧延装置に関する。
近年、熱間圧延装置は、連続鋳造装置に直結されてお
り、連続鋳造装置が成形するスラブ材を圧延すると共
に、加熱炉において所定温度に加熱したスラブ材を圧延
するようになつている。連続鋳造装置は、スラブ材の幅
を自由に変えることが困難なため、同一幅のスラブ材を
連続鋳造することが連続鋳造装置の操業率を確保する上
において最も適している。一方、加熱炉の省エネルギー
のためには、ホツトチヤージ圧延、ホツトダイレクト圧
延の実施が不可欠であり、連続鋳造装置において板幅が
変更された場合には、生産されたスラブ材をその順番の
ままで連続的に圧延する必要がある。従つて、圧延装置
においては、連続鋳造装置の操業率の向上と、加熱炉の
省エネルギーとを実現するために、（１）第３図（ａ）
に示すような同一板幅のスラブ材を連続的に圧延する同
一幅連続圧延、（２）第３図（ｂ）に示すような連続鋳
造装置の板幅変更時に対応して、狭幅のスラブ材に連続
して広幅のスラブ材を圧延する幅広がり圧延、（３）第
３図（ｃ）に示すように広幅のスラブ材に連続して狭幅
のスラブ材を圧延する幅狭まり圧延、といつたいわゆる
スケジユールフリー圧延が可能でなくてはならない。
り、連続鋳造装置が成形するスラブ材を圧延すると共
に、加熱炉において所定温度に加熱したスラブ材を圧延
するようになつている。連続鋳造装置は、スラブ材の幅
を自由に変えることが困難なため、同一幅のスラブ材を
連続鋳造することが連続鋳造装置の操業率を確保する上
において最も適している。一方、加熱炉の省エネルギー
のためには、ホツトチヤージ圧延、ホツトダイレクト圧
延の実施が不可欠であり、連続鋳造装置において板幅が
変更された場合には、生産されたスラブ材をその順番の
ままで連続的に圧延する必要がある。従つて、圧延装置
においては、連続鋳造装置の操業率の向上と、加熱炉の
省エネルギーとを実現するために、（１）第３図（ａ）
に示すような同一板幅のスラブ材を連続的に圧延する同
一幅連続圧延、（２）第３図（ｂ）に示すような連続鋳
造装置の板幅変更時に対応して、狭幅のスラブ材に連続
して広幅のスラブ材を圧延する幅広がり圧延、（３）第
３図（ｃ）に示すように広幅のスラブ材に連続して狭幅
のスラブ材を圧延する幅狭まり圧延、といつたいわゆる
スケジユールフリー圧延が可能でなくてはならない。
熱間仕上げ圧延機においては、圧延によつて作業ロール
が摩耗し、第４図のような作業ロール表面プロフイール
を示す。特に、従来行われている作業ロールの位置を固
定している。いわゆる作業ロールシフト無においては、
温度の低い板端部に局所的な摩耗が発生するため、ロー
ル摩耗とサーマルクラウンとを合成した作業ロール表面
プロフイールは、局所摩耗によつて生じる突起状のくぼ
みが残る。このため、同一幅連続圧延または幅広がり圧
延を実施すると、圧延材の板端部にハイスポツトとよば
れる突起が発生し、後工程における障害となる。そこ
で、従来の作業ロールシフト無の圧延装置においては、
コフインスケジユールとよばれる広幅のスラブ材から狭
幅のスラブ材へ、順次板幅を縮小していく圧延方法がと
られていた。
が摩耗し、第４図のような作業ロール表面プロフイール
を示す。特に、従来行われている作業ロールの位置を固
定している。いわゆる作業ロールシフト無においては、
温度の低い板端部に局所的な摩耗が発生するため、ロー
ル摩耗とサーマルクラウンとを合成した作業ロール表面
プロフイールは、局所摩耗によつて生じる突起状のくぼ
みが残る。このため、同一幅連続圧延または幅広がり圧
延を実施すると、圧延材の板端部にハイスポツトとよば
れる突起が発生し、後工程における障害となる。そこ
で、従来の作業ロールシフト無の圧延装置においては、
コフインスケジユールとよばれる広幅のスラブ材から狭
幅のスラブ材へ、順次板幅を縮小していく圧延方法がと
られていた。
ところが、特開昭51−7635号公報に作業ロールシフトミ
ルの基本的な考え方が開示された。この作業ロールシフ
トミルは、一対の作業ロールを相互にロール軸方向反対
方向に移動した状態において作業ロールベンダをかけ、
圧延材の板クラウンと形状制御を行うものである。作業
ロールをシフトさせる技術を熱間仕上げ圧延機に応用す
ると、付加的に作業ロールの摩耗分散、サーマルクラウ
ンの平滑化の可能が著しいことが判明し、スケジユール
フリー圧延の可能性が追求された。即ち、作業ロールシ
フト圧延機により圧延する場合、一対の作業ロールを圧
延材ごとに、一定量ずつ定期的に相互に軸方向反対方向
に移動させると、作業ロールの摩耗を台形状に分散させ
ることが可能となる。また、作業ロールは、圧延材によ
つて加熱される部分が順次移動するため、サーマルクラ
ウンも平滑化される。この結果、上記の作業ロールをシ
フトさせる圧延方法（以下サイクリツクシフト法と称
す）を採用すると、ロール表面プロフイールは、第４図
に示す如くロール摩耗とサーマルクラウンとが合成され
たほぼ平坦なものとなり、同一幅連続圧延、幅広がり圧
延、幅狭まり圧延といつたスケジユールフリー圧延が可
能となる。なお、第５図に作業ロールの摩耗の実施例を
示す。第５図（ａ）は作業ロールシフト無の場合であつ
て、圧延本数は約７０本、また第５図（ｂ）は作業ロー
ルシフト有の場合であつて、圧延本数は約９０本であ
る。
ルの基本的な考え方が開示された。この作業ロールシフ
トミルは、一対の作業ロールを相互にロール軸方向反対
方向に移動した状態において作業ロールベンダをかけ、
圧延材の板クラウンと形状制御を行うものである。作業
ロールをシフトさせる技術を熱間仕上げ圧延機に応用す
ると、付加的に作業ロールの摩耗分散、サーマルクラウ
ンの平滑化の可能が著しいことが判明し、スケジユール
フリー圧延の可能性が追求された。即ち、作業ロールシ
フト圧延機により圧延する場合、一対の作業ロールを圧
延材ごとに、一定量ずつ定期的に相互に軸方向反対方向
に移動させると、作業ロールの摩耗を台形状に分散させ
ることが可能となる。また、作業ロールは、圧延材によ
つて加熱される部分が順次移動するため、サーマルクラ
ウンも平滑化される。この結果、上記の作業ロールをシ
フトさせる圧延方法（以下サイクリツクシフト法と称
す）を採用すると、ロール表面プロフイールは、第４図
に示す如くロール摩耗とサーマルクラウンとが合成され
たほぼ平坦なものとなり、同一幅連続圧延、幅広がり圧
延、幅狭まり圧延といつたスケジユールフリー圧延が可
能となる。なお、第５図に作業ロールの摩耗の実施例を
示す。第５図（ａ）は作業ロールシフト無の場合であつ
て、圧延本数は約７０本、また第５図（ｂ）は作業ロー
ルシフト有の場合であつて、圧延本数は約９０本であ
る。
ところで、第６図に示すように作業ロールのサーマルク
ラウンは、作業ロールシフト有の場合作業ロールシフト
無に比較し平滑化されるのであるが、圧延本数の増加に
対し飽和する関数となつている。一方、作業ロールの磨
耗深さは、圧延本数に比例して増加する関数となつてい
る。従つて、第７図に示すようにある圧延本数以下にお
いては、サイクリツクシフト法により作業ロール表面プ
ロフイールがほぼ平坦となつているが、ある圧延本数を
超えると、台形状の摩耗がサーマルクラウンより優勢と
なり、両者が合成された作業ロール表面プロフイール
は、台形状の凹クラウンがつく。このような作業ロール
を用いて圧延すると、第７図の一点鎖線により囲んだ部
分が圧延材に転写され、第８図の二点鎖線により囲んだ
如く、テーパ状のいわゆるエツジドロップが発生する。
この現象は、同一幅圧延の本数が７０本を超えると発生
し始め、１２０本を超えると顕著になる。このため、サ
イクリツクシフト法によるスケジユールフリー圧延にお
いても、同一幅圧延の本数は１２０〜１５０本が限界と
なり、それ以上の圧延本数の増加に要求に対しては、テ
ーパ状エツジドロツプの解決が必要不可欠となつてい
る。
ラウンは、作業ロールシフト有の場合作業ロールシフト
無に比較し平滑化されるのであるが、圧延本数の増加に
対し飽和する関数となつている。一方、作業ロールの磨
耗深さは、圧延本数に比例して増加する関数となつてい
る。従つて、第７図に示すようにある圧延本数以下にお
いては、サイクリツクシフト法により作業ロール表面プ
ロフイールがほぼ平坦となつているが、ある圧延本数を
超えると、台形状の摩耗がサーマルクラウンより優勢と
なり、両者が合成された作業ロール表面プロフイール
は、台形状の凹クラウンがつく。このような作業ロール
を用いて圧延すると、第７図の一点鎖線により囲んだ部
分が圧延材に転写され、第８図の二点鎖線により囲んだ
如く、テーパ状のいわゆるエツジドロップが発生する。
この現象は、同一幅圧延の本数が７０本を超えると発生
し始め、１２０本を超えると顕著になる。このため、サ
イクリツクシフト法によるスケジユールフリー圧延にお
いても、同一幅圧延の本数は１２０〜１５０本が限界と
なり、それ以上の圧延本数の増加に要求に対しては、テ
ーパ状エツジドロツプの解決が必要不可欠となつてい
る。
一方、エツジドロツプを解消するために、第９図に示す
圧延機を用いた圧延方法が特開昭55−77903号公報に開
示されている。これは、一対の補強ロール１０，１２間
に一対の作業ロール１４，１６が配置してあり、これら
作業ロール１４，１６が一端部を先細り状に研削された
テーパ部１８，２０を有する、いわゆる片台形形状の作
業ロールなつている。そして、テーパ部１８，２０を相
互に反対方向に位置させ、圧延材２２の幅に応じて作業
ロール１４，１６を矢印２３に示すように軸方向反対方
向に移動させ、テーパ部の一部を圧延材の板幅内に挿入
し、幾何学的なロール間ギヤツプによつて圧延材のエツ
ジドロツプを制御するようにしている。また、特開昭55
−106604号公報にも同様に片台形状作業ロールを最終団
以外のスタンドに用いてエッジドロップの低減を図った
熱間圧延法が開示され、さらに、特開昭58−221601号公
報には、タンデム圧延装置において最終スタンドに隣接
した１〜３スタンドに、前記した片台形作業ロールシフ
トミルを適用し、最終スタンドには片台形作業ロールシ
フトミル以外の圧延機を使用して板クラウンを制御する
方法が述べられている。しかし、これら特開昭55−7790
3号公報及び特開昭58−221601号公報に記載された片台
形作業ロールをシフトさせる圧延方法（以下テーパアジ
ヤスト法と称す）は、圧延材の板幅が変つたときに片台
形作業ロールをシフトするもので、第１０図に示すよう
に同一幅連続圧延に対しては、テーパ部１８，２０の摩
耗による勾配２４が、テーパ部１８，２０の初期の勾配
と等しくなるようにするため、テーパ部１８，２０の一
定長さが板端部にかかるように作業ロール１４，１６の
位置を固定し、エツジドロツプ制御を実施している。こ
のため、同一幅圧延を３０〜４０本続けると、局所摩耗
が顕著となり、第１０図（ｂ）に示す如く板端部にハイ
スポツトが発生した板プロフイールとなる。
圧延機を用いた圧延方法が特開昭55−77903号公報に開
示されている。これは、一対の補強ロール１０，１２間
に一対の作業ロール１４，１６が配置してあり、これら
作業ロール１４，１６が一端部を先細り状に研削された
テーパ部１８，２０を有する、いわゆる片台形形状の作
業ロールなつている。そして、テーパ部１８，２０を相
互に反対方向に位置させ、圧延材２２の幅に応じて作業
ロール１４，１６を矢印２３に示すように軸方向反対方
向に移動させ、テーパ部の一部を圧延材の板幅内に挿入
し、幾何学的なロール間ギヤツプによつて圧延材のエツ
ジドロツプを制御するようにしている。また、特開昭55
−106604号公報にも同様に片台形状作業ロールを最終団
以外のスタンドに用いてエッジドロップの低減を図った
熱間圧延法が開示され、さらに、特開昭58−221601号公
報には、タンデム圧延装置において最終スタンドに隣接
した１〜３スタンドに、前記した片台形作業ロールシフ
トミルを適用し、最終スタンドには片台形作業ロールシ
フトミル以外の圧延機を使用して板クラウンを制御する
方法が述べられている。しかし、これら特開昭55−7790
3号公報及び特開昭58−221601号公報に記載された片台
形作業ロールをシフトさせる圧延方法（以下テーパアジ
ヤスト法と称す）は、圧延材の板幅が変つたときに片台
形作業ロールをシフトするもので、第１０図に示すよう
に同一幅連続圧延に対しては、テーパ部１８，２０の摩
耗による勾配２４が、テーパ部１８，２０の初期の勾配
と等しくなるようにするため、テーパ部１８，２０の一
定長さが板端部にかかるように作業ロール１４，１６の
位置を固定し、エツジドロツプ制御を実施している。こ
のため、同一幅圧延を３０〜４０本続けると、局所摩耗
が顕著となり、第１０図（ｂ）に示す如く板端部にハイ
スポツトが発生した板プロフイールとなる。
以上のようなことから、サイクリツクシフト法において
は、台形状の摩耗の進行に伴うテーパ状エツジドロツプ
が発生し、またテーパアジヤスト法においては、圧延材
板端部によつて作業ロールに局所摩耗が発生し、真のス
ケジユールフリー圧延を行うことができない欠点があつ
た。
は、台形状の摩耗の進行に伴うテーパ状エツジドロツプ
が発生し、またテーパアジヤスト法においては、圧延材
板端部によつて作業ロールに局所摩耗が発生し、真のス
ケジユールフリー圧延を行うことができない欠点があつ
た。
本発明は、スケジユールフリー圧延の実現することがで
きる作業ロールシフトミルの配置を有するタンデム圧延
装置を提供することを目的とする。
きる作業ロールシフトミルの配置を有するタンデム圧延
装置を提供することを目的とする。
通常、タンデム圧延装置の最終スタンドは、圧延材の形
状修正を目的とするため、軽圧下の圧延を行つている。
従つて、最終スタンドの作業ロールは、摩耗量が少く、
しかも圧延材プロフイールにテーパ状エツジドロツプが
発生するまでは、サイクリツクシフトを行うことによ
り、局所摩耗の発生を防止することができる。
状修正を目的とするため、軽圧下の圧延を行つている。
従つて、最終スタンドの作業ロールは、摩耗量が少く、
しかも圧延材プロフイールにテーパ状エツジドロツプが
発生するまでは、サイクリツクシフトを行うことによ
り、局所摩耗の発生を防止することができる。
一方、圧延材プロフイールにテーパ状エツジドロツプが
発生するまでは、サイクリツクシフトを行うことによ
り、台形状のロール摩耗を得ることができる。この台形
状のロール摩耗は、傾斜部の勾配が圧延材１本当りに発
生するロール摩耗量と、作業ロールサイクリツクシフト
のシフトストロークとによつて決定することができる。
そこで、第１１図に示すように片台形ロールの肩部（テ
ーパ開始部）が、台形状摩耗の摩耗底開始部と一致する
ようにサイクリツクシフトを行うと、片台形ロールのテ
ーパ部の勾配と台形状摩耗の傾斜部とが互に相殺され、
片台形ロールの台形部長さが減少するものの、初期のロ
ール勾配を確保することができる。
発生するまでは、サイクリツクシフトを行うことによ
り、台形状のロール摩耗を得ることができる。この台形
状のロール摩耗は、傾斜部の勾配が圧延材１本当りに発
生するロール摩耗量と、作業ロールサイクリツクシフト
のシフトストロークとによつて決定することができる。
そこで、第１１図に示すように片台形ロールの肩部（テ
ーパ開始部）が、台形状摩耗の摩耗底開始部と一致する
ようにサイクリツクシフトを行うと、片台形ロールのテ
ーパ部の勾配と台形状摩耗の傾斜部とが互に相殺され、
片台形ロールの台形部長さが減少するものの、初期のロ
ール勾配を確保することができる。
本発明は、上記の点に注目し、連続鋳造設備によって製
造される同一幅のスラブ材を連続的に供給される複数の
圧延機が直列に配置してあるタンデム圧延装置の最終ス
タンドに片台形作業ロールシフトミルを適用し、残りの
全スタンドまたは一部のスタンドにサイクリツクシフト
が可能な片台形ロールを有しない通常のロールを用いた
作業ロールシフトミルを適用することにより、圧延材の
テーパ状エツジドロツプをなくし、スケジユールフリー
圧延を実現できるように構成したものである。
造される同一幅のスラブ材を連続的に供給される複数の
圧延機が直列に配置してあるタンデム圧延装置の最終ス
タンドに片台形作業ロールシフトミルを適用し、残りの
全スタンドまたは一部のスタンドにサイクリツクシフト
が可能な片台形ロールを有しない通常のロールを用いた
作業ロールシフトミルを適用することにより、圧延材の
テーパ状エツジドロツプをなくし、スケジユールフリー
圧延を実現できるように構成したものである。
上記のように片台形作業ロールをサイクリツクシフトす
ると、台形状摩耗の傾斜部長さは、作業ロールシフトス
ロークに等しく、通常２０mm程度である。これに対し
て、片台形作業ロールのテーパ部長さは、６００mm程度
取ることができ、摩耗後においても片台形作業ロールの
有効テーパ部長さが４００mm程度存在するため、片台形
作業ロールの機能上特に問題はない。なお、片台形作業
ロールシフトミルのエツジドロツプ制御効果について
は、特開昭55-77903号公報に詳述されているため、ここ
では省略するが、圧延材のテーパ状エツジドロツプを修
正するためには、タンデム圧延装置の最終１スタンドに
片台形作業ロールシフトミルを適用すれば充分である。
ると、台形状摩耗の傾斜部長さは、作業ロールシフトス
ロークに等しく、通常２０mm程度である。これに対し
て、片台形作業ロールのテーパ部長さは、６００mm程度
取ることができ、摩耗後においても片台形作業ロールの
有効テーパ部長さが４００mm程度存在するため、片台形
作業ロールの機能上特に問題はない。なお、片台形作業
ロールシフトミルのエツジドロツプ制御効果について
は、特開昭55-77903号公報に詳述されているため、ここ
では省略するが、圧延材のテーパ状エツジドロツプを修
正するためには、タンデム圧延装置の最終１スタンドに
片台形作業ロールシフトミルを適用すれば充分である。
次に、本発明に係るタンデム圧延装置の実施例を、添付
図面に基づいて説明する。
図面に基づいて説明する。
第１図は、本発明に係るタンデム圧延装置の圧延機の配
列状態の実施例を示したものである。本実施例は、６ス
タンドタンデム熱間仕上げ圧延装置を対象としており、
圧延材は矢印２６に示すように搬送され、圧延材入口側
のNo.１，No.２スタンドがサイクリツクシフト可能な４
段作業ロールシフトミルである。即ち、No.１，No.２ス
タンドは、一対の補強ロール２８，３０間に配置した作
業ロール３２，３４が、矢印３６に示す如く、相互に軸
方向反対方向にシフトできる圧延機である。
列状態の実施例を示したものである。本実施例は、６ス
タンドタンデム熱間仕上げ圧延装置を対象としており、
圧延材は矢印２６に示すように搬送され、圧延材入口側
のNo.１，No.２スタンドがサイクリツクシフト可能な４
段作業ロールシフトミルである。即ち、No.１，No.２ス
タンドは、一対の補強ロール２８，３０間に配置した作
業ロール３２，３４が、矢印３６に示す如く、相互に軸
方向反対方向にシフトできる圧延機である。
No.３，No.４，No.５スタンドは、サイクリツクシフト
可能な作業ロールシフト付６段ミルであつて、一対の補
強ロール３８，４０間に中間ロール４２，４４及び作業
ロール４６，４８が配置され、中間ロール４２，４４が
矢印５０に示す如く、また作業ロール４６，４８が矢印
３６に示す如く、それぞれ相互に軸方向反対方向にシフ
トすることができる。最終のNo.６スタンドは、サイク
リツクシフト、テーパアジヤストの両方が可能な片台形
４段作業ロールシフトミルである。
可能な作業ロールシフト付６段ミルであつて、一対の補
強ロール３８，４０間に中間ロール４２，４４及び作業
ロール４６，４８が配置され、中間ロール４２，４４が
矢印５０に示す如く、また作業ロール４６，４８が矢印
３６に示す如く、それぞれ相互に軸方向反対方向にシフ
トすることができる。最終のNo.６スタンドは、サイク
リツクシフト、テーパアジヤストの両方が可能な片台形
４段作業ロールシフトミルである。
６スタンド熱間圧延装置いおいては、通常No.１〜No.５
スタンドまでが強圧下を実施し、最終No.６スタンドに
おいて軽圧下、形状修正を行う。従つて、６スタンド熱
間仕上げ圧延装置においては、ロール摩耗の面から片台
形作業ロールシフトミルをNo.６スタンドにのみ適用す
ることが望ましい。そしてNo.１〜No.５スタンドの作業
ロールは、片台形作業ロールとは異なるストレートまた
は全体に凸クラウンもしくは凹クラウンを有する作業ロ
ールを備えた圧延機が配置されている。
スタンドまでが強圧下を実施し、最終No.６スタンドに
おいて軽圧下、形状修正を行う。従つて、６スタンド熱
間仕上げ圧延装置においては、ロール摩耗の面から片台
形作業ロールシフトミルをNo.６スタンドにのみ適用す
ることが望ましい。そしてNo.１〜No.５スタンドの作業
ロールは、片台形作業ロールとは異なるストレートまた
は全体に凸クラウンもしくは凹クラウンを有する作業ロ
ールを備えた圧延機が配置されている。
なお、低炭素鋼圧延の場合には、No.１，No.２スタンド
のロール表面に黒皮と称する硬化層が形成されるため、
ほとんどロール摩耗を生じない。従つて、生産鋼種の大
部分が低炭素鋼である圧延装置においてはNo.１，No.２
スタンドへの作業ロールシフトミルの適用を必要としな
い。しかし、ステンレス鋼等の特殊鋼圧延においては、
黒皮が形成されないため、ロールの摩耗を生じるので、
摩耗分散効果を得るために作業ロールシフトミルを適用
する必要がある。
のロール表面に黒皮と称する硬化層が形成されるため、
ほとんどロール摩耗を生じない。従つて、生産鋼種の大
部分が低炭素鋼である圧延装置においてはNo.１，No.２
スタンドへの作業ロールシフトミルの適用を必要としな
い。しかし、ステンレス鋼等の特殊鋼圧延においては、
黒皮が形成されないため、ロールの摩耗を生じるので、
摩耗分散効果を得るために作業ロールシフトミルを適用
する必要がある。
No.３〜No.５スタンドへの作業ロールシフト付６段ミル
の適用は、作業ロールシフトにより板クラウン制御の外
乱となるロール磨耗とサーマルクラウンとを制御し、６
段ミルの中間ロールシフトと作業ロールベンダとによつ
て、板クラウン制御を行うことを目的としている。そし
て、No.6スタンドへの片台形作業ロールシフトミルの適
用は、同一幅圧延本数の増加によって発生する、テーパ
状エツジドロツプを修正制御することを目的としてお
り、前記したように台形状摩耗の傾斜部と片台形作業ロ
ールのテーパ部とが相殺できるようにロールシフトを行
う。
の適用は、作業ロールシフトにより板クラウン制御の外
乱となるロール磨耗とサーマルクラウンとを制御し、６
段ミルの中間ロールシフトと作業ロールベンダとによつ
て、板クラウン制御を行うことを目的としている。そし
て、No.6スタンドへの片台形作業ロールシフトミルの適
用は、同一幅圧延本数の増加によって発生する、テーパ
状エツジドロツプを修正制御することを目的としてお
り、前記したように台形状摩耗の傾斜部と片台形作業ロ
ールのテーパ部とが相殺できるようにロールシフトを行
う。
以上の如く構成し、各圧延機を運転することにより、板
クラウンを自在に制御することができるばかりでなく、
同一幅連続圧延、幅広がり圧延、幅狭まり圧延等のスケ
ジユールフリー圧延が実現できる。更にテーパ状エツジ
ドロツプによつて、従来圧延本数の制限があつた同一幅
圧延の本数を、大幅に増加することができる。このこと
は、連続鋳造装置の操業率を向上させることができ、ホ
ツトチヤージ圧延、ホツトダイレクト圧延の増加による
加熱炉の省エネルギー、圧延機作業ロールの組み換え回
数の減少による生産性向上、及び予備ロール本数の削減
など、数多くの効果を上げることができる。
クラウンを自在に制御することができるばかりでなく、
同一幅連続圧延、幅広がり圧延、幅狭まり圧延等のスケ
ジユールフリー圧延が実現できる。更にテーパ状エツジ
ドロツプによつて、従来圧延本数の制限があつた同一幅
圧延の本数を、大幅に増加することができる。このこと
は、連続鋳造装置の操業率を向上させることができ、ホ
ツトチヤージ圧延、ホツトダイレクト圧延の増加による
加熱炉の省エネルギー、圧延機作業ロールの組み換え回
数の減少による生産性向上、及び予備ロール本数の削減
など、数多くの効果を上げることができる。
第２図は、本発明に係るダンデム圧延装置の他の実施例
を示したものである。
を示したものである。
第２図に示した実施例は、７スタンドタンデム熱間仕上
げ圧延装置を対象しており、低炭素鋼中心の圧延装置を
前提としたものである。従つて、No.１，No.２スタンド
は、作業ロールシフトのない４段ミルを使用している。
そしてNo.３〜No.６スタンドには、作業ロールシフト付
６段ミルを適用し、最終No.７スタンドには片台形作業
ロールシフトミルを配置している。このような７スタン
ドタンデム圧延装置においては、一般にNo.３〜No.６の
４スタンドに作業ロールシフト付６段ミルを配置し、板
クラウン制御能力をより大きくすると共に、No.７スタ
ンドにおいて軽圧下、形状制御をする場合が多く、ロー
ル摩耗の面からNo.７スタンドに片台形作業ロールシフ
トミルを用い、前記実施例と同様の効果をあげることが
できる。
げ圧延装置を対象しており、低炭素鋼中心の圧延装置を
前提としたものである。従つて、No.１，No.２スタンド
は、作業ロールシフトのない４段ミルを使用している。
そしてNo.３〜No.６スタンドには、作業ロールシフト付
６段ミルを適用し、最終No.７スタンドには片台形作業
ロールシフトミルを配置している。このような７スタン
ドタンデム圧延装置においては、一般にNo.３〜No.６の
４スタンドに作業ロールシフト付６段ミルを配置し、板
クラウン制御能力をより大きくすると共に、No.７スタ
ンドにおいて軽圧下、形状制御をする場合が多く、ロー
ル摩耗の面からNo.７スタンドに片台形作業ロールシフ
トミルを用い、前記実施例と同様の効果をあげることが
できる。
なお、最終２スタンド即ち第１図に示した実施例にあつ
てはNo.５，No.６スタンド、第２図に示した実施例にあ
つてはNo.６，No.７スタンドをそれぞれ片台形作業ロー
ルシフトミルを用いることにより、より一層正確な形状
制御を行うことができる。
てはNo.５，No.６スタンド、第２図に示した実施例にあ
つてはNo.６，No.７スタンドをそれぞれ片台形作業ロー
ルシフトミルを用いることにより、より一層正確な形状
制御を行うことができる。
以上説明したように、本発明によれば、連続鋳造設備に
よって製造される同一幅のスラブ材を連続的に供給され
る複数の圧延機が直列に配置してあるタンデム圧延装置
において、圧延された製品にエッジドロップを残すこな
く、同一幅連続圧延、幅広がり圧延、幅狭まり圧延など
のスケジユールフリー圧延を実施することができる。
よって製造される同一幅のスラブ材を連続的に供給され
る複数の圧延機が直列に配置してあるタンデム圧延装置
において、圧延された製品にエッジドロップを残すこな
く、同一幅連続圧延、幅広がり圧延、幅狭まり圧延など
のスケジユールフリー圧延を実施することができる。
第１図は本発明に係るタンデム圧延装置の実施例の圧延
機の配置を示す図、第２図は本発明に係る他の実施例の
圧延機の配置を示す図、第３図はスケジユールフリー圧
延の種類を示す説明図、第４図は作業ロール表面プロフ
イールの比較を示す図、第５図は作業ロール摩耗の実測
例を示す図、第６図は作業ロールシフトによるサーマル
クラウン平滑化の説明図、第７図は作業ロールシフトミ
ル同一幅圧延本数とロール表面プロフィールとの関係を
示す図、第８図はテーパ状エツジドロツプを有する板プ
ロフイールの例を示す図、第９図は片台形作業ロールシ
フトミルの模式図、第１０図は片台形作業ロールの摩耗
と板プロフイールの説明図、第１１図は本発明に係るタ
ンデム圧延装置の片台形作業ロールのサイクリツクシフ
トによる摩耗形状の説明図である。 １０，１２，２８，３０，３８，４０…補強ロール、１
４，１６，３２，３４，４６，４８…作業ロール、１
８，２０…テーパ部。
機の配置を示す図、第２図は本発明に係る他の実施例の
圧延機の配置を示す図、第３図はスケジユールフリー圧
延の種類を示す説明図、第４図は作業ロール表面プロフ
イールの比較を示す図、第５図は作業ロール摩耗の実測
例を示す図、第６図は作業ロールシフトによるサーマル
クラウン平滑化の説明図、第７図は作業ロールシフトミ
ル同一幅圧延本数とロール表面プロフィールとの関係を
示す図、第８図はテーパ状エツジドロツプを有する板プ
ロフイールの例を示す図、第９図は片台形作業ロールシ
フトミルの模式図、第１０図は片台形作業ロールの摩耗
と板プロフイールの説明図、第１１図は本発明に係るタ
ンデム圧延装置の片台形作業ロールのサイクリツクシフ
トによる摩耗形状の説明図である。 １０，１２，２８，３０，３８，４０…補強ロール、１
４，１６，３２，３４，４６，４８…作業ロール、１
８，２０…テーパ部。
Claims (1)
- 【請求項１】連続鋳造設備によって製造される同一幅の
スラブ材を連続的に供給される複数の圧延機が直列に配
置してあるタンデム圧延装置において、 前記圧延機は、 圧延材の通過する最終段が、一対の作業ロールのそれぞ
れの反対側端部を先細り研削した片台形状クラウンを有
し、前記一対の作業ロールを相互に軸方向反対方向に移
動可能に配設した片台形作業ロールシフトミルからな
り、 他の圧延機の全部または一部が、ストレートまたは全体
に凸クラウンもしくは凹クラウンを有する一対の作業ロ
ールを、相互に軸方向反対方向に移動可能に設けた作業
ロールシフトミルからなることを特徴とするタンデム圧
延装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59228455A JPH069688B2 (ja) | 1984-10-30 | 1984-10-30 | タンデム圧延装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59228455A JPH069688B2 (ja) | 1984-10-30 | 1984-10-30 | タンデム圧延装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61108405A JPS61108405A (ja) | 1986-05-27 |
| JPH069688B2 true JPH069688B2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=16876755
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59228455A Expired - Lifetime JPH069688B2 (ja) | 1984-10-30 | 1984-10-30 | タンデム圧延装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH069688B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107457273A (zh) * | 2016-06-02 | 2017-12-12 | 普锐特冶金技术日本有限公司 | 热连轧精轧机的板形控制方法及热连轧精轧机 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01284404A (ja) * | 1988-05-09 | 1989-11-15 | Nippon Steel Corp | テーパロールシフトによる鋼材の圧延方法 |
| JP2845097B2 (ja) * | 1993-03-18 | 1999-01-13 | 株式会社日立製作所 | 熱間鋼板圧延設備及びその圧延方法 |
| CN110052497B (zh) * | 2019-04-09 | 2020-11-27 | 北京首钢股份有限公司 | 一种热连轧精轧机组成套辊形以及板形控制方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS603881B2 (ja) * | 1979-01-17 | 1985-01-31 | 日本鋼管株式会社 | 熱間圧延法 |
-
1984
- 1984-10-30 JP JP59228455A patent/JPH069688B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107457273A (zh) * | 2016-06-02 | 2017-12-12 | 普锐特冶金技术日本有限公司 | 热连轧精轧机的板形控制方法及热连轧精轧机 |
| CN107457273B (zh) * | 2016-06-02 | 2019-08-02 | 普锐特冶金技术日本有限公司 | 热连轧精轧机的板形控制方法及热连轧精轧机 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61108405A (ja) | 1986-05-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2120063C (en) | Method and apparatus for rolling rolled strips | |
| JP3826974B2 (ja) | 熱間タンデム圧延機 | |
| JPH069688B2 (ja) | タンデム圧延装置 | |
| JP5862248B2 (ja) | 金属帯の圧延方法 | |
| US4856313A (en) | Method of controlling strip crown in planetary rolling | |
| JPS5964103A (ja) | 熱間圧延方法 | |
| JP2665020B2 (ja) | 熱間仕上圧延機及び熱間仕上圧延機列 | |
| JP5862247B2 (ja) | 金属帯の圧延方法 | |
| JPH0724849B2 (ja) | 板圧延における形状制御方法 | |
| JP3270384B2 (ja) | 多段圧延機による被圧延材形状制御方法 | |
| JP6645453B2 (ja) | 金属帯の圧延方法 | |
| JPS6116201B2 (ja) | ||
| JP2714118B2 (ja) | 圧延機における形状制御方法および装置 | |
| JPS6141643B2 (ja) | ||
| JP2993414B2 (ja) | 熱間圧延における板プロフィル制御方法 | |
| JPH03294005A (ja) | 熱間仕上圧延機及び熱間仕上圧延機列と熱間仕上圧延方法 | |
| JPS61154709A (ja) | 板材の厚さプロフイル制御装置 | |
| JP2000102806A (ja) | 圧延機 | |
| JPH05154509A (ja) | 熱間仕上圧延機 | |
| JP2851990B2 (ja) | 熱間仕上圧延方法 | |
| JPH0618651B2 (ja) | 薄鋼板の長手方向にわたる、幅方向板厚差制御方法と制御装置 | |
| CA1302743C (en) | Method of controlling strip crown in planetary rolling | |
| JPH03294006A (ja) | 熱間仕上圧延機及び熱間仕上圧延機列 | |
| JPH0234241B2 (ja) | ||
| Sparthmann et al. | Thermal shape control in cold strip rolling by controlled inductive roll heating |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |