JPS603881B2 - 熱間圧延法 - Google Patents
熱間圧延法Info
- Publication number
- JPS603881B2 JPS603881B2 JP54002899A JP289979A JPS603881B2 JP S603881 B2 JPS603881 B2 JP S603881B2 JP 54002899 A JP54002899 A JP 54002899A JP 289979 A JP289979 A JP 289979A JP S603881 B2 JPS603881 B2 JP S603881B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolled
- finishing
- rolling
- work roll
- mill
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
- B21B13/142—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls by axially shifting the rolls, e.g. rolls with tapered ends or with a curved contour for continuously-variable crown CVC
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/021—Rolls for sheets or strips
- B21B2027/022—Rolls having tapered ends
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は被圧延材のエッジドロップの低減を図った熱
間圧延法に関するものである。
間圧延法に関するものである。
被圧延材のプロフィル（断面形状）は、ロールギャップ
の形状によって規定されると考えられるが、そのプロフ
イルのうちでも、ワークロールのたわみ、イニシヤルク
ラウン、サーマルクラウンおよび摩耗が被圧延材クラウ
ンに影響し、被圧延材の中方向端部近傍でのワークロー
ルのへこみ、および摩耗が、被圧延材のエッジドロップ
に大きく影響すると考えられている。
の形状によって規定されると考えられるが、そのプロフ
イルのうちでも、ワークロールのたわみ、イニシヤルク
ラウン、サーマルクラウンおよび摩耗が被圧延材クラウ
ンに影響し、被圧延材の中方向端部近傍でのワークロー
ルのへこみ、および摩耗が、被圧延材のエッジドロップ
に大きく影響すると考えられている。
被圧延材のエッジドロップは、その歩蟹りに大きく影響
することから、従来次のようなエッジドロップ低減対策
が提案されている。
することから、従来次のようなエッジドロップ低減対策
が提案されている。
｛ィ）ワークロールに台形のクラウンをつける。
‘ｏ｝ バックアップロールを分割し、それぞれのセグ
メントを油圧でワークロールに押付けてこれをたわませ
る（特公昭５０−３２０７６号公報参照）。しＪ ワー
クロール軸心を圧延方向に適当量煩ける（袴公昭球−１
２２１号公報参照）。０ ６段圧延機において、中間ロ
ールを鞠方向に移動させる（椿関昭４７−２９２６び号
公報参照）。
メントを油圧でワークロールに押付けてこれをたわませ
る（特公昭５０−３２０７６号公報参照）。しＪ ワー
クロール軸心を圧延方向に適当量煩ける（袴公昭球−１
２２１号公報参照）。０ ６段圧延機において、中間ロ
ールを鞠方向に移動させる（椿関昭４７−２９２６び号
公報参照）。
しかしながら、前記【ィー項記載の対策は、熱間連続圧
延においてはその操業サイクル内での板中の変化が大き
いので、すべての板中の材料に対してその効果を発揮す
ることができない。前記‘。｝項記載の対策は、設備的
に実現困難であって、通常の４段圧延機と同程度の効果
しか期待できない。前記し一項記載の対策は、圧延機本
体に不必要な力が加わり、安定操業を行なうことが困難
である。前記〇項記載の対策は、機構的に複雑であって
大きな効果が望めない。そこで本発明者等は、以上のよ
うな問題を解消し、エッジドロップの低減を図るべく、
エッジドロップは、被圧延材の端部と接するワークロー
ル胴部の端部における弾性変形の凹みがその発生要因で
あること、および被圧延材の他の部分の厚みとの相対的
関係でその量が決定されること、に着目し研究を行なっ
た結果、複数の仕上圧延機をもつ熱間圧延設備において
、前記仕上圧延機のうち、その最終スタンドを除いた所
定位置のものの一対のワークロ−ルを、胸部の相互に逆
の一方端部に径が漸次小さくなった縦少怪部を有する構
造にし被圧延材の中方向両端部を、前記１対のワークロ
ールの縮少径部分で圧下す机よ、そこに他の部分より漸
次厚みが大きくなった拡大厚部分が形成され、この結果
、以降の仕上圧延機において前記拡大厚部分によって、
ワークロール胴部の端部での凹みが通常圧延より大きく
なり、そのことによって被圧延材の幅方向両端部のエッ
ジドロップが減少するという知見を得たのである。
延においてはその操業サイクル内での板中の変化が大き
いので、すべての板中の材料に対してその効果を発揮す
ることができない。前記‘。｝項記載の対策は、設備的
に実現困難であって、通常の４段圧延機と同程度の効果
しか期待できない。前記し一項記載の対策は、圧延機本
体に不必要な力が加わり、安定操業を行なうことが困難
である。前記〇項記載の対策は、機構的に複雑であって
大きな効果が望めない。そこで本発明者等は、以上のよ
うな問題を解消し、エッジドロップの低減を図るべく、
エッジドロップは、被圧延材の端部と接するワークロー
ル胴部の端部における弾性変形の凹みがその発生要因で
あること、および被圧延材の他の部分の厚みとの相対的
関係でその量が決定されること、に着目し研究を行なっ
た結果、複数の仕上圧延機をもつ熱間圧延設備において
、前記仕上圧延機のうち、その最終スタンドを除いた所
定位置のものの一対のワークロ−ルを、胸部の相互に逆
の一方端部に径が漸次小さくなった縦少怪部を有する構
造にし被圧延材の中方向両端部を、前記１対のワークロ
ールの縮少径部分で圧下す机よ、そこに他の部分より漸
次厚みが大きくなった拡大厚部分が形成され、この結果
、以降の仕上圧延機において前記拡大厚部分によって、
ワークロール胴部の端部での凹みが通常圧延より大きく
なり、そのことによって被圧延材の幅方向両端部のエッ
ジドロップが減少するという知見を得たのである。
（このことを第１図イ、口、ハに被圧延材の中方向端部
拡大図で示せば、第１図イが拡大厚部分を形成したもの
、第１図口が拡大厚部分を形成しなかったもの、すなわ
ち通常圧延したもの、第１図ハが、さらに第１図イ、口
の状態のものを圧延したものであって実線が第１図イ、
点線が第１図口のものを示している）。この発明は上認
知見にもとづいてなされたものであって、以下この発明
を、実施例とともに図面を参照しながら説明する。
拡大図で示せば、第１図イが拡大厚部分を形成したもの
、第１図口が拡大厚部分を形成しなかったもの、すなわ
ち通常圧延したもの、第１図ハが、さらに第１図イ、口
の状態のものを圧延したものであって実線が第１図イ、
点線が第１図口のものを示している）。この発明は上認
知見にもとづいてなされたものであって、以下この発明
を、実施例とともに図面を参照しながら説明する。
第２図はこの発明を適用した仕上圧延機（ワ−クロール
シフト圧延機）の正面図、第３図は同縦断側面図である
。
シフト圧延機）の正面図、第３図は同縦断側面図である
。
図示されるように、１はハウジング、２は上バックアッ
プロール、３は下バックアップロール、４は上ワークロ
ール、５は下ワークロール、６は被圧延材である。
プロール、３は下バックアップロール、４は上ワークロ
ール、５は下ワークロール、６は被圧延材である。
前記両ワークロール４，５は、その一方のロール支持軸
４ａ，５ａを、伸縮型スピンドル継手７，８を介してピ
ニオンスタンド９に接続してあって前記ピニオンスタン
ド９に外部の駆動源からの駆動力が伝えられることによ
って回転駆動されるようになっており、またその他方の
ロール支持軸４ｂ，５ｂを、シフト用ロッド１０，ＴＩ
の先端部に、相互回転自在な継手１２，１３を介して連
結してある。
４ａ，５ａを、伸縮型スピンドル継手７，８を介してピ
ニオンスタンド９に接続してあって前記ピニオンスタン
ド９に外部の駆動源からの駆動力が伝えられることによ
って回転駆動されるようになっており、またその他方の
ロール支持軸４ｂ，５ｂを、シフト用ロッド１０，ＴＩ
の先端部に、相互回転自在な継手１２，１３を介して連
結してある。
前記シフト用ロッド１０，１１は、前記ハウジングーに
固定支持したロッド受け１４，１５に、キ−溝（または
あり溝）鉄合させて支持してあつて、その軸方向への移
動を自在に、かつ回転を防止してある。
固定支持したロッド受け１４，１５に、キ−溝（または
あり溝）鉄合させて支持してあつて、その軸方向への移
動を自在に、かつ回転を防止してある。
また前記ロッド１０，１１は、前記ロッド受け１４，１
５の内部に回転自在に設けた、外力により強制回転可能
な歯車１６，１７の鼠心部分を貫通させてこれとねじ結
合してあって、前記歯車１６，１７の回転量に対応して
その軸万向に移動（すなわち、前記両ワークロール４，
５がその鞠方向に前記歯車１６，１７の回転章に対応し
て移動）するようになっている。なお、前述した構造の
ロッド受け１４，１５を用いず、前記シフト用ロッド１
０，１１を外部の油圧シリンダ装置に接続しても、これ
を前記油圧シリンダ装置の作動によって軸方向に移動さ
せることができることが明らかである。前記ワークロー
ル４，５は、胴部の一方の端部に径が漸次４・さくなっ
た縮少蓬部分を有するロールであって、縮少径部分が互
いに逆になるように配設されており、そして、その径の
縮小態様（カーブ）を滑らかな曲線（たとえばサインカ
ーブ）としてある。
５の内部に回転自在に設けた、外力により強制回転可能
な歯車１６，１７の鼠心部分を貫通させてこれとねじ結
合してあって、前記歯車１６，１７の回転量に対応して
その軸万向に移動（すなわち、前記両ワークロール４，
５がその鞠方向に前記歯車１６，１７の回転章に対応し
て移動）するようになっている。なお、前述した構造の
ロッド受け１４，１５を用いず、前記シフト用ロッド１
０，１１を外部の油圧シリンダ装置に接続しても、これ
を前記油圧シリンダ装置の作動によって軸方向に移動さ
せることができることが明らかである。前記ワークロー
ル４，５は、胴部の一方の端部に径が漸次４・さくなっ
た縮少蓬部分を有するロールであって、縮少径部分が互
いに逆になるように配設されており、そして、その径の
縮小態様（カーブ）を滑らかな曲線（たとえばサインカ
ーブ）としてある。
このような構成のワ−クロールシフト圧延機によって、
被圧延材６を、その中方向両端部に前記ワークロール４
，５の縮小隆部分を位置させて圧延すると、前記被圧延
材６にはは、前記縮４・軽部分によって第４図にその圧
延態様図で示されるような、その両端部に他の部分より
両端に向って漸次厚みが大きくなった拡大厚部分６ａが
形成される。
被圧延材６を、その中方向両端部に前記ワークロール４
，５の縮小隆部分を位置させて圧延すると、前記被圧延
材６にはは、前記縮４・軽部分によって第４図にその圧
延態様図で示されるような、その両端部に他の部分より
両端に向って漸次厚みが大きくなった拡大厚部分６ａが
形成される。
したがって、このようなワークロールシフト圧延機を、
たとえば第５図に概略図で示されるような、６基の仕上
圧延機１８を有する仕上圧延設備のうち、第４スタンド
（図中ａで示す）に組込んで、被圧延材を圧延（その進
行方向を図中矢印ｂで示す）してその両端部に拡大厚部
分を形成すれば、以降の仕上圧延機（第５，第６スタン
ド）においてエッジドロップの減少した状態での圧延が
行なわれる。
たとえば第５図に概略図で示されるような、６基の仕上
圧延機１８を有する仕上圧延設備のうち、第４スタンド
（図中ａで示す）に組込んで、被圧延材を圧延（その進
行方向を図中矢印ｂで示す）してその両端部に拡大厚部
分を形成すれば、以降の仕上圧延機（第５，第６スタン
ド）においてエッジドロップの減少した状態での圧延が
行なわれる。
第６図に仕上圧延設備の後段部分の概略図で示されるよ
うに、最終スタンドの仕上圧延機１８より１スタンドお
よび２スタンド前（被圧延材進行方向の上流側）の仕上
圧延機１８′，１８″をワークロールシフト圧延機とし
て構成し、被圧延材６を、前記仕上圧延機１８＾によっ
て圧延してその両端部に拡大厚部分を形成した後、次の
仕上圧延機１８′によって、第７図にその圧延態様図で
示されるように被圧延材の拡大厚部分に上下ワークロー
ル４，５の縮小径部分に続く胸部のフラット部分の端を
位置させて圧延すれば、この縮小蓬部分が従来のフラッ
トロールのように被圧延材両端より外側の部分がエッジ
ドロップ形成に寄与することがないから、被圧延材６は
、前記仕上圧延機１８′において、一段とエッジドロッ
プが減少した状態での圧延が行なわれる。
うに、最終スタンドの仕上圧延機１８より１スタンドお
よび２スタンド前（被圧延材進行方向の上流側）の仕上
圧延機１８′，１８″をワークロールシフト圧延機とし
て構成し、被圧延材６を、前記仕上圧延機１８＾によっ
て圧延してその両端部に拡大厚部分を形成した後、次の
仕上圧延機１８′によって、第７図にその圧延態様図で
示されるように被圧延材の拡大厚部分に上下ワークロー
ル４，５の縮小径部分に続く胸部のフラット部分の端を
位置させて圧延すれば、この縮小蓬部分が従来のフラッ
トロールのように被圧延材両端より外側の部分がエッジ
ドロップ形成に寄与することがないから、被圧延材６は
、前記仕上圧延機１８′において、一段とエッジドロッ
プが減少した状態での圧延が行なわれる。
また、第８図に圧延態様図（第４図と同方向からみた図
）で示されるように、上下ワークロール４，５の縮小径
部分の位置を第４図のものとは逆の端部にしたワークロ
ールシフト圧延機を、第４図に示すワークロールシフト
圧延機につづけて配置して仕上圧延設備を構成してもよ
く（必要に応じてさらにつづけて第７図に示されるよう
な態様の圧延を行なう目的でワ−クロールシフト圧延機
を配置してもよい）、さらに、第７図に示されるような
態様の圧延を行なう目的で配置したワールロートシフト
圧延機（またはは通常の仕上圧延機）の前後に、第４図
および第８図に示されるワークロールシフト圧延機を配
置してもよい（両者の配置は前後逆でもよい）。
）で示されるように、上下ワークロール４，５の縮小径
部分の位置を第４図のものとは逆の端部にしたワークロ
ールシフト圧延機を、第４図に示すワークロールシフト
圧延機につづけて配置して仕上圧延設備を構成してもよ
く（必要に応じてさらにつづけて第７図に示されるよう
な態様の圧延を行なう目的でワ−クロールシフト圧延機
を配置してもよい）、さらに、第７図に示されるような
態様の圧延を行なう目的で配置したワールロートシフト
圧延機（またはは通常の仕上圧延機）の前後に、第４図
および第８図に示されるワークロールシフト圧延機を配
置してもよい（両者の配置は前後逆でもよい）。
また、前記ワークロールシフト圧延機構を粗圧延機に適
用してもよい。＊ ついで実施例について説明する。
用してもよい。＊ ついで実施例について説明する。
鋼種：ＳＰＨＣ（Ｃ：０．０卵ｔ％，Ｓｉ：Ｕ，Ｍｎ：
０．３５ｗｔ％，Ｐ：０．０１５Ｍ％、およびＳ：０．
０１＆の％含有）にして、厚が２０仇岬のスラブを、 加熱炉抽出温度：１２５０午○ 粗圧延設備出口温度：１０７０ｑＣ 仕上圧延設備入口温度：１０３０午０ 仕上温度：８５０℃ 巻取温度：６０ぴ○ 仕上圧延設備入口厚：２５豚 仕上目標厚：３．２肋 仕上板中：９１４肋 の条件で、 従来仕上圧延設備、および本発明仕上圧延設備として、
６基の仕上圧延機（スタンド）を有する仕上圧延設備に
して、第１表に示される通りの、および、ワークロール
胴長：１７２７肌 バックアップロール胴長：１６７６肋 のもの（本発明仕上圧延設備として、第４スタンドワー
クロールシフト圧延機として構成した）によって圧延し
て、従釆仕上板、および本発明仕第１表上板をそれぞれ
製造した。
０．３５ｗｔ％，Ｐ：０．０１５Ｍ％、およびＳ：０．
０１＆の％含有）にして、厚が２０仇岬のスラブを、 加熱炉抽出温度：１２５０午○ 粗圧延設備出口温度：１０７０ｑＣ 仕上圧延設備入口温度：１０３０午０ 仕上温度：８５０℃ 巻取温度：６０ぴ○ 仕上圧延設備入口厚：２５豚 仕上目標厚：３．２肋 仕上板中：９１４肋 の条件で、 従来仕上圧延設備、および本発明仕上圧延設備として、
６基の仕上圧延機（スタンド）を有する仕上圧延設備に
して、第１表に示される通りの、および、ワークロール
胴長：１７２７肌 バックアップロール胴長：１６７６肋 のもの（本発明仕上圧延設備として、第４スタンドワー
クロールシフト圧延機として構成した）によって圧延し
て、従釆仕上板、および本発明仕第１表上板をそれぞれ
製造した。
なお、ワークロールクラウンは、従来仕上圧延設備では
、第４，第５，および第６スタンドのものを５／１００
凧に、本発明仕上圧延設備では、第５、および第６スタ
ンドのものを５／１０比岬こした。また、本発明仕上圧
延設備では、第４スタンドのワークロールの一方端部の
縮小蚤部分のサイズを、第９図にその外形図で示される
ように、その軸方向始機ａから轍方向終端ｂまでの軸方
向間隔ｃは４伍収、および前記始端ａから前記終端ｂま
でのロール蓬方向間隔ｄは３肌とすると共にその縮小態
様（カーブ）はサインカーブとし、さらに、シフト量Ｗ
（前記始端ａからスラブの中方向端までの長さ）を５柵
，ＩＱ肌および２仇駁として、それぞれ圧延を行なった
。この結果、エッジドロップ量〔第１０図に仕上板の断
面図で示されるように、板の両端から１５肋内側の部分
の板厚ｂ，ｂ′と、同じく７５側内側の部分の板厚ｃ，
ｃ′とから、１′２（ｃ−ｂ）＋１／２（ｃ′−ｂ′）
を求めてこれをエッジドロップ量とした〕が、従釆辻上
板では、２０．０（ム）であったのに対し、本発明仕上
板では、シフト量ｗが５肋のときに１２．０（Ａ）、同
ＩＱ岬のときに４．０（ム）、および同２０脇のときに
２．０（山）であったことから、本発明仕上板の方が、
従来仕上板に比べて大中にエッジドロップが減少してい
ることが明らかである。以上説明したように、この発明
においては、エッジドロップの少ない仕上板の得られる
熱間圧延法を提供することができる。
、第４，第５，および第６スタンドのものを５／１００
凧に、本発明仕上圧延設備では、第５、および第６スタ
ンドのものを５／１０比岬こした。また、本発明仕上圧
延設備では、第４スタンドのワークロールの一方端部の
縮小蚤部分のサイズを、第９図にその外形図で示される
ように、その軸方向始機ａから轍方向終端ｂまでの軸方
向間隔ｃは４伍収、および前記始端ａから前記終端ｂま
でのロール蓬方向間隔ｄは３肌とすると共にその縮小態
様（カーブ）はサインカーブとし、さらに、シフト量Ｗ
（前記始端ａからスラブの中方向端までの長さ）を５柵
，ＩＱ肌および２仇駁として、それぞれ圧延を行なった
。この結果、エッジドロップ量〔第１０図に仕上板の断
面図で示されるように、板の両端から１５肋内側の部分
の板厚ｂ，ｂ′と、同じく７５側内側の部分の板厚ｃ，
ｃ′とから、１′２（ｃ−ｂ）＋１／２（ｃ′−ｂ′）
を求めてこれをエッジドロップ量とした〕が、従釆辻上
板では、２０．０（ム）であったのに対し、本発明仕上
板では、シフト量ｗが５肋のときに１２．０（Ａ）、同
ＩＱ岬のときに４．０（ム）、および同２０脇のときに
２．０（山）であったことから、本発明仕上板の方が、
従来仕上板に比べて大中にエッジドロップが減少してい
ることが明らかである。以上説明したように、この発明
においては、エッジドロップの少ない仕上板の得られる
熱間圧延法を提供することができる。
第１図イ、口、ハは被圧延材の中方向機部拡大図、第２
図はこの発明をを適用した仕上圧延機（ワークロールシ
フト圧延機）の正面図、第３図は同縦断側面図、第４図
、第７図、および第８図は被圧延材の圧延態様図、第５
図、および第６図は仕上圧延設備の概略図、第９図はワ
ークロールの一方端部の外形図、第１０図は仕上板の断
面図である。 １…ハウジング、２…上バックアップロール、３…下バ
ックアップロール、４…ワークロール、６・・・下ワー
クロール、６・・・被圧延材、４ａ，５ａ，４ｂ，５ｂ
・・・ロール支持髄、７，８・・・伸縮型スピンドル継
手、６ａ・・・拡大厚部分、９・・・ピニオンスタンド
、１０，１１…シフト用ロッド、１２，１３…継手、１
４，１５…ロッド受け、１６，１７・・・歯車、１８，
１８′，１８″・・・仕上圧延機。 発′図 完２図 第３図 完４図 第５図 第６図 第７図 第８図 第９図 尭ｌ○図
図はこの発明をを適用した仕上圧延機（ワークロールシ
フト圧延機）の正面図、第３図は同縦断側面図、第４図
、第７図、および第８図は被圧延材の圧延態様図、第５
図、および第６図は仕上圧延設備の概略図、第９図はワ
ークロールの一方端部の外形図、第１０図は仕上板の断
面図である。 １…ハウジング、２…上バックアップロール、３…下バ
ックアップロール、４…ワークロール、６・・・下ワー
クロール、６・・・被圧延材、４ａ，５ａ，４ｂ，５ｂ
・・・ロール支持髄、７，８・・・伸縮型スピンドル継
手、６ａ・・・拡大厚部分、９・・・ピニオンスタンド
、１０，１１…シフト用ロッド、１２，１３…継手、１
４，１５…ロッド受け、１６，１７・・・歯車、１８，
１８′，１８″・・・仕上圧延機。 発′図 完２図 第３図 完４図 第５図 第６図 第７図 第８図 第９図 尭ｌ○図
Claims (1)
- １ 複数のスタンドからなる粗圧延機及び複数のスタン
ドからなる仕上圧延機を持つ熱間圧延設備によって被圧
延材を圧延する熱間圧延方法において、 前記仕上圧延
機の最終スタンドを除いた残りの前記粗圧延機及び前記
仕上圧延機の全スタンドのうちの少なくとも１つにおけ
る１対のワークロールであって、その各々の相互に逆の
端部に形成された漸次径が小さくなる胴部部分によって
、前記被圧延材の幅方向両端部の板厚が幅方向中央部の
板厚より厚くなるように、前記被圧延材を圧延すること
を特徴とする熱間圧延法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54002899A JPS603881B2 (ja) | 1979-01-17 | 1979-01-17 | 熱間圧延法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54002899A JPS603881B2 (ja) | 1979-01-17 | 1979-01-17 | 熱間圧延法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55106604A JPS55106604A (en) | 1980-08-15 |
| JPS603881B2 true JPS603881B2 (ja) | 1985-01-31 |
Family
ID=11542191
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54002899A Expired JPS603881B2 (ja) | 1979-01-17 | 1979-01-17 | 熱間圧延法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS603881B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5853304A (ja) * | 1981-09-24 | 1983-03-29 | Hitachi Ltd | 熱間仕上タンデムミル |
| JPS591004A (ja) * | 1982-06-28 | 1984-01-06 | Kawasaki Steel Corp | 幅出し圧延装置 |
| JPS60166104A (ja) * | 1984-02-09 | 1985-08-29 | Keiichiro Yoshida | 圧延によるリボン線成形方法 |
| JPS6186003A (ja) * | 1984-10-02 | 1986-05-01 | Nippon Steel Corp | ストリツプ圧延方法 |
| JPH069688B2 (ja) * | 1984-10-30 | 1994-02-09 | 株式会社日立製作所 | タンデム圧延装置 |
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Citations (3)
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| JPS4865153A (ja) * | 1971-12-10 | 1973-09-08 | ||
| JPS5044960A (ja) * | 1973-08-24 | 1975-04-22 | ||
| JPS5577903A (en) * | 1978-12-08 | 1980-06-12 | Kawasaki Steel Corp | Rolling method for shape control |
-
1979
- 1979-01-17 JP JP54002899A patent/JPS603881B2/ja not_active Expired
Patent Citations (3)
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| JPS4865153A (ja) * | 1971-12-10 | 1973-09-08 | ||
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| JPS5577903A (en) * | 1978-12-08 | 1980-06-12 | Kawasaki Steel Corp | Rolling method for shape control |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55106604A (en) | 1980-08-15 |
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