JP2665020B2 - 熱間仕上圧延機及び熱間仕上圧延機列 - Google Patents
熱間仕上圧延機及び熱間仕上圧延機列Info
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- JP2665020B2 JP2665020B2 JP2144419A JP14441990A JP2665020B2 JP 2665020 B2 JP2665020 B2 JP 2665020B2 JP 2144419 A JP2144419 A JP 2144419A JP 14441990 A JP14441990 A JP 14441990A JP 2665020 B2 JP2665020 B2 JP 2665020B2
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
- B21B13/142—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls by axially shifting the rolls, e.g. rolls with tapered ends or with a curved contour for continuously-variable crown CVC
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
- B21B37/40—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using axial shifting of the rolls
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
- B21B2013/028—Sixto, six-high stands
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/021—Rolls for sheets or strips
- B21B2027/022—Rolls having tapered ends
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、粗圧延機で圧延されたシートバーを製品
厚さまで圧延する際に用いる熱間仕上圧延機及び熱間仕
上圧延機列に関する。
厚さまで圧延する際に用いる熱間仕上圧延機及び熱間仕
上圧延機列に関する。
（従来の技術） 圧延はロールスケジュールに従って行われるのが通例
で、特にプロフィルの乱れを少なくするために圧延順序
を幅広から幅狭へとする、いわゆるコフインスケジュー
ルに従うことが多い。
で、特にプロフィルの乱れを少なくするために圧延順序
を幅広から幅狭へとする、いわゆるコフインスケジュー
ルに従うことが多い。
すなわち圧延本数の増加につれてロールは摩耗し、特
に仕上圧延で用いるワークロールでは板エッジ部が通る
部分の摩耗が激しく、従って幅狭の板を多数圧延した後
に幅広の板を圧延すると、次工程でビルドアップ等の形
状不良が発生し、歩留りを低下させる原因となる。そこ
で上記のコフインスケジュールに従った圧延を行うわけ
である。
に仕上圧延で用いるワークロールでは板エッジ部が通る
部分の摩耗が激しく、従って幅狭の板を多数圧延した後
に幅広の板を圧延すると、次工程でビルドアップ等の形
状不良が発生し、歩留りを低下させる原因となる。そこ
で上記のコフインスケジュールに従った圧延を行うわけ
である。
一方近年では熱間圧延に供するスラブは連続鋳造機で
製造したものが大半を占め、鋳造後のスラブは加熱炉で
所定温度に加熱して熱間圧延工程へ送られる。従って省
エネルギーの観点から加熱炉のエネルギー原単位を向上
させるには、連続鋳造機で製造されたスラブの温度低下
を最小限にとどめ、すなわち連続鋳造後のスラブは順次
に加熱炉へ導入し圧延することが好ましい。しかし連続
鋳造を効率良く操業するには同一幅のスラブを連続して
製造することが有利で、この場合コフインスケジュール
に従う圧延を実施することは困難で、板幅及び板厚を制
限しない、いわゆるスケジュールフリーの圧延が要求さ
れる。
製造したものが大半を占め、鋳造後のスラブは加熱炉で
所定温度に加熱して熱間圧延工程へ送られる。従って省
エネルギーの観点から加熱炉のエネルギー原単位を向上
させるには、連続鋳造機で製造されたスラブの温度低下
を最小限にとどめ、すなわち連続鋳造後のスラブは順次
に加熱炉へ導入し圧延することが好ましい。しかし連続
鋳造を効率良く操業するには同一幅のスラブを連続して
製造することが有利で、この場合コフインスケジュール
に従う圧延を実施することは困難で、板幅及び板厚を制
限しない、いわゆるスケジュールフリーの圧延が要求さ
れる。
スケジュールフリー圧延は板クラウン及び形状制御能
の大きな圧延機のワークロールを周期的にシフトしてワ
ークロールの摩耗をロール軸方向に分散することで実現
していたが、ワークロールの摩耗が進むサイクル後半で
のロールプロフィルは台形状となり、広幅の板を圧延す
るとエッジドロップが大きくなるため、１サイクルで圧
延可能のコイル数が制限されていた。
の大きな圧延機のワークロールを周期的にシフトしてワ
ークロールの摩耗をロール軸方向に分散することで実現
していたが、ワークロールの摩耗が進むサイクル後半で
のロールプロフィルは台形状となり、広幅の板を圧延す
るとエッジドロップが大きくなるため、１サイクルで圧
延可能のコイル数が制限されていた。
そこでエッジドロップの低減が可能な仕上圧延機列に
ついての提案がなされた。すなわち特開昭61−108405号
公報には、最終スタンドに一端部が先細りとなるワーク
ロールをそなえる４段ミルを配置する一方、残りのスタ
ンドに中間及びワークロールがシフト可能の６段ミルを
配置した仕上圧延機列が開示されている。
ついての提案がなされた。すなわち特開昭61−108405号
公報には、最終スタンドに一端部が先細りとなるワーク
ロールをそなえる４段ミルを配置する一方、残りのスタ
ンドに中間及びワークロールがシフト可能の６段ミルを
配置した仕上圧延機列が開示されている。
（発明が解決しようとする課題） しかしながら上記の仕上圧延機列を用いた圧延は、ま
ずサイクル前半においてワークロールのサーマルクラウ
ンが増大し、併せて最終スタンドで先細りのワークロー
ルを使用することから、板クラウンは小さくかつ板幅中
心に比較してエッジ部の板厚が厚くなる、いわゆる逆ク
ラウンが発生する場合があり、この逆クラウンが大きい
と次工程の冷間圧延において逆クラウン位置での圧下率
が大きくなって形状不良が発生し、歩留り低下の原因と
なる。さらに最終スタンドの４段ミルはクラウン制御の
アクチュエーターとしてワークロールベンダーをそなえ
るのみで、クラウン制御能が低い。また板クラウンは最
終スタンドの入側でのクラウンに大きく影響されるので
スタンド入側の板クラウンを小さくする必要があるが、
最終スタンドの前段はストレートロールをもちいた６段
ミルであるため、ワークロール摩耗の著しいサイクル後
半では最終スタンドで許容される大きさのクラウンの板
を供給することが難しくなる。
ずサイクル前半においてワークロールのサーマルクラウ
ンが増大し、併せて最終スタンドで先細りのワークロー
ルを使用することから、板クラウンは小さくかつ板幅中
心に比較してエッジ部の板厚が厚くなる、いわゆる逆ク
ラウンが発生する場合があり、この逆クラウンが大きい
と次工程の冷間圧延において逆クラウン位置での圧下率
が大きくなって形状不良が発生し、歩留り低下の原因と
なる。さらに最終スタンドの４段ミルはクラウン制御の
アクチュエーターとしてワークロールベンダーをそなえ
るのみで、クラウン制御能が低い。また板クラウンは最
終スタンドの入側でのクラウンに大きく影響されるので
スタンド入側の板クラウンを小さくする必要があるが、
最終スタンドの前段はストレートロールをもちいた６段
ミルであるため、ワークロール摩耗の著しいサイクル後
半では最終スタンドで許容される大きさのクラウンの板
を供給することが難しくなる。
そこでこの発明は、次工程の冷間圧延での形状不良の
回避に極めて重要な、熱間仕上圧延におけるクラウン及
び形状制御能力を大幅に改善した圧延機及び圧延機列に
ついて提供することを目的とする。
回避に極めて重要な、熱間仕上圧延におけるクラウン及
び形状制御能力を大幅に改善した圧延機及び圧延機列に
ついて提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段） この発明は、１対のワークロールの背後に、同じく１
対の中間ロール及びバックアップロールを順次に配設し
た６段圧延機において、ワークロールに少なくとも片側
端部が先細りとなるクラウンを付与する一方、中間ロー
ルにＳ字状のクラウンを付与し、ワークロール及び中間
ロールの各ロール対に関しロール軸方向が互いに逆向き
となる配置とし、さらにワークロール及び中間ロールを
その軸方向へ移動可能としてミルハウジングに組み込ん
でなる熱間仕上圧延機及びこの６段圧延機を、少なくと
も最終スタンドを含む１スタンド以上に配置してなる熱
間仕上圧延機列である。
対の中間ロール及びバックアップロールを順次に配設し
た６段圧延機において、ワークロールに少なくとも片側
端部が先細りとなるクラウンを付与する一方、中間ロー
ルにＳ字状のクラウンを付与し、ワークロール及び中間
ロールの各ロール対に関しロール軸方向が互いに逆向き
となる配置とし、さらにワークロール及び中間ロールを
その軸方向へ移動可能としてミルハウジングに組み込ん
でなる熱間仕上圧延機及びこの６段圧延機を、少なくと
も最終スタンドを含む１スタンド以上に配置してなる熱
間仕上圧延機列である。
ここにＳ字状のロールクラウンとは、３次以上の高次
関数から１ピッチ分を取り出したもの、また正弦曲線か
ら同じく１ピッチ分を取り出したもの、さらにはそれら
の近似曲線のいずれかに従うクラウンを指すものとす
る。
関数から１ピッチ分を取り出したもの、また正弦曲線か
ら同じく１ピッチ分を取り出したもの、さらにはそれら
の近似曲線のいずれかに従うクラウンを指すものとす
る。
第１図（ａ）はこの発明に従う熱間仕上圧延機列を示
す。図示例は、最終スタンドを含む後段３スタンドに、
上下１対の中間ロールにＳ字状のロールクラウンを付与
しかつそれぞれ軸方向に移動可能とし、さらにワークロ
ールの少なくとも一端を先細りとしかつそれぞれ軸方向
に移動可能とした６段圧延機を配した圧延機列である。
なお上記６段圧延機は最終スタンドのみ、又は最終スタ
ンドとその直前スタンドであってもよい。
す。図示例は、最終スタンドを含む後段３スタンドに、
上下１対の中間ロールにＳ字状のロールクラウンを付与
しかつそれぞれ軸方向に移動可能とし、さらにワークロ
ールの少なくとも一端を先細りとしかつそれぞれ軸方向
に移動可能とした６段圧延機を配した圧延機列である。
なお上記６段圧延機は最終スタンドのみ、又は最終スタ
ンドとその直前スタンドであってもよい。
一方前段の４スタンドはいわゆる４ハイミルで、各１
対のワークロール１及びバックアップロール２の組合わ
せになり、さらにワークロール１は図示しないベンディ
ング装置をそなえている。
対のワークロール１及びバックアップロール２の組合わ
せになり、さらにワークロール１は図示しないベンディ
ング装置をそなえている。
また後段３スタンドは、第１図（ｂ）に示すように、
各１対のワークロール３、中間ロール４及びバックアッ
プロール５の組合せになる６段圧延機である。この６段
圧延機においては、まずワークロール３として、少なく
とも片側端部が先細りとなるクラウンを付与したロール
をロール軸方向が互いに逆向きとなる配置としかつ、ロ
ール軸方向への移動をはかるシフト装置６をそなえ、同
様に中間ロール４として、Ｓ字状のロールクラウンを付
与したロールをロール軸方向が互いに逆向きとなる配置
としかつ、ロール軸方向への移動をはかるシフト装置６
をそなえる。
各１対のワークロール３、中間ロール４及びバックアッ
プロール５の組合せになる６段圧延機である。この６段
圧延機においては、まずワークロール３として、少なく
とも片側端部が先細りとなるクラウンを付与したロール
をロール軸方向が互いに逆向きとなる配置としかつ、ロ
ール軸方向への移動をはかるシフト装置６をそなえ、同
様に中間ロール４として、Ｓ字状のロールクラウンを付
与したロールをロール軸方向が互いに逆向きとなる配置
としかつ、ロール軸方向への移動をはかるシフト装置６
をそなえる。
シフト装置６はマグネスケール等のシフト量検出器７
をそなえ、このシフト量検出器７によって、ワークロー
ル３又は中間ロール４の胴端部の移動量を検出する。な
おシフト装置６は、油圧式でも電動式でも、既存の装置
を用いればよい。
をそなえ、このシフト量検出器７によって、ワークロー
ル３又は中間ロール４の胴端部の移動量を検出する。な
おシフト装置６は、油圧式でも電動式でも、既存の装置
を用いればよい。
またワークロール３は、モータ８から減速機９及びス
ピンドル10を介して伝達される動力によって駆動され、
またシフト装置６及びシフト量検出器７によってワーク
ロール３を軸方向に移動してワークロール３の摩耗分散
をはかる。さらにワークロール３はベンディング装置11
を付帯し、鋼板12の形状及び板クラウンの制御を行う。
なお図示例のワークロール３は片側を先細りとしたもの
であるが、第２図に示す両側を先細りとしたロールであ
ってもよい。
ピンドル10を介して伝達される動力によって駆動され、
またシフト装置６及びシフト量検出器７によってワーク
ロール３を軸方向に移動してワークロール３の摩耗分散
をはかる。さらにワークロール３はベンディング装置11
を付帯し、鋼板12の形状及び板クラウンの制御を行う。
なお図示例のワークロール３は片側を先細りとしたもの
であるが、第２図に示す両側を先細りとしたロールであ
ってもよい。
次に第３図にワークロール３及び中間ロール４のシフ
ト量制御及びワークロール３のベンディング量制御を具
体的に示す。同図において12は予め１サイクルの圧延条
件、すなわちワークロールシフト量、ワークロール先細
りの傾き、板幅、各スタンドの圧下率、仕上板厚、目標
クラウン及び目標形状等を入力した演算器で、この演算
器12にて、これらの情報及びワークロールの周期的なシ
フト量に基づいて、目標の板クラウン及び形状となるよ
うに中間ロールシフト量及びワークロールベンディング
量の設定値を計算する。そして各設定値をベンディング
制御器13及びシフト制御器14に入力し、ベンディング装
置15にて所定の圧力を付与する一方、シフト装置６にて
所定のシフト量を付与し圧延を開始する。
ト量制御及びワークロール３のベンディング量制御を具
体的に示す。同図において12は予め１サイクルの圧延条
件、すなわちワークロールシフト量、ワークロール先細
りの傾き、板幅、各スタンドの圧下率、仕上板厚、目標
クラウン及び目標形状等を入力した演算器で、この演算
器12にて、これらの情報及びワークロールの周期的なシ
フト量に基づいて、目標の板クラウン及び形状となるよ
うに中間ロールシフト量及びワークロールベンディング
量の設定値を計算する。そして各設定値をベンディング
制御器13及びシフト制御器14に入力し、ベンディング装
置15にて所定の圧力を付与する一方、シフト装置６にて
所定のシフト量を付与し圧延を開始する。
また圧延中にあっては、主に熱間圧延機列の最終スタ
ンド出側に配した形状検出器16及び板クラウン検出器17
からの信号を演算器12に入力して再度計算し、まずワー
クロール３のベンディング量を決定し、演算器12からの
信号をベンディング制御器13に入力し、ベンディング装
置15にて所定の圧力を付与する一方、中間ロール４の変
更シフト量を演算器12にて演算し、この演算器12からの
信号をシフト制御器14に入力し、シフト量を変更して形
状及び板クラウンを最適化する。
ンド出側に配した形状検出器16及び板クラウン検出器17
からの信号を演算器12に入力して再度計算し、まずワー
クロール３のベンディング量を決定し、演算器12からの
信号をベンディング制御器13に入力し、ベンディング装
置15にて所定の圧力を付与する一方、中間ロール４の変
更シフト量を演算器12にて演算し、この演算器12からの
信号をシフト制御器14に入力し、シフト量を変更して形
状及び板クラウンを最適化する。
（作 用） ワークロールシフト量、板幅及び各スタンドの圧下率
が予め決まった圧延条件下で、ワークロールを周期的に
シフトするサイクルにおいては、サイクル後半のワーク
ロール摩耗量及びサーマルクラウン量が予測できる。な
ぜならワークロール摩耗量は圧延荷重や圧延距離とほぼ
比例関係にあるためで、またサーマルクラウン量はワー
クロールの温度予測を行い、熱膨張量を計算することに
より求められる。そしてロール摩耗量及びサーマルクラ
ウン量からワークロールのプロフィルが予測でき、ワー
クロールに与える先細り量を決定できる。
が予め決まった圧延条件下で、ワークロールを周期的に
シフトするサイクルにおいては、サイクル後半のワーク
ロール摩耗量及びサーマルクラウン量が予測できる。な
ぜならワークロール摩耗量は圧延荷重や圧延距離とほぼ
比例関係にあるためで、またサーマルクラウン量はワー
クロールの温度予測を行い、熱膨張量を計算することに
より求められる。そしてロール摩耗量及びサーマルクラ
ウン量からワークロールのプロフィルが予測でき、ワー
クロールに与える先細り量を決定できる。
すなわち第４図（ａ）に示すストレートロールの、１
サイクル終了後のロールプロフィルを同図（ｂ）に示す
ように、ロールの摩耗量とサーマルクラウン量を合成し
たロールプロプィルの半径減少量Ａ、内幅Ｂ及び外幅Ｃ
から、ワークロールに与える先細りの傾きｔは次式にて
決定される。
サイクル終了後のロールプロフィルを同図（ｂ）に示す
ように、ロールの摩耗量とサーマルクラウン量を合成し
たロールプロプィルの半径減少量Ａ、内幅Ｂ及び外幅Ｃ
から、ワークロールに与える先細りの傾きｔは次式にて
決定される。
ｔ＝2A/（Ｃ−Ｂ） そしてワークロールの一端又は両端を先細りとするに
は、予想される内幅の位置から、上式で求めた傾きｔに
従ってロールを研磨する。
は、予想される内幅の位置から、上式で求めた傾きｔに
従ってロールを研磨する。
このように先細りクラウンを与えられたワークロール
を圧延中に周期的にシフトすると、第５図（ａ）及び
（ｂ）に示すように、シフト位置により、ワークロール
の先細り部で圧延される板の厚さが厚くなるため、クラ
ウンは小さくなる。なおこの効果はワークロールの両端
を先細りとした場合も同様である。
を圧延中に周期的にシフトすると、第５図（ａ）及び
（ｂ）に示すように、シフト位置により、ワークロール
の先細り部で圧延される板の厚さが厚くなるため、クラ
ウンは小さくなる。なおこの効果はワークロールの両端
を先細りとした場合も同様である。
一方第６図（ａ）又は（ｃ）に示す先細りクラウンを
与えられたワークロールの１サイクル終了時のロールプ
ロプィルは、同図（ｂ）又は（ｄ）に示すように、スト
レートロールで発生する台形の脚部が片側又は両側で解
消される。
与えられたワークロールの１サイクル終了時のロールプ
ロプィルは、同図（ｂ）又は（ｄ）に示すように、スト
レートロールで発生する台形の脚部が片側又は両側で解
消される。
またワークロールに先細りクラウンを付与した６段圧
延機の中間ロールにＳ字状クラウンを付与することによ
って、さらにクラウン制御能を増大できる。
延機の中間ロールにＳ字状クラウンを付与することによ
って、さらにクラウン制御能を増大できる。
すなわち上下の中間ロールのみにＳ字状クラウンを付
与した圧延機では、シフトをマイナス側からプラス側へ
移行することによって、板クラウンを凸クラウンから凹
クラウンにすることができる。ちなみに中間ロールのみ
に第７図に示す、最大径D1と最小径D2との差ΔＤが1mm
となるＳ字状クラウンを付与した圧延機において、中間
ロールのシフト量を±200mmとした場合のクラウン制御
能を第８図に示すように、広範囲のクラウン制御能が得
られることがわかる。
与した圧延機では、シフトをマイナス側からプラス側へ
移行することによって、板クラウンを凸クラウンから凹
クラウンにすることができる。ちなみに中間ロールのみ
に第７図に示す、最大径D1と最小径D2との差ΔＤが1mm
となるＳ字状クラウンを付与した圧延機において、中間
ロールのシフト量を±200mmとした場合のクラウン制御
能を第８図に示すように、広範囲のクラウン制御能が得
られることがわかる。
ここに第７図に示すように、Ｓ字状クラウンを付与し
た中間ロールを交互配置した場合のロールクラウンを合
成すると第９図に示すようになり、プラス側にシフトす
るとロールクラウンが凸状になることがわかる。そして
この中間ロールからワークロールに加わる荷重も圧延機
の上下和から、同様の凸状に分布するため、クラウン制
御能は増大する。さらにシフトをプラス側に大きくする
と、合成されたクラウン量も大きくなりクラウン制御能
もより増大する。一方マイナス側にシフトすると、上下
和のロールクラウンは凹状（第９図参照）となり、ワー
クロールに加わる荷重も同様の分布になることから、プ
ラス側シフトの効果と逆の効果、すなわちワークロール
のクラウンが凸状となるために、板クラウンも凸状とな
る。ワークロールの少なくとも片側を先細りとしたこと
による効果により、板端がエッジアップする場合には、
中間ロールシフトをマイナス側とすれば、板のエッジア
ップを防止でき、目標のクラウンが得られる。
た中間ロールを交互配置した場合のロールクラウンを合
成すると第９図に示すようになり、プラス側にシフトす
るとロールクラウンが凸状になることがわかる。そして
この中間ロールからワークロールに加わる荷重も圧延機
の上下和から、同様の凸状に分布するため、クラウン制
御能は増大する。さらにシフトをプラス側に大きくする
と、合成されたクラウン量も大きくなりクラウン制御能
もより増大する。一方マイナス側にシフトすると、上下
和のロールクラウンは凹状（第９図参照）となり、ワー
クロールに加わる荷重も同様の分布になることから、プ
ラス側シフトの効果と逆の効果、すなわちワークロール
のクラウンが凸状となるために、板クラウンも凸状とな
る。ワークロールの少なくとも片側を先細りとしたこと
による効果により、板端がエッジアップする場合には、
中間ロールシフトをマイナス側とすれば、板のエッジア
ップを防止でき、目標のクラウンが得られる。
（実施例） 前掲第１図に示した圧延機列において、後段１〜３ス
タンドにこの発明に従う６段圧延機を配した熱間仕上圧
延機列に、胴長2300mmで片側先細りの傾きｔが４×10-4
のワークロール及び同じ胴長のバックアップロールと、
同様に胴長2300mmで第７図における最大径D1と最小径D2
との差ΔＤが1mmの中間ロールとを適用し、板幅900〜16
00mmの低炭素鋼板を板厚200mmから5.6〜2.0mmに圧延し
た。
タンドにこの発明に従う６段圧延機を配した熱間仕上圧
延機列に、胴長2300mmで片側先細りの傾きｔが４×10-4
のワークロール及び同じ胴長のバックアップロールと、
同様に胴長2300mmで第７図における最大径D1と最小径D2
との差ΔＤが1mmの中間ロールとを適用し、板幅900〜16
00mmの低炭素鋼板を板厚200mmから5.6〜2.0mmに圧延し
た。
この際ワークロールを１コイル毎に40mmのピッチでか
つ最大最小シフト量±200mmの範囲で、また中間ロール
を最大最小シフト量±200mmの範囲で、それぞれシフト
した。
つ最大最小シフト量±200mmの範囲で、また中間ロール
を最大最小シフト量±200mmの範囲で、それぞれシフト
した。
また比較として、後段１〜３スタンドの最終スタンド
にワークロールの片側を先細りとした４段ミルを配置す
る一方、後段１、２スタンドにワークロール及び中間ロ
ールともストレートロールとした６段ミルを配置した他
は同様の熱間仕上圧延機列についても、同様の熱間仕上
圧延を行った。
にワークロールの片側を先細りとした４段ミルを配置す
る一方、後段１、２スタンドにワークロール及び中間ロ
ールともストレートロールとした６段ミルを配置した他
は同様の熱間仕上圧延機列についても、同様の熱間仕上
圧延を行った。
上記の熱間仕上圧延において、１サイクルにわたって
５コイル毎に、板端部から幅中心へ25mmの位置での板ク
ラウンを測定した結果と、その際の目標クラウンとを、
第10図に示す。
５コイル毎に、板端部から幅中心へ25mmの位置での板ク
ラウンを測定した結果と、その際の目標クラウンとを、
第10図に示す。
同図（ａ）は、この発明に従う６段圧延機を後段３ス
タンドに配した場合であり、同図（ｂ）は比較例を用い
た場合である。
タンドに配した場合であり、同図（ｂ）は比較例を用い
た場合である。
同図（ａ）及び（ｂ）に示すように、比較例の圧延機
列では目標の板クラウンを達成できなかったが、この発
明の圧延機列では目標の板クラウンを達成できたことが
わかる。またこの発明の圧延機列においては145コイル
までの圧延が可能であったが、比較例では115コイルで
圧延不能となった。
列では目標の板クラウンを達成できなかったが、この発
明の圧延機列では目標の板クラウンを達成できたことが
わかる。またこの発明の圧延機列においては145コイル
までの圧延が可能であったが、比較例では115コイルで
圧延不能となった。
（発明の効果） この発明の圧延機及び圧延機列を用いることによっ
て、スケジュールフリーの圧延操業下においても板クラ
ウンの小さい熱延薄板が製造可能であることから、歩留
りの向上さらには次工程の冷間圧延における形状不良を
減少できる。
て、スケジュールフリーの圧延操業下においても板クラ
ウンの小さい熱延薄板が製造可能であることから、歩留
りの向上さらには次工程の冷間圧延における形状不良を
減少できる。
第１図（ａ）はこの発明の圧延機列の１例を示す模式
図、 同図（ｂ）はこの発明の６段圧延機を示す模式図、 第２図は他のワークロールを示す側面図、 第３図はワークロール及び中間ロールのシフト量の制御
を示す説明図、 第４図はワークロールのプロフィルを示す模式図、 第５図（ａ）及び（ｂ）は圧延状態を示す模式図、 第６図（ａ）〜（ｄ）はワークロールのプロフィルを示
す模式図、 第７図は中間ロールのＳ字状のクラウンを示す図、 第８図はクラウン制御能を示す図、 第９図は上下中間ロールクラウンの合成クラウンを示す
図、 第10図（ａ）及び（ｂ）は圧延機列で圧延した１サイク
ルの板クラウンを示す図である。 １、３……ワークロール ２、５……バックアップロール ４……中間ロール
図、 同図（ｂ）はこの発明の６段圧延機を示す模式図、 第２図は他のワークロールを示す側面図、 第３図はワークロール及び中間ロールのシフト量の制御
を示す説明図、 第４図はワークロールのプロフィルを示す模式図、 第５図（ａ）及び（ｂ）は圧延状態を示す模式図、 第６図（ａ）〜（ｄ）はワークロールのプロフィルを示
す模式図、 第７図は中間ロールのＳ字状のクラウンを示す図、 第８図はクラウン制御能を示す図、 第９図は上下中間ロールクラウンの合成クラウンを示す
図、 第10図（ａ）及び（ｂ）は圧延機列で圧延した１サイク
ルの板クラウンを示す図である。 １、３……ワークロール ２、５……バックアップロール ４……中間ロール
Claims (2)
- 【請求項１】１対のワークロールの背後に、同じく１対
の中間ロール及びバックアップロールを順次に配設した
６段圧延機において、 ワークロールに少なくとも片側端部が先細りとなるクラ
ウンを付与する一方、中間ロールにＳ字状のクラウンを
付与し、ワークロール及び中間ロールの各ロール対に関
しロール軸方向が互いに逆向きとなる配置とし、さらに
ワークロール及び中間ロールをその軸方向へ移動可能と
してミルハウジングに組み込んでなる熱間仕上圧延機。 - 【請求項２】１対のワークロールの背後に、同じく１対
の中間ロール及びバックアップロールを順次に配設し、
ワークロールに少なくとも片側端部が先細りとなるクラ
ウンを付与する一方、中間ロールにＳ字状のクラウンを
付与し、ワークロール及び中間ロールの各ロール対に関
しロール軸方向が互いに逆向きとなる配置とし、さらに
ワークロール及び中間ロールをその軸方向へ移動可能と
してミルハウジングに組み込んだ６段圧延機を、少なく
とも最終スタンドを含む１スタンド以上に配置してなる
熱間仕上圧延機列。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2144419A JP2665020B2 (ja) | 1990-06-04 | 1990-06-04 | 熱間仕上圧延機及び熱間仕上圧延機列 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2144419A JP2665020B2 (ja) | 1990-06-04 | 1990-06-04 | 熱間仕上圧延機及び熱間仕上圧延機列 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0437402A JPH0437402A (ja) | 1992-02-07 |
| JP2665020B2 true JP2665020B2 (ja) | 1997-10-22 |
Family
ID=15361739
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2144419A Expired - Fee Related JP2665020B2 (ja) | 1990-06-04 | 1990-06-04 | 熱間仕上圧延機及び熱間仕上圧延機列 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2665020B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2807379B2 (ja) * | 1992-02-14 | 1998-10-08 | 株式会社日立製作所 | タンデム圧延機及び作業ロールクロスミル |
| DE102004031354A1 (de) * | 2004-06-28 | 2006-01-19 | Sms Demag Ag | Verfahren zum Walzen von Bändern in einem Walzgerüst |
| JP4818680B2 (ja) * | 2005-10-17 | 2011-11-16 | 新日本製鐵株式会社 | 圧延方法 |
-
1990
- 1990-06-04 JP JP2144419A patent/JP2665020B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0437402A (ja) | 1992-02-07 |
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