JPH0732525A

JPH0732525A - 熱収縮性シート

Info

Publication number: JPH0732525A
Application number: JP5176943A
Authority: JP
Inventors: Tadayasu Tsubone; 匡泰坪根; Mikihiko Tanaka; 幹彦田中
Original assignee: Sekisui Plastics Co Ltd
Current assignee: Sekisui Kasei Co Ltd
Priority date: 1993-07-16
Filing date: 1993-07-16
Publication date: 1995-02-03
Anticipated expiration: 2015-04-10
Also published as: JP3030186B2

Abstract

(57)【要約】【目的】従来のものよりも低温での熱収縮性にすぐ
れ、感熱紙の包装材や、樹脂容器のスリーブ形成用シー
ト等に好適に使用できる、新規な熱収縮性シートを提供
する。【構成】熱収縮性発泡ポリスチレンシート１と、熱収
縮性非発泡フィルム２とを積層したシートであり、その
厚みは５０〜１０００μｍの範囲内、流れ方向の引張強
度は１kg以上、幅方向の引張強度は０．４kg以上、９０
℃、１５秒間の加熱による流れ方向の収縮率は１５〜６
５％、幅方向の収縮率は−５〜１５％でかつ流れ方向の
収縮率が幅方向の収縮率より大きい熱収縮性シートＳ。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、たとえば感熱紙の包装
材や、あるいはビーズ容器、ＰＳＰ容器、ＰＥＴボト
ル、ＰＯ系のブロー成形容器等の樹脂容器のスリーブ形
成用シートとして好適に使用される、熱収縮温度の低い
新規な熱収縮性シートに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、ガラスビン等の割れやすい容器
に、合成樹脂製の熱収縮性シートからなるスリーブ形成
用シートを被せ、熱収縮させて容器の外面形状に密着す
るように被覆して、輸送時や保管時における緩衝保護と
しての効果を図るとともに、上記スリーブ形成用シート
の表面をラベルとして利用することが行われている。

【０００３】上記スリーブ形成用シートに使用される熱
収縮性シートとしては、ポリスチレン系の発泡シートが
主として使用されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】近時、上記熱収縮性シ
ートを、たとえば感熱紙の包装材や、あるいはビーズ容
器、ＰＳＰ容器、ＰＥＴボトル、ＰＯ系のブロー成形容
器等の樹脂容器のスリーブ形成用シートなどに利用しよ
うとする試みがなされている。しかし、従来の熱収縮性
シートの主流である前記ポリスチレン系発泡シートは、
たとえば特公昭６１−５１９８１号公報に記載されてい
るように、１３０℃、１２秒間の加熱で、流れ方向（シ
ートの押し出し方向）の収縮率が６０％以下、幅方向
（上記流れ方向と直交する方向）の収縮率が１０％以下
の性質を持っているが、それ以下の温度では十分な熱収
縮性を示さない。

【０００５】このため上記ポリスチレン系発泡シート
は、包装時に高温で熱収縮させる必要があり（たとえば
ガラスビンのスリーブに使用されるポリスチレン系発泡
シートの処理条件は、２００℃以上、２秒以内程度であ
る）、感熱紙の包装材として使用した場合には、感熱紙
が感熱して変色してしまうおそれがある。また樹脂容器
のスリーブ形成用シートに使用した場合には、樹脂容器
自身が熱変形してしまうおそれがある。

【０００６】本発明は、以上の事情に鑑みてなされたも
のであって、従来のものよりも低温での熱収縮性にすぐ
れ、感熱紙の包装材や、樹脂容器のスリーブ形成用シー
ト等に好適に使用できる、新規な熱収縮性シートを提供
することを目的としている。

【０００７】

【課題を解決するための手段および作用】上記課題を解
決するため、本発明者らは、感熱紙の包装材や、樹脂容
器のスリーブ形成用シート等に好適に使用できる収縮特
性（収縮温度、収縮率等）の範囲を求めて、ポリスチレ
ン樹脂の物性、押出成形機を用いた強押出成形法により
熱収縮性シート際のプラグの正確な温度制御等につい
て、種々検討を行った。その結果、９０℃、１２秒間の
加熱で、流れ方向の収縮率が１５〜６５％、幅方向の収
縮率が−５〜１５％であるものが、感熱紙の包装材や、
樹脂容器のスリーブ形成用シート等に好適に使用できる
との知見を得た。

【０００８】そこでこの知見をもとに、熱収縮性シート
を包装材やスリーブ形成用シート等として実用化する際
に要求される、収縮特性以外の他の特性についてもさら
に検討を行った結果、本発明を完成するに至った。すな
わち本発明の熱収縮性シートは、熱収縮性発泡ポリスチ
レンシートと、熱収縮性非発泡フィルムとが積層された
シートの厚みが５０〜１０００μｍの範囲内、流れ方向
の引張強度が１kg以上、幅方向の引張強度が０．４kg以
上であるとともに、９０℃、１２秒間の加熱による流れ
方向の収縮率が１５〜６５％、幅方向の収縮率が−５〜
１５％でかつ流れ方向の収縮率が幅方向の収縮率より大
きいことを特徴とする。

【０００９】以下に本発明を説明する。図１に示すよう
に、本発明の熱収縮性シートＳは、熱収縮性発泡ポリス
チレンシート１の片面に熱収縮性非発泡フィルム２を積
層することで構成される。熱収縮性非発泡フィルム２は
単層であっても、また２層以上を積層したものであって
もよい。

【００１０】上記本発明の熱収縮性シートＳは、熱収縮
性非発泡フィルム２の表面または裏面に印刷を施される
こともあり、図２に示すように、熱収縮性発泡ポリスチ
レンシート１側を内面にして、流れ方向の両端を接合し
てリング状とすることで、包装材やスリーブ形成用シー
ト等として使用される。上記のようにリング状に接合さ
れた本発明の熱収縮性シートＳをスリーブ形成用シート
として使用する場合は、樹脂容器やガラスビン等に被せ
たのち加熱して熱収縮させる。そうすると図３に示すよ
うに、樹脂容器Ｇ等の表面にぴったり密着して、樹脂容
器Ｇ等の緩衝保護ならびにラベルとして機能する。

【００１１】本発明においては、上記熱収縮性シートＳ
の、９０℃、１２秒間の加熱による流れ方向の収縮率
が、前記のように１５〜６５％に限定される。流れ方向
の収縮率が１５％未満では、本発明の熱収縮性シートＳ
を、図２に示すようにリング状として、包装材やスリー
ブ形成用シート等に使用した場合に、熱収縮時の捲き付
けが不十分となる。一方、流れ方向の収縮率が６５％を
超えるものは、積層された熱収縮性シートＳの厚みを４
０μｍ以下にしなければ製造できず、熱収縮性シートＳ
の厚みを４０μｍ以下にすると、後述するようにその他
の特性が悪化する。

【００１２】また上記熱収縮性シートＳの、９０℃、１
２秒間の加熱による幅方向の収縮率は−５〜１５％に限
定される。幅方向の収縮率が−５％未満または１５％を
超えた場合には、ともに、たとえばスリーブ形成用シー
トとして、図３に示すように樹脂容器Ｇ等に捲き付けて
使用した際に、収縮後の高さ方向の寸法がばらついてし
まう。また幅方向の収縮率が−５％未満では、熱収縮時
に、逆に大きく膨張するため、皿等の平な物品の包装の
非シール側に用いた際に、サイドがきれいに収縮しない
という問題も生じる。

【００１３】熱収縮性発泡ポリスチレンシート１および
熱収縮性非発泡フィルム２の収縮特性は、押出成形時の
延伸等によって付加されるものであるが、その収縮の強
度または収縮率は、通常、延伸量等の成形条件の正確な
選定、樹脂の種類の選択、添加剤の配合等によって調整
することができる。しかし、上記のように低温で十分な
収縮特性を得るには材料の選択だけでは不十分であり、
本発明において収縮特性を上記範囲内に調整するには、
主として成形条件（延伸条件）が適宜変更される。

【００１４】また上記両方向の収縮率は、流れ方向の収
縮率が幅方向の収縮率より大きくなければならない。本
発明においては、流れ方向と幅方向の収縮率の範囲が１
５％の一点で重複しているが、流れ方向の収縮率が１５
％である場合、幅方向の収縮率は１５％未満に限定さ
れ、逆に幅方向の収縮率が１５％である場合、流れ方向
の収縮率は１５％を超える範囲に限定される。たとえば
両者が同時に１５％であってはならない。流れ方向と幅
方向の収縮率がともに１５％では、容器に捲き付け使用
する場合に、高さ方向の寸法がばらつくという問題を生
じる。

【００１５】上記本発明の熱収縮性シートＳの、流れ方
向の引張強度は１kg以上、幅方向の引張強度は０．４kg
以上に限定される。流れ方向の引張強度が１kg未満で
は、たとえばスリーブ形成用シートとしてリング状に捲
かれたものを、スリーブ包装機〔トリネ（ＴＲＩＮＥ）
社製のモデル５５００等〕を使用して、引っ張りながら
樹脂容器Ｇ等に被せる際に、治具のカッターの部分で切
断完了前に幅方向に裂けるという問題を生じる。

【００１６】また幅方向の引張強度が０．４kg未満で
は、上記と同様に治具のカッターの部分で切断完了前に
流れ方向に裂けるという問題を生じる。上記本発明の熱
収縮性シートＳは、その厚みが５０〜１０００μｍの範
囲内に限定される。熱収縮性シートＳを構成する熱収縮
性非発泡フィルム２がスチレン系の樹脂で形成されてい
る場合に、熱収縮性シートＳの厚みが５０μｍ未満で
は、包装に必要な強度が得られない。また熱収縮性非発
泡フィルム２がポリオレフィン（ＰＯ）系の樹脂で形成
されている場合に、熱収縮性シートＳの厚みが５０μｍ
未満では、外力に対して伸びやすいため定尺にカットす
るのが困難になる。

【００１７】一方、熱収縮性シートＳの厚みが１０００
μｍを超えると、熱収縮時に、表面にシワが生じて巻き
付けが困難になる。上記本発明の熱収縮性シートＳを構
成する、熱収縮性発泡ポリスチレンシート１の素材とな
るポリスチレン樹脂としては、たとえばスチレン、ビニ
ルトルエン、イソプロピルスチレン、α−メチルスチレ
ン、核メチルスチレン、クロロスチレン、第三ブチルス
チレン等のビニル芳香族モノマーを単独であるいは２種
以上重合させて得られるスチレン重合体、あるいは上記
ビニル芳香族モノマーとその他のビニルモノマーとを共
重合させて得られる、ビニル芳香族モノマーを５０重量
％以上含有するスチレン共重合体が好適に使用される。

【００１８】ビニル芳香族モノマーと共重合されるその
他のビニルモノマーとしては、たとえば１，３−ブタジ
エン、アクリロニトリル、ビニルアセテート、α−メチ
ルエチレン、ジビニルベンゼン、ジメチルマレエート、
ジエチルマレエート、アクリル酸ブチル、アクリル酸エ
チル、アクリル酸−２−エチルヘキシル等のアクリル酸
アルキル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸ブチル、
メタクリル酸−２−エチルヘキシル等のメタクリル酸ア
ルキル、等があげられる。また、ビニル芳香族化合物と
共役ジエン化合物の共重合体で共役ジエン化合物を水素
添加した樹脂でもよい。

【００１９】上記ポリスチレン樹脂に各種発泡剤を加え
て加熱発泡させるとともに延伸することで、熱収縮性発
泡ポリスチレンシート１が製造される。発泡剤として
は、たとえばプロパン、ブタン、イソブタン、ペンタ
ン、ブタジエン等の脂肪族炭化水素類、シクロブタン、
シクロペンタン、シクロヘキサン等の環式脂肪族炭化水
素類、メチルクロライド、メチレンクロライド等のハロ
ゲン化炭化水素類、水、エアー、二酸化炭素、窒素等が
あげられる。また下記の各種分解型発泡剤を使用するこ
ともできる。

【００２０】重炭酸ナトリウム等の、アルカリ金属また
はアルカリ土類金属の炭酸塩、亜硝酸アンモニウム、炭
酸アンモニウム、アジド化合物、重炭酸アンモニウム、
硼水素化ナトリウム、炭酸アンモニウムまたは重炭酸ア
ンモニウムと、下記弱酸との組み合わせ、シュウ酸、マ
ロン酸、マレイン酸、フマール酸、コハク酸、イタコン
酸、シトラコン酸、アジピン酸、ギ酸、酢酸、酪酸、プ
ロピオン酸、ステアリン酸、オレイン酸、カプリル酸、
エナント酸、カプロン酸、吉草酸、乳酸、酒石酸、クエ
ン酸、フタル酸、安息香酸、ベンゼンスルホン酸、トル
エンスルホン酸、クロル酢酸、ジグリコール酸等。

【００２１】熱収縮性発泡ポリスチレンシート１の発泡
倍率は、本発明ではとくに限定されないが、２〜１５倍
の範囲内であるのが好ましい。発泡倍率が２倍未満では
熱収縮性シートＳが、硬くかつ反発力の強いものとな
り、シールが困難になるおそれがある。一方、発泡倍率
が１５倍を超えると、気泡サイズのばらつきが多くな
り、印刷性が悪くなるおそれがある。

【００２２】延伸された熱収縮性発泡ポリスチレンシー
ト１の気泡サイズは、長径３mm以下、短径０．５mm以下
が好ましい。気泡サイズが上記範囲を外れた時には、と
くに熱収縮性シートＳの厚みが薄い場合に、印刷性が悪
くなってきれいな印刷ができなくなるおそれがある。な
お上記気泡サイズの長径と短径の比（長径）／（短径）
は１．３を超えるのが好ましい。上記比が１．３未満で
は、押出成形時の熱収縮性発泡ポリスチレンシート１
の、熱収縮性非発泡フィルム２が積層される側と反対側
の表面に冷却エアーを吹き付ける等して、内外の冷却度
合いに差をつけて延伸しても、熱収縮時に、熱収縮性発
泡ポリスチレンシート１のフィルム２側の収縮がきれい
に行われず、しわが発生する。また上記比が１．３未満
である場合に、熱収縮性非発泡フィルム２の厚みが５０
μｍ以上になると、熱収縮時の巻き付けが不十分とな
る。

【００２３】熱収縮性発泡ポリスチレンシート１の厚み
は本発明ではとくに限定されないが、３０〜９５０μｍ
の範囲内であるのが好ましい。厚みが３０μｍ未満で
は、積層される熱収縮性非発泡フィルム２の厚みが２０
μｍ以上となり、収縮率を確保するのが困難になるおそ
れがある。一方、厚みが９５０μｍを超えると、倍率が
低い場合に、熱収縮性シートＳが、硬くかつ反発力の強
いものとなり、シールが困難になるおそれがある。

【００２４】上記熱収縮性発泡ポリスチレンシート１と
ともに本発明の熱収縮性シートＳを構成する熱収縮性非
発泡フィルム２としては、上記発泡シートの素材と同様
のポリスチレン系樹脂が好適に使用される他、低密度ポ
リエチレン、高密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポ
リブテン−１、エチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶ
Ａ）等の樹脂、これら樹脂の共重合体樹脂、またはこれ
ら樹脂の混合樹脂からなるポリオレフィン系樹脂を使用
することもできる。また上記ポリスチレン系樹脂とポリ
オレフィン系樹脂の混合樹脂を使用することもできる。

【００２５】さらに、熱収縮性非発泡フィルム２が２層
以上を積層したものである場合、各層は同じ樹脂で形成
されても、違う樹脂で形成されてもよい。あるいは各層
のうち少なくとも１層を、上記エチレン−酢酸ビニル共
重合体や、エチレン−アクリル酸メチル共重合体（ＥＭ
Ａ）等の接着性にすぐれた樹脂からなるバインダー層と
すれば、熱収縮性シートＳの層間の接着強度を向上でき
る。

【００２６】上記熱収縮性非発泡フィルム２の厚みは本
発明ではとくに限定されないが、５〜２５０μｍの範囲
内であるのが好ましい。厚みが５μｍ未満では、熱収縮
性発泡ポリスチレンシートの厚みが薄い場合に強度不足
になるとともに、印刷性が悪くなるおそれがある。一
方、厚みが２５０μｍを超えると、シール性が悪くなり
収縮率も確保できなくなる。

【００２７】上記熱収縮性発泡ポリスチレンシート１と
熱収縮性非発泡フィルム２とからなる本発明の熱収縮性
シートＳは、共押出成形法により、成形と同時に積層し、延伸す
る方法、それぞれ別々に押出成形し延伸したものを、熱接着
あるいはバインダーを用いた接着により積層する方法、のいずれかの方法により製造される。

【００２８】まず共押出成形法による製造方法について
説明すると、たとえば押出成形機使用の場合、図４に示
すように、一段法による押出成形機Ｅ１によって発泡ポ
リスチレンを押し出すとともに、押出成形機Ｅ２によっ
て非発泡フィルムのもとになる非発泡樹脂を押し出す。
つぎに合流ダイＣによって、押出成形機Ｅ１から押し出
された発泡ポリスチレンの周りに、押出成形機Ｅ２から
押し出された非発泡樹脂を巻き付けた後、押し出しダイ
Ｄから円筒状に押し出す。

【００２９】そして押し出された樹脂の筒Ｓ１を、図中
白矢印で示す方向に一定の速度で引取りながら、当該筒
Ｓ１内に冷却エアーを吹き込んで、冷却しつつプラグＰ
を通過するまでに主に延伸をかけ、プラグＰ上を通過さ
せた後に切り開くと、本発明の熱収縮性シートＳが得ら
れる。なお冷却エアーは、樹脂の筒Ｓ１内だけでなく、
筒Ｓ１の内外両面に吹き付けてもよい。プラグＰの温度
は正確に制御する。

【００３０】なお熱収縮性非発泡フィルム２が２層以上
を積層したものである場合、その層数に応じた台数の押
出成形機と、各押出成形機から押し出された樹脂を、各
層の積層順序にしたがって、押出成形機Ｅ１から押し出
された発泡ポリスチレンの周りに巻き付ける合流ダイＣ
を連結すればよい。たとえば図５は、１層がバインダー
層である２層の熱収縮性非発泡フィルムを、熱収縮性発
泡ポリスチレンシートと積層する場合であって、押出成
形機Ｅ１から発泡ポリスチレン、押出成形機Ｅ２からバ
インダー層となる非発泡樹脂、押出成形機Ｅ３から非発
泡フィルムとなる非発泡樹脂を押し出している。他の部
材については、図４のものと同一部材に同一符号を付し
て説明を省略する。

【００３１】上記製造方法において、熱収縮性シートＳ
の収縮率を決定する成形条件（延伸条件）としては、押
出成形機Ｅ１〜Ｅ３による各樹脂の押し出し速度、押し
出し量、押し出し温度、押し出しダイＤとプラグＰの寸
法差、プラグＰの温度、引取り速度、内外の冷却エアー
の風量、圧力差および温度差等があげられる。一方、接
着により積層する方法では、あらかじめ上記押出成形機
等で製造した、収縮率が所定の値に調整された単層の熱
収縮性発泡ポリスチレンシートと熱収縮性非発泡フィル
ムを、熱ロール等を用いて熱接着するか、あるいは前記
のようにエチレン−酢酸ビニル共重合体やエチレン−ア
クリル酸メチル共重合体等からなるバインダー層を挟ん
で積層、接着すればよい。積層、接着には熱ロール等を
用いた熱接着が好適に採用される。

【００３２】

【実施例】以下に本発明を、実施例に基づき説明する。実施例１図４中の押出成形機Ｅ１（スクリュー径１１５mm、一段
法によるもの）から、下記の成分配合の発泡ポリスチレ
ンを一定速度で押し出すとともに、押出成形機Ｅ２（ス
クリュー径６５mm、一段法によるもの）から、下記の成
分配合の非発泡樹脂を押し出し、合流ダイＣにおいて、
発泡ポリスチレンの周りに非発泡樹脂を巻き付けた後、
ダイ径１４０mmの押し出しダイＤから円筒状に共押し出
した。

【００３３】なお、合流ダイＣの合流点において発泡ポ
リスチレンが１５０℃、非発泡樹脂が１８７℃となるよ
うに、押出成形機Ｅ１，Ｅ２の樹脂温を調整した。また
押出台Ｄから押し出される両樹脂の押出速度が５６kg／
hrとなるように、両押出成形機Ｅ１，Ｅ２の樹脂の押出
速度を調整した。・発泡ポリスチレンポリスチレン系樹脂〔旭化成社製、ＡＳＴＭ−Ｄ１５２５によるビカット軟化点７９℃、ＩＳＯ−Ｒ１１３３によるメルトインデックス（ＭＩ）＝３〕：１００重量部ブタンガス（イソブタン３５％、ｎ−ブタン６５％）：１．６重量部・非発泡樹脂ポリスチレン系樹脂〔旭化成社製、ＡＳＴＭ−Ｄ１５２５によるビカット軟化点７９℃、ＩＳＯ−Ｒ１１３３によるメルトインデックス（ＭＩ）＝３〕：５０重量部ポリスチレン系樹脂〔旭化成社製の商品名アサフレックス８１０、ＡＳＴＭ− Ｄ１５２５によるビカット軟化点８２℃、ＩＳＯ−Ｒ１１３３によるメルトインデックス（ＭＩ）＝５〕：５０重量部そして押し出しダイＤから共押し出しされた樹脂の筒Ｓ
１を、２２ｍ／分の速度で引取りつつ、筒Ｓ１の内外に
３２〜３８℃の冷却エアーを吹き付けて押出成形したの
ち切り開いて、厚み１５０μｍ（そのうち非発泡フィル
ム７μｍ）の熱収縮性シートを製造した。成形条件およ
び熱収縮性シートの特性を表１に示す。

【００３４】なお筒の内側の冷却エアー圧は２６００ｍ
ｍａｑ、外側の冷却エアー圧は５００ｍｍａｑであっ
た。実施例２上記実施例１で使用したのと同じ成分配合の発泡ポリス
チレンを、一段法による押出成形機（スクリュー径１１
５mm）に使用し、表１に示す成形条件で、ダイ径１４０
mmの押し出しダイＤから円筒状に押し出し、押出成形し
て、発泡ポリスチレンシートを作製した。

【００３５】つぎにこの発泡ポリスチレンシートを、Ｅ
ＶＡ〔三菱油化社製の品番Ｖ２１３、酢酸ビニル含量１
０％、ＪＩＳＫ７２０６によるビカット軟化点７８
℃、ＪＩＳＫ６７３０によるメルトインデックス（Ｍ
Ｉ）＝１．５〕のフィルムおよびポリエチレン〔旭化成
社製の品番Ｌ６８１０、ＡＳＴＭ−Ｄ１５２５によるビ
カット軟化点８３℃、ＡＳＴＭ−Ｄ１２３８によるメル
トインデックス（ＭＩ）＝１０〕のフィルムとともに、
熱ロール（加熱温度１３０℃、搬送速度１５ｍ／分）に
て接着して、厚み５５０μｍ（そのうち非発泡フィルム
としてのＥＶＡフィルム１５μｍ、ポリエチレンフィル
ム３５μｍ）の熱収縮性シートを製造した。なお熱収縮
性シートの層構成は、発泡ポリスチレンシート／ＥＶＡ
フィルム／ポリエチレンフィルムとした。

【００３６】実施例３〜８，１０表１，２に示す発泡ポリスチレンおよび非発泡樹脂を使
用し、同表に示す成形条件にて押出成形したこと以外
は、前記実施例１と同様にして、熱収縮性シートを製造
した。実施例９図５に示すように、３台の押出成形機Ｅ１〜Ｅ３（スク
リュー径は、押出成形機Ｅ１：１１５mm、押出成形機Ｅ
２：６５mm、押出成形機Ｅ３：６５mm）を、合流ダイＣ
を介して接続して、表２に示す発泡ポリスチレンおよび
非発泡樹脂を使用し、同表に示す成形条件にて押出成形
したこと以外は、前記実施例１と同様にして、熱収縮性
シートを製造した。

【００３７】比較例１〜６表３，４に示す発泡ポリスチレンおよび非発泡樹脂を使
用し、同表に示す成形条件にて押出成形したこと以外
は、前記実施例１と同様にして、熱収縮性シートを製造
した。上記各実施例、比較例で製造した熱収縮性シート
について、下記の各特性を測定した。

【００３８】厚み測定合計厚みダイヤルシックネスゲージ〔テクロック（ＴＥＣＬＯＣ
Ｋ）社製の型番ＳＭ−１１２〕を用いて、測定面の１０
mmφの条件でトータルの厚み（μｍ）を測定した。

【００３９】非発泡フィルムの坪量実施例１，３〜８，１０、比較例１〜６については、製
造された熱収縮性シートから発泡ポリスチレンシートを
引き剥し、さらに非発泡フィルムの表面に残った発泡体
を完全に削り取った状態で、非発泡フィルムの単位面積
当りの重量〔坪量（ｇ／ｍ²）〕を求めた。

【００４０】また実施例９については、製造された熱収
縮性シートから２枚の非発泡フィルムをそれぞれ引き剥
して、同様にして坪量（ｇ／ｍ²）を求めた。さらに実
施例２については、熱ロールによる接着前の２枚のフィ
ルムの坪量（ｇ／ｍ²）をそれぞれ求めた。発泡ポリスチレンシートの坪量実施例１，３〜１０、比較例１〜６については、上記
非発泡フィルムの坪量で求めた非発泡フィルムの坪量
を、熱収縮性シート全体の坪量（ｇ／ｍ²）から減算し
て、発泡ポリスチレンシートの坪量（ｇ／ｍ²）を求め
た。実施例２については、熱ロールによる接着前の発泡
ポリスチレンシートの坪量（ｇ／ｍ²）を求めた。

【００４１】発泡倍率測定上記厚み測定で求めた非発泡フィルムの坪量（ｇ／
ｍ²）の値を、即ちフィルムの厚み（μｍ）と仮定し
て、合計の厚みから減算することで、発泡ポリスチレン
シートの厚み（μｍ）を求めた。そして、上記発泡ポリ
スチレンシートの厚み（μｍ）と、発泡ポリスチレンシ
ートの原料としてのポリスチレン系樹脂の比重（１．０
５ｇ／cm³とした）と、発泡ポリスチレンシートの坪量
（ｇ／ｍ²）とから、発泡ポリスチレンシートの発泡倍
率を求めた。

【００４２】気泡サイズ測定鋭利な刃物を用いて、熱収縮性シートを流れ方向および
幅方向に切り取り、その断面を電子顕微鏡で観察し、熱
収縮性シートの厚み方向を３分割してフィルムに近い方
に線を引いた際に、その線にかかる連続した１０個の気
泡の長径、短径を測定し、その平均値を求めた。

【００４３】残ガス量測定熱収縮性シートを１５０℃に加熱したギヤオーブンに入
れて６０分間放置した後、オーブンより取り出してデシ
ケータ内で常温放置（３０〜４０分）し、加熱前後の重
量差（加熱減量）から、残ガス量（％）を求めた。収縮率測定熱収縮性シートを１００mm×１００mmの正方形に切り取
り、９０℃に加熱したギヤオーブンに入れて１２秒間放
置した後、オーブンより取り出して寸法を測定し、収縮
率（％）を求めた。

【００４４】引張強度測定ＪＩＳＫ６７３４に所載の方法に準拠して、熱収縮性
シートから、流れ方向および幅方向と平行な２種のダン
ベルを切り出し、引張試験機（オリエンテック．コーポ
レーション製のテンシロンＲＴＭ−５００）のホルダー
に固定して、変位量２mm／分で引っ張った際の、切断に
至る最大荷重を求めた。

【００４５】印刷特性試験実施例１，３〜８，１０、比較例１〜６の熱収縮性シー
トはそのままの状態で、ポリスチレン用のインキを用い
て印刷を施し、印刷面を観察した。また実施例２，９の
熱収縮性シートはコロナ放電処理を施した後、ポリオレ
フィン用のインキを用いて印刷を施し、印刷面を観察し
た。そして、◎：優良、○：良、×：不良の３段階で印
刷性の良否を評価した。

【００４６】巻付特性試験熱収縮性シートを、その発泡ポリスチレンシート側を内
面にして、流れ方向の両端を接合してリング状として、
スリーブ形成用シートを作製した。そして６８℃に予熱
した内容量３００ｃｃのガラスビンに、上記スリーブ形
成用シートを被せた後、１００℃のギヤオーブンに入れ
て１０秒間加熱して熱収縮させた際の、スリーブの巻き
付き状態を観察し、巻付特性の良否を評価した。

【００４７】以上の結果を表１〜４に示す。なお表１〜
４中の樹脂欄の符号は、それぞれ下記の各樹脂を示して
いる。Ａ：ポリスチレン系樹脂〔旭化成社製、ＡＳＴＭ−Ｄ１
５２５によるビカット軟化点７９℃、ＩＳＯ−Ｒ１１３
３によるメルトインデックス（ＭＩ）＝３〕Ｂ：ポリスチレン系樹脂〔旭化成社製、ＡＳＴＭ−Ｄ１
５２５によるビカット軟化点８６℃、ＩＳＯ−Ｒ１１３
３によるメルトインデックス（ＭＩ）＝２〕Ｃ：ポリスチレン系樹脂〔旭化成社製、ＡＳＴＭ−Ｄ１
５２５によるビカット軟化点１０４℃、ＩＳＯ−Ｒ１１
３３によるメルトインデックス（ＭＩ）＝１．４〕Ｄ：汎用ポリスチレン〔旭化成社製の品番ＧＰＰＳ６６
６、ＡＳＴＭ−Ｄ１５２５によるビカット軟化点１０２
℃、ＩＳＯ−Ｒ１１３３によるメルトインデックス（Ｍ
Ｉ）＝７．５〕Ｅ：ポリスチレン系樹脂〔旭化成社製の商品名アサフレ
ックス８１０、ＡＳＴＭ−Ｄ１５２５によるビカット軟
化点８２℃、ＩＳＯ−Ｒ１１３３によるメルトインデッ
クス（ＭＩ）＝５〕Ｆ：エチレン−酢酸ビニル共重合体〔三菱油化社製の品
番Ｖ２１３、酢酸ビニル含量１０％、ＪＩＳＫ７２０
６によるビカット軟化点７８℃、ＪＩＳＫ６７３０に
よるメルトインデックス（ＭＩ）＝１．５〕Ｇ：ポリエチレン〔旭化成社製の品番Ｌ６８１０、ＡＳ
ＴＭ−Ｄ１５２５によるビカット軟化点８３℃、ＡＳＴ
Ｍ−Ｄ１２３８によるメルトインデックス（ＭＩ）＝１
０〕Ａ／Ｄ＝５／５：上記樹脂ＡとＤを重量比で５０：５０
の割合でブレンドした混合樹脂Ａ／Ｅ＝５／５：上記樹脂ＡとＥを重量比で５０：５０
の割合でブレンドした混合樹脂Ｂ／Ｃ＝２／８：上記樹脂ＢとＣを重量比で２０：８０
の割合でブレンドした混合樹脂Ｂ／Ｅ＝５／５：上記樹脂ＢとＥを重量比で５０：５０
の割合でブレンドした混合樹脂Ｂ／Ｅ＝９／１：上記樹脂ＢとＥを重量比で９０：１０
の割合でブレンドした混合樹脂

【００４８】

【表１】

【００４９】

【表２】

【００５０】

【表３】

【００５１】

【表４】

【００５２】上記各表のうち表３，４の結果より、合計
の厚みが１０００μｍを超えた場合（比較例１）、およ
び流れ方向の収縮率が１５％未満である場合（比較例
４）には、捲き付け時に表面にシワが発生し、９０℃、
１２秒間の加熱による幅方向の収縮率が１５％を超えた
場合（比較例２）には、巻付け時の高さにばらつきが発
生し、合計の厚みが５０μｍ未満でかつ流れ方向の引張
強度が１kg未満、幅方向の引張強度が０．４kg未満であ
る場合（比較例３）には、カッターの部分で切断完了前
に裂けてしまった。また幅方向の収縮率が−５％未満で
ある場合（比較例５）には、捲き付け時の高さが波打っ
てばらつき、流れ方向の収縮率が６０％を超えた場合
（比較例６）には、シートの厚みが不規則に変動して表
面状態が悪くなった。そして以上の結果から、上記比較
例１〜６の熱収縮性シートはいずれも、スリーブ形成用
シートとして、従来より低温で熱収縮させた際の巻き付
き特性が悪化することがわかった。

【００５３】これに対し本発明の要件を全て満たしてい
る実施例１〜９はいずれも、印刷特性、ならびに、スリ
ーブ形成用シートとして使用した際の巻き付き特性にす
ぐれることが判明した。また気泡サイズの長径が３．０
mmを超え、かつ短径が０．５mmを超える実施例１０は、
表面への印刷性が悪いものの、その他の特性にすぐれて
いることがわかった。

【００５４】

【発明の効果】以上詳述したように本発明の熱収縮性シ
ートは、従来のものよりも低温での熱収縮性にすぐれて
いるため、感熱紙の包装材や、樹脂容器のスリーブ形成
用シート等に好適に使用することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の熱収縮性シートの層構成の一例を示す
断面図である。

【図２】本発明の熱収縮性シートから形成される、スリ
ーブ形成用シートの一例を示す斜視図である。

【図３】上記スリーブ形成用シートの使用状態を示す断
面図である。

【図４】本発明の熱収縮性シートの製造方法に使用され
る装置の一例を示す断面図である。

【図５】本発明の熱収縮性シートの製造方法に使用され
る装置の別の例を示す断面図である。

【符号の説明】

Ｓ熱収縮性シート１熱収縮性発泡ポリスチレンシート２熱収縮性非発泡フィルム

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】熱収縮性発泡ポリスチレンシートと、熱収
縮性非発泡フィルムとが積層されたシートの厚みが５０
〜１０００μｍの範囲内、流れ方向の引張強度が１kg以
上、幅方向の引張強度が０．４kg以上であるとともに、
９０℃、１２秒間の加熱による流れ方向の収縮率が１５
〜６５％、幅方向の収縮率が−５〜１５％でかつ流れ方
向の収縮率が幅方向の収縮率より大きいことを特徴とす
る熱収縮性シート。