JP2001315277A - ポリプロピレン系樹脂積層発泡体とそれを用いた成形容器 - Google Patents
ポリプロピレン系樹脂積層発泡体とそれを用いた成形容器Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐熱性、耐油性、断熱性を有し、かつ高温時
の剛性に優れるとともに、耐衝撃性および表面平滑性に
も優れた成形容器を製造しうるポリプロピレン系樹脂積
層発泡体と、それを用いた、上記の各特性に成形容器と
を提供する。 【解決手段】 積層発泡体は、平均気泡径200〜60
0μm、密度ρ=0.1〜0.85g/cm3のポリプ
ロピレン系樹脂からなる発泡シートの少なくとも片面
に、MDおよびTD方向の引張破壊強さが60〜350
MPa、両方向の引張破壊強さの比が0.3〜3.3で
あるポリプロピレン系樹脂のフィルムを積層して、フィ
ルム側表面の中心線平均粗さRaを1.5μm以下とし
た。成形容器は、上記積層発泡体を熱成形して製造し
た。
の剛性に優れるとともに、耐衝撃性および表面平滑性に
も優れた成形容器を製造しうるポリプロピレン系樹脂積
層発泡体と、それを用いた、上記の各特性に成形容器と
を提供する。 【解決手段】 積層発泡体は、平均気泡径200〜60
0μm、密度ρ=0.1〜0.85g/cm3のポリプ
ロピレン系樹脂からなる発泡シートの少なくとも片面
に、MDおよびTD方向の引張破壊強さが60〜350
MPa、両方向の引張破壊強さの比が0.3〜3.3で
あるポリプロピレン系樹脂のフィルムを積層して、フィ
ルム側表面の中心線平均粗さRaを1.5μm以下とし
た。成形容器は、上記積層発泡体を熱成形して製造し
た。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】この発明は、新規なポリプロ
ピレン系樹脂の積層発泡体と、それを用いた、食品包装
容器等に好適に使用される成形容器とに関するものであ
る。
ピレン系樹脂の積層発泡体と、それを用いた、食品包装
容器等に好適に使用される成形容器とに関するものであ
る。
【0002】
【従来の技術】従来、コンビニエンスストアやスーパー
マーケットにおいて販売される弁当、丼などの食品包装
容器その他の一般包装容器としては、保温性、断熱性、
強度等を考慮して発泡ポリスチレン製のものが広く用い
られてきた。しかし近時、特に食品包装容器に、発泡ポ
リスチレン製の容器では得られない高い耐熱性、耐油性
が要求されるようになってきた。これは、コンビニエン
スストアでの、弁当等の、電子レンジを用いた加熱調理
サービスが普及しつつあることや、一般家庭への電子レ
ンジの普及率が向上して、一般家庭でも、容器ごと食品
を加熱調理する機会が増加しつつあることなどが原因で
ある。
マーケットにおいて販売される弁当、丼などの食品包装
容器その他の一般包装容器としては、保温性、断熱性、
強度等を考慮して発泡ポリスチレン製のものが広く用い
られてきた。しかし近時、特に食品包装容器に、発泡ポ
リスチレン製の容器では得られない高い耐熱性、耐油性
が要求されるようになってきた。これは、コンビニエン
スストアでの、弁当等の、電子レンジを用いた加熱調理
サービスが普及しつつあることや、一般家庭への電子レ
ンジの普及率が向上して、一般家庭でも、容器ごと食品
を加熱調理する機会が増加しつつあることなどが原因で
ある。
【0003】耐熱性、耐油性に優れ、電子レンジ調理が
可能な食品包装容器としては現在、タルク等のフィラー
を充てんしたポリプロピレンシート製の、非発泡の容器
が一般的である。しかし、上記容器は非発泡ゆえに断熱
性が不十分であり、特に電子レンジによる加熱調理後、
容器を取り出す際に壁面や底面が高温になるという問題
がある。また、フィラーを多量に含有しているためリサ
イクルが難しいという問題もある。
可能な食品包装容器としては現在、タルク等のフィラー
を充てんしたポリプロピレンシート製の、非発泡の容器
が一般的である。しかし、上記容器は非発泡ゆえに断熱
性が不十分であり、特に電子レンジによる加熱調理後、
容器を取り出す際に壁面や底面が高温になるという問題
がある。また、フィラーを多量に含有しているためリサ
イクルが難しいという問題もある。
【0004】そこで、ポリプロピレン系樹脂の発泡シー
トを熱成形して食品包装容器を製造することが検討され
た。ポリプロピレン系樹脂の発泡シートは、発泡ポリス
チレンと同様に発泡構造を有するため断熱性に優れてい
る。また発泡ポリスチレンに比べて耐熱性、耐油性に優
れ、なおかつ殆どの場合は多量のフィラーを含有しない
ためリサイクル性にも優れている。ところが、ポリプロ
ピレン系樹脂の発泡シートを単独で熱成形して製造した
容器は剛性が低く、特に電子レンジによる加熱調理後の
高温の状態では強度が大きく低下する。このため、例え
ば弁当容器や麺類容器、カレー容器、パスタ容器のよう
に開口部の広い容器において、内容物の重みで容器の全
体が湾曲、変形して、内容物がこぼれやすいという問題
がある。そこで現在は、発泡シートの目付重量を上げる
ことで高温時の湾曲、変形に対応しているが、このこと
が容器のコスト上昇を招くという新たな問題を生じてい
る。
トを熱成形して食品包装容器を製造することが検討され
た。ポリプロピレン系樹脂の発泡シートは、発泡ポリス
チレンと同様に発泡構造を有するため断熱性に優れてい
る。また発泡ポリスチレンに比べて耐熱性、耐油性に優
れ、なおかつ殆どの場合は多量のフィラーを含有しない
ためリサイクル性にも優れている。ところが、ポリプロ
ピレン系樹脂の発泡シートを単独で熱成形して製造した
容器は剛性が低く、特に電子レンジによる加熱調理後の
高温の状態では強度が大きく低下する。このため、例え
ば弁当容器や麺類容器、カレー容器、パスタ容器のよう
に開口部の広い容器において、内容物の重みで容器の全
体が湾曲、変形して、内容物がこぼれやすいという問題
がある。そこで現在は、発泡シートの目付重量を上げる
ことで高温時の湾曲、変形に対応しているが、このこと
が容器のコスト上昇を招くという新たな問題を生じてい
る。
【0005】またポリプロピレン系樹脂の発泡シートを
熱成形して容器を製造する際には、成形装置の加熱ゾー
ンにおいてシートが大きく垂れ下がるドローダウンや、
シートが波打つコルゲート等を生じやすい。そして、シ
ートの加熱が不均一になって良好な容器を製造できなく
なるという問題もある。特に目付重量の大きい発泡シー
トほど、この傾向が強い。ポリプロピレン系樹脂の発泡
シート単独での、こうした問題を解決するために、同系
である二軸延伸ポリプロピレン系樹脂フィルムを積層し
た積層発泡体を使用することが提案されている(特許第
2904337号公報、特開平11−170455号公
報等)。
熱成形して容器を製造する際には、成形装置の加熱ゾー
ンにおいてシートが大きく垂れ下がるドローダウンや、
シートが波打つコルゲート等を生じやすい。そして、シ
ートの加熱が不均一になって良好な容器を製造できなく
なるという問題もある。特に目付重量の大きい発泡シー
トほど、この傾向が強い。ポリプロピレン系樹脂の発泡
シート単独での、こうした問題を解決するために、同系
である二軸延伸ポリプロピレン系樹脂フィルムを積層し
た積層発泡体を使用することが提案されている(特許第
2904337号公報、特開平11−170455号公
報等)。
【0006】かかる積層発泡体は、フィルムの積層によ
って高温時の容器の剛性を改良したものゆえ、加熱調理
時に大きく湾曲、変形することが防止される。また積層
によって発泡シートの目付重量を小さくできるため、製
造工程上の問題をも解決できると考えられる。しかし、
上記の積層発泡体を熱成形して製造した成形容器は、運
搬時に内容物がこぼれたり、あるいは電子レンジ調理時
に容器内部で発生した高温の水蒸気が隙間から噴き出し
たりするという新たな問題を生じることがわかった。
って高温時の容器の剛性を改良したものゆえ、加熱調理
時に大きく湾曲、変形することが防止される。また積層
によって発泡シートの目付重量を小さくできるため、製
造工程上の問題をも解決できると考えられる。しかし、
上記の積層発泡体を熱成形して製造した成形容器は、運
搬時に内容物がこぼれたり、あるいは電子レンジ調理時
に容器内部で発生した高温の水蒸気が隙間から噴き出し
たりするという新たな問題を生じることがわかった。
【0007】そこで発明者らが検討したところ、フィル
ム側表面の表面平滑性が総じて低いために、容器の蓋や
ラップフィルム等との密着性が十分でないことが、上記
の問題を生じる原因であることがわかった。また上記成
形容器は耐衝撃性が十分でなく、運搬時等の衝撃によっ
て割れ易い場合があることも明らかとなった。
ム側表面の表面平滑性が総じて低いために、容器の蓋や
ラップフィルム等との密着性が十分でないことが、上記
の問題を生じる原因であることがわかった。また上記成
形容器は耐衝撃性が十分でなく、運搬時等の衝撃によっ
て割れ易い場合があることも明らかとなった。
【0008】
【発明が解決しようとする課題】この発明の目的は、電
子レンジ調理等に使用できる耐熱性、耐油性、断熱性を
有し、かつ高温時の剛性に優れるとともに、耐衝撃性お
よび表面平滑性にも優れた成形容器を製造しうる、新規
なポリプロピレン系樹脂積層発泡体を提供することにあ
る。また、この発明の他の目的は、上述した各特性に優
れるため食品包装容器等に好適に使用できる、新規な成
形容器を提供することにある。
子レンジ調理等に使用できる耐熱性、耐油性、断熱性を
有し、かつ高温時の剛性に優れるとともに、耐衝撃性お
よび表面平滑性にも優れた成形容器を製造しうる、新規
なポリプロピレン系樹脂積層発泡体を提供することにあ
る。また、この発明の他の目的は、上述した各特性に優
れるため食品包装容器等に好適に使用できる、新規な成
形容器を提供することにある。
【0009】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、発明者らは、従来の積層発泡体を熱成形して得た成
形容器の、フィルム側表面の表面平滑性が低下したり、
あるいは耐衝撃性が低下したりする原因について検討し
た。その結果、下記の事実が明らかとなった。 (1) 従来の、積層発泡体の元になる発泡シートは気泡
径が規定されていない。このため気泡径が大きすぎる場
合には、発泡シートの表面に、上記気泡に伴う大きな凹
凸が発生する。そしてそこへフィルムを積層すると、上
記凹凸がフィルム側表面に反映されて、積層発泡体の表
面平滑性が低下し、それに伴って成形容器の表面平滑性
も低下する。 (2) 逆に気泡径が小さすぎる場合には、多数の細かな
気泡が不規則に連通して不定形な空隙が多数、形成され
る。そしてこの空隙が、その後の工程でフィルムを積層
する際などの加圧、加熱によって不規則に圧壊するため
に、やはり積層発泡体の表面平滑性が低下し、それに伴
って成形容器の表面平滑性も低下する。 (3) 従来の発泡シートは、成形容器の断熱性向上と軽
量化とを考慮するあまり密度が小さすぎるため、成形容
器の耐衝撃性が低下する。 (4) 従来のフィルムは、フィルム面内の互いに直交す
る2方向、例えば押出成形で製造されるフィルムの場合
は樹脂の押出方向(縦方向、MD)と、それと直交する
方向(横方向、TD)の引張破壊強さの比MD/TDが
厳密に規定されていない。このため、いずれか1方向の
引張破壊強さが小さすぎると、その方向に沿って割れが
発生しやすくなって、成形容器の耐衝撃性が低下する。
に、発明者らは、従来の積層発泡体を熱成形して得た成
形容器の、フィルム側表面の表面平滑性が低下したり、
あるいは耐衝撃性が低下したりする原因について検討し
た。その結果、下記の事実が明らかとなった。 (1) 従来の、積層発泡体の元になる発泡シートは気泡
径が規定されていない。このため気泡径が大きすぎる場
合には、発泡シートの表面に、上記気泡に伴う大きな凹
凸が発生する。そしてそこへフィルムを積層すると、上
記凹凸がフィルム側表面に反映されて、積層発泡体の表
面平滑性が低下し、それに伴って成形容器の表面平滑性
も低下する。 (2) 逆に気泡径が小さすぎる場合には、多数の細かな
気泡が不規則に連通して不定形な空隙が多数、形成され
る。そしてこの空隙が、その後の工程でフィルムを積層
する際などの加圧、加熱によって不規則に圧壊するため
に、やはり積層発泡体の表面平滑性が低下し、それに伴
って成形容器の表面平滑性も低下する。 (3) 従来の発泡シートは、成形容器の断熱性向上と軽
量化とを考慮するあまり密度が小さすぎるため、成形容
器の耐衝撃性が低下する。 (4) 従来のフィルムは、フィルム面内の互いに直交す
る2方向、例えば押出成形で製造されるフィルムの場合
は樹脂の押出方向(縦方向、MD)と、それと直交する
方向(横方向、TD)の引張破壊強さの比MD/TDが
厳密に規定されていない。このため、いずれか1方向の
引張破壊強さが小さすぎると、その方向に沿って割れが
発生しやすくなって、成形容器の耐衝撃性が低下する。
【0010】そこでこれらの物性についてさらに検討し
た結果、この発明を完成するに至った。すなわちこの発
明のポリプロピレン系樹脂積層発泡体は、平均気泡径が
200〜600μm、密度ρが0.1〜0.85g/c
m3であるポリプロピレン系樹脂の発泡シートの少なく
とも片面に、フィルム面内の互いに直交する2方向の引
張破壊強さが60〜350MPaで、かつ両方向の引張
破壊強さの比が0.3〜3.3であるポリプロピレン系
樹脂のフィルムを積層してなり、積層後のフィルム側表
面の表面粗さ(中心線平均粗さRa)が1.5μm以下
であることを特徴とするものである。
た結果、この発明を完成するに至った。すなわちこの発
明のポリプロピレン系樹脂積層発泡体は、平均気泡径が
200〜600μm、密度ρが0.1〜0.85g/c
m3であるポリプロピレン系樹脂の発泡シートの少なく
とも片面に、フィルム面内の互いに直交する2方向の引
張破壊強さが60〜350MPaで、かつ両方向の引張
破壊強さの比が0.3〜3.3であるポリプロピレン系
樹脂のフィルムを積層してなり、積層後のフィルム側表
面の表面粗さ(中心線平均粗さRa)が1.5μm以下
であることを特徴とするものである。
【0011】上記の構成では、積層発泡体を構成する発
泡シートの平均気泡径が200〜600μmに規定され
る。このため発泡シートは、不定形な空隙のない均一な
気泡構造を有し、かつ気泡に伴う大きな凹凸のない平滑
な表面を有している。それゆえ、フィルムを積層する際
などに内部構造の不規則な圧壊を生じたり、あるいは積
層後のフィルム側表面に、その下の発泡シート表面の凹
凸が反映されたりして表面平滑性が低下することが防止
される。
泡シートの平均気泡径が200〜600μmに規定され
る。このため発泡シートは、不定形な空隙のない均一な
気泡構造を有し、かつ気泡に伴う大きな凹凸のない平滑
な表面を有している。それゆえ、フィルムを積層する際
などに内部構造の不規則な圧壊を生じたり、あるいは積
層後のフィルム側表面に、その下の発泡シート表面の凹
凸が反映されたりして表面平滑性が低下することが防止
される。
【0012】またフィルムは、フィルム面内の互いに直
交する2方向の引張破壊強さがともに60〜350MP
aに規定されていて高強度である。それとともに、上記
両方向の引張破壊強さの比が0.3〜3.3に規定され
ていて強度の異方性が小さい。このためフィルムは、加
熱時に、発泡シート表面の気泡の膨張を抑える機能を有
しており、たとえば加熱を伴う積層方法によって発泡シ
ートとフィルムとを積層して積層発泡体を製造する際
に、気泡の膨張による凹凸の発生を抑制することができ
る。
交する2方向の引張破壊強さがともに60〜350MP
aに規定されていて高強度である。それとともに、上記
両方向の引張破壊強さの比が0.3〜3.3に規定され
ていて強度の異方性が小さい。このためフィルムは、加
熱時に、発泡シート表面の気泡の膨張を抑える機能を有
しており、たとえば加熱を伴う積層方法によって発泡シ
ートとフィルムとを積層して積層発泡体を製造する際
に、気泡の膨張による凹凸の発生を抑制することができ
る。
【0013】それゆえ、かかる発泡シートとフィルムと
を組み合わせたこの発明の積層発泡体は、フィルム側表
面の表面粗さ(中心線平均粗さRa)が1.5μm以下
の範囲内に維持された、表面平滑性に優れたものとな
る。また発泡シートは、その密度ρが0.1〜0.85
g/cm3に規定されており、成形容器を製造する熱成
形時に、フィルムとの界面で、当該フィルムの熱収縮に
対して適度の抵抗力を発揮する。このためフィルムに適
度な張力を与えて、熱収縮による皺などの発生を防止し
つつ積層発泡体を熱成形することができる。それゆえ、
熱成形によって製造される成形容器の、フィルム側表面
の表面平滑性を低下させないだけでなく、場合によって
は向上することも可能となる。
を組み合わせたこの発明の積層発泡体は、フィルム側表
面の表面粗さ(中心線平均粗さRa)が1.5μm以下
の範囲内に維持された、表面平滑性に優れたものとな
る。また発泡シートは、その密度ρが0.1〜0.85
g/cm3に規定されており、成形容器を製造する熱成
形時に、フィルムとの界面で、当該フィルムの熱収縮に
対して適度の抵抗力を発揮する。このためフィルムに適
度な張力を与えて、熱収縮による皺などの発生を防止し
つつ積層発泡体を熱成形することができる。それゆえ、
熱成形によって製造される成形容器の、フィルム側表面
の表面平滑性を低下させないだけでなく、場合によって
は向上することも可能となる。
【0014】一方フィルムは、前記のように加熱時に、
発泡シート表面の気泡の膨張を抑える機能を有している
ため、積層発泡体を熱成形する際の、気泡の膨張による
凹凸の発生をも抑制することが可能である。このため、
熱成形によって製造される成形容器の、フィルム側表面
の表面平滑性を低下させることなく、良好な範囲に維持
することができる。よって、かかる発泡シートとフィル
ムとを積層した積層発泡体を熱成形して製造されるこの
発明の成形容器は、フィルム側表面の表面平滑性が良好
で、容器の蓋やラップフィルム等との密着性に優れたも
のとなる。
発泡シート表面の気泡の膨張を抑える機能を有している
ため、積層発泡体を熱成形する際の、気泡の膨張による
凹凸の発生をも抑制することが可能である。このため、
熱成形によって製造される成形容器の、フィルム側表面
の表面平滑性を低下させることなく、良好な範囲に維持
することができる。よって、かかる発泡シートとフィル
ムとを積層した積層発泡体を熱成形して製造されるこの
発明の成形容器は、フィルム側表面の表面平滑性が良好
で、容器の蓋やラップフィルム等との密着性に優れたも
のとなる。
【0015】またフィルムは、上記のように高強度で、
かつ強度の異方性が小さいために耐衝撃性に優れてい
る。それゆえ発泡シートの密度が前記の範囲に規定され
ていて、従来の低密度のものに比べて耐衝撃性に優れて
いることと相まって、この発明の積層発泡体および成形
容器はともに、広い温度範囲での耐衝撃性に優れたもの
となる。すなわち食品を冷凍処理してから店頭に並べる
までの間の、輸送したり保存したりするのに適した−2
0℃以下、特に−30℃前後の低温から、食品を店頭に
陳列したり、店頭から家庭に持ち帰ったりする際の、平
常の気温の範囲までの広い温度範囲にわたって耐衝撃性
に優れており、運搬時等の衝撃によって割れにくいもの
となる。
かつ強度の異方性が小さいために耐衝撃性に優れてい
る。それゆえ発泡シートの密度が前記の範囲に規定され
ていて、従来の低密度のものに比べて耐衝撃性に優れて
いることと相まって、この発明の積層発泡体および成形
容器はともに、広い温度範囲での耐衝撃性に優れたもの
となる。すなわち食品を冷凍処理してから店頭に並べる
までの間の、輸送したり保存したりするのに適した−2
0℃以下、特に−30℃前後の低温から、食品を店頭に
陳列したり、店頭から家庭に持ち帰ったりする際の、平
常の気温の範囲までの広い温度範囲にわたって耐衝撃性
に優れており、運搬時等の衝撃によって割れにくいもの
となる。
【0016】
【発明の実施の形態】以下に、この発明を説明する。こ
の発明のポリプロピレン系樹脂積層発泡体は、前記のよ
うに(A) 平均気泡径が200〜600μm、密度ρが
0.1〜0.85g/cm3であるポリプロピレン系樹
脂の発泡シートの少なくとも片面に、(B) フィルム面
内の互いに直交する2方向の引張破壊強さが60〜35
0MPaで、かつ両方向の引張破壊強さの比が0.3〜
3.3であるポリプロピレン系樹脂のフィルムを積層し
てなり、(C) 積層後のフィルム側表面の表面粗さ(中
心線平均粗さRa)が1.5μm以下であることを特徴
とするものである。
の発明のポリプロピレン系樹脂積層発泡体は、前記のよ
うに(A) 平均気泡径が200〜600μm、密度ρが
0.1〜0.85g/cm3であるポリプロピレン系樹
脂の発泡シートの少なくとも片面に、(B) フィルム面
内の互いに直交する2方向の引張破壊強さが60〜35
0MPaで、かつ両方向の引張破壊強さの比が0.3〜
3.3であるポリプロピレン系樹脂のフィルムを積層し
てなり、(C) 積層後のフィルム側表面の表面粗さ(中
心線平均粗さRa)が1.5μm以下であることを特徴
とするものである。
【0017】このうち(A)の、ポリプロピレン系樹脂の
発泡シートの平均気泡径が200〜600μm、密度ρ
が0.1〜0.85g/cm3に限定されるのは、それ
ぞれ以下の理由による。すなわち、発泡シートの平均気
泡径が600μmを超える場合には、前述したように、
当該発泡シート表面の凹凸が大きくなって、その上に積
層したフィルムの表面に凹凸が反映されやすくなる。そ
の結果、積層発泡体の、フィルム側表面の表面平滑性が
低下するという問題を生じる。
発泡シートの平均気泡径が200〜600μm、密度ρ
が0.1〜0.85g/cm3に限定されるのは、それ
ぞれ以下の理由による。すなわち、発泡シートの平均気
泡径が600μmを超える場合には、前述したように、
当該発泡シート表面の凹凸が大きくなって、その上に積
層したフィルムの表面に凹凸が反映されやすくなる。そ
の結果、積層発泡体の、フィルム側表面の表面平滑性が
低下するという問題を生じる。
【0018】一方、発泡シートの平均気泡径が200μ
m未満では、これも前述したようにその内部に、多数の
細かな気泡が不規則に連通した不定形な空隙が多数、形
成される。そしてこの空隙が、その後の工程でフィルム
を積層する際などの加圧、加熱によって不規則に圧壊す
る結果、やはり積層発泡体の表面平滑性が低下する。ま
た熱成形時に伸び不良を生じて、寸法精度の高い良好な
成形容器を製造できないという問題も生じる。
m未満では、これも前述したようにその内部に、多数の
細かな気泡が不規則に連通した不定形な空隙が多数、形
成される。そしてこの空隙が、その後の工程でフィルム
を積層する際などの加圧、加熱によって不規則に圧壊す
る結果、やはり積層発泡体の表面平滑性が低下する。ま
た熱成形時に伸び不良を生じて、寸法精度の高い良好な
成形容器を製造できないという問題も生じる。
【0019】なおこれらの特性を考慮して、表面平滑性
に優れた良好な成形容器を製造するためには、発泡シー
トの平均気泡径は、前記の範囲内でも特に500μm以
下であるのが好ましく、250〜450μmであるのが
さらに好ましい。また発泡シートの密度が0.1g/c
m3未満では、前述したように成形容器の耐衝撃性が低
下して、運搬時等の衝撃によって割れ易くなるという問
題を生じる。のみならず、フィルムを積層しているにも
かかわらず全体としての強度が不足して、成形容器とし
ての機能を果たし得なくなるおそれもある。
に優れた良好な成形容器を製造するためには、発泡シー
トの平均気泡径は、前記の範囲内でも特に500μm以
下であるのが好ましく、250〜450μmであるのが
さらに好ましい。また発泡シートの密度が0.1g/c
m3未満では、前述したように成形容器の耐衝撃性が低
下して、運搬時等の衝撃によって割れ易くなるという問
題を生じる。のみならず、フィルムを積層しているにも
かかわらず全体としての強度が不足して、成形容器とし
ての機能を果たし得なくなるおそれもある。
【0020】一方、発泡シートの密度が0.85g/c
m3を超える場合には、当該発泡シートの、発泡体とし
ての断熱性が低下して成形容器の断熱性、保温性が不十
分になるという問題を生じる。さらに発泡シートの密度
が、前記の範囲をその上限または下限のいずれかで外れ
た場合には、このいずれの場合においても、熱成形され
た成形容器の、フィルム側表面の表面平滑性が大きく低
下するという問題も生じる。これは、熱成形時の発泡シ
ートに、フィルムとの界面で、当該フィルムの熱収縮に
対して適度の抵抗力を発揮させることで、フィルムに適
度な張力を与えて、熱収縮による皺などの発生を防止す
るという、前述した発泡シートの効果が得られないため
である。
m3を超える場合には、当該発泡シートの、発泡体とし
ての断熱性が低下して成形容器の断熱性、保温性が不十
分になるという問題を生じる。さらに発泡シートの密度
が、前記の範囲をその上限または下限のいずれかで外れ
た場合には、このいずれの場合においても、熱成形され
た成形容器の、フィルム側表面の表面平滑性が大きく低
下するという問題も生じる。これは、熱成形時の発泡シ
ートに、フィルムとの界面で、当該フィルムの熱収縮に
対して適度の抵抗力を発揮させることで、フィルムに適
度な張力を与えて、熱収縮による皺などの発生を防止す
るという、前述した発泡シートの効果が得られないため
である。
【0021】なおこれらの特性を考慮して、表面平滑
性、耐衝撃性、断熱性等に優れた良好な成形容器を製造
するためには、発泡シートの密度は、前記の範囲内でも
特に0.2〜0.5g/cm3であるのが好ましい。発
泡シートの、その他の特性は特に限定されない。ただ
し、厚みt2が500〜2000μmで、かつ上記厚み
t2と密度ρとの積ρ×t2で求められる発泡シートの単
位面積あたりの重量、すなわち目付重量が200〜60
0g/m2であるのが好ましい。
性、耐衝撃性、断熱性等に優れた良好な成形容器を製造
するためには、発泡シートの密度は、前記の範囲内でも
特に0.2〜0.5g/cm3であるのが好ましい。発
泡シートの、その他の特性は特に限定されない。ただ
し、厚みt2が500〜2000μmで、かつ上記厚み
t2と密度ρとの積ρ×t2で求められる発泡シートの単
位面積あたりの重量、すなわち目付重量が200〜60
0g/m2であるのが好ましい。
【0022】発泡シートの厚みt2が500μm未満、
もしくは目付重量が200g/m2未満では、このいず
れの場合においても成形容器の剛性が不足する。そし
て、特に電子レンジによる加熱調理後の高温の状態にお
いて、成形容器が内容物の重みによって湾曲、変形しや
すくなるおそれがある。一方、発泡シートの厚みt2が
2000μmを超えるか、または目付重量が600g/
m2を超える場合には、このいずれの場合においても熱
成形時の成形性が低下して、寸法精度の高い良好な成形
容器を製造できないおそれがある。
もしくは目付重量が200g/m2未満では、このいず
れの場合においても成形容器の剛性が不足する。そし
て、特に電子レンジによる加熱調理後の高温の状態にお
いて、成形容器が内容物の重みによって湾曲、変形しや
すくなるおそれがある。一方、発泡シートの厚みt2が
2000μmを超えるか、または目付重量が600g/
m2を超える場合には、このいずれの場合においても熱
成形時の成形性が低下して、寸法精度の高い良好な成形
容器を製造できないおそれがある。
【0023】なおこれらの特性を考慮して、剛性に優れ
るとともに寸法精度の高い良好な成形容器を製造するた
めには、発泡シートの厚みt2は、上記の範囲内でも特
に1800μm以下であるのが好ましく、1000〜1
500μmであるのがさらに好ましい。また発泡シート
の目付重量は、上記の範囲内でも特に300〜400g
/m2であるのが好ましい。発泡シートの材料であるポ
リプロピレン系樹脂としては、無架橋のポリプロピレン
系樹脂が好ましい。無架橋のポリプロピレン系樹脂とし
ては、(a) 分子中に自由末端長鎖分岐を有する、メル
トテンションが6g以上、40g以下のポリプロピレン
系樹脂〔以下「樹脂(a)」とする〕、および(b) メルト
テンションが0.01g以上、6g未満で、かつ重量平
均分子量Mwと数平均分子量Mnとの比Mw/Mnが3
〜8であるポリプロピレン系樹脂〔以下「樹脂(b)」と
する〕からなる群より選ばれた少なくとも1種が好適に
使用される。
るとともに寸法精度の高い良好な成形容器を製造するた
めには、発泡シートの厚みt2は、上記の範囲内でも特
に1800μm以下であるのが好ましく、1000〜1
500μmであるのがさらに好ましい。また発泡シート
の目付重量は、上記の範囲内でも特に300〜400g
/m2であるのが好ましい。発泡シートの材料であるポ
リプロピレン系樹脂としては、無架橋のポリプロピレン
系樹脂が好ましい。無架橋のポリプロピレン系樹脂とし
ては、(a) 分子中に自由末端長鎖分岐を有する、メル
トテンションが6g以上、40g以下のポリプロピレン
系樹脂〔以下「樹脂(a)」とする〕、および(b) メルト
テンションが0.01g以上、6g未満で、かつ重量平
均分子量Mwと数平均分子量Mnとの比Mw/Mnが3
〜8であるポリプロピレン系樹脂〔以下「樹脂(b)」と
する〕からなる群より選ばれた少なくとも1種が好適に
使用される。
【0024】このうち樹脂(a)のメルトテンションが6
g未満では、良好な発泡性を得ることができない。逆に
40gを超える場合には、流動性が極端に悪くなった
り、ゲルを生じやすくなったりして押出加工性が低下す
るおそれがある。なお樹脂(a)のメルトテンションは、
上記の範囲内でも特に20〜30gであるのが好まし
い。樹脂(a)としては、例えばモンテルSDKサンライ
ズ社から発泡用グレードとして販売されている、商品名
Pro−fax PF−814、Pro−faxSD−
632などが挙げられる。
g未満では、良好な発泡性を得ることができない。逆に
40gを超える場合には、流動性が極端に悪くなった
り、ゲルを生じやすくなったりして押出加工性が低下す
るおそれがある。なお樹脂(a)のメルトテンションは、
上記の範囲内でも特に20〜30gであるのが好まし
い。樹脂(a)としては、例えばモンテルSDKサンライ
ズ社から発泡用グレードとして販売されている、商品名
Pro−fax PF−814、Pro−faxSD−
632などが挙げられる。
【0025】樹脂(a)は、押出発泡等によって発泡させ
た際の発泡性が良好であり、例えばその密度が0.5g
/cm3未満といった低密度で発泡倍率の高い、断熱性
に特に優れた発泡シートを形成するのに適している。し
たがって樹脂(a)を単独で使用して発泡シートを形成し
てもよいが、樹脂(a)は高価で、製品コストの上昇をも
たらすおそれがある。このため通常は、ポリプロピレン
系樹脂として樹脂(a)と樹脂(b)とを併用して発泡シート
を形成するのが好ましい。その場合にも、比較的低密度
で発泡倍率の高い、断熱性に優れた発泡シートを形成す
ることができる。
た際の発泡性が良好であり、例えばその密度が0.5g
/cm3未満といった低密度で発泡倍率の高い、断熱性
に特に優れた発泡シートを形成するのに適している。し
たがって樹脂(a)を単独で使用して発泡シートを形成し
てもよいが、樹脂(a)は高価で、製品コストの上昇をも
たらすおそれがある。このため通常は、ポリプロピレン
系樹脂として樹脂(a)と樹脂(b)とを併用して発泡シート
を形成するのが好ましい。その場合にも、比較的低密度
で発泡倍率の高い、断熱性に優れた発泡シートを形成す
ることができる。
【0026】樹脂(b)のメルトテンションが0.01g
未満では張力が低すぎるために、得られる発泡シートが
連続気泡構造となり易い。逆に6g以上では、樹脂の溶
融粘度が高くなって融点近傍まで樹脂温度を下げること
が困難となる結果、やはり連続気泡構造となり易い。こ
のため、このいずれの場合にも発泡シートの品質が低下
する。なお樹脂(b)のメルトテンションは、上記の範囲
内でも特に0.01g以上、1g未満であるのが好まし
い。
未満では張力が低すぎるために、得られる発泡シートが
連続気泡構造となり易い。逆に6g以上では、樹脂の溶
融粘度が高くなって融点近傍まで樹脂温度を下げること
が困難となる結果、やはり連続気泡構造となり易い。こ
のため、このいずれの場合にも発泡シートの品質が低下
する。なお樹脂(b)のメルトテンションは、上記の範囲
内でも特に0.01g以上、1g未満であるのが好まし
い。
【0027】また、樹脂(b)の重量平均分子量Mwと数
平均分子量Mnの比Mw/Mnが3未満では弾性が低い
ため、熱成形時の成形性が悪くなる。逆に8を超える場
合には樹脂温度を均一に下げることが困難となるため、
連続気泡率の低い、したがって弾性率や強度の高い発泡
シートを得るのが難しくなる。このような樹脂(b)とし
ては、例えばプロピレンの単独重合体やエチレン−プロ
ピレン共重合体などの、汎用のポリプロピレン系樹脂の
うち、上記条件を満足するものが挙げられる。
平均分子量Mnの比Mw/Mnが3未満では弾性が低い
ため、熱成形時の成形性が悪くなる。逆に8を超える場
合には樹脂温度を均一に下げることが困難となるため、
連続気泡率の低い、したがって弾性率や強度の高い発泡
シートを得るのが難しくなる。このような樹脂(b)とし
ては、例えばプロピレンの単独重合体やエチレン−プロ
ピレン共重合体などの、汎用のポリプロピレン系樹脂の
うち、上記条件を満足するものが挙げられる。
【0028】樹脂(a)と樹脂(b)との混合割合は、重量比
a/bで表してa/b=10/90〜50/50である
のが好ましい。この理由は下記のとおりである。すなわ
ち樹脂(a)は、その分子中に導入した自由末端長鎖分岐
の働きによって、通常はあまり発泡性が良好でない無架
橋の汎用ポリプロピレン系樹脂、つまり樹脂(b)の発泡
性を向上させる機能を有する。そして、断熱性、耐油
性、耐熱性を備えた発泡シートを得るために貢献する。
a/bで表してa/b=10/90〜50/50である
のが好ましい。この理由は下記のとおりである。すなわ
ち樹脂(a)は、その分子中に導入した自由末端長鎖分岐
の働きによって、通常はあまり発泡性が良好でない無架
橋の汎用ポリプロピレン系樹脂、つまり樹脂(b)の発泡
性を向上させる機能を有する。そして、断熱性、耐油
性、耐熱性を備えた発泡シートを得るために貢献する。
【0029】しかし樹脂(a)は、樹脂(b)に比べて剛性に
劣るという問題を有している。また樹脂(a)は、空気酸
化による影響を受けて製品の物性が時間と共に低下する
傾向のあるポリプロピレン系樹脂の中でも特に、自由末
端長鎖分岐を有するがゆえに、その傾向が強く現れると
いう問題を有している。さらに樹脂(a)は、樹脂(b)より
高価であるため、前記のように製品コストを上昇させる
という問題もある。空気酸化による影響を小さくするた
めに安定剤を添加することも知られているが、樹脂(a)
は、安定剤の添加による安定化の効果が低いために、そ
の添加量を通常より多くする必要がある。しかも安定剤
は気泡径を粗大にする働きを有するため、多量に添加す
ると連続気泡率の増大、表面平滑性の低下といった問題
を生じて、製品の品質に悪影響を及ぼす。また多量の安
定剤を必要とするため、製品の製造コストをさらに上昇
させるという問題もある。
劣るという問題を有している。また樹脂(a)は、空気酸
化による影響を受けて製品の物性が時間と共に低下する
傾向のあるポリプロピレン系樹脂の中でも特に、自由末
端長鎖分岐を有するがゆえに、その傾向が強く現れると
いう問題を有している。さらに樹脂(a)は、樹脂(b)より
高価であるため、前記のように製品コストを上昇させる
という問題もある。空気酸化による影響を小さくするた
めに安定剤を添加することも知られているが、樹脂(a)
は、安定剤の添加による安定化の効果が低いために、そ
の添加量を通常より多くする必要がある。しかも安定剤
は気泡径を粗大にする働きを有するため、多量に添加す
ると連続気泡率の増大、表面平滑性の低下といった問題
を生じて、製品の品質に悪影響を及ぼす。また多量の安
定剤を必要とするため、製品の製造コストをさらに上昇
させるという問題もある。
【0030】安定剤の添加量を極力、少なくして、なお
かつ空気酸化による影響を受けにくくするためには、混
合樹脂中の、樹脂(a)の割合が、前記のように50重量
%以下であるのが好ましい。また一方、前述した樹脂
(b)の発泡性を向上して、樹脂(a)単独の場合と同様に、
その密度が0.5g/cm3未満といった低密度で発泡
倍率の高い、断熱性に優れた発泡シートを形成するため
には、混合樹脂中の樹脂(a)の割合が、前記のように1
0重量%以上であるのが好ましい。
かつ空気酸化による影響を受けにくくするためには、混
合樹脂中の、樹脂(a)の割合が、前記のように50重量
%以下であるのが好ましい。また一方、前述した樹脂
(b)の発泡性を向上して、樹脂(a)単独の場合と同様に、
その密度が0.5g/cm3未満といった低密度で発泡
倍率の高い、断熱性に優れた発泡シートを形成するため
には、混合樹脂中の樹脂(a)の割合が、前記のように1
0重量%以上であるのが好ましい。
【0031】なお前述したように樹脂(b)は、通常はあ
まり発泡性が良好でないものの、例えばその密度が0.
5g/cm3以上といった、比較的発泡倍率の低い中密
度の発泡シートを製造することは可能である。したがっ
て、ポリプロピレン系樹脂として樹脂(b)を単独で使用
して発泡シートを形成してもよい。発泡シートは、例え
ば上記ポリプロピレン系樹脂と発泡剤とを、押出機を用
いて溶融混練し、次いで押出機先端に接続した金型を通
して押出発泡することによって製造される。
まり発泡性が良好でないものの、例えばその密度が0.
5g/cm3以上といった、比較的発泡倍率の低い中密
度の発泡シートを製造することは可能である。したがっ
て、ポリプロピレン系樹脂として樹脂(b)を単独で使用
して発泡シートを形成してもよい。発泡シートは、例え
ば上記ポリプロピレン系樹脂と発泡剤とを、押出機を用
いて溶融混練し、次いで押出機先端に接続した金型を通
して押出発泡することによって製造される。
【0032】上記押出発泡法に使用する発泡剤として
は、特に揮発性発泡剤が好適に使用される。揮発性発泡
剤としては、例えばプロパン、ブタン、ペンタン等の炭
化水素や、テトラフルオロエタン、クロロジフルオロエ
タン、ジフルオロエタン等のハロゲン化炭化水素などの
1種または2種以上が挙げられ、特にブタンが好適に使
用される。
は、特に揮発性発泡剤が好適に使用される。揮発性発泡
剤としては、例えばプロパン、ブタン、ペンタン等の炭
化水素や、テトラフルオロエタン、クロロジフルオロエ
タン、ジフルオロエタン等のハロゲン化炭化水素などの
1種または2種以上が挙げられ、特にブタンが好適に使
用される。
【0033】揮発性発泡剤は発泡化を容易に行うことが
できるため、均一で、独立気泡性の高い発泡シートを得
やすい。それゆえ、前述したように平均気泡径が200
〜600μm、密度ρが0.1〜0.85g/cm3で
ある均一な発泡シートを押出発泡法によって製造するの
に適している。これに対し、発泡剤として分解型発泡剤
を使用した場合には、密度が0.85g/cm3以下
で、かつ平均気泡径が200μm以上という条件を満た
す良質な発泡シートを製造するのが容易でない。また、
発泡剤を多量に必要とするためコストアップにもつなが
る。
できるため、均一で、独立気泡性の高い発泡シートを得
やすい。それゆえ、前述したように平均気泡径が200
〜600μm、密度ρが0.1〜0.85g/cm3で
ある均一な発泡シートを押出発泡法によって製造するの
に適している。これに対し、発泡剤として分解型発泡剤
を使用した場合には、密度が0.85g/cm3以下
で、かつ平均気泡径が200μm以上という条件を満た
す良質な発泡シートを製造するのが容易でない。また、
発泡剤を多量に必要とするためコストアップにもつなが
る。
【0034】しかも分解型発泡剤を使用して得られた発
泡シートは、多数の細かな気泡が不規則に連通して不定
形な空隙が多数、形成されたものとなりやすい。それゆ
えこの不定形な空隙が、その後の工程でフィルムを積層
する際などの加圧、加熱によって不規則に圧壊して、積
層発泡体の表面平滑性が悪化するおそれがある。また上
記の圧壊によって発泡シートが圧縮されるため、積層発
泡体、ひいては成形容器の強度や断熱性が低下するおそ
れもある。
泡シートは、多数の細かな気泡が不規則に連通して不定
形な空隙が多数、形成されたものとなりやすい。それゆ
えこの不定形な空隙が、その後の工程でフィルムを積層
する際などの加圧、加熱によって不規則に圧壊して、積
層発泡体の表面平滑性が悪化するおそれがある。また上
記の圧壊によって発泡シートが圧縮されるため、積層発
泡体、ひいては成形容器の強度や断熱性が低下するおそ
れもある。
【0035】なお発泡剤としては、場合によっては二酸
化炭素、窒素ガス、水等を単独で、あるいは揮発性発泡
剤とともに用いることもできる。またポリプロピレン系
樹脂には、発泡後の気泡径を調整するための気泡調整剤
の他、顔料、安定剤、充てん剤、帯電防止剤等の種々の
添加剤を、この発明の効果を損なわない範囲で適宜、添
加してもよい。気泡調整剤としてはタルクや、あるいは
クエン酸と重曹(重炭酸ナトリウム)等の、有機酸もし
くはその塩と重炭酸塩との組み合わせなどが挙げられ
る。
化炭素、窒素ガス、水等を単独で、あるいは揮発性発泡
剤とともに用いることもできる。またポリプロピレン系
樹脂には、発泡後の気泡径を調整するための気泡調整剤
の他、顔料、安定剤、充てん剤、帯電防止剤等の種々の
添加剤を、この発明の効果を損なわない範囲で適宜、添
加してもよい。気泡調整剤としてはタルクや、あるいは
クエン酸と重曹(重炭酸ナトリウム)等の、有機酸もし
くはその塩と重炭酸塩との組み合わせなどが挙げられ
る。
【0036】押出発泡法によって製造する発泡シートの
平均気泡径、密度、厚み、目付重量等を前記の範囲に調
整するためには、例えば押出発泡の条件(温度、速度
等)を調整したり、発泡剤、気泡調整剤の種類と量を調
整したりすれば良い。次に、前記(B)のフィルムの、フ
ィルム面内の互いに直交する2方向の引張破壊強さが6
0〜350MPaで、かつ両方向の引張破壊強さの比が
0.3〜3.3に限定されるのは、それぞれ以下の理由
による。
平均気泡径、密度、厚み、目付重量等を前記の範囲に調
整するためには、例えば押出発泡の条件(温度、速度
等)を調整したり、発泡剤、気泡調整剤の種類と量を調
整したりすれば良い。次に、前記(B)のフィルムの、フ
ィルム面内の互いに直交する2方向の引張破壊強さが6
0〜350MPaで、かつ両方向の引張破壊強さの比が
0.3〜3.3に限定されるのは、それぞれ以下の理由
による。
【0037】すなわち、上記2方向のうちの一方でも、
引張破壊強さが60MPa未満になると、フィルム全体
としての強度が不足するため、前述した、加熱時に発泡
シート表面の気泡が膨張するのを抑制する効果が得られ
ない。このため、気泡の不規則な膨張が生じて、例えば
加熱を伴う積層方法によって形成される積層発泡体や、
あるいはこの積層発泡体を熱成形して製造される成形容
器の、フィルム側表面の表面平滑性が低下する。また成
形容器の耐衝撃性も低下する。
引張破壊強さが60MPa未満になると、フィルム全体
としての強度が不足するため、前述した、加熱時に発泡
シート表面の気泡が膨張するのを抑制する効果が得られ
ない。このため、気泡の不規則な膨張が生じて、例えば
加熱を伴う積層方法によって形成される積層発泡体や、
あるいはこの積層発泡体を熱成形して製造される成形容
器の、フィルム側表面の表面平滑性が低下する。また成
形容器の耐衝撃性も低下する。
【0038】また、2方向のうちの一方でも、引張破壊
強さが350MPaを超える場合には、加熱時のフィル
ムの収縮率および収縮力が過剰に大きくなる。このた
め、加熱を伴う積層時や熱成形時に、フィルムの収縮に
よる皺が発生して、積層発泡体や成形容器の、フィルム
側表面の表面平滑性が低下する。また、調理時の加熱に
よって成形容器が熱変形しやすくなって、高温で形状を
維持する特性である熱安定性が低下する。
強さが350MPaを超える場合には、加熱時のフィル
ムの収縮率および収縮力が過剰に大きくなる。このた
め、加熱を伴う積層時や熱成形時に、フィルムの収縮に
よる皺が発生して、積層発泡体や成形容器の、フィルム
側表面の表面平滑性が低下する。また、調理時の加熱に
よって成形容器が熱変形しやすくなって、高温で形状を
維持する特性である熱安定性が低下する。
【0039】なおこれらの特性を考慮して、表面平滑性
や剛性、熱安定性に優れた良好な成形容器を製造するた
めには、フィルムの、上記2方向の引張破壊強さはとも
に、上記の範囲内でも特に70〜345MPaであるの
が好ましい。また特に積層発泡体や成形容器の剛性を考
慮すると、2方向の引張破壊強さはいずれも、120〜
345MPaであるのがさらに好ましい。また、2方向
の引張破壊強さの比が0.3〜3.3の範囲をその上限
もしくは下限のいずれかで外れた場合には、このいずれ
の場合においてもフィルムの強度に異方性を生じる。そ
して、強度の弱い方向に沿って割れが発生しやすくなっ
て、成形容器の耐衝撃性が低下する。
や剛性、熱安定性に優れた良好な成形容器を製造するた
めには、フィルムの、上記2方向の引張破壊強さはとも
に、上記の範囲内でも特に70〜345MPaであるの
が好ましい。また特に積層発泡体や成形容器の剛性を考
慮すると、2方向の引張破壊強さはいずれも、120〜
345MPaであるのがさらに好ましい。また、2方向
の引張破壊強さの比が0.3〜3.3の範囲をその上限
もしくは下限のいずれかで外れた場合には、このいずれ
の場合においてもフィルムの強度に異方性を生じる。そ
して、強度の弱い方向に沿って割れが発生しやすくなっ
て、成形容器の耐衝撃性が低下する。
【0040】なおフィルムの強度の異方性を小さくする
ことを考慮すると、2方向の引張破壊強さの比は、上記
の範囲内でも特に0.33〜3.0であるのが好まし
い。フィルムの、その他の特性については特に限定され
ないが、当該フィルムの厚みt1は10〜100μmで
あるのが好ましい。フィルムの厚みt1が10μm未満
では、発泡シート表面の細かな凹凸を隠蔽して、成形容
器の、フィルム側表面の表面平滑性を向上する効果が十
分に得られないおそれがある。また成形容器の耐衝撃性
が不十分になって、運搬時等の衝撃によって割れ易いも
のとなるおそれがある他、成形容器の剛性が不足して、
特に高温下で、内容物の重みによって湾曲、変形しやす
くなるおそれもある。
ことを考慮すると、2方向の引張破壊強さの比は、上記
の範囲内でも特に0.33〜3.0であるのが好まし
い。フィルムの、その他の特性については特に限定され
ないが、当該フィルムの厚みt1は10〜100μmで
あるのが好ましい。フィルムの厚みt1が10μm未満
では、発泡シート表面の細かな凹凸を隠蔽して、成形容
器の、フィルム側表面の表面平滑性を向上する効果が十
分に得られないおそれがある。また成形容器の耐衝撃性
が不十分になって、運搬時等の衝撃によって割れ易いも
のとなるおそれがある他、成形容器の剛性が不足して、
特に高温下で、内容物の重みによって湾曲、変形しやす
くなるおそれもある。
【0041】一方、フィルムの厚みt1が100μmを
超える場合には、発泡シートの少なくとも片面に、加熱
を伴う積層方法によってフィルムを積層する際に要する
熱量が過剰に大きくなる。このため、積層発泡体の製造
効率が低下するおそれがある。のみならず、加熱によっ
て発泡シート表面の気泡が不規則に膨張して、積層発泡
体、ひいては成形容器の、フィルム側表面の表面平滑性
が低下したり、発泡シート側表面の外観が荒れたりする
おそれがある。また熱成形時の成形性が低下して、寸法
精度の高い良好な成形容器を製造できないおそれもあ
る。
超える場合には、発泡シートの少なくとも片面に、加熱
を伴う積層方法によってフィルムを積層する際に要する
熱量が過剰に大きくなる。このため、積層発泡体の製造
効率が低下するおそれがある。のみならず、加熱によっ
て発泡シート表面の気泡が不規則に膨張して、積層発泡
体、ひいては成形容器の、フィルム側表面の表面平滑性
が低下したり、発泡シート側表面の外観が荒れたりする
おそれがある。また熱成形時の成形性が低下して、寸法
精度の高い良好な成形容器を製造できないおそれもあ
る。
【0042】なおこれらの特性を考慮して、表面平滑性
や剛性、耐衝撃性に優れた良好な成形容器を製造するた
めには、フィルムの厚みt1は、上記の範囲内でも特に
15〜60μmであるのが好ましい。フィルムを形成す
るポリプロピレン系樹脂としては、例えばプロピレンの
単独重合体が挙げられる他、プロピレンと他の樹脂との
ブロック共重合体、またはランダム共重合体などが単独
で、あるいは2種以上、混合して使用される。プロピレ
ン以外の他のオレフィンとしては、エチレンや、あるい
は炭素数が4〜10程度のα−オレフィン(1−ブテ
ン、1−ペンテン、1−ヘキセン、4−メチル−1−ペ
ンテン等)の1種または2種以上が挙げられる。
や剛性、耐衝撃性に優れた良好な成形容器を製造するた
めには、フィルムの厚みt1は、上記の範囲内でも特に
15〜60μmであるのが好ましい。フィルムを形成す
るポリプロピレン系樹脂としては、例えばプロピレンの
単独重合体が挙げられる他、プロピレンと他の樹脂との
ブロック共重合体、またはランダム共重合体などが単独
で、あるいは2種以上、混合して使用される。プロピレ
ン以外の他のオレフィンとしては、エチレンや、あるい
は炭素数が4〜10程度のα−オレフィン(1−ブテ
ン、1−ペンテン、1−ヘキセン、4−メチル−1−ペ
ンテン等)の1種または2種以上が挙げられる。
【0043】フィルムに特に好適なポリプロピレン系樹
脂としては、例えばプロピレンの単独重合体、プロピレ
ン−エチレンランダム共重合体、並びにプロピレン成分
とプロピレン−エチレンランダム共重合体成分とを含む
ブロック共重合体等が挙げられる。またフィルムを形成
するポリプロピレン系樹脂には、この発明の効果を阻害
しない範囲で、他の樹脂を混合しても良い。当該他の樹
脂としては、例えばエチレン、α−オレフィン等の単独
重合体もしくは共重合体、ポリオレフィン系ワックス、
ポリオレフィン系エラストマー等のオレフィン系樹脂の
他、石油樹脂、テルペン樹脂等の炭化水素系樹脂など
が、1種単独で、または2種以上混合して使用される。
脂としては、例えばプロピレンの単独重合体、プロピレ
ン−エチレンランダム共重合体、並びにプロピレン成分
とプロピレン−エチレンランダム共重合体成分とを含む
ブロック共重合体等が挙げられる。またフィルムを形成
するポリプロピレン系樹脂には、この発明の効果を阻害
しない範囲で、他の樹脂を混合しても良い。当該他の樹
脂としては、例えばエチレン、α−オレフィン等の単独
重合体もしくは共重合体、ポリオレフィン系ワックス、
ポリオレフィン系エラストマー等のオレフィン系樹脂の
他、石油樹脂、テルペン樹脂等の炭化水素系樹脂など
が、1種単独で、または2種以上混合して使用される。
【0044】また上記ポリプロピレン系樹脂には、必要
に応じて帯電防止剤、防曇剤、アンチブロッキング剤、
酸化防止剤、光安定剤、結晶核剤、滑剤、すべり性付与
およびアンチブロッキング性付与を目的とした界面活性
剤、フィラー等の種々の添加剤を、この発明の効果を損
なわない範囲で適宜、添加してもよい。フィルムは、例
えば上記のポリプロピレン系樹脂を用いて、下記の手順
で製造される。
に応じて帯電防止剤、防曇剤、アンチブロッキング剤、
酸化防止剤、光安定剤、結晶核剤、滑剤、すべり性付与
およびアンチブロッキング性付与を目的とした界面活性
剤、フィラー等の種々の添加剤を、この発明の効果を損
なわない範囲で適宜、添加してもよい。フィルムは、例
えば上記のポリプロピレン系樹脂を用いて、下記の手順
で製造される。
【0045】すなわちまずポリプロピレン系樹脂を、必
要に応じて、上述した他の樹脂や添加剤等とともに、押
出機を用いて溶融混練する。次いで押出機先端に接続し
た金型を通してフィルム状に押出成形するとともに、押
出成形されたフィルムを、樹脂の押出方向(縦方向、M
D)と、それと直交する方向(横方向、TD)の2方向
に同時に、あるいは逐次に延伸(2軸延伸)する。かか
る製造方法によって製造されるフィルムにおいては、上
記MD、TDの2方向が、前述した引張破壊強さの範
囲、および引張破壊強さの比率を規定するための、フィ
ルム面内の互いに直交する2方向に設定される。
要に応じて、上述した他の樹脂や添加剤等とともに、押
出機を用いて溶融混練する。次いで押出機先端に接続し
た金型を通してフィルム状に押出成形するとともに、押
出成形されたフィルムを、樹脂の押出方向(縦方向、M
D)と、それと直交する方向(横方向、TD)の2方向
に同時に、あるいは逐次に延伸(2軸延伸)する。かか
る製造方法によって製造されるフィルムにおいては、上
記MD、TDの2方向が、前述した引張破壊強さの範
囲、および引張破壊強さの比率を規定するための、フィ
ルム面内の互いに直交する2方向に設定される。
【0046】フィルムとしては、市販されている種々の
延伸率、および引張破壊強さを有する2軸延伸フィルム
の中から、前記の各条件を満足するものが選択して使用
される。この発明のポリプロピレン系樹脂積層発泡体
は、ともに以上で説明した、発泡シートの少なくとも片
面にフィルムを積層することで製造される。なお発泡シ
ートとしては、発泡層の片面もしくは両面に、あらかじ
め共押出法、ラミネート法等によって、非発泡のポリプ
ロピレン系樹脂の層(以下「非発泡層」とする)を積層
した2層または3層構造のものを用いることもできる。
延伸率、および引張破壊強さを有する2軸延伸フィルム
の中から、前記の各条件を満足するものが選択して使用
される。この発明のポリプロピレン系樹脂積層発泡体
は、ともに以上で説明した、発泡シートの少なくとも片
面にフィルムを積層することで製造される。なお発泡シ
ートとしては、発泡層の片面もしくは両面に、あらかじ
め共押出法、ラミネート法等によって、非発泡のポリプ
ロピレン系樹脂の層(以下「非発泡層」とする)を積層
した2層または3層構造のものを用いることもできる。
【0047】すなわちこの発明の積層発泡体は、下記
(i)〜(vii)の7種の積層構造を包含する。なお下記(i)
(ii)の積層構造中の発泡シートは、単層の発泡シートで
ある。また(iii)〜(vii)の積層構造中、カッコで括った
部分は、2層または3層構造の発泡シートを示してい
る。 (i) 発泡シート/フィルムの2層構造。 (ii) フィルム/発泡シート/フィルムの3層構造。 (iii) (発泡層/非発泡層)/フィルムの3層構造。 (iv) (非発泡層/発泡層)/フィルムの3層構造。 (v) (非発泡層/発泡層/非発泡層)/フィルムの4
層構造。 (vi) フィルム/(発泡層/非発泡層)/フィルムの4
層構造。 (vii) フィルム/(非発泡層/発泡層/非発泡層)/
フィルムの5層構造。
(i)〜(vii)の7種の積層構造を包含する。なお下記(i)
(ii)の積層構造中の発泡シートは、単層の発泡シートで
ある。また(iii)〜(vii)の積層構造中、カッコで括った
部分は、2層または3層構造の発泡シートを示してい
る。 (i) 発泡シート/フィルムの2層構造。 (ii) フィルム/発泡シート/フィルムの3層構造。 (iii) (発泡層/非発泡層)/フィルムの3層構造。 (iv) (非発泡層/発泡層)/フィルムの3層構造。 (v) (非発泡層/発泡層/非発泡層)/フィルムの4
層構造。 (vi) フィルム/(発泡層/非発泡層)/フィルムの4
層構造。 (vii) フィルム/(非発泡層/発泡層/非発泡層)/
フィルムの5層構造。
【0048】上記のうち(iii)(v)(vi)および(vii)でフ
ィルムの下に介装される非発泡層は、積層発泡体および
成形容器の、フィルム側表面の表面平滑性をさらに向上
させるために機能する。また(iv)および(v)で積層発泡
体の表面に露出する非発泡層は、着色したり、あるいは
その表面に印刷を施したりすることができる。またフィ
ルムについても、着色したり、その表面(積層の外側、
内側の両方の表面を含む)に印刷を施したりすることが
できる。
ィルムの下に介装される非発泡層は、積層発泡体および
成形容器の、フィルム側表面の表面平滑性をさらに向上
させるために機能する。また(iv)および(v)で積層発泡
体の表面に露出する非発泡層は、着色したり、あるいは
その表面に印刷を施したりすることができる。またフィ
ルムについても、着色したり、その表面(積層の外側、
内側の両方の表面を含む)に印刷を施したりすることが
できる。
【0049】なお(iii)〜(vii)で使用される、2層また
は3層構造の発泡シートにおいては、積層した各層全体
での密度ρが、前述した0.1〜0.85g/cm3に
限定される。また同様に、厚みt2や目付重量などの他
の特性値も、積層した各層全体での値が、前記の範囲内
とされる。ただし平均気泡径については、非発泡層を除
いた発泡層単独での値が200〜600μmに限定され
る。また2層または3層構造の発泡シートにおいて、非
発泡層の厚みの、積層した各層全体での厚み(総厚み)
t2に占める割合は、およそ10%以下であるのが好ま
しい。非発泡層の割合がこの範囲を超える場合には、相
対的に発泡層の厚みが小さくなるため、容器の断熱性が
低下するおそれがある。
は3層構造の発泡シートにおいては、積層した各層全体
での密度ρが、前述した0.1〜0.85g/cm3に
限定される。また同様に、厚みt2や目付重量などの他
の特性値も、積層した各層全体での値が、前記の範囲内
とされる。ただし平均気泡径については、非発泡層を除
いた発泡層単独での値が200〜600μmに限定され
る。また2層または3層構造の発泡シートにおいて、非
発泡層の厚みの、積層した各層全体での厚み(総厚み)
t2に占める割合は、およそ10%以下であるのが好ま
しい。非発泡層の割合がこの範囲を超える場合には、相
対的に発泡層の厚みが小さくなるため、容器の断熱性が
低下するおそれがある。
【0050】非発泡層を構成するポリプロピレン系樹脂
としては、フィルムで説明したのと同様の樹脂が使用さ
れる。発泡シートとフィルムとは、先に説明した各特性
を有するものを、それぞれ任意に組み合わせることがで
きる。ただし、フィルムの厚みt1、発泡シートの厚み
t2、および発泡シートの密度ρが、下記式(1)(2): 400≦(t1×10)+(ρ×t2)≦1000 …(1) 0.2≦(t1×10)/(ρ×t2)≦2.0 …(2) を同時に満足する発泡シートとフィルムとを組み合わせ
るのが好ましい。なおフィルムの厚みt1は、発泡シー
トの両面にそれぞれフィルムを積層する場合、2枚のフ
ィルムの、合計の厚みである。
としては、フィルムで説明したのと同様の樹脂が使用さ
れる。発泡シートとフィルムとは、先に説明した各特性
を有するものを、それぞれ任意に組み合わせることがで
きる。ただし、フィルムの厚みt1、発泡シートの厚み
t2、および発泡シートの密度ρが、下記式(1)(2): 400≦(t1×10)+(ρ×t2)≦1000 …(1) 0.2≦(t1×10)/(ρ×t2)≦2.0 …(2) を同時に満足する発泡シートとフィルムとを組み合わせ
るのが好ましい。なおフィルムの厚みt1は、発泡シー
トの両面にそれぞれフィルムを積層する場合、2枚のフ
ィルムの、合計の厚みである。
【0051】上記式(1)で求められる(t1×10)+
(ρ×t2)が400未満である場合には、成形容器の
耐衝撃性が不十分になるおそれがある。逆に1000を
超える場合には、熱成形時の成形性が低下して、寸法精
度の高い良好な成形容器を製造できないおそれがある。
また式(2)で求められる(t1×10)/(ρ×t2)が
0.2未満である場合には、フィルムを積層したことに
よる効果が十分に得られないため、成形容器の耐衝撃性
が不十分になるおそれがある。また逆に2.0を超える
場合には、発泡シートの少なくとも片面に、加熱を伴う
積層方法によってフィルムを積層する際に要する熱量が
大きくなる。このため、加熱によって発泡シート表面の
気泡が不規則に膨張して、積層発泡体、ひいては成形容
器の、フィルム側表面の表面平滑性が低下したり、発泡
シート側表面の外観が荒れたりするおそれがある。また
熱成形時の成形性が低下して、寸法精度の高い良好な成
形容器を製造できないおそれもある。さらに熱安定性が
低下して、成形容器が、加熱調理後の高温の状態におい
て、フィルムの収縮によって変形しやすくなるおそれも
ある。
(ρ×t2)が400未満である場合には、成形容器の
耐衝撃性が不十分になるおそれがある。逆に1000を
超える場合には、熱成形時の成形性が低下して、寸法精
度の高い良好な成形容器を製造できないおそれがある。
また式(2)で求められる(t1×10)/(ρ×t2)が
0.2未満である場合には、フィルムを積層したことに
よる効果が十分に得られないため、成形容器の耐衝撃性
が不十分になるおそれがある。また逆に2.0を超える
場合には、発泡シートの少なくとも片面に、加熱を伴う
積層方法によってフィルムを積層する際に要する熱量が
大きくなる。このため、加熱によって発泡シート表面の
気泡が不規則に膨張して、積層発泡体、ひいては成形容
器の、フィルム側表面の表面平滑性が低下したり、発泡
シート側表面の外観が荒れたりするおそれがある。また
熱成形時の成形性が低下して、寸法精度の高い良好な成
形容器を製造できないおそれもある。さらに熱安定性が
低下して、成形容器が、加熱調理後の高温の状態におい
て、フィルムの収縮によって変形しやすくなるおそれも
ある。
【0052】発泡シートとフィルムとを積層して、この
発明の積層発泡体を製造する方法としては、例えばサー
マルラミネート法、ホットメルト接着剤によるラミネー
ト法等の、従来公知の一般的なラミネート法を採用する
ことができる。この際、接着剤を使用する後者のラミネ
ート法における接着剤層の厚みは、フィルムの厚み
t 1、および発泡シートの厚みt2のいずれにも含まない
ものとする。かくして製造されるこの発明のポリプロピ
レン系樹脂積層発泡体は、前記(C)のように、そのフィ
ルム側表面の表面粗さ(中心線平均粗さRa)が1.5
μm以下である必要がある。
発明の積層発泡体を製造する方法としては、例えばサー
マルラミネート法、ホットメルト接着剤によるラミネー
ト法等の、従来公知の一般的なラミネート法を採用する
ことができる。この際、接着剤を使用する後者のラミネ
ート法における接着剤層の厚みは、フィルムの厚み
t 1、および発泡シートの厚みt2のいずれにも含まない
ものとする。かくして製造されるこの発明のポリプロピ
レン系樹脂積層発泡体は、前記(C)のように、そのフィ
ルム側表面の表面粗さ(中心線平均粗さRa)が1.5
μm以下である必要がある。
【0053】表面粗さがこの範囲を超えるものは、フィ
ルム側表面の表面平滑性が悪すぎる。このため、当該積
層発泡体を熱成形して製造される成形容器の、フィルム
側表面の表面平滑性を向上することができず、容器の蓋
やラップフィルム等との密着性を改善することができな
い。なお成形容器の、蓋やラップフィルム等との密着性
を改善する効果を向上することを考慮すると、積層発泡
体の、フィルム側表面の表面粗さ(中心線平均粗さR
a)は、上記の範囲内でも特に1.0μm以下であるの
が好ましい。
ルム側表面の表面平滑性が悪すぎる。このため、当該積
層発泡体を熱成形して製造される成形容器の、フィルム
側表面の表面平滑性を向上することができず、容器の蓋
やラップフィルム等との密着性を改善することができな
い。なお成形容器の、蓋やラップフィルム等との密着性
を改善する効果を向上することを考慮すると、積層発泡
体の、フィルム側表面の表面粗さ(中心線平均粗さR
a)は、上記の範囲内でも特に1.0μm以下であるの
が好ましい。
【0054】この発明の積層発泡体の、その他の特性に
ついては特に限定されない。ただし耐衝撃性の指標とし
ての衝撃破壊試験における、最大荷重時の吸収エネルギ
ーは、成形容器に十分な耐衝撃性を付与して、運搬時等
の衝撃によって割れにくくすることを考慮すると、0.
5J以上であるのが好ましい。上記積層発泡体から、こ
の発明の成形容器を製造するための熱成形の方法として
は、従来公知の種々の成形法を採用することができる。
例えば真空成形や圧空成形、あるいはこれらの応用とし
てのフリードローイング成形、プラグ・アンド・リッジ
成形、リッジ成形、マッチド・モールド成形、ストレー
ト成形、ドレープ成形、リバースドロー成形、エアスリ
ップ成形、プラグアシスト成形、プラグアシストリバー
スロード成形等の成形法が挙げられる。
ついては特に限定されない。ただし耐衝撃性の指標とし
ての衝撃破壊試験における、最大荷重時の吸収エネルギ
ーは、成形容器に十分な耐衝撃性を付与して、運搬時等
の衝撃によって割れにくくすることを考慮すると、0.
5J以上であるのが好ましい。上記積層発泡体から、こ
の発明の成形容器を製造するための熱成形の方法として
は、従来公知の種々の成形法を採用することができる。
例えば真空成形や圧空成形、あるいはこれらの応用とし
てのフリードローイング成形、プラグ・アンド・リッジ
成形、リッジ成形、マッチド・モールド成形、ストレー
ト成形、ドレープ成形、リバースドロー成形、エアスリ
ップ成形、プラグアシスト成形、プラグアシストリバー
スロード成形等の成形法が挙げられる。
【0055】かくして製造されるこの発明の成形容器
は、蓋やラップフィルム等との良好な密着性を確保する
ために、そのフィルム側表面の表面粗さ(中心線平均粗
さRa)が1.5μm以下、特に1.0μm以下である
のが好ましい。かかるこの発明の成形容器は、当該容器
を構成する発泡シートとフィルムとがともにポリプロピ
レン系樹脂にて形成されるため耐熱性、耐油性、耐薬品
性に優れている上、リサイクルも容易である。また発泡
シートを含有するため断熱性、保温性に優れる上、当該
発泡シートをフィルムで補強した構造を有するため剛性
にも優れている。しかも以上で説明したように、特にフ
ィルム側表面の表面平滑性、ひいては光沢性や、あるい
は前記のように広い温度範囲での耐衝撃性にも優れてい
る。
は、蓋やラップフィルム等との良好な密着性を確保する
ために、そのフィルム側表面の表面粗さ(中心線平均粗
さRa)が1.5μm以下、特に1.0μm以下である
のが好ましい。かかるこの発明の成形容器は、当該容器
を構成する発泡シートとフィルムとがともにポリプロピ
レン系樹脂にて形成されるため耐熱性、耐油性、耐薬品
性に優れている上、リサイクルも容易である。また発泡
シートを含有するため断熱性、保温性に優れる上、当該
発泡シートをフィルムで補強した構造を有するため剛性
にも優れている。しかも以上で説明したように、特にフ
ィルム側表面の表面平滑性、ひいては光沢性や、あるい
は前記のように広い温度範囲での耐衝撃性にも優れてい
る。
【0056】したがってこの発明の成形容器は各種容器
として好適であるが、特に内容物である食品が冷蔵ある
いは冷凍処理された状態で、配送センターから各店舗に
配送され、店頭で、もしくは家庭に持ち帰ってそのまま
電子レンジで加熱調理に供される、コンビニエンススト
ア等の食品包装容器に最適である。
として好適であるが、特に内容物である食品が冷蔵ある
いは冷凍処理された状態で、配送センターから各店舗に
配送され、店頭で、もしくは家庭に持ち帰ってそのまま
電子レンジで加熱調理に供される、コンビニエンススト
ア等の食品包装容器に最適である。
【0057】
【実施例】以下にこの発明を、実施例、比較例に基づい
て説明する。なおこの発明の各実施例、比較例で使用し
たポリプロピレン系樹脂、フィルム、製造した発泡シー
ト、積層発泡体、および成形容器の各特性は、それぞれ
下記の方法によって測定した。 〈ポリプロピレン系樹脂のメルトテンション測定〉ポリ
プロピレン系樹脂のメルトテンションは、(株)東洋精
機製作所製の測定装置〔キャピログラフPMD−C〕を
使用して、以下のようにして測定した。
て説明する。なおこの発明の各実施例、比較例で使用し
たポリプロピレン系樹脂、フィルム、製造した発泡シー
ト、積層発泡体、および成形容器の各特性は、それぞれ
下記の方法によって測定した。 〈ポリプロピレン系樹脂のメルトテンション測定〉ポリ
プロピレン系樹脂のメルトテンションは、(株)東洋精
機製作所製の測定装置〔キャピログラフPMD−C〕を
使用して、以下のようにして測定した。
【0058】まず試料樹脂を、230℃に加熱して溶融
させた状態で、上記装置の、ピストン押出式プラストメ
ーターのノズル(口径2.095mm、長さ8mm)か
ら、ピストンの降下速度を10mm/minの一定速度
に保ちつつ紐状に押出した。次にこの紐状物を、上記ノ
ズルの下方35cmに位置する張力検出プーリーに通過
させた後、巻き取りロールを用いて、その巻き取り速度
を、約66m/min 2の加速度でもって増加させなが
ら巻き取って行った。そして紐状物が切れるまで試験を
行った際に、張力検出プーリーによって検出された最大
の張力をもって、試料樹脂のメルトテンションとした。
させた状態で、上記装置の、ピストン押出式プラストメ
ーターのノズル(口径2.095mm、長さ8mm)か
ら、ピストンの降下速度を10mm/minの一定速度
に保ちつつ紐状に押出した。次にこの紐状物を、上記ノ
ズルの下方35cmに位置する張力検出プーリーに通過
させた後、巻き取りロールを用いて、その巻き取り速度
を、約66m/min 2の加速度でもって増加させなが
ら巻き取って行った。そして紐状物が切れるまで試験を
行った際に、張力検出プーリーによって検出された最大
の張力をもって、試料樹脂のメルトテンションとした。
【0059】ただし、巻き取り速度が60m/minを
超えても紐状物が切断しない場合は、巻き取り速度60
m/minでの張力をもって、その樹脂のメルトテンシ
ョンとした。 〈ポリプロピレン系樹脂の重量平均分子量Mw、数平均
分子量Mn〉ポリプロピレン系樹脂の重量平均分子量M
wと数平均分子量Mnは、ともにゲルパーミエイション
クロマトグラフによる分子量分布測定により、以下の条
件で測定した。
超えても紐状物が切断しない場合は、巻き取り速度60
m/minでの張力をもって、その樹脂のメルトテンシ
ョンとした。 〈ポリプロピレン系樹脂の重量平均分子量Mw、数平均
分子量Mn〉ポリプロピレン系樹脂の重量平均分子量M
wと数平均分子量Mnは、ともにゲルパーミエイション
クロマトグラフによる分子量分布測定により、以下の条
件で測定した。
【0060】 測定装置:Waters社製 GPC 150−C カラム:UT−806M 3本(SHODEX) カラム温度:145℃ 注入温度:145℃ ポンプ温度:55℃ 使用溶剤:o−ジクロロベンゼン 流量:1.0ml/分 〈フィルムの引張破壊強さI〉フィルムの引張破壊強さ
を、まず日本工業規格JIS K6251-1993「加硫
ゴムの引っ張り試験方法」においてその寸法、形状が規
定されたダンベル状1号形の試験片を用いて、JIS
K7127-1999「プラスチック−引張特性の試験方法
第3部:フィルム及びシートの試験条件」に規定され
た測定方法に準じて、下記のようにして測定した。
を、まず日本工業規格JIS K6251-1993「加硫
ゴムの引っ張り試験方法」においてその寸法、形状が規
定されたダンベル状1号形の試験片を用いて、JIS
K7127-1999「プラスチック−引張特性の試験方法
第3部:フィルム及びシートの試験条件」に規定され
た測定方法に準じて、下記のようにして測定した。
【0061】すなわちフィルムを、当該フィルムのMD
方向およびTD方向に合わせて打ち抜いて、上記ダンベ
ル状1号形の試験片を作製した。そしてこの試験片につ
いて、オリエンテック社製のテンシロン万能試験機UC
T−10Tを用いて、引張速度200mm/minで引
張試験した。そして試験片が破断するまで引っ張った際
に記録された最大の荷重を、試験前の試験片における破
断部分の断面積(=幅×厚み)で除算して、MD方向、
およびTD方向の引張破壊強さを求めた。
方向およびTD方向に合わせて打ち抜いて、上記ダンベ
ル状1号形の試験片を作製した。そしてこの試験片につ
いて、オリエンテック社製のテンシロン万能試験機UC
T−10Tを用いて、引張速度200mm/minで引
張試験した。そして試験片が破断するまで引っ張った際
に記録された最大の荷重を、試験前の試験片における破
断部分の断面積(=幅×厚み)で除算して、MD方向、
およびTD方向の引張破壊強さを求めた。
【0062】〈フィルムの引張破壊強さII〉次にフィル
ムの引張破壊強さを、前記JIS K7127
-1999「プラスチック−引張特性の試験方法 第3部:
フィルム及びシートの試験条件」においてその寸法、形
状が規定された試験片タイプ2の試験片を用いて、同様
にして測定した。すなわちフィルムを、当該フィルムの
MD方向およびTD方向に合わせて打ち抜いて、上記タ
イプ2の試験片を作製した。そしてこの試験片につい
て、オリエンテック社製のテンシロン万能試験機UCT
−10Tを用いて、引張速度200mm/minで引張
試験した。そして試験片が破断するまで引っ張った際に
記録された最大の荷重を、試験前の試験片における破断
部分の断面積(=幅×厚み)で除算して、MD方向、お
よびTD方向の引張破壊強さを求めた。
ムの引張破壊強さを、前記JIS K7127
-1999「プラスチック−引張特性の試験方法 第3部:
フィルム及びシートの試験条件」においてその寸法、形
状が規定された試験片タイプ2の試験片を用いて、同様
にして測定した。すなわちフィルムを、当該フィルムの
MD方向およびTD方向に合わせて打ち抜いて、上記タ
イプ2の試験片を作製した。そしてこの試験片につい
て、オリエンテック社製のテンシロン万能試験機UCT
−10Tを用いて、引張速度200mm/minで引張
試験した。そして試験片が破断するまで引っ張った際に
記録された最大の荷重を、試験前の試験片における破断
部分の断面積(=幅×厚み)で除算して、MD方向、お
よびTD方向の引張破壊強さを求めた。
【0063】後述する実施例、比較例において使用した
5種のフィルムについての、上記2種の試験による引張
破壊強さIおよびIIの結果を表1に示す。なお表中の誤
差率(%)は、式(3):
5種のフィルムについての、上記2種の試験による引張
破壊強さIおよびIIの結果を表1に示す。なお表中の誤
差率(%)は、式(3):
【0064】
【数1】
【0065】で求められる、両試験結果のずれの度合い
を示す数値である。
を示す数値である。
【0066】
【表1】
【0067】表より、5種のフィルムのいずれにおいて
も、誤差率は90〜110%の範囲に入っており、試験
方法の違いによる数値のずれは、誤差範囲内であること
がわかった。したがってこの明細書では、引張破壊強さ
IIの結果でもって、フィルム面内の、互いに直交する2
方向の引張破壊強さを表すこととした。 〈発泡シートの平均気泡径、および密度〉発泡シートの
平均気泡径は、ASTM D−2842−69に規定さ
れた方法に準じて測定した。
も、誤差率は90〜110%の範囲に入っており、試験
方法の違いによる数値のずれは、誤差範囲内であること
がわかった。したがってこの明細書では、引張破壊強さ
IIの結果でもって、フィルム面内の、互いに直交する2
方向の引張破壊強さを表すこととした。 〈発泡シートの平均気泡径、および密度〉発泡シートの
平均気泡径は、ASTM D−2842−69に規定さ
れた方法に準じて測定した。
【0068】また密度は、発泡シートの重量と体積とを
測定して、重量(g)÷体積(cm 3)により求めた。 〈積層発泡体、成形容器の表面粗さ〉積層発泡体および
成形容器の、フィルム側表面の表面粗さ(中心線平均粗
さRa)は、(株)東京精密製の表面粗さ計ハンディーサ
ーフE−35Aを使用して求めた。このハンディーサー
フE−35Aは、サンプル表面の断面曲線を測定し、そ
の結果から、JIS B0601-1994「表面粗さ−定
義及び表示」に規定された方法に基づいて自動的に演算
をして、中心線平均粗さRaを出力する機能を有するも
のである。
測定して、重量(g)÷体積(cm 3)により求めた。 〈積層発泡体、成形容器の表面粗さ〉積層発泡体および
成形容器の、フィルム側表面の表面粗さ(中心線平均粗
さRa)は、(株)東京精密製の表面粗さ計ハンディーサ
ーフE−35Aを使用して求めた。このハンディーサー
フE−35Aは、サンプル表面の断面曲線を測定し、そ
の結果から、JIS B0601-1994「表面粗さ−定
義及び表示」に規定された方法に基づいて自動的に演算
をして、中心線平均粗さRaを出力する機能を有するも
のである。
【0069】具体的には、例えばサンプルが、片面のみ
にフィルムを積層した積層発泡体である場合、そのフィ
ルム側表面の、MD方向とTD方向の2方向について、
それぞれハンディーサーフE−35Aを用いて測定を行
って、2方向の中心線平均粗さRaを求めた。そしてこ
の2方向の中心線平均粗さRaの平均値を計算して、サ
ンプルの中心線平均粗さRaとした。またサンプルが、
上記積層発泡体から製造した成形容器である場合は、フ
ィルム側表面に相当する、蓋やラップフィルムと直接に
接触する開口周縁の縁部の、互いに直交する2方向の中
心線平均粗さRaを、上記と同様にして求めた。そして
この2方向の中心線平均粗さRaの平均値を計算して、
サンプルの中心線平均粗さRaとした。
にフィルムを積層した積層発泡体である場合、そのフィ
ルム側表面の、MD方向とTD方向の2方向について、
それぞれハンディーサーフE−35Aを用いて測定を行
って、2方向の中心線平均粗さRaを求めた。そしてこ
の2方向の中心線平均粗さRaの平均値を計算して、サ
ンプルの中心線平均粗さRaとした。またサンプルが、
上記積層発泡体から製造した成形容器である場合は、フ
ィルム側表面に相当する、蓋やラップフィルムと直接に
接触する開口周縁の縁部の、互いに直交する2方向の中
心線平均粗さRaを、上記と同様にして求めた。そして
この2方向の中心線平均粗さRaの平均値を計算して、
サンプルの中心線平均粗さRaとした。
【0070】またサンプルが、両面にフィルムを積層し
た積層発泡体である場合は、それぞれの面について別個
に2方向の中心線平均粗さRaを求め、その平均値を計
算して、サンプルの、各面の中心線平均粗さRaとし
た。さらにサンプルが、両面にフィルムを積層した積層
発泡体から製造した成形容器である場合は、開口周縁の
縁部と、その反対面である容器底部の下面とについて、
それぞれ別個に2方向の中心線平均粗さRaを求め、そ
の平均値を計算して、サンプルの、各面の中心線平均粗
さRaとした。
た積層発泡体である場合は、それぞれの面について別個
に2方向の中心線平均粗さRaを求め、その平均値を計
算して、サンプルの、各面の中心線平均粗さRaとし
た。さらにサンプルが、両面にフィルムを積層した積層
発泡体から製造した成形容器である場合は、開口周縁の
縁部と、その反対面である容器底部の下面とについて、
それぞれ別個に2方向の中心線平均粗さRaを求め、そ
の平均値を計算して、サンプルの、各面の中心線平均粗
さRaとした。
【0071】なお測定条件はいずれも、カットオフ値を
0.8mm、測定長さを、カットオフ値の5倍の4mm
とした。 〈衝撃破壊試験〉積層発泡体の、衝撃破壊試験における
最大荷重時の吸収エネルギーは、ASTM D−376
3に規定された方法に準じて測定した。なお測定は、成
形容器の外側から衝撃が加わることを想定して、積層発
泡体の両面のうち、成形後に成形容器の外側となる側に
設定された面を衝撃面として実施した。
0.8mm、測定長さを、カットオフ値の5倍の4mm
とした。 〈衝撃破壊試験〉積層発泡体の、衝撃破壊試験における
最大荷重時の吸収エネルギーは、ASTM D−376
3に規定された方法に準じて測定した。なお測定は、成
形容器の外側から衝撃が加わることを想定して、積層発
泡体の両面のうち、成形後に成形容器の外側となる側に
設定された面を衝撃面として実施した。
【0072】測定装置:ゼネラルリサーチコーポレーシ
ョン(General Research Corporation)製のダイナタッ
プGRC8250 試料寸法:4×4インチ角 スパン:3インチ丸穴 測定温度:20℃ 落錘重量:3.17kg タップ先端R:6.0mm 衝撃速度:1.77m/sec 〈成形容器の熱成形性〉成形容器の熱成形性は、実際に
熱成形して得た成形容器の外観を目視にて観察して、下
記の3段階で評価した。
ョン(General Research Corporation)製のダイナタッ
プGRC8250 試料寸法:4×4インチ角 スパン:3インチ丸穴 測定温度:20℃ 落錘重量:3.17kg タップ先端R:6.0mm 衝撃速度:1.77m/sec 〈成形容器の熱成形性〉成形容器の熱成形性は、実際に
熱成形して得た成形容器の外観を目視にて観察して、下
記の3段階で評価した。
【0073】×:破れ等を生じ、所定の形状に成形する
ことができなかった。熱成形性不良。 △:成形時の伸びが悪く、局部的に厚みの薄い部分を生
じた。熱成形性やや不良。 ○:成形時の伸びが良好であり、厚みが均一でかつ寸法
精度の高い良好な成形容器が得られた。熱成形性良好。
ことができなかった。熱成形性不良。 △:成形時の伸びが悪く、局部的に厚みの薄い部分を生
じた。熱成形性やや不良。 ○:成形時の伸びが良好であり、厚みが均一でかつ寸法
精度の高い良好な成形容器が得られた。熱成形性良好。
【0074】〈低温耐衝撃性試験〉成形容器の低温耐衝
撃性試験は、熱成形して得た成形容器に水250ccを
入れ、−30℃に設定した恒温室内で24時間以上、放
置して内部の水を凍らせた後、同室内で落下試験を行っ
て評価した。落下試験は、水平面に対して75°の角度
に傾斜させた板を、衝突面上の所定高さの位置に配置
し、その上に内部の水が凍った状態の容器を載せ、手を
離して、板の上から、容器を内部の氷ごと傾斜状態で落
下させて衝突面に衝突させた際に、容器に割れが発生し
たかどうかで評価した。評価の基準は下記の3段階とし
た。
撃性試験は、熱成形して得た成形容器に水250ccを
入れ、−30℃に設定した恒温室内で24時間以上、放
置して内部の水を凍らせた後、同室内で落下試験を行っ
て評価した。落下試験は、水平面に対して75°の角度
に傾斜させた板を、衝突面上の所定高さの位置に配置
し、その上に内部の水が凍った状態の容器を載せ、手を
離して、板の上から、容器を内部の氷ごと傾斜状態で落
下させて衝突面に衝突させた際に、容器に割れが発生し
たかどうかで評価した。評価の基準は下記の3段階とし
た。
【0075】 ×:10cmの高さからの落下で割れが発生した。低温
耐衝撃性不良。 ○:10cmの高さからの落下では割れが発生しなかっ
た。低温耐衝撃性良好。 ◎:15cmの高さからの落下でも割れが発生しなかっ
た。低温耐衝撃性きわめて良好。 また以下の各実施例、比較例においては、発泡シートを
製造するためのポリプロピレン系樹脂として、前記樹脂
(a)に属する下記(a-1)(a-2)の2種の樹脂および、樹脂
(b)に属する下記(b-1)〜(b-3)の3種の樹脂を、それぞ
れ表2に示す割合で配合した、A〜Eのいずれかのポリ
プロピレン系樹脂を用いた。
耐衝撃性不良。 ○:10cmの高さからの落下では割れが発生しなかっ
た。低温耐衝撃性良好。 ◎:15cmの高さからの落下でも割れが発生しなかっ
た。低温耐衝撃性きわめて良好。 また以下の各実施例、比較例においては、発泡シートを
製造するためのポリプロピレン系樹脂として、前記樹脂
(a)に属する下記(a-1)(a-2)の2種の樹脂および、樹脂
(b)に属する下記(b-1)〜(b-3)の3種の樹脂を、それぞ
れ表2に示す割合で配合した、A〜Eのいずれかのポリ
プロピレン系樹脂を用いた。
【0076】〈樹脂(a)〉 ・樹脂(a-1)〔モンテルSDKサンライズ社製のプロピ
レン単独重合体、商品名PF814〕 メルトテンション:24.5g メルトインデックス(MI)値:3 ・樹脂(a-2)〔モンテルSDKサンライズ社製のプロピ
レン−エチレンブロック共重合体、商品名SD632〕 メルトテンション:21.9g MI値:3 〈樹脂(b)〉 ・樹脂(b-1)〔モンテルSDKサンライズ社製のプロピ
レン単独重合体、商品名PM600A〕 メルトテンション:0.8g Mw/Mn:6.7 MI値:7.5 ・樹脂(b-2)〔グランドポリマー社製のプロピレン単独
重合体、商品名F−104〕 メルトテンション:1.8g Mw/Mn:7.3 MI値:3.1 ・樹脂(b-3)〔モンテルSDKサンライズ社製のプロピ
レン−エチレンブロック共重合体、商品名PM671
A〕 メルトテンション:0.8g Mw/Mn:6.5 MI値:7
レン単独重合体、商品名PF814〕 メルトテンション:24.5g メルトインデックス(MI)値:3 ・樹脂(a-2)〔モンテルSDKサンライズ社製のプロピ
レン−エチレンブロック共重合体、商品名SD632〕 メルトテンション:21.9g MI値:3 〈樹脂(b)〉 ・樹脂(b-1)〔モンテルSDKサンライズ社製のプロピ
レン単独重合体、商品名PM600A〕 メルトテンション:0.8g Mw/Mn:6.7 MI値:7.5 ・樹脂(b-2)〔グランドポリマー社製のプロピレン単独
重合体、商品名F−104〕 メルトテンション:1.8g Mw/Mn:7.3 MI値:3.1 ・樹脂(b-3)〔モンテルSDKサンライズ社製のプロピ
レン−エチレンブロック共重合体、商品名PM671
A〕 メルトテンション:0.8g Mw/Mn:6.5 MI値:7
【0077】
【表2】
【0078】実施例1 〈発泡シートの作製〉ポリプロピレン系樹脂として表2
のAの樹脂を使用し、それを第1および第2の2台の押
出機を有するタンデム押出機(口径φ90−φ115)
のホッパーに供給した。次にこの樹脂を、当該ホッパー
に接続された第1押出機内で溶融、混合しつつ、発泡剤
としてのブタンを圧入した。ブタンの圧入量は、樹脂1
00重量部あたり2.0重量部とした。また気泡調整剤
として、クエン酸と重曹の混合物を、樹脂100重量部
あたり0.3重量部の割合で添加した。
のAの樹脂を使用し、それを第1および第2の2台の押
出機を有するタンデム押出機(口径φ90−φ115)
のホッパーに供給した。次にこの樹脂を、当該ホッパー
に接続された第1押出機内で溶融、混合しつつ、発泡剤
としてのブタンを圧入した。ブタンの圧入量は、樹脂1
00重量部あたり2.0重量部とした。また気泡調整剤
として、クエン酸と重曹の混合物を、樹脂100重量部
あたり0.3重量部の割合で添加した。
【0079】次に、さらに溶融、混合した溶融混合物
を、第1押出機から第2押出機に連続的に供給し、当該
第2押出機内で均一に冷却したのち、第2押出機の先端
に接続した、口径240mmの円筒状ダイから、毎時1
10kgの吐出量で、大気中に連続的に、円筒状に押し
出しながら発泡させた。次に、得られた円筒状の発泡体
を、20℃の水で冷却された、直径680mmのマンド
レルに沿わせて円筒の内部から冷却し、また円筒の外形
より大きいエアリングからエアーを吹き付けて円筒の外
部から冷却した。そして円周上の2点でカッターによっ
て切開して、表3に示す平均気泡径、密度ρ、および厚
みt2を有する長尺の発泡シートを作製した。
を、第1押出機から第2押出機に連続的に供給し、当該
第2押出機内で均一に冷却したのち、第2押出機の先端
に接続した、口径240mmの円筒状ダイから、毎時1
10kgの吐出量で、大気中に連続的に、円筒状に押し
出しながら発泡させた。次に、得られた円筒状の発泡体
を、20℃の水で冷却された、直径680mmのマンド
レルに沿わせて円筒の内部から冷却し、また円筒の外形
より大きいエアリングからエアーを吹き付けて円筒の外
部から冷却した。そして円周上の2点でカッターによっ
て切開して、表3に示す平均気泡径、密度ρ、および厚
みt2を有する長尺の発泡シートを作製した。
【0080】〈積層発泡体の製造〉上記で作製した発泡
シートの片面に、表3に示す引張破壊強さ、および厚み
t 1を有するポリプロピレン系樹脂の二軸延伸フィルム
(前記フィルム1)を、それぞれのMD方向を一致させ
ながら、サーマルラミネート法によって連続的に積層、
一体化して、前記(i)の2層構造の積層発泡体を製造し
た。 〈成形容器の製造〉上記積層発泡体を、そのフィルム側
表面が容器の内側、および開口周縁の縁部の上面となる
ように、真空成形によって熱成形して、成形容器として
の、浅い丼状のパスタ容器(外径20cm、高さ3.5
cm、開口周縁の縁部の幅1.2cm)を製造した。
シートの片面に、表3に示す引張破壊強さ、および厚み
t 1を有するポリプロピレン系樹脂の二軸延伸フィルム
(前記フィルム1)を、それぞれのMD方向を一致させ
ながら、サーマルラミネート法によって連続的に積層、
一体化して、前記(i)の2層構造の積層発泡体を製造し
た。 〈成形容器の製造〉上記積層発泡体を、そのフィルム側
表面が容器の内側、および開口周縁の縁部の上面となる
ように、真空成形によって熱成形して、成形容器として
の、浅い丼状のパスタ容器(外径20cm、高さ3.5
cm、開口周縁の縁部の幅1.2cm)を製造した。
【0081】実施例2 ポリプロピレン系樹脂として表2のBの樹脂を使用した
こと以外は実施例1と同様にして、表3に示す平均気泡
径、密度ρ、および厚みt2を有する長尺の発泡シート
を作製した。ブタンの圧入量は、樹脂100重量部あた
り2.0重量部とした。次にこの発泡シートの両面に、
実施例1で使用したのと同じフィルム1を、それぞれの
MD方向を一致させながら、サーマルラミネート法によ
って連続的に積層、一体化して、前記(ii)の3層構造の
積層発泡体を製造した。
こと以外は実施例1と同様にして、表3に示す平均気泡
径、密度ρ、および厚みt2を有する長尺の発泡シート
を作製した。ブタンの圧入量は、樹脂100重量部あた
り2.0重量部とした。次にこの発泡シートの両面に、
実施例1で使用したのと同じフィルム1を、それぞれの
MD方向を一致させながら、サーマルラミネート法によ
って連続的に積層、一体化して、前記(ii)の3層構造の
積層発泡体を製造した。
【0082】そしてこの積層発泡体を使用したこと以外
は実施例1と同様にして、同形状、同寸法のパスタ容器
を製造した。 実施例3 実施例2で作製したのと同じ発泡シートの片面に、表3
に示す引張破壊強さ、および厚みt1を有するポリプロ
ピレン系樹脂の二軸延伸フィルム(前記フィルム2)
を、それぞれのMD方向を一致させながら、サーマルラ
ミネート法によって連続的に積層、一体化して、前記
(i)の2層構造の積層発泡体を製造した。
は実施例1と同様にして、同形状、同寸法のパスタ容器
を製造した。 実施例3 実施例2で作製したのと同じ発泡シートの片面に、表3
に示す引張破壊強さ、および厚みt1を有するポリプロ
ピレン系樹脂の二軸延伸フィルム(前記フィルム2)
を、それぞれのMD方向を一致させながら、サーマルラ
ミネート法によって連続的に積層、一体化して、前記
(i)の2層構造の積層発泡体を製造した。
【0083】そしてこの積層発泡体を使用したこと以外
は実施例1と同様にして、同形状、同寸法のパスタ容器
を製造した。 実施例4 ポリプロピレン系樹脂として表2のBの樹脂を使用し、
ブタンの圧入量を、樹脂100重量部あたり1.5重量
部とするとともに、クエン酸と重曹の混合物の添加量
を、樹脂100重量部あたり0.4重量部としたこと以
外は実施例1と同様にして、表3に示す平均気泡径、密
度ρ、および厚みt2を有する長尺の発泡シートを作製
した。
は実施例1と同様にして、同形状、同寸法のパスタ容器
を製造した。 実施例4 ポリプロピレン系樹脂として表2のBの樹脂を使用し、
ブタンの圧入量を、樹脂100重量部あたり1.5重量
部とするとともに、クエン酸と重曹の混合物の添加量
を、樹脂100重量部あたり0.4重量部としたこと以
外は実施例1と同様にして、表3に示す平均気泡径、密
度ρ、および厚みt2を有する長尺の発泡シートを作製
した。
【0084】次にこの発泡シートの片面に、実施例1で
使用したのと同じフィルム1を、それぞれのMD方向を
一致させながら、サーマルラミネート法によって連続的
に積層、一体化して、前記(i)の2層構造の積層発泡体
を製造した。そしてこの積層発泡体を使用したこと以外
は実施例1と同様にして、同形状、同寸法のパスタ容器
を製造した。 実施例5 ポリプロピレン系樹脂として表2のCの樹脂を使用し、
ブタンの圧入量を、樹脂100重量部あたり2.5重量
部とするとともに、クエン酸と重曹の混合物の添加量
を、樹脂100重量部あたり0.2重量部としたこと以
外は実施例1と同様にして、表3に示す平均気泡径、密
度ρ、および厚みt2を有する長尺の発泡シートを作製
した。
使用したのと同じフィルム1を、それぞれのMD方向を
一致させながら、サーマルラミネート法によって連続的
に積層、一体化して、前記(i)の2層構造の積層発泡体
を製造した。そしてこの積層発泡体を使用したこと以外
は実施例1と同様にして、同形状、同寸法のパスタ容器
を製造した。 実施例5 ポリプロピレン系樹脂として表2のCの樹脂を使用し、
ブタンの圧入量を、樹脂100重量部あたり2.5重量
部とするとともに、クエン酸と重曹の混合物の添加量
を、樹脂100重量部あたり0.2重量部としたこと以
外は実施例1と同様にして、表3に示す平均気泡径、密
度ρ、および厚みt2を有する長尺の発泡シートを作製
した。
【0085】次にこの発泡シートの片面に、実施例1で
使用したのと同じフィルム1を、それぞれのMD方向を
一致させながら、サーマルラミネート法によって連続的
に積層、一体化して、前記(i)の2層構造の積層発泡体
を製造した。そしてこの積層発泡体を使用したこと以外
は実施例1と同様にして、同形状、同寸法のパスタ容器
を製造した。 実施例6 ポリプロピレン系樹脂として表2のCの樹脂を使用し、
ブタンの圧入量を、樹脂100重量部あたり1.8重量
部とするとともに、クエン酸と重曹の混合物の添加量
を、樹脂100重量部あたり0.3重量部としたこと以
外は実施例1と同様にして長尺の発泡シートを押出発泡
した。また、この発泡シートの片面に、口径φ65の押
出機を用いた共押出法によって、ポリプロピレン系樹脂
(前出の、モンテルSDKサンライズ社製の商品名PM
600A)の非発泡層を積層して、前述した2層構造を
有し、かつ表3に示す平均気泡径、密度ρ、および総厚
みt 2を有する長尺の発泡シートを作製した。なお非発
泡層の厚みは、上記総厚みt2のうちの約50μm(約
5.2%)であった。
使用したのと同じフィルム1を、それぞれのMD方向を
一致させながら、サーマルラミネート法によって連続的
に積層、一体化して、前記(i)の2層構造の積層発泡体
を製造した。そしてこの積層発泡体を使用したこと以外
は実施例1と同様にして、同形状、同寸法のパスタ容器
を製造した。 実施例6 ポリプロピレン系樹脂として表2のCの樹脂を使用し、
ブタンの圧入量を、樹脂100重量部あたり1.8重量
部とするとともに、クエン酸と重曹の混合物の添加量
を、樹脂100重量部あたり0.3重量部としたこと以
外は実施例1と同様にして長尺の発泡シートを押出発泡
した。また、この発泡シートの片面に、口径φ65の押
出機を用いた共押出法によって、ポリプロピレン系樹脂
(前出の、モンテルSDKサンライズ社製の商品名PM
600A)の非発泡層を積層して、前述した2層構造を
有し、かつ表3に示す平均気泡径、密度ρ、および総厚
みt 2を有する長尺の発泡シートを作製した。なお非発
泡層の厚みは、上記総厚みt2のうちの約50μm(約
5.2%)であった。
【0086】次にこの発泡シートの両面に、実施例1で
使用したのと同じフィルム1を、それぞれのMD方向を
一致させながら、サーマルラミネート法によって連続的
に積層、一体化して、前記(vi)の4層構造の積層発泡体
を製造した。そして上記積層発泡体を、フィルムの下に
非発泡層を介装した側の表面が容器の内側、および開口
周縁の縁部の上面となるように、真空成形によって熱成
形して、実施例1と同形状、同寸法のパスタ容器を製造
した。
使用したのと同じフィルム1を、それぞれのMD方向を
一致させながら、サーマルラミネート法によって連続的
に積層、一体化して、前記(vi)の4層構造の積層発泡体
を製造した。そして上記積層発泡体を、フィルムの下に
非発泡層を介装した側の表面が容器の内側、および開口
周縁の縁部の上面となるように、真空成形によって熱成
形して、実施例1と同形状、同寸法のパスタ容器を製造
した。
【0087】実施例7 実施例2で作製したのと同じ発泡シートの片面に、表3
に示す引張破壊強さ、および厚みt1を有するポリプロ
ピレン系樹脂の二軸延伸フィルム(サントックス社製の
SF−21)を、それぞれのMD方向を一致させなが
ら、サーマルラミネート法によって連続的に積層、一体
化して、前記(i)の2層構造の積層発泡体を製造した。
に示す引張破壊強さ、および厚みt1を有するポリプロ
ピレン系樹脂の二軸延伸フィルム(サントックス社製の
SF−21)を、それぞれのMD方向を一致させなが
ら、サーマルラミネート法によって連続的に積層、一体
化して、前記(i)の2層構造の積層発泡体を製造した。
【0088】そしてこの積層発泡体を使用したこと以外
は実施例1と同様にして、同形状、同寸法のパスタ容器
を製造した。 実施例8 ポリプロピレン系樹脂として表2のFの樹脂を使用し、
ブタンを圧入せず、クエン酸と重曹の混合物の添加量
を、樹脂100重量部あたり0.65重量部としたこと
以外は実施例1と同様にして、表3に示す平均気泡径、
密度ρ、および厚みt2を有する長尺の発泡シートを作
製した。
は実施例1と同様にして、同形状、同寸法のパスタ容器
を製造した。 実施例8 ポリプロピレン系樹脂として表2のFの樹脂を使用し、
ブタンを圧入せず、クエン酸と重曹の混合物の添加量
を、樹脂100重量部あたり0.65重量部としたこと
以外は実施例1と同様にして、表3に示す平均気泡径、
密度ρ、および厚みt2を有する長尺の発泡シートを作
製した。
【0089】次にこの発泡シートの片面に、表3に示す
引張破壊強さ、および厚みt1を有するポリプロピレン
系樹脂の二軸延伸フィルム(東洋紡社製のP−216
1)を、それぞれのMD方向を一致させながら、サーマ
ルラミネート法によって連続的に積層、一体化して、前
記(i)の2層構造の積層発泡体を製造した。そしてこの
積層発泡体を使用したこと以外は実施例1と同様にし
て、同形状、同寸法のパスタ容器を製造した。
引張破壊強さ、および厚みt1を有するポリプロピレン
系樹脂の二軸延伸フィルム(東洋紡社製のP−216
1)を、それぞれのMD方向を一致させながら、サーマ
ルラミネート法によって連続的に積層、一体化して、前
記(i)の2層構造の積層発泡体を製造した。そしてこの
積層発泡体を使用したこと以外は実施例1と同様にし
て、同形状、同寸法のパスタ容器を製造した。
【0090】比較例1 実施例2で作製したのと同じ、フィルムを積層する前の
発泡シート単体を使用して成形容器を製造した。 比較例2 実施例2で作製したのと同じ発泡シートの片面に、表3
に示す引張破壊強さ、および厚みt1を有する、ポリプ
ロピレン系樹脂の無延伸のフィルム(前記フィルム3)
を、サーマルラミネート法によって連続的に積層、一体
化して、前記(i)の2層構造の積層発泡体を製造した。
発泡シート単体を使用して成形容器を製造した。 比較例2 実施例2で作製したのと同じ発泡シートの片面に、表3
に示す引張破壊強さ、および厚みt1を有する、ポリプ
ロピレン系樹脂の無延伸のフィルム(前記フィルム3)
を、サーマルラミネート法によって連続的に積層、一体
化して、前記(i)の2層構造の積層発泡体を製造した。
【0091】そしてこの積層発泡体を使用したこと以外
は実施例1と同様にして、同形状、同寸法のパスタ容器
を製造した。 比較例3 ポリプロピレン系樹脂として表2のDの樹脂を使用する
とともに、クエン酸と重曹の混合物の添加量を、樹脂1
00重量部あたり0.4重量部としたこと以外は実施例
1と同様にして、表3に示す平均気泡径、密度ρ、およ
び厚みt2を有する長尺の発泡シートを作製した。ブタ
ンの圧入量は、樹脂100重量部あたり2.0重量部と
した。
は実施例1と同様にして、同形状、同寸法のパスタ容器
を製造した。 比較例3 ポリプロピレン系樹脂として表2のDの樹脂を使用する
とともに、クエン酸と重曹の混合物の添加量を、樹脂1
00重量部あたり0.4重量部としたこと以外は実施例
1と同様にして、表3に示す平均気泡径、密度ρ、およ
び厚みt2を有する長尺の発泡シートを作製した。ブタ
ンの圧入量は、樹脂100重量部あたり2.0重量部と
した。
【0092】つぎにこの発泡シートの片面に、表3に示
す引張破壊強さ、および厚みt1を有する、ポリプロピ
レン系樹脂の無延伸のフィルム(前記フィルム4)を、
サーマルラミネート法によって連続的に積層、一体化し
て、前記(i)の2層構造の積層発泡体を製造した。そし
てこの積層発泡体を使用したこと以外は実施例1と同様
にして、同形状、同寸法のパスタ容器を製造した。
す引張破壊強さ、および厚みt1を有する、ポリプロピ
レン系樹脂の無延伸のフィルム(前記フィルム4)を、
サーマルラミネート法によって連続的に積層、一体化し
て、前記(i)の2層構造の積層発泡体を製造した。そし
てこの積層発泡体を使用したこと以外は実施例1と同様
にして、同形状、同寸法のパスタ容器を製造した。
【0093】比較例4 クエン酸と重曹の混合物の添加量を、樹脂100重量部
あたり0.05重量部としたこと以外は実施例2と同様
にして、表3に示す平均気泡径、密度ρ、および厚みt
2を有する長尺の発泡シートを作製した。ブタンの圧入
量は、樹脂100重量部あたり2.0重量部とした。次
にこの発泡シートの片面に、実施例1で使用したのと同
じフィルム1を、それぞれのMD方向を一致させなが
ら、サーマルラミネート法によって連続的に積層、一体
化して、前記(i)の2層構造の積層発泡体を製造した。
あたり0.05重量部としたこと以外は実施例2と同様
にして、表3に示す平均気泡径、密度ρ、および厚みt
2を有する長尺の発泡シートを作製した。ブタンの圧入
量は、樹脂100重量部あたり2.0重量部とした。次
にこの発泡シートの片面に、実施例1で使用したのと同
じフィルム1を、それぞれのMD方向を一致させなが
ら、サーマルラミネート法によって連続的に積層、一体
化して、前記(i)の2層構造の積層発泡体を製造した。
【0094】そしてこの積層発泡体を使用したこと以外
は実施例1と同様にして、同形状、同寸法のパスタ容器
を製造した。 比較例5 ポリプロピレン系樹脂として表2のDの樹脂を使用し、
ブタンの圧入量を、樹脂100重量部あたり4.0重量
部とするとともに、クエン酸と重曹の混合物の添加量
を、樹脂100重量部あたり0.1重量部としたこと以
外は実施例1と同様にして、表3に示す平均気泡径、密
度ρ、および厚みt2を有する長尺の発泡シートを作製
した。
は実施例1と同様にして、同形状、同寸法のパスタ容器
を製造した。 比較例5 ポリプロピレン系樹脂として表2のDの樹脂を使用し、
ブタンの圧入量を、樹脂100重量部あたり4.0重量
部とするとともに、クエン酸と重曹の混合物の添加量
を、樹脂100重量部あたり0.1重量部としたこと以
外は実施例1と同様にして、表3に示す平均気泡径、密
度ρ、および厚みt2を有する長尺の発泡シートを作製
した。
【0095】次にこの発泡シートの片面に、実施例1で
使用したのと同じフィルム1を、それぞれのMD方向を
一致させながら、サーマルラミネート法によって連続的
に積層、一体化して、前記(i)の2層構造の積層発泡体
を製造した。そしてこの積層発泡体を使用したこと以外
は実施例1と同様にして、同形状、同寸法のパスタ容器
を製造した。 比較例6 ポリプロピレン系樹脂として表2のDの樹脂を使用し、
ブタンの圧入量を、樹脂100重量部あたり3.5重量
部とするとともに、クエン酸と重曹の混合物の添加量
を、樹脂100重量部あたり0.1重量部としたこと以
外は実施例1と同様にして、表3に示す平均気泡径、密
度ρ、および厚みt2を有する長尺の発泡シートを作製
した。
使用したのと同じフィルム1を、それぞれのMD方向を
一致させながら、サーマルラミネート法によって連続的
に積層、一体化して、前記(i)の2層構造の積層発泡体
を製造した。そしてこの積層発泡体を使用したこと以外
は実施例1と同様にして、同形状、同寸法のパスタ容器
を製造した。 比較例6 ポリプロピレン系樹脂として表2のDの樹脂を使用し、
ブタンの圧入量を、樹脂100重量部あたり3.5重量
部とするとともに、クエン酸と重曹の混合物の添加量
を、樹脂100重量部あたり0.1重量部としたこと以
外は実施例1と同様にして、表3に示す平均気泡径、密
度ρ、および厚みt2を有する長尺の発泡シートを作製
した。
【0096】次にこの発泡シートの片面に、表3に示す
引張破壊強さ、および厚みt1を有するポリプロピレン
系樹脂の二軸延伸フィルム(前記フィルム5)を、それ
ぞれのMD方向を一致させながら、サーマルラミネート
法によって連続的に積層、一体化して、前記(i)の2層
構造の積層発泡体を製造した。そしてこの積層発泡体を
使用したこと以外は実施例1と同様にして、同形状、同
寸法のパスタ容器を製造した。
引張破壊強さ、および厚みt1を有するポリプロピレン
系樹脂の二軸延伸フィルム(前記フィルム5)を、それ
ぞれのMD方向を一致させながら、サーマルラミネート
法によって連続的に積層、一体化して、前記(i)の2層
構造の積層発泡体を製造した。そしてこの積層発泡体を
使用したこと以外は実施例1と同様にして、同形状、同
寸法のパスタ容器を製造した。
【0097】比較例7 ポリプロピレン系樹脂として、表2のEの樹脂を使用す
るとともに、クエン酸と重曹の混合物の添加量を、樹脂
100重量部あたり0.3重量部としたこと以外は実施
例1と同様にして、表3に示す平均気泡径、密度ρ、お
よび厚みt2を有する長尺の発泡シートを作製した。ブ
タンの圧入量は、樹脂100重量部あたり2.0重量部
とした。
るとともに、クエン酸と重曹の混合物の添加量を、樹脂
100重量部あたり0.3重量部としたこと以外は実施
例1と同様にして、表3に示す平均気泡径、密度ρ、お
よび厚みt2を有する長尺の発泡シートを作製した。ブ
タンの圧入量は、樹脂100重量部あたり2.0重量部
とした。
【0098】次にこの発泡シートの片面に、実施例1で
使用したのと同じフィルム1を、それぞれのMD方向を
一致させながら、サーマルラミネート法によって連続的
に積層、一体化して、前記(i)の2層構造の積層発泡体
を製造した。そしてこの積層発泡体を使用したこと以外
は実施例1と同様にして、同形状、同寸法のパスタ容器
を製造した。以上の実施例、比較例で使用した発泡シー
トおよびフィルムを表3にまとめた。また実施例、比較
例で製造した積層発泡体、および成形容器の特性を表4
にまとめた。
使用したのと同じフィルム1を、それぞれのMD方向を
一致させながら、サーマルラミネート法によって連続的
に積層、一体化して、前記(i)の2層構造の積層発泡体
を製造した。そしてこの積層発泡体を使用したこと以外
は実施例1と同様にして、同形状、同寸法のパスタ容器
を製造した。以上の実施例、比較例で使用した発泡シー
トおよびフィルムを表3にまとめた。また実施例、比較
例で製造した積層発泡体、および成形容器の特性を表4
にまとめた。
【0099】
【表3】
【0100】
【表4】
【0101】表より、発泡シート単体を熱成形した比較
例1の成形容器は、中心線平均粗さRaが1.5μmを
超えることから、表面平滑性が悪いことがわかった。ま
た熱成形前の発泡シートの、最大荷重時のエネルギーが
0.5Jよりも小さいことから、上記成形容器は耐衝撃
性が低く、破損しやすいこともわかった。また低温耐衝
撃性も不良であった。また発泡シートの片面に、引張破
壊強さの低い無延伸のフィルムを積層した比較例2の積
層発泡体、および成形容器はともに、中心線平均粗さR
aが1.5μmを超えることから、表面平滑性が悪いこ
とがわかった。また上記積層発泡体の、最大荷重時のエ
ネルギーが0.5Jよりも小さいことから、成形容器
は、積層構造を採用しているにも拘らず耐衝撃性が低い
ことがわかった。しかも低温耐衝撃性も不良であるた
め、依然として破損しやすいこともわかった。
例1の成形容器は、中心線平均粗さRaが1.5μmを
超えることから、表面平滑性が悪いことがわかった。ま
た熱成形前の発泡シートの、最大荷重時のエネルギーが
0.5Jよりも小さいことから、上記成形容器は耐衝撃
性が低く、破損しやすいこともわかった。また低温耐衝
撃性も不良であった。また発泡シートの片面に、引張破
壊強さの低い無延伸のフィルムを積層した比較例2の積
層発泡体、および成形容器はともに、中心線平均粗さR
aが1.5μmを超えることから、表面平滑性が悪いこ
とがわかった。また上記積層発泡体の、最大荷重時のエ
ネルギーが0.5Jよりも小さいことから、成形容器
は、積層構造を採用しているにも拘らず耐衝撃性が低い
ことがわかった。しかも低温耐衝撃性も不良であるた
め、依然として破損しやすいこともわかった。
【0102】そこで比較例3に示すように、発泡シート
および無延伸のフィルムの厚みをそれぞれ増加させた場
合には、積層発泡体の、最大荷重時のエネルギーを0.
5J以上に向上できた。しかし、当該積層発泡体、およ
び成形容器の表面平滑性が却って悪化することがわかっ
た。また低温耐衝撃性は改善されなかった。一方、発泡
シートと、引張破壊強さの強い二軸延伸フィルムとを組
み合わせたとしても、比較例4、6に示すように発泡シ
ートの平均気泡径が600μmを超える場合には、積層
発泡体、および成形容器の表面平滑性が悪くなった。
および無延伸のフィルムの厚みをそれぞれ増加させた場
合には、積層発泡体の、最大荷重時のエネルギーを0.
5J以上に向上できた。しかし、当該積層発泡体、およ
び成形容器の表面平滑性が却って悪化することがわかっ
た。また低温耐衝撃性は改善されなかった。一方、発泡
シートと、引張破壊強さの強い二軸延伸フィルムとを組
み合わせたとしても、比較例4、6に示すように発泡シ
ートの平均気泡径が600μmを超える場合には、積層
発泡体、および成形容器の表面平滑性が悪くなった。
【0103】また比較例5に示すように、発泡シートの
密度が0.2g/cm3未満では、積層発泡体、および
成形容器の表面平滑性が改善されなかった。その上、積
層発泡体の、最大荷重時のエネルギーが0.5Jよりも
小さいことから、成形容器の耐衝撃性が低下することも
わかった。また、これら比較例4〜6はいずれも、熱成
形性が悪いことも確認された。これに対し、実施例1〜
7の積層発泡体、および成形容器はいずれも、中心線平
均粗さRaが1.5μm以下であることから、表面平滑
性に優れることが判明した。また上記積層発泡体の、最
大荷重時のエネルギーが0.5Jを超えることから、成
形容器は、耐衝撃性にも優れることが確認された。さら
に上記各実施例の成形容器は、低温耐衝撃性に優れるこ
とも確認された。
密度が0.2g/cm3未満では、積層発泡体、および
成形容器の表面平滑性が改善されなかった。その上、積
層発泡体の、最大荷重時のエネルギーが0.5Jよりも
小さいことから、成形容器の耐衝撃性が低下することも
わかった。また、これら比較例4〜6はいずれも、熱成
形性が悪いことも確認された。これに対し、実施例1〜
7の積層発泡体、および成形容器はいずれも、中心線平
均粗さRaが1.5μm以下であることから、表面平滑
性に優れることが判明した。また上記積層発泡体の、最
大荷重時のエネルギーが0.5Jを超えることから、成
形容器は、耐衝撃性にも優れることが確認された。さら
に上記各実施例の成形容器は、低温耐衝撃性に優れるこ
とも確認された。
【0104】また、発泡性の低い汎用のポリプロピレン
系樹脂である樹脂(b)を単独で用いて発泡シートを形成
する場合に、その密度を、樹脂(a)と樹脂(b)の混合樹脂
を用いたものと同程度に小さくすると、比較例7に示す
ように、積層発泡体および成形容器の表面平滑性が低下
し、熱成形性が悪くなった。しかし樹脂(b)を単独で用
いても、発泡シートの密度を0.5g/cm3以上の中
密度にすれば、実施例8に示すように良好な積層発泡体
および成形容器が得られることがわかった。
系樹脂である樹脂(b)を単独で用いて発泡シートを形成
する場合に、その密度を、樹脂(a)と樹脂(b)の混合樹脂
を用いたものと同程度に小さくすると、比較例7に示す
ように、積層発泡体および成形容器の表面平滑性が低下
し、熱成形性が悪くなった。しかし樹脂(b)を単独で用
いても、発泡シートの密度を0.5g/cm3以上の中
密度にすれば、実施例8に示すように良好な積層発泡体
および成形容器が得られることがわかった。
【0105】
【発明の効果】以上、詳述したようにこの発明によれ
ば、電子レンジ調理等に使用できる耐熱性、耐油性、断
熱性を有し、かつ高温時の剛性に優れるとともに、耐衝
撃性および表面平滑性にも優れた成形容器を製造しう
る、新規なポリプロピレン系樹脂積層発泡体を提供する
ことができる。またこの発明によれば、上述した各特性
に優れるため食品包装容器等に好適に使用できる、新規
な成形容器を提供することができる。
ば、電子レンジ調理等に使用できる耐熱性、耐油性、断
熱性を有し、かつ高温時の剛性に優れるとともに、耐衝
撃性および表面平滑性にも優れた成形容器を製造しう
る、新規なポリプロピレン系樹脂積層発泡体を提供する
ことができる。またこの発明によれば、上述した各特性
に優れるため食品包装容器等に好適に使用できる、新規
な成形容器を提供することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 FI テーマコート゛(参考) B65D 65/40 B65D 81/34 Z 81/34 81/38 J 81/38 C08J 9/14 CES C08J 9/14 CES C08L 23/10 C08L 23/10 B29K 23:00 // B29K 23:00 105:00 105:00 B29L 9:00 B29L 9:00 22:00 22:00 B65D 1/00 B (72)発明者 浅田 英志 奈良県奈良市南京終町7−488−1 B202 (72)発明者 西岡 卓 兵庫県加東郡滝野町上滝野153−1 (72)発明者 奥出 宏史 埼玉県蓮田市蓮田95
Claims (7)
- 【請求項1】平均気泡径が200〜600μm、密度ρ
が0.1〜0.85g/cm3であるポリプロピレン系
樹脂の発泡シートの少なくとも片面に、フィルム面内の
互いに直交する2方向の引張破壊強さが60〜350M
Paで、かつ両方向の引張破壊強さの比が0.3〜3.
3であるポリプロピレン系樹脂のフィルムを積層してな
り、積層後のフィルム側表面の表面粗さ(中心線平均粗
さRa)が1.5μm以下であることを特徴とするポリ
プロピレン系樹脂積層発泡体。 - 【請求項2】発泡シートが、(a) 分子中に自由末端長
鎖分岐を有する、メルトテンションが6g以上、40g
以下のポリプロピレン系樹脂と、(b) メルトテンショ
ンが0.01g以上、6g未満で、かつ重量平均分子量
Mwと数平均分子量Mnとの比Mw/Mnが3〜8であ
るポリプロピレン系樹脂とを、重量比a/b=10/9
0〜50/50の割合で混合した混合樹脂を基材樹脂と
して、押出発泡により形成されたものである請求項1記
載のポリプロピレン系樹脂積層発泡体。 - 【請求項3】発泡シートが、発泡剤として揮発性発泡剤
を使用して、押出発泡により形成されたものである請求
項1または2記載のポリプロピレン系樹脂積層発泡体。 - 【請求項4】フィルムの厚みt1が10〜100μm、
発泡シートの厚みt2が500〜2000μmで、かつ
上記厚みt2[μm]と密度ρ[g/cm3]との積ρ×t2
で求められる発泡シートの目付重量が200〜600g
/m2であるとともに、上記厚みt1、t2および密度ρ
が、下記式(1)(2): 400≦(t1×10)+(ρ×t2)≦1000 …(1) 0.2≦(t1×10)/(ρ×t2)≦2.0 …(2) を同時に満足している請求項1ないし3のいずれかに記
載のポリプロピレン系樹脂積層発泡体。 - 【請求項5】衝撃破壊試験における最大荷重時の吸収エ
ネルギーが0.5J以上である請求項1ないし4のいず
れかに記載のポリプロピレン系樹脂積層発泡体。 - 【請求項6】請求項1ないし5のいずれかに記載のポリ
プロピレン系樹脂積層発泡体を熱成形して製造されたこ
とを特徴とする成形容器。 - 【請求項7】成形後のフィルム側表面の表面粗さ(中心
線平均粗さRa)が1.5μm以下である請求項6記載
の成形容器。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2001058863A JP2001315277A (ja) | 2000-03-02 | 2001-03-02 | ポリプロピレン系樹脂積層発泡体とそれを用いた成形容器 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000-57723 | 2000-03-02 | ||
JP2000057723 | 2000-03-02 | ||
JP2001058863A JP2001315277A (ja) | 2000-03-02 | 2001-03-02 | ポリプロピレン系樹脂積層発泡体とそれを用いた成形容器 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2001315277A true JP2001315277A (ja) | 2001-11-13 |
Family
ID=26586649
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2001058863A Pending JP2001315277A (ja) | 2000-03-02 | 2001-03-02 | ポリプロピレン系樹脂積層発泡体とそれを用いた成形容器 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2001315277A (ja) |
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-
2001
- 2001-03-02 JP JP2001058863A patent/JP2001315277A/ja active Pending
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