JPH07310620A - 燃料噴射ポンプ - Google Patents
燃料噴射ポンプInfo
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- JPH07310620A JPH07310620A JP6099682A JP9968294A JPH07310620A JP H07310620 A JPH07310620 A JP H07310620A JP 6099682 A JP6099682 A JP 6099682A JP 9968294 A JP9968294 A JP 9968294A JP H07310620 A JPH07310620 A JP H07310620A
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- fuel
- passage
- pulsation reducing
- pulsation
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M55/00—Fuel-injection apparatus characterised by their fuel conduits or their venting means; Arrangements of conduits between fuel tank and pump F02M37/00
- F02M55/04—Means for damping vibrations or pressure fluctuations in injection pump inlets or outlets
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M41/00—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor
- F02M41/08—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor the distributor and pumping elements being combined
- F02M41/14—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor the distributor and pumping elements being combined rotary distributor supporting pump pistons
- F02M41/1405—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor the distributor and pumping elements being combined rotary distributor supporting pump pistons pistons being disposed radially with respect to rotation axis
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 燃料吸入工程時、燃料加圧室に燃料を十分に
しかも安定して供給する燃料噴射ポンプを提供する。 【構成】 プランジャ室２３、溢流ポート２９、溢流通
路３３は互いに連通可能であり、還流通路３４、吸入ギ
ャラリ１５、吸入通路３１、吸入ポート２７、プランジ
ャ室２３は互いに連通可能である。還流通路３５には連
通通路３５ａを介してダンピングチャンバ３５が連通し
ている。溢流弁４０が開弁すると、溢流通路３３と還流
通路３４とが連通するので、燃料噴射時のプランジャ室
２３内の高圧燃料が溢流弁４０から溢流し、還流通路３
４を介して吸入ギャラリ１５に充填される。このとき、
溢流燃料には圧力に高低差のある脈動が発生する。この
脈動波がダンピングチャンバ３５を通過すると脈動波の
高低圧力差が低減されるので、吸入ギャラリ１５からプ
ランジャ室２３に十分量の燃料を安定して供給すること
ができる。
しかも安定して供給する燃料噴射ポンプを提供する。 【構成】 プランジャ室２３、溢流ポート２９、溢流通
路３３は互いに連通可能であり、還流通路３４、吸入ギ
ャラリ１５、吸入通路３１、吸入ポート２７、プランジ
ャ室２３は互いに連通可能である。還流通路３５には連
通通路３５ａを介してダンピングチャンバ３５が連通し
ている。溢流弁４０が開弁すると、溢流通路３３と還流
通路３４とが連通するので、燃料噴射時のプランジャ室
２３内の高圧燃料が溢流弁４０から溢流し、還流通路３
４を介して吸入ギャラリ１５に充填される。このとき、
溢流燃料には圧力に高低差のある脈動が発生する。この
脈動波がダンピングチャンバ３５を通過すると脈動波の
高低圧力差が低減されるので、吸入ギャラリ１５からプ
ランジャ室２３に十分量の燃料を安定して供給すること
ができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関用の燃料噴射
ポンプに関するものである。
ポンプに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、溢流弁として電磁制御弁を用い、
この溢流弁の開閉により燃料加圧室の高圧燃料を溢流さ
せ燃料噴射タイミングを制御する燃料噴射ポンプにおい
て、燃料噴射終了時に溢流燃料を吸入ギャラリに還流す
ることにより、次の燃料吸入工程におけるプランジャ室
への燃料充填量を確保しプランジャ室への燃料供給不良
を防止するものが知られている。しかしながら、このよ
うな吸入ギャラリに溢流燃料を還流するものでは、図１
３のグラフ３０１に示すように、高圧の溢流燃料により
発生する脈動のため吸入ギャラリ内の燃料圧力に高低差
が生じてしまう。吸入ギャラリ圧が高いと吸入ギャラ
リを形成する内壁に損傷が生じる場合があり、吸入ギ
ャラリ圧が低いとプランジャ室に十分量の燃料を送出で
きない場合があるので、プランジャ室に安定して燃料を
供給できないという問題がある。また図１４のグラフ３
０２に示すように、ポンプ回転数が上昇、つまりエンジ
ン回転数が上昇しても、吸入ギャラリ圧の高低差は許容
範囲内に収まることが望ましいが、脈動による吸入ギャ
ラリ圧の高低差は、グラフ３０３に示すように、エンジ
ンが高回転域で運転するほど大きくなるので、特にエン
ジン高回転域での燃料噴射特性が低下するという問題が
ある。
この溢流弁の開閉により燃料加圧室の高圧燃料を溢流さ
せ燃料噴射タイミングを制御する燃料噴射ポンプにおい
て、燃料噴射終了時に溢流燃料を吸入ギャラリに還流す
ることにより、次の燃料吸入工程におけるプランジャ室
への燃料充填量を確保しプランジャ室への燃料供給不良
を防止するものが知られている。しかしながら、このよ
うな吸入ギャラリに溢流燃料を還流するものでは、図１
３のグラフ３０１に示すように、高圧の溢流燃料により
発生する脈動のため吸入ギャラリ内の燃料圧力に高低差
が生じてしまう。吸入ギャラリ圧が高いと吸入ギャラ
リを形成する内壁に損傷が生じる場合があり、吸入ギ
ャラリ圧が低いとプランジャ室に十分量の燃料を送出で
きない場合があるので、プランジャ室に安定して燃料を
供給できないという問題がある。また図１４のグラフ３
０２に示すように、ポンプ回転数が上昇、つまりエンジ
ン回転数が上昇しても、吸入ギャラリ圧の高低差は許容
範囲内に収まることが望ましいが、脈動による吸入ギャ
ラリ圧の高低差は、グラフ３０３に示すように、エンジ
ンが高回転域で運転するほど大きくなるので、特にエン
ジン高回転域での燃料噴射特性が低下するという問題が
ある。
【０００３】このような問題を解決するため、溢流弁か
ら燃料ギャラリに燃料を還流する還流通路に逆止弁を設
け、吸入ギャラリから溢流弁方向にだけ燃料を流通可能
にすることが考えられる。吸入ギャラリ内燃料に脈動が
伝搬しても高圧時は逆止弁が開いて燃料が溢流弁方向に
逃げ、低圧時は逆止弁が閉じて溢流弁からの燃料の還流
を防止するので吸入ギャラリ内の燃料圧力は平滑化され
る。
ら燃料ギャラリに燃料を還流する還流通路に逆止弁を設
け、吸入ギャラリから溢流弁方向にだけ燃料を流通可能
にすることが考えられる。吸入ギャラリ内燃料に脈動が
伝搬しても高圧時は逆止弁が開いて燃料が溢流弁方向に
逃げ、低圧時は逆止弁が閉じて溢流弁からの燃料の還流
を防止するので吸入ギャラリ内の燃料圧力は平滑化され
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の逆止弁を設ける燃料噴射ポンプでは、逆止弁
により溢流燃料を十分に吸入ギャラリに還流することが
できないため、プランジャ室への燃料吸入時、吸入ギャ
ラリ室内の圧力が瞬時に低下するのでプランジャ室へ安
定して燃料を供給できないという問題がある。
うな従来の逆止弁を設ける燃料噴射ポンプでは、逆止弁
により溢流燃料を十分に吸入ギャラリに還流することが
できないため、プランジャ室への燃料吸入時、吸入ギャ
ラリ室内の圧力が瞬時に低下するのでプランジャ室へ安
定して燃料を供給できないという問題がある。
【０００５】本発明はこのような問題を解決するために
なされたものであり、燃料吸入工程時、燃料加圧室に燃
料を十分にしかも安定して供給する燃料噴射ポンプを提
供することを目的とする。
なされたものであり、燃料吸入工程時、燃料加圧室に燃
料を十分にしかも安定して供給する燃料噴射ポンプを提
供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の本発明の請求項１記載の燃料噴射ポンプは、燃料噴射
時、溢流弁を開弁することにより燃料加圧室の燃料を溢
流させ、この溢流燃料の一部を還流通路を介して前記燃
料加圧室に還流可能な燃料噴射ポンプにおいて、前記還
流通路に設けられ、前記燃料加圧室に還流される燃料の
脈動を低減可能な脈動低減手段を備えることを特徴とす
る。
の本発明の請求項１記載の燃料噴射ポンプは、燃料噴射
時、溢流弁を開弁することにより燃料加圧室の燃料を溢
流させ、この溢流燃料の一部を還流通路を介して前記燃
料加圧室に還流可能な燃料噴射ポンプにおいて、前記還
流通路に設けられ、前記燃料加圧室に還流される燃料の
脈動を低減可能な脈動低減手段を備えることを特徴とす
る。
【０００７】また本発明の燃料噴射ポンプの前記脈動低
減手段は、具体的には請求項２に記載したように、前記
還流通路と連通通路を介して連通する脈動低減室を形成
する第１の通路部材であることを特徴とする。さらに本
発明の燃料噴射ポンプの前記脈動低減手段は、具体的に
は請求項３に記載したように、前記還流通路の一部であ
るとともに、脈動低減通路を形成する第２の通路部材で
あり、前記脈動低減通路の流路断面積は前記脈動低減通
路の上流側または下流側の流路断面積よりも大きいこと
を特徴とする。料噴射ポンプ。
減手段は、具体的には請求項２に記載したように、前記
還流通路と連通通路を介して連通する脈動低減室を形成
する第１の通路部材であることを特徴とする。さらに本
発明の燃料噴射ポンプの前記脈動低減手段は、具体的に
は請求項３に記載したように、前記還流通路の一部であ
るとともに、脈動低減通路を形成する第２の通路部材で
あり、前記脈動低減通路の流路断面積は前記脈動低減通
路の上流側または下流側の流路断面積よりも大きいこと
を特徴とする。料噴射ポンプ。
【０００８】さらにまた本発明の請求項４記載の燃料噴
射ポンプは、前記脈動低減通路の流路長と、前記脈動低
減通路の上流側通路長と、前記脈動低減通路の下流側通
路長とは所定の比率に形成されることが望ましい。さら
にまた本発明の燃料噴射ポンプの前記脈動低減手段は、
具体的には請求項５に記載したように、前記燃料加圧室
から前記溢流弁への燃料逆流方向に閉じる逆止弁である
ことを特徴とする。
射ポンプは、前記脈動低減通路の流路長と、前記脈動低
減通路の上流側通路長と、前記脈動低減通路の下流側通
路長とは所定の比率に形成されることが望ましい。さら
にまた本発明の燃料噴射ポンプの前記脈動低減手段は、
具体的には請求項５に記載したように、前記燃料加圧室
から前記溢流弁への燃料逆流方向に閉じる逆止弁である
ことを特徴とする。
【０００９】さらにまた本発明の燃料噴射ポンプの前記
脈動低減手段は、具体的には請求項６に記載したよう
に、オリフィスであることを特徴とする。さらにまた本
発明の燃料噴射ポンプの前記脈動低減手段は、具体的に
は請求項７に記載したように、前記逆止弁と前記逆止弁
が閉じた場合でも前記燃料加圧室から前記溢流弁へ燃料
を流通可能なオリフィスとからなる脈動低減弁であるこ
とを特徴とする。
脈動低減手段は、具体的には請求項６に記載したよう
に、オリフィスであることを特徴とする。さらにまた本
発明の燃料噴射ポンプの前記脈動低減手段は、具体的に
は請求項７に記載したように、前記逆止弁と前記逆止弁
が閉じた場合でも前記燃料加圧室から前記溢流弁へ燃料
を流通可能なオリフィスとからなる脈動低減弁であるこ
とを特徴とする。
【００１０】さらにまた本発明の燃料噴射ポンプの前記
逆止弁は、請求項８に記載したように、記脈動低減通路
の上流側または下流側に設けられることが望ましい。さ
らにまた本発明の燃料噴射ポンプの前記オリフィスは、
請求項９に記載したように、前記脈動低減通路の上流側
または下流側に設けられることが望ましい。さらにまた
本発明の燃料噴射ポンプの前記脈動低減弁は、請求項１
０に記載したように、前記脈動低減通路の上流側または
下流側に設けられることが望ましい。
逆止弁は、請求項８に記載したように、記脈動低減通路
の上流側または下流側に設けられることが望ましい。さ
らにまた本発明の燃料噴射ポンプの前記オリフィスは、
請求項９に記載したように、前記脈動低減通路の上流側
または下流側に設けられることが望ましい。さらにまた
本発明の燃料噴射ポンプの前記脈動低減弁は、請求項１
０に記載したように、前記脈動低減通路の上流側または
下流側に設けられることが望ましい。
【００１１】
【作用および発明の効果】本発明の請求項１記載の燃料
噴射ポンプによると、還流通路に脈動低減手段を設けた
ことにより燃料加圧室に供給される燃料の脈動を低減で
きるので、燃料吸入工程時、十分な燃料量を燃料加圧室
に安定して供給することができる。また本発明の請求項
２および３記載の燃料噴射ポンプによると、前記還流通
路と連通通路を介して連通する脈動低減室、あるいは、
還流通路の一部であり上流側または下流側の流路断面積
よりも大きい流路断面積を有する脈動低減通路を備える
ことにより燃料加圧室に供給される燃料の脈動を低減で
きるので、燃料吸入工程時、十分な燃料量を燃料加圧室
に安定して供給することができる。
噴射ポンプによると、還流通路に脈動低減手段を設けた
ことにより燃料加圧室に供給される燃料の脈動を低減で
きるので、燃料吸入工程時、十分な燃料量を燃料加圧室
に安定して供給することができる。また本発明の請求項
２および３記載の燃料噴射ポンプによると、前記還流通
路と連通通路を介して連通する脈動低減室、あるいは、
還流通路の一部であり上流側または下流側の流路断面積
よりも大きい流路断面積を有する脈動低減通路を備える
ことにより燃料加圧室に供給される燃料の脈動を低減で
きるので、燃料吸入工程時、十分な燃料量を燃料加圧室
に安定して供給することができる。
【００１２】さらに本発明の請求項４記載の燃料噴射ポ
ンプによると、脈動低減通路の流路長と、脈動低減通路
の上流側通路長と、脈動低減通路の下流側通路長とを所
定の比率に形成するとによりさらに脈動低減効果を向上
することができる。さらにまた本発明の請求項５記載の
燃料噴射ポンプによると、燃料加圧室から溢流弁への燃
料逆流方向に閉じる逆止弁を還流通路に設けたことによ
り、燃料加圧室に供給される溢流燃料の脈動を低減でき
る。
ンプによると、脈動低減通路の流路長と、脈動低減通路
の上流側通路長と、脈動低減通路の下流側通路長とを所
定の比率に形成するとによりさらに脈動低減効果を向上
することができる。さらにまた本発明の請求項５記載の
燃料噴射ポンプによると、燃料加圧室から溢流弁への燃
料逆流方向に閉じる逆止弁を還流通路に設けたことによ
り、燃料加圧室に供給される溢流燃料の脈動を低減でき
る。
【００１３】さらにまた本発明の請求項６記載の燃料噴
射ポンプによると、還流通路にオリフィスを設けたこと
により、燃料加圧室に供給される燃料の脈動を低減でき
る。さらにまた本発明の請求項７記載の燃料噴射ポンプ
によると、燃料加圧室から溢流弁への燃料逆流方向に閉
じる逆止弁と、逆止弁が閉じた場合でも燃料加圧室から
溢流弁へ燃料を流通可能なオリフィスとからなる脈動低
減弁を還流通路に設けたことにより、燃料加圧室に供給
される燃料の脈動をさらに良好に低減できる。
射ポンプによると、還流通路にオリフィスを設けたこと
により、燃料加圧室に供給される燃料の脈動を低減でき
る。さらにまた本発明の請求項７記載の燃料噴射ポンプ
によると、燃料加圧室から溢流弁への燃料逆流方向に閉
じる逆止弁と、逆止弁が閉じた場合でも燃料加圧室から
溢流弁へ燃料を流通可能なオリフィスとからなる脈動低
減弁を還流通路に設けたことにより、燃料加圧室に供給
される燃料の脈動をさらに良好に低減できる。
【００１４】さらにまた本発明の請求項８、９および１
０記載の燃料噴射ポンプによると、脈動低減通路の上流
側または下流側に逆止弁、オリフィスまたは脈動低減弁
を設けることにより脈動低減効果をさらに向上すること
ができる。
０記載の燃料噴射ポンプによると、脈動低減通路の上流
側または下流側に逆止弁、オリフィスまたは脈動低減弁
を設けることにより脈動低減効果をさらに向上すること
ができる。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。 （第１実施例）本発明の第１実施例による燃料噴射ポン
プを図１に示す。図１に示すように、噴射ポンプ１０の
ベーン式フィードポンプ１１は図示しないエンジンによ
り駆動される駆動軸１２と同期して回転し、燃料タンク
６１から吸入した燃料を加圧する。加圧された燃料は、
フィードギャラリ１３に蓄圧され、燃料配管１４を通っ
て吸入ギャラリ１５に供給される。レギュレーティング
バルブ１６は、ベーン式フィードポンプ１１の燃料送油
圧がベーン式フィードポンプ１１の回転速度に比例して
上昇するように燃料送油圧を調整する。
する。 （第１実施例）本発明の第１実施例による燃料噴射ポン
プを図１に示す。図１に示すように、噴射ポンプ１０の
ベーン式フィードポンプ１１は図示しないエンジンによ
り駆動される駆動軸１２と同期して回転し、燃料タンク
６１から吸入した燃料を加圧する。加圧された燃料は、
フィードギャラリ１３に蓄圧され、燃料配管１４を通っ
て吸入ギャラリ１５に供給される。レギュレーティング
バルブ１６は、ベーン式フィードポンプ１１の燃料送油
圧がベーン式フィードポンプ１１の回転速度に比例して
上昇するように燃料送油圧を調整する。
【００１６】吸入ギャラリ１５は、分配ロータ２１の周
囲に環状に形成されている。分配ロータ２１は駆動軸１
２と軸方向に連結され、この駆動軸１２と一体に回転す
る。分配ロータ２１には互いに直交する一対の摺動孔２
１ａが形成され、各摺動孔２１ａを形成する分配ロータ
２１の内壁にそれぞれ一対のプランジャ２２が油密状態
で摺動可能に支持されており、各プランジャ２２の内端
面と各摺動孔２１ａを形成する分配ロータ２１の内壁に
より燃料加圧室としてのプランジャ室２３が画成されて
いる。
囲に環状に形成されている。分配ロータ２１は駆動軸１
２と軸方向に連結され、この駆動軸１２と一体に回転す
る。分配ロータ２１には互いに直交する一対の摺動孔２
１ａが形成され、各摺動孔２１ａを形成する分配ロータ
２１の内壁にそれぞれ一対のプランジャ２２が油密状態
で摺動可能に支持されており、各プランジャ２２の内端
面と各摺動孔２１ａを形成する分配ロータ２１の内壁に
より燃料加圧室としてのプランジャ室２３が画成されて
いる。
【００１７】各プランジャ２２の外側端部にはシュー２
４が配設され、各シュー２４にローラ２５が回転自在に
保持されている。ローラ２５の外側には内周面に複数の
カム山を有するカム面の形成された図示しないインナー
カムリングが配置されており、分配ロータ２１の回転に
基づいてローラ２５がインナーカムリング内周面のカム
面に摺動することにより、ローラ２５はカム面に沿って
インナーカムリングの半径方向に往復動し、この往復動
がシュー２４を介して前記プランジャ２２に伝達され
る。そしてプランジャ２２が分配ロータ２１の半径方向
外側に移動する行程が燃料の吸入行程であり、半径方向
内側に移動する行程が燃料の圧送行程となる。カムオー
バフローバルブ２６は、プランジャ２２の往復動による
燃料圧送時、過剰となった燃料を燃料戻し管６２を介し
て燃料タンク６１に戻している。
４が配設され、各シュー２４にローラ２５が回転自在に
保持されている。ローラ２５の外側には内周面に複数の
カム山を有するカム面の形成された図示しないインナー
カムリングが配置されており、分配ロータ２１の回転に
基づいてローラ２５がインナーカムリング内周面のカム
面に摺動することにより、ローラ２５はカム面に沿って
インナーカムリングの半径方向に往復動し、この往復動
がシュー２４を介して前記プランジャ２２に伝達され
る。そしてプランジャ２２が分配ロータ２１の半径方向
外側に移動する行程が燃料の吸入行程であり、半径方向
内側に移動する行程が燃料の圧送行程となる。カムオー
バフローバルブ２６は、プランジャ２２の往復動による
燃料圧送時、過剰となった燃料を燃料戻し管６２を介し
て燃料タンク６１に戻している。
【００１８】また、分配ロータ２１にはプランジャ室２
３に連通する吸入ポート２７、分配ポート２８および溢
流ポート２９が形成されており、分配ロータ２１の回転
に基づきそれぞれ各吸入通路３１、各分配通路３２およ
び各溢流通路３３に連通可能になっている。例えば６気
筒エンジンの場合、吸入ポート２７と吸入通路３１とが
連通するのは６０°毎の所定の期間である。
３に連通する吸入ポート２７、分配ポート２８および溢
流ポート２９が形成されており、分配ロータ２１の回転
に基づきそれぞれ各吸入通路３１、各分配通路３２およ
び各溢流通路３３に連通可能になっている。例えば６気
筒エンジンの場合、吸入ポート２７と吸入通路３１とが
連通するのは６０°毎の所定の期間である。
【００１９】溢流弁４０は溢流通路３３の先端に配設さ
れている。溢流弁４０は、燃料の圧送工程時において溢
流通路３３と還流通路３４との連通または遮断を行な
い、加圧された燃料の吐出タイミングおよび溢流タイミ
ングを制御することにより噴射量を制御するようになっ
ている。励磁コイル４１への通電がＯＮされ励磁コイル
４１に励磁電流が供給されると弁体４２が圧縮コイルス
プリング４３の付勢力に抗して図１の下方に下がり溢流
弁４０を閉じる。励磁コイル４１への通電がＯＦＦされ
ると弁体４２がリフトし、溢流通路３３と還流通路３４
とが連通するので、プランジャ室２３の燃料が吸入ギャ
ラリ１４に還流するようになる。溢流燃料の脈動低減手
段としてのダンパチャンバ３５は連通通路３５ａを介し
て還流通路３４と連通している。還流通路３４は一部オ
ーバフローバルブ４５に接続している。
れている。溢流弁４０は、燃料の圧送工程時において溢
流通路３３と還流通路３４との連通または遮断を行な
い、加圧された燃料の吐出タイミングおよび溢流タイミ
ングを制御することにより噴射量を制御するようになっ
ている。励磁コイル４１への通電がＯＮされ励磁コイル
４１に励磁電流が供給されると弁体４２が圧縮コイルス
プリング４３の付勢力に抗して図１の下方に下がり溢流
弁４０を閉じる。励磁コイル４１への通電がＯＦＦされ
ると弁体４２がリフトし、溢流通路３３と還流通路３４
とが連通するので、プランジャ室２３の燃料が吸入ギャ
ラリ１４に還流するようになる。溢流燃料の脈動低減手
段としてのダンパチャンバ３５は連通通路３５ａを介し
て還流通路３４と連通している。還流通路３４は一部オ
ーバフローバルブ４５に接続している。
【００２０】デリバリバルブ５０は、分配通路３２と接
続しており、プランジャ室２３で加圧される燃料が一定
圧以上になると開弁し、噴射管５１を介して噴射ノズル
５２に高圧燃料を送出する。次に、噴射ポンプ１０の作
動について図１および図３に基づいて説明する。 (1) 燃料吸入工程 吸入ポート２７と吸入通路３１とが連通するのは、プラ
ンジャ２２が上死点から下死点に移行する期間に設定し
てあるので、この期間に吸入ギャラリ１５からプランジ
ャ室２３に燃料が吸入される。
続しており、プランジャ室２３で加圧される燃料が一定
圧以上になると開弁し、噴射管５１を介して噴射ノズル
５２に高圧燃料を送出する。次に、噴射ポンプ１０の作
動について図１および図３に基づいて説明する。 (1) 燃料吸入工程 吸入ポート２７と吸入通路３１とが連通するのは、プラ
ンジャ２２が上死点から下死点に移行する期間に設定し
てあるので、この期間に吸入ギャラリ１５からプランジ
ャ室２３に燃料が吸入される。
【００２１】(2) 燃料圧送工程 プランジャ２２が下死点に到達し、上死点に移行するタ
イミングで励磁コイル４１に励磁電流が供給されると、
弁体４２が圧縮コイルスピリング４３の付勢力に抗して
図１の下方に下がり溢流弁４０は閉弁する。このとき、
分配ポート２８と分配通路３２とが連通する。プランジ
ャ室２３内の燃料圧力が一定圧以上になると、デリバリ
バルブ５０が開弁し、噴射管５１から噴射ノズル５２に
燃料が圧送され、図示しない各気筒の燃焼室に燃料が噴
射される。燃料噴射量が所定量になると溢流弁４０への
通電がＯＦＦされ溢流弁４０は開弁する。すると、溢流
通路３３と還流通路３４とが連通し、高圧燃料が還流通
路３４から吸入ギャラリ１５に流れ込む。
イミングで励磁コイル４１に励磁電流が供給されると、
弁体４２が圧縮コイルスピリング４３の付勢力に抗して
図１の下方に下がり溢流弁４０は閉弁する。このとき、
分配ポート２８と分配通路３２とが連通する。プランジ
ャ室２３内の燃料圧力が一定圧以上になると、デリバリ
バルブ５０が開弁し、噴射管５１から噴射ノズル５２に
燃料が圧送され、図示しない各気筒の燃焼室に燃料が噴
射される。燃料噴射量が所定量になると溢流弁４０への
通電がＯＦＦされ溢流弁４０は開弁する。すると、溢流
通路３３と還流通路３４とが連通し、高圧燃料が還流通
路３４から吸入ギャラリ１５に流れ込む。
【００２２】次に、燃料溢流時のダンパチャンバ３５の
作動について説明する。図２に示すように、還流通路３
４に溢流した溢流燃料により、ダンパチャンバ３５の手
前で脈動圧力が発生しており、この脈動圧力が吸入ギャ
ラリ１５に伝搬しようとする。この脈動圧力の内、高圧
波がダンパチャンバ３５に到達すると、高圧波のエネル
ギーはダンパチャンバ３５内に吸収されるのでダンパチ
ャンバ３５内の圧力が上昇する一方、還流通路３４内の
溢流燃料の圧力は低下する。次に、低圧波がダンパチャ
ンバ３５に到達すると、ダンパチャンバ３５内に吸収さ
れた高圧波のエネルギーが低圧波に与えられるので還流
通路３４内の溢流燃料の圧力は上昇する。このため、還
流通路３４から吸入ギャラリ１５に還流する溢流燃料の
脈動圧力は平滑化され、吸入ギャラリ１５の耐圧上限値
を下回るとともに、プランジャ室２３への燃料供給に必
要な最低圧力を上回ることができるので、十分量の燃料
を安定してプランジャ室２３に供給することができる。
作動について説明する。図２に示すように、還流通路３
４に溢流した溢流燃料により、ダンパチャンバ３５の手
前で脈動圧力が発生しており、この脈動圧力が吸入ギャ
ラリ１５に伝搬しようとする。この脈動圧力の内、高圧
波がダンパチャンバ３５に到達すると、高圧波のエネル
ギーはダンパチャンバ３５内に吸収されるのでダンパチ
ャンバ３５内の圧力が上昇する一方、還流通路３４内の
溢流燃料の圧力は低下する。次に、低圧波がダンパチャ
ンバ３５に到達すると、ダンパチャンバ３５内に吸収さ
れた高圧波のエネルギーが低圧波に与えられるので還流
通路３４内の溢流燃料の圧力は上昇する。このため、還
流通路３４から吸入ギャラリ１５に還流する溢流燃料の
脈動圧力は平滑化され、吸入ギャラリ１５の耐圧上限値
を下回るとともに、プランジャ室２３への燃料供給に必
要な最低圧力を上回ることができるので、十分量の燃料
を安定してプランジャ室２３に供給することができる。
【００２３】ここで、第１実施例、従来例１、従来例２
による時間経過ｔと吸入ギャラリ圧ＰG の関係を図４に
示す。従来例１は、直接吸入ギャラリに溢流燃料を還流
するもの、従来例２は、吸入ギャラリに直接溢流燃料を
還流しないものである。 第１実施例は、グラフ１０１に示すように、燃料溢流
後に多少脈動し、その後、プランジャ室に吸入ギャラリ
から燃料吸入期間中燃料が充填されるため吸入ギャラリ
圧ＰG は徐々に減少するが、要求最小値と要求最大値と
間の適正範囲ａ内に吸入ギャラリ室圧ＰG が収まってい
るので、十分な燃料量を安定してプランジャ室に供給す
ることができる。従来例１は、溢流燃料の脈動が直接
吸入ギャラリ圧の脈動を誘発するため、グラフ１０２に
示すように、燃料溢流後の脈動により吸入ギャラリの最
大圧力および最小圧力がともに適正範囲ａから外れてい
る。このため、十分な燃料量を吸入ギャラリに充填でき
ないので、燃料吸入期間中の吸入ギャラリ圧ＰG が要求
最小値を下回ることがある。このため、プランジャ室へ
の燃料供給量が不足し安定した燃料噴射を保持できな
い。従来例２は、吸入ギャラリに直接溢流燃料を還流
しないので、燃料溢流後も吸入ギャラリ内の圧力は上昇
せず、燃料吸入期間中は要求最小値を大きく下回ってい
る。このため、プランジャ室への燃料供給量が大幅に不
足し安定した燃料噴射を保持できない。
による時間経過ｔと吸入ギャラリ圧ＰG の関係を図４に
示す。従来例１は、直接吸入ギャラリに溢流燃料を還流
するもの、従来例２は、吸入ギャラリに直接溢流燃料を
還流しないものである。 第１実施例は、グラフ１０１に示すように、燃料溢流
後に多少脈動し、その後、プランジャ室に吸入ギャラリ
から燃料吸入期間中燃料が充填されるため吸入ギャラリ
圧ＰG は徐々に減少するが、要求最小値と要求最大値と
間の適正範囲ａ内に吸入ギャラリ室圧ＰG が収まってい
るので、十分な燃料量を安定してプランジャ室に供給す
ることができる。従来例１は、溢流燃料の脈動が直接
吸入ギャラリ圧の脈動を誘発するため、グラフ１０２に
示すように、燃料溢流後の脈動により吸入ギャラリの最
大圧力および最小圧力がともに適正範囲ａから外れてい
る。このため、十分な燃料量を吸入ギャラリに充填でき
ないので、燃料吸入期間中の吸入ギャラリ圧ＰG が要求
最小値を下回ることがある。このため、プランジャ室へ
の燃料供給量が不足し安定した燃料噴射を保持できな
い。従来例２は、吸入ギャラリに直接溢流燃料を還流
しないので、燃料溢流後も吸入ギャラリ内の圧力は上昇
せず、燃料吸入期間中は要求最小値を大きく下回ってい
る。このため、プランジャ室への燃料供給量が大幅に不
足し安定した燃料噴射を保持できない。
【００２４】次に、ダンパチャンバ３５の透過損失ＴＬ
により本実施例の効果を検証する。ダンパチャンバ３５
の透過損失ＴＬは、次の数１により求めることができ
る。
により本実施例の効果を検証する。ダンパチャンバ３５
の透過損失ＴＬは、次の数１により求めることができ
る。
【００２５】
【数１】
【００２６】ただし、Ｃ：音速、ｆ0 ：共振周波数、
ｆ：脈動周波数、Ｓ：還流通路の流路断面積、Ｓ0 ：連
通通路の流路断面積、ｄ：連通通路長、Ｖ：ダンパチャ
ンバの容積である。脈動周波数ｆと共振周波数ｆ0 との
差を小さくすれば透過損失ＴＬが大きくなるため脈動圧
力の高低差を低減することができる。第１実施例によ
る、ダンパチャンバ３５の脈動圧力の高低差低減効果
は、騒音対策として音のエネルギーが低減できるという
実績からも裏付けることができる。音の透過損失ＴＬ
は、次の数２により求められる。
ｆ：脈動周波数、Ｓ：還流通路の流路断面積、Ｓ0 ：連
通通路の流路断面積、ｄ：連通通路長、Ｖ：ダンパチャ
ンバの容積である。脈動周波数ｆと共振周波数ｆ0 との
差を小さくすれば透過損失ＴＬが大きくなるため脈動圧
力の高低差を低減することができる。第１実施例によ
る、ダンパチャンバ３５の脈動圧力の高低差低減効果
は、騒音対策として音のエネルギーが低減できるという
実績からも裏付けることができる。音の透過損失ＴＬ
は、次の数２により求められる。
【００２７】
【数２】
【００２８】ただし、Ｉ(watt/m2) ：透過音のエネルギ
ー、Ｉ0(watt/m2) ：入射音のエネルギーであり、透過
損失ＴＬは、透過音のエネルギーＩと入射音のエネルギ
ーＩ0とをdb単位で表したときの差を示している。ま
た、透過音のエネルギーＩと音圧Ｐとの間には次の数３
の関係があるので、数２は数４に置き換えることができ
る。
ー、Ｉ0(watt/m2) ：入射音のエネルギーであり、透過
損失ＴＬは、透過音のエネルギーＩと入射音のエネルギ
ーＩ0とをdb単位で表したときの差を示している。ま
た、透過音のエネルギーＩと音圧Ｐとの間には次の数３
の関係があるので、数２は数４に置き換えることができ
る。
【００２９】
【数３】
【００３０】
【数４】
【００３１】ただし、ρ：媒体密度、Ｃ：音速、Ｐ( μ
bar)：透過音圧、Ｐ0(μbar)：入射音圧である。ここ
で、透過音圧Ｐは吸入ギャラリ１５の脈動圧△ＰG に相
当し、入射音圧Ｐ0 は溢流燃料による溢流脈動圧△Ｐ
SPV に相当するので、数４は次の数５となる。ここで脈
動圧△ＰG は吸入ギャラリ１５内の脈動圧力の高低差を
表し、溢流脈動圧△ＰSPV は溢流弁における溢流脈動圧
力の高低差を表している。
bar)：透過音圧、Ｐ0(μbar)：入射音圧である。ここ
で、透過音圧Ｐは吸入ギャラリ１５の脈動圧△ＰG に相
当し、入射音圧Ｐ0 は溢流燃料による溢流脈動圧△Ｐ
SPV に相当するので、数４は次の数５となる。ここで脈
動圧△ＰG は吸入ギャラリ１５内の脈動圧力の高低差を
表し、溢流脈動圧△ＰSPV は溢流弁における溢流脈動圧
力の高低差を表している。
【００３２】
【数５】
【００３３】ここで、第１実施例のポンプ回転数ＮP と
吸入ギャラリ脈動圧△ＰG とは、図５に示す特性を示
す。図５の測定結果は、ポンプ最高回転数２５００rpm
のときの圧力脈動周波数とダンパチャンバ３５の共振周
波数とを同じにし、溢流脈動圧△ＰSPV を固定にして測
定したものである。ポンプ低回転域において吸入ギャラ
リ脈動圧△ＰG は低下していないが、溢流脈動圧△Ｐ
SPV の絶対値はポンプ低回転域において測定条件よりも
実際には低い値になり、吸入ギャラリ脈動圧△ＰG も下
がるので問題はない。この測定結果から、ダンパチャン
バ３５に入力した溢流脈動波は、ダンパチャンバ３５の
脈動低減効果により脈動圧力の高低差が低減されるの
で、吸入ギャラリ１５に還流される溢流燃料圧力は平滑
化されプランジャ室２３に安定して燃料を供給できるこ
とが判る。
吸入ギャラリ脈動圧△ＰG とは、図５に示す特性を示
す。図５の測定結果は、ポンプ最高回転数２５００rpm
のときの圧力脈動周波数とダンパチャンバ３５の共振周
波数とを同じにし、溢流脈動圧△ＰSPV を固定にして測
定したものである。ポンプ低回転域において吸入ギャラ
リ脈動圧△ＰG は低下していないが、溢流脈動圧△Ｐ
SPV の絶対値はポンプ低回転域において測定条件よりも
実際には低い値になり、吸入ギャラリ脈動圧△ＰG も下
がるので問題はない。この測定結果から、ダンパチャン
バ３５に入力した溢流脈動波は、ダンパチャンバ３５の
脈動低減効果により脈動圧力の高低差が低減されるの
で、吸入ギャラリ１５に還流される溢流燃料圧力は平滑
化されプランジャ室２３に安定して燃料を供給できるこ
とが判る。
【００３４】（第２実施例）本発明の第２実施例による
脈動低減手段を図６に示す。第２実施例では、ダンパチ
ャンバ３５と溢流弁との間の溢流燃料上流側に、脈動低
減弁としてダンピングバルブ７０が設けられている。ダ
ンピングバルブ７０は、図６の矢印Ａ方向へ燃料を支障
なく流し、矢印Ｂ方向への燃料流れは弁体が閉じ、オリ
フィスだけを通じて流通可能である。
脈動低減手段を図６に示す。第２実施例では、ダンパチ
ャンバ３５と溢流弁との間の溢流燃料上流側に、脈動低
減弁としてダンピングバルブ７０が設けられている。ダ
ンピングバルブ７０は、図６の矢印Ａ方向へ燃料を支障
なく流し、矢印Ｂ方向への燃料流れは弁体が閉じ、オリ
フィスだけを通じて流通可能である。
【００３５】このため、ダンピングバルブ７０を通過し
た燃料が吸入ギャラリに反射して矢印Ｂ方向に反射波を
送り溢流燃料の脈動圧力の高低をさらに助長することを
防止できる。還流通路３４の還流位置３４ａで図５のグ
ラフ１０４に示す脈動圧力を有する溢流燃料は、ダンピ
ングバルブ７０を通過すると図７のグラフ１０５に示す
ように、脈動の減衰特性がよくなる。このように減衰特
性のよい脈動圧力波がダンピングチャンバ３５を通過し
た地点３４ｃにおいて、図７のグラフ１０６に示すよう
に、第１実施例と同様に脈動圧力が平滑化され、第１実
施例よりもさらに安定した圧力の燃料が吸入ギャラリに
還流および充填される。
た燃料が吸入ギャラリに反射して矢印Ｂ方向に反射波を
送り溢流燃料の脈動圧力の高低をさらに助長することを
防止できる。還流通路３４の還流位置３４ａで図５のグ
ラフ１０４に示す脈動圧力を有する溢流燃料は、ダンピ
ングバルブ７０を通過すると図７のグラフ１０５に示す
ように、脈動の減衰特性がよくなる。このように減衰特
性のよい脈動圧力波がダンピングチャンバ３５を通過し
た地点３４ｃにおいて、図７のグラフ１０６に示すよう
に、第１実施例と同様に脈動圧力が平滑化され、第１実
施例よりもさらに安定した圧力の燃料が吸入ギャラリに
還流および充填される。
【００３６】第２実施例では、逆止弁およびオリフィス
の機能を備えた脈動低減弁としてダンピングバルブ７０
をダンパチャンバ３５の上流側に設けたが、本発明で
は、逆止弁またはオリフィスだけをダンパチャンバ３５
の上流側に設けることは可能である。また本発明では、
脈動低減室としてのダンピングチャンバを設置せず、脈
動低減弁としてのダンピングバルブだけを還流通路に設
置してもある程度の脈動低減効果を得ることができる。
さらにダンピングバルブの逆止弁またはオリフィス部分
だけを還流通路に設置してもある程度の脈動低減効果を
得ることができる。
の機能を備えた脈動低減弁としてダンピングバルブ７０
をダンパチャンバ３５の上流側に設けたが、本発明で
は、逆止弁またはオリフィスだけをダンパチャンバ３５
の上流側に設けることは可能である。また本発明では、
脈動低減室としてのダンピングチャンバを設置せず、脈
動低減弁としてのダンピングバルブだけを還流通路に設
置してもある程度の脈動低減効果を得ることができる。
さらにダンピングバルブの逆止弁またはオリフィス部分
だけを還流通路に設置してもある程度の脈動低減効果を
得ることができる。
【００３７】（第３実施例）本発明の第３実施例による
脈動低減手段を図８に示す。第３実施例では、ダンピン
グバルブ７０をダンピングチャンバ３５の溢流燃料下流
側に設けている。第３実施例では、ダンピングチャンバ
３５で脈動圧力を平滑化してからダンピングバルブ７０
で脈動の減衰特性を向上させているが、第２実施例と同
様に安定した圧力の燃料が吸入ギャラリに還流される。
脈動低減手段を図８に示す。第３実施例では、ダンピン
グバルブ７０をダンピングチャンバ３５の溢流燃料下流
側に設けている。第３実施例では、ダンピングチャンバ
３５で脈動圧力を平滑化してからダンピングバルブ７０
で脈動の減衰特性を向上させているが、第２実施例と同
様に安定した圧力の燃料が吸入ギャラリに還流される。
【００３８】第３実施例では、逆止弁およびオリフィス
の機能を備えた脈動低減弁としてダンピングバルブ７０
をダンパチャンバ３５の下流側に設けたが、本発明で
は、逆止弁またはオリフィスだけをダンパチャンバ３５
の下流側に設けることは可能である。 （第４実施例）本発明の第４実施例による脈動低減手段
を図９に示す。
の機能を備えた脈動低減弁としてダンピングバルブ７０
をダンパチャンバ３５の下流側に設けたが、本発明で
は、逆止弁またはオリフィスだけをダンパチャンバ３５
の下流側に設けることは可能である。 （第４実施例）本発明の第４実施例による脈動低減手段
を図９に示す。
【００３９】第４実施例では、連通通路を介して還流通
路３４と連通するダンパチャンバに代えて、還流通路３
４の一部としてアキュムレートチャンバ３６が設けられ
ている。アキュムレートチャンバ３６の透過損失ＴＬ
は、次の数６により求めることができる。
路３４と連通するダンパチャンバに代えて、還流通路３
４の一部としてアキュムレートチャンバ３６が設けられ
ている。アキュムレートチャンバ３６の透過損失ＴＬ
は、次の数６により求めることができる。
【００４０】
【数６】
【００４１】ただし、Ｃ：音速、ｆ：脈動周波数、
Ｓ1 ：還流通路の流路断面積、Ｓ2 ：アキュムレートチ
ャンバの流路断面積、Ｌ：アキュムレートチャンバの流
路長である。sin2ｋＬ＝１のとき、ＴＬは最大になる。
つまり、Ｌ＝Ｃ／４ｆのときＴＬが最大となり、脈動圧
力の高低差が低減する。 （第５実施例）本発明の第５実施例による脈動低減手段
を図１０に示す。
Ｓ1 ：還流通路の流路断面積、Ｓ2 ：アキュムレートチ
ャンバの流路断面積、Ｌ：アキュムレートチャンバの流
路長である。sin2ｋＬ＝１のとき、ＴＬは最大になる。
つまり、Ｌ＝Ｃ／４ｆのときＴＬが最大となり、脈動圧
力の高低差が低減する。 （第５実施例）本発明の第５実施例による脈動低減手段
を図１０に示す。
【００４２】脈動圧力の発生には、溢流燃料による脈動
の他に、燃料溢流後、プランジャ室からの残圧吐出圧に
よる吐出脈動も一因となることがある。このような場
合、それぞれの要因による脈動圧力の平滑化のために
は、それぞれの脈動周波数に応じたアキュムレートチャ
ンバの設置が必要となる。そのため、第５実施例では、
２個のアキュムレートチャンバ３６および３７を還流通
路３４途中に設けている。
の他に、燃料溢流後、プランジャ室からの残圧吐出圧に
よる吐出脈動も一因となることがある。このような場
合、それぞれの要因による脈動圧力の平滑化のために
は、それぞれの脈動周波数に応じたアキュムレートチャ
ンバの設置が必要となる。そのため、第５実施例では、
２個のアキュムレートチャンバ３６および３７を還流通
路３４途中に設けている。
【００４３】第５実施例では、２個のアキュムレートチ
ャンバ３６および３７を還流通路３４の一部として設置
したが、本発明では、脈動の要因に応じて３個以上の複
数のアキュムレートチャンバを設置することも可能であ
る。 （第６実施例）本発明の第６実施例による脈動低減手段
を図１１に示す。
ャンバ３６および３７を還流通路３４の一部として設置
したが、本発明では、脈動の要因に応じて３個以上の複
数のアキュムレートチャンバを設置することも可能であ
る。 （第６実施例）本発明の第６実施例による脈動低減手段
を図１１に示す。
【００４４】第１実施例〜第５実施例では、ダンパチャ
ンバかアキュムレートチャンバのいずれか一方のみの設
置であったが、第６実施例では、還流通路３４の一部と
してアキュムレートチャンバ８１を設置し、アキュムレ
ートチャンバ８１に連通通路８２ａを介して連通するダ
ンパチャンバ８２を設けている。さらに、アキュムレー
トチャンバ８１の溢流燃料上流側および下流側に、それ
ぞれ連通通路通路８３ａおよび８４ａと連通するダンパ
チャンバ８３および８４が設置されている。アキュムレ
ートチャンバ８１、ダンパチャンバ８２、８３および８
４を併用するのは、第５実施例と同様に複数要因のある
脈動を平滑化するためである。
ンバかアキュムレートチャンバのいずれか一方のみの設
置であったが、第６実施例では、還流通路３４の一部と
してアキュムレートチャンバ８１を設置し、アキュムレ
ートチャンバ８１に連通通路８２ａを介して連通するダ
ンパチャンバ８２を設けている。さらに、アキュムレー
トチャンバ８１の溢流燃料上流側および下流側に、それ
ぞれ連通通路通路８３ａおよび８４ａと連通するダンパ
チャンバ８３および８４が設置されている。アキュムレ
ートチャンバ８１、ダンパチャンバ８２、８３および８
４を併用するのは、第５実施例と同様に複数要因のある
脈動を平滑化するためである。
【００４５】本発明では、アキュムレートチャンバおよ
びダンパチャンバの特性を最適に組み合わせることによ
り安定した圧力の燃料が吸入ギャラリに還流される。 （第７実施例）本発明の第７実施例による脈動低減手段
を図１２に示す。図１２において、Ｓ 1 ：吸入通路の流
路断面積、Ｓ2 ：吸入ギャラリの流路断面積、Ｓ3 ：還
流通路の流路断面積、Ｌ1 ：吸入通路の流路長、Ｌ2 ：
吸入ギャラリの流路長、Ｌ3 ：還流通路の流路長であ
る。
びダンパチャンバの特性を最適に組み合わせることによ
り安定した圧力の燃料が吸入ギャラリに還流される。 （第７実施例）本発明の第７実施例による脈動低減手段
を図１２に示す。図１２において、Ｓ 1 ：吸入通路の流
路断面積、Ｓ2 ：吸入ギャラリの流路断面積、Ｓ3 ：還
流通路の流路断面積、Ｌ1 ：吸入通路の流路長、Ｌ2 ：
吸入ギャラリの流路長、Ｌ3 ：還流通路の流路長であ
る。
【００４６】ダンパチャンバやアキュムレートチャンバ
を設置するスペースが確保できない場合、第７実施例の
ように吸入ギャラリをアキュムレートチャンバとして用
いることも可能である。しかしながら、脈動圧力を平滑
化するのに十分な吸入ギャラリの断面積Ｓ2 が確保でき
ない場合、脈動圧力波の一部が吸入ギャラリ１５を通過
して吸入通路に伝搬するが、Ｌ1 ：Ｌ2 ：Ｌ3 ＝１：
１：１とすれば脈動圧力を平滑化できる。この作動を次
に説明する。
を設置するスペースが確保できない場合、第７実施例の
ように吸入ギャラリをアキュムレートチャンバとして用
いることも可能である。しかしながら、脈動圧力を平滑
化するのに十分な吸入ギャラリの断面積Ｓ2 が確保でき
ない場合、脈動圧力波の一部が吸入ギャラリ１５を通過
して吸入通路に伝搬するが、Ｌ1 ：Ｌ2 ：Ｌ3 ＝１：
１：１とすれば脈動圧力を平滑化できる。この作動を次
に説明する。
【００４７】溢流弁の開弁により発生した脈動圧力波で
ある溢流燃料は圧力波２０１を有し、この圧力波２０１
が還流通路３４に還流し圧力波２０１とほぼ同じエネル
ギーを有する入力波２０２となる。入力波２０２が吸入
ギャラリ１５に到達すると、一部は吸入ギャラリ１５内
に進入する透過波２０３となり、その他は還流通路３４
の断面積Ｓ3 と吸入ギャラリ１５の断面積Ｓ2 との比に
より、負のエネルギーを有する反射波２０４となる。反
射波２０４は溢流弁に衝突して負のエネルギーのまま反
射波２０５となり吸入ギャラリ１５に向かう。透過波２
０３は、吸入ギャラリ１５から吸入通路３１に流入する
とき、吸入ギャラリ１５の断面積Ｓ2 と吸入通路３１の
断面積Ｓ1 との比により、透過波２０６および反射波２
０７となる。反射波２０７は反射波２０５と衝突し、Ｃ
地点で正負の脈動エネルギーが緩衝しあい脈動圧力の高
低差が低減される。透過波２０６は、吸入通路３１と分
配ロータに形成された吸入ポートとが連通するまでは、
分配ロータの外壁に衝突して反射波２０８となる。反射
波２０８は、吸入通路３１から吸入ギャラリ１５に到達
すると、透過波２０９と反射波２１０となる。透過波２
０９は、吸入ギャラリ１５から還流通路３４に到達する
と、図示しない透過波と反射波２１１となる。反射波２
１０は、分配ロータの外壁に衝突して反射波２１２とな
り、地点Ｄで反射波２１１と衝突し、正負の脈動エネル
ギーが緩衝しあい脈動圧力の高低差が低減される。この
ため、吸入ギャラリ１５の断面積を十分に大きく確保で
きなくても、吸入通路３１と吸入ポートとが連通するま
での期間内に脈動圧力の高低差を低減して平滑化でき
る。
ある溢流燃料は圧力波２０１を有し、この圧力波２０１
が還流通路３４に還流し圧力波２０１とほぼ同じエネル
ギーを有する入力波２０２となる。入力波２０２が吸入
ギャラリ１５に到達すると、一部は吸入ギャラリ１５内
に進入する透過波２０３となり、その他は還流通路３４
の断面積Ｓ3 と吸入ギャラリ１５の断面積Ｓ2 との比に
より、負のエネルギーを有する反射波２０４となる。反
射波２０４は溢流弁に衝突して負のエネルギーのまま反
射波２０５となり吸入ギャラリ１５に向かう。透過波２
０３は、吸入ギャラリ１５から吸入通路３１に流入する
とき、吸入ギャラリ１５の断面積Ｓ2 と吸入通路３１の
断面積Ｓ1 との比により、透過波２０６および反射波２
０７となる。反射波２０７は反射波２０５と衝突し、Ｃ
地点で正負の脈動エネルギーが緩衝しあい脈動圧力の高
低差が低減される。透過波２０６は、吸入通路３１と分
配ロータに形成された吸入ポートとが連通するまでは、
分配ロータの外壁に衝突して反射波２０８となる。反射
波２０８は、吸入通路３１から吸入ギャラリ１５に到達
すると、透過波２０９と反射波２１０となる。透過波２
０９は、吸入ギャラリ１５から還流通路３４に到達する
と、図示しない透過波と反射波２１１となる。反射波２
１０は、分配ロータの外壁に衝突して反射波２１２とな
り、地点Ｄで反射波２１１と衝突し、正負の脈動エネル
ギーが緩衝しあい脈動圧力の高低差が低減される。この
ため、吸入ギャラリ１５の断面積を十分に大きく確保で
きなくても、吸入通路３１と吸入ポートとが連通するま
での期間内に脈動圧力の高低差を低減して平滑化でき
る。
【００４８】第７実施例では、Ｌ1 ：Ｌ2 ：Ｌ3 ＝１：
１：１として脈動圧力を平滑化したが、本発明では、吸
入通路の流路断面積Ｓ1 、吸入ギャラリの流路断面積Ｓ
2 、還流通路の流路断面積Ｓ3 も含めて脈動圧力を最適
に平滑化する値を設定することは可能である。
１：１として脈動圧力を平滑化したが、本発明では、吸
入通路の流路断面積Ｓ1 、吸入ギャラリの流路断面積Ｓ
2 、還流通路の流路断面積Ｓ3 も含めて脈動圧力を最適
に平滑化する値を設定することは可能である。
【図１】本発明の第１実施例による燃料噴射ポンプを示
す構成図である。
す構成図である。
【図２】本発明の第１実施例による脈動低減手段を示す
模式図である。
模式図である。
【図３】本発明の第１実施例による燃料吸入および燃料
圧送工程における特性を示す特性図である。
圧送工程における特性を示す特性図である。
【図４】第１実施例、従来例１、従来例２の燃料噴射ポ
ンプによる時間経過と吸入ギャラリ圧との関係を示す特
性図である。
ンプによる時間経過と吸入ギャラリ圧との関係を示す特
性図である。
【図５】本発明の第１実施例によるポンプ回転数と吸入
ギャラリ脈動圧との関係を示す特性図である。
ギャラリ脈動圧との関係を示す特性図である。
【図６】本発明の第２実施例による燃料噴射ポンプの脈
動低減手段を示す模式図である。
動低減手段を示す模式図である。
【図７】本発明の第２実施例による脈動低減手段の脈動
低減過程を示す説明図である。
低減過程を示す説明図である。
【図８】本発明の第３実施例による燃料噴射ポンプの脈
動低減手段を示す模式図である。
動低減手段を示す模式図である。
【図９】本発明の第４実施例による燃料噴射ポンプの脈
動低減手段を示す模式図である。
動低減手段を示す模式図である。
【図１０】本発明の第５実施例による燃料噴射ポンプの
脈動低減手段を示す模式図である。
脈動低減手段を示す模式図である。
【図１１】本発明の第６実施例による燃料噴射ポンプの
脈動低減手段を示す模式図である。
脈動低減手段を示す模式図である。
【図１２】本発明の第７実施例による燃料噴射ポンプの
脈動低減手段を示す模式図である。
脈動低減手段を示す模式図である。
【図１３】従来の燃料噴射ポンプによる時間経過と吸入
ギャラリ圧との関係を示す特性図である。
ギャラリ圧との関係を示す特性図である。
【図１４】従来の燃料噴射ポンプによるポンプ回転数と
吸入ギャラリ圧との関係を示す特性図である。
吸入ギャラリ圧との関係を示す特性図である。
１０ 噴射ポンプ（燃料噴射ポンプ） １１ ベーン式フィードポンプ １５ 吸入ギャラリ ２１ 分配ロータ ２１ａ 摺動孔 ２２ プランジャ ２３ プランジャ室（燃料加圧室） ２７ 吸入ポート ２８ 分配ポート ２９ 溢流ポート ３１ 吸入通路 ３２ 分配通路 ３３ 溢流通路 ３４ 還流通路 ３５ ダンパチャンバ（脈動低減室） ３５ａ 連通通路 ３６ アキュムレートチャンバ（脈動低減通路） ４０ 溢流弁 ７０ ダンピングバルブ（脈動低減弁）
Claims (10)
- 【請求項１】 燃料噴射時、溢流弁を開弁することによ
り燃料加圧室の燃料を溢流させ、この溢流燃料の一部を
還流通路を介して前記燃料加圧室に還流可能な燃料噴射
ポンプにおいて、 前記還流通路に設けられ、前記燃料加圧室に還流される
燃料の脈動を低減可能な脈動低減手段を備えることを特
徴とする燃料噴射ポンプ。 - 【請求項２】 前記脈動低減手段は、前記還流通路と連
通通路を介して連通する脈動低減室を形成する第１の通
路部材であることを特徴とする請求項１記載の燃料噴射
ポンプ。 - 【請求項３】 前記脈動低減手段は、前記還流通路の一
部であるとともに、脈動低減通路を形成する第２の通路
部材であり、前記脈動低減通路の流路断面積は前記脈動
低減通路の上流側または下流側の流路断面積よりも大き
いことを特徴とする請求項１記載の燃料噴射ポンプ。 - 【請求項４】 前記脈動低減通路の流路長と、前記脈動
低減通路の上流側通路長と、前記脈動低減通路の下流側
通路長とは所定の比率に形成されることを特徴とする請
求項３記載の燃料噴射ポンプ。 - 【請求項５】 前記脈動低減手段は、前記燃料加圧室か
ら前記溢流弁への燃料逆流方向に閉じる逆止弁であるこ
とを特徴とする請求項１記載の燃料噴射ポンプ。 - 【請求項６】 前記脈動低減手段は、オリフィスである
ことを特徴とする請求項１記載の燃料噴射ポンプ。 - 【請求項７】 前記脈動低減手段は、前記逆止弁と前記
逆止弁が閉じた場合でも前記燃料加圧室から前記溢流弁
へ燃料を流通可能なオリフィスとからなる脈動低減弁で
あることを特徴とする請求項１記載の燃料噴射ポンプ。 - 【請求項８】 前記逆止弁は、前記脈動低減通路の上流
側または下流側に設けられることを特徴とする請求項３
記載の燃料噴射ポンプ。 - 【請求項９】 前記オリフィスは、前記脈動低減通路の
上流側または下流側に設けられることを特徴とする請求
項３記載の燃料噴射ポンプ。 - 【請求項１０】 前記脈動低減弁は、前記脈動低減通路
の上流側または下流側に設けられることを特徴とする請
求項３記載の燃料噴射ポンプ。
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|---|---|---|---|
| JP09968294A JP3567485B2 (ja) | 1994-05-13 | 1994-05-13 | 燃料噴射ポンプ |
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| DE69505730T DE69505730T2 (de) | 1994-05-13 | 1995-05-11 | Kraftstoffeinspritzpumpe mit verminderter Kraftstoffrückflusspulsation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09968294A JP3567485B2 (ja) | 1994-05-13 | 1994-05-13 | 燃料噴射ポンプ |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07310620A true JPH07310620A (ja) | 1995-11-28 |
| JP3567485B2 JP3567485B2 (ja) | 2004-09-22 |
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1994
- 1994-05-13 JP JP09968294A patent/JP3567485B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1995
- 1995-05-03 US US08/434,399 patent/US5624072A/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-05-11 EP EP95107144A patent/EP0682177B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-05-11 DE DE69505730T patent/DE69505730T2/de not_active Expired - Fee Related
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