JPH07310086A - 水溶性冷間圧延油剤 - Google Patents
水溶性冷間圧延油剤Info
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- JPH07310086A JPH07310086A JP6105418A JP10541894A JPH07310086A JP H07310086 A JPH07310086 A JP H07310086A JP 6105418 A JP6105418 A JP 6105418A JP 10541894 A JP10541894 A JP 10541894A JP H07310086 A JPH07310086 A JP H07310086A
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- acid
- water
- fatty acid
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 基油と、式：ＮＨＲ1 Ｒ2 （式中、Ｒ1 及
びＲ2 は独立して炭素数３から１０のアルキル基または
炭素数３から１０のアルケニル基を表す）で表される２
級アミン0.１〜１５重量％と、炭素数１６〜２４の不飽
和脂肪酸を重縮合して得られる多量体脂肪酸0.５〜１０
重量％と、コハク酸の炭素数５０以上の炭化水素置換体
１〜１５重量％とを含み、３％水溶液のｐＨが８以上で
ある水溶性冷間圧延油剤。 【効果】 大量の摩耗粉が混入しても良好な乳化性と
良好な潤滑性を維持することができる。
びＲ2 は独立して炭素数３から１０のアルキル基または
炭素数３から１０のアルケニル基を表す）で表される２
級アミン0.１〜１５重量％と、炭素数１６〜２４の不飽
和脂肪酸を重縮合して得られる多量体脂肪酸0.５〜１０
重量％と、コハク酸の炭素数５０以上の炭化水素置換体
１〜１５重量％とを含み、３％水溶液のｐＨが８以上で
ある水溶性冷間圧延油剤。 【効果】 大量の摩耗粉が混入しても良好な乳化性と
良好な潤滑性を維持することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鉄等の金属の冷間圧延
時に用いる水溶性潤滑油剤に係わり、特に大量の摩耗粉
が混入しても良好な乳化性と、良好な潤滑性を同時に満
足できる水溶性冷間圧延油剤に関する。
時に用いる水溶性潤滑油剤に係わり、特に大量の摩耗粉
が混入しても良好な乳化性と、良好な潤滑性を同時に満
足できる水溶性冷間圧延油剤に関する。
【０００２】
【従来の技術】水溶性冷間圧延油は、従来、鉱物油、天
然油脂又は合成エステルを基油とし、脂肪酸、ノニオン
乳化剤、極圧剤、酸化防止剤等を配合して構成されてい
る。その水溶液（以下クーラントと称す）は、ｐＨは弱
酸性に調整して、圧延される金属材料と、工具である圧
延ロールへ潤滑成分が付着し易い状態を確保し、必要な
潤滑性能が得られる濃度に調整して循環使用されてい
る。
然油脂又は合成エステルを基油とし、脂肪酸、ノニオン
乳化剤、極圧剤、酸化防止剤等を配合して構成されてい
る。その水溶液（以下クーラントと称す）は、ｐＨは弱
酸性に調整して、圧延される金属材料と、工具である圧
延ロールへ潤滑成分が付着し易い状態を確保し、必要な
潤滑性能が得られる濃度に調整して循環使用されてい
る。
【０００３】クーラント内には、圧延作業中、金属材料
と、圧延ロールの接触する潤滑部分で発生した摩耗粉が
混入してくる。混入した摩耗粉が、クーラント内に蓄積
されると、適正な乳化状態を維持できなくなる。この
為、混入した摩耗粉は、フラットベットフィルタ、マグ
ネットセパレータおよび、電磁フィルタ等を単独または
組み合わせて用い、クーラントの外へ除去されている。
しかし、同時に摩耗粉に吸着した乳化剤もクーラントの
外へ除去され、圧延油粒子に作用する乳化剤量が減少す
る。この繰り返しにより、圧延油の乳化性が低下して、
圧延油エマルションの乳化が大きくなり、均一な付着性
が妨げられ、圧延作業が不安定になったり、クーラント
の上層に圧延油が浮上し、有効に作用する圧延油量が減
少して潤滑性が低下する等の問題が発生する。この問題
を解決しようとして、圧延油の乳化剤を増量すると、す
なわち、摩耗粉を長期間良好に分散可能な量のノニオン
乳化剤を圧延油に配合すると、必要量の圧延油がロール
や圧延材料に付着出来なくなり、潤滑性が低下するなど
の重大な問題が発生し、摩耗粉の良好な分散性と潤滑性
を同時に満足出来る油剤の開発が望まれていた。
と、圧延ロールの接触する潤滑部分で発生した摩耗粉が
混入してくる。混入した摩耗粉が、クーラント内に蓄積
されると、適正な乳化状態を維持できなくなる。この
為、混入した摩耗粉は、フラットベットフィルタ、マグ
ネットセパレータおよび、電磁フィルタ等を単独または
組み合わせて用い、クーラントの外へ除去されている。
しかし、同時に摩耗粉に吸着した乳化剤もクーラントの
外へ除去され、圧延油粒子に作用する乳化剤量が減少す
る。この繰り返しにより、圧延油の乳化性が低下して、
圧延油エマルションの乳化が大きくなり、均一な付着性
が妨げられ、圧延作業が不安定になったり、クーラント
の上層に圧延油が浮上し、有効に作用する圧延油量が減
少して潤滑性が低下する等の問題が発生する。この問題
を解決しようとして、圧延油の乳化剤を増量すると、す
なわち、摩耗粉を長期間良好に分散可能な量のノニオン
乳化剤を圧延油に配合すると、必要量の圧延油がロール
や圧延材料に付着出来なくなり、潤滑性が低下するなど
の重大な問題が発生し、摩耗粉の良好な分散性と潤滑性
を同時に満足出来る油剤の開発が望まれていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明の目的
は、金属（例えば鉄、特に軟鋼板）の冷間圧延時に用い
る油剤であって、大量の摩耗粉が混入しても良好な乳化
性と、良好な潤滑性を同時に満足できる水溶性冷間圧延
油剤を提供することである。
は、金属（例えば鉄、特に軟鋼板）の冷間圧延時に用い
る油剤であって、大量の摩耗粉が混入しても良好な乳化
性と、良好な潤滑性を同時に満足できる水溶性冷間圧延
油剤を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の目的は、基油
と、式：ＮＨＲ1 Ｒ2 （式中、Ｒ1 及びＲ2 は独立して
炭素数３から１０のアルキル基または炭素数３から１０
のアルケニル基を表す）で表される２級アミン0.１〜１
５重量％と、炭素数１６〜２４の不飽和脂肪酸を重縮合
して得られる多量体脂肪酸0.５〜１０重量％と、コハク
酸の炭素数５０以上の炭化水素置換体１〜１５重量％と
を含み、３％水溶液のｐＨが８以上である水溶性冷間圧
延油剤により達成される。本発明に用いる２級アミン
は、圧延油に均一に溶解し、かつ、多量体脂肪酸の塩と
なっても、水溶性冷間圧延油剤を３％水溶液にした時の
ｐＨを８以上とするものである必要がある。このため本
発明では、式：ＮＨＲ1 Ｒ2 （式中、Ｒ1 及びＲ2 は独
立して炭素数３から１０のアルキル基または炭素数３か
ら１０のアルケニル基を示す）で表される２級アミンを
使用する。このような２級アミンの具体例としては、ジ
−イソプロピルアミン、ジ−ｎ−ブチルアミン、ジ−ｎ
−ヘキシルアミン、ジ−シクロヘキシルアミン、ジ−２
−エチルヘキシルアミン等のジアルキルアミン、ジアリ
ルアミン等のジアルケニルアミンが挙げられる。
と、式：ＮＨＲ1 Ｒ2 （式中、Ｒ1 及びＲ2 は独立して
炭素数３から１０のアルキル基または炭素数３から１０
のアルケニル基を表す）で表される２級アミン0.１〜１
５重量％と、炭素数１６〜２４の不飽和脂肪酸を重縮合
して得られる多量体脂肪酸0.５〜１０重量％と、コハク
酸の炭素数５０以上の炭化水素置換体１〜１５重量％と
を含み、３％水溶液のｐＨが８以上である水溶性冷間圧
延油剤により達成される。本発明に用いる２級アミン
は、圧延油に均一に溶解し、かつ、多量体脂肪酸の塩と
なっても、水溶性冷間圧延油剤を３％水溶液にした時の
ｐＨを８以上とするものである必要がある。このため本
発明では、式：ＮＨＲ1 Ｒ2 （式中、Ｒ1 及びＲ2 は独
立して炭素数３から１０のアルキル基または炭素数３か
ら１０のアルケニル基を示す）で表される２級アミンを
使用する。このような２級アミンの具体例としては、ジ
−イソプロピルアミン、ジ−ｎ−ブチルアミン、ジ−ｎ
−ヘキシルアミン、ジ−シクロヘキシルアミン、ジ−２
−エチルヘキシルアミン等のジアルキルアミン、ジアリ
ルアミン等のジアルケニルアミンが挙げられる。
【０００６】２級アミンの量は、0.１〜１５重量％、好
ましくは0.５〜１５重量％である。0.１重量％より少な
いと、目的とする効果の発現が十分でなく、また１５重
量％を越えても効果の向上はなく経済的でない。一方、
一般に水溶性切削油等で用いられている各種エタノール
アミンや、イソプロパノールアミン等のアルカノールア
ミン、水溶性の高い、ピペリジン、ピロリジン、モルホ
リン等、及びイソプロピルアミン、ｎ−ブチルアミン、
ｎ−ヘキシルアミン、シクロヘキシルアミン、２−エチ
ルヘキシルアミン等の１級アミンは、その塩が、基油と
なる鉱物油、合成エステル、天然油脂に対して溶解性が
悪く、不適当である。また、トリブチルアミン、トリ−
２−エチルヘキシルアミン等の３級アミンのみでは、溶
解性は良好であるが、水溶液にした時のｐＨを８以上に
設定する事ができない為、これらも不適当である。しか
し、圧延油に均一に溶解し、かつ、多量体脂肪酸の塩と
なっても、水溶性冷間圧延油剤を３％水溶液にした時の
ｐＨを８以上にすることができるという条件を満足する
限り、上記本発明に用いる２級アミンと併用してもよ
い。
ましくは0.５〜１５重量％である。0.１重量％より少な
いと、目的とする効果の発現が十分でなく、また１５重
量％を越えても効果の向上はなく経済的でない。一方、
一般に水溶性切削油等で用いられている各種エタノール
アミンや、イソプロパノールアミン等のアルカノールア
ミン、水溶性の高い、ピペリジン、ピロリジン、モルホ
リン等、及びイソプロピルアミン、ｎ−ブチルアミン、
ｎ−ヘキシルアミン、シクロヘキシルアミン、２−エチ
ルヘキシルアミン等の１級アミンは、その塩が、基油と
なる鉱物油、合成エステル、天然油脂に対して溶解性が
悪く、不適当である。また、トリブチルアミン、トリ−
２−エチルヘキシルアミン等の３級アミンのみでは、溶
解性は良好であるが、水溶液にした時のｐＨを８以上に
設定する事ができない為、これらも不適当である。しか
し、圧延油に均一に溶解し、かつ、多量体脂肪酸の塩と
なっても、水溶性冷間圧延油剤を３％水溶液にした時の
ｐＨを８以上にすることができるという条件を満足する
限り、上記本発明に用いる２級アミンと併用してもよ
い。
【０００７】さらに、水溶性冷間圧延油剤のｐＨを８以
上に設定するのは、混入する摩耗粉（特に鋼圧延時の摩
耗粉）と圧延油粒子の表面の電位、即ちゼータ電位に基
づくものである。水中で、混入する摩耗粉と圧延油の粒
子のゼータ電位をｐＨを変えて測定すると、ｐＨが８以
上になると、摩耗粉と圧延油の粒子のゼータ電位が同一
の電荷になることが確認された。このことは、水溶性圧
延油剤のｐＨを８以上に設定すると、クーラント中での
摩耗粉と圧延油の粒子の分散性を高める効果があること
を示唆する。
上に設定するのは、混入する摩耗粉（特に鋼圧延時の摩
耗粉）と圧延油粒子の表面の電位、即ちゼータ電位に基
づくものである。水中で、混入する摩耗粉と圧延油の粒
子のゼータ電位をｐＨを変えて測定すると、ｐＨが８以
上になると、摩耗粉と圧延油の粒子のゼータ電位が同一
の電荷になることが確認された。このことは、水溶性圧
延油剤のｐＨを８以上に設定すると、クーラント中での
摩耗粉と圧延油の粒子の分散性を高める効果があること
を示唆する。
【０００８】本発明の水溶性冷間圧延油剤は、さらに潤
滑性を充分にもたせるため、炭素数１６〜２４の不飽和
脂肪酸を重縮合して得られる多量体脂肪酸0.５〜１０重
量％と、コハク酸の炭素数５０以上の炭化水素置換体
（以下「アルキルコハク酸」ともいう。）１〜１５重量
％とを含有することが必要である。多量体脂肪酸は、乾
性油、半乾性油から得られる精製脂肪酸を熱重合して合
成したものであり、例えば炭素数３４〜４４のダイマー
酸、炭素数４８〜６６のトリマー酸、炭素数６４〜８８
のテトラマー酸、５量体以上のポリマー酸がある。さら
に具体的には、炭素数１８のオレイン酸やリノール酸を
重縮合して得られるＣ36ダイマー酸、Ｃ54トリマー酸及
びＣ72テトラマー酸、５量体以上のポリマー酸が挙げら
れる。多量体脂肪酸の量は、0.５〜１０重量％、好まし
くは0.５〜３重量％が適当である。0.５重量％より少な
いと目的とする効果の発現が十分でなく、また１０重量
％を越えると、溶解が不十分となり、効果の向上もなく
経済的でない。
滑性を充分にもたせるため、炭素数１６〜２４の不飽和
脂肪酸を重縮合して得られる多量体脂肪酸0.５〜１０重
量％と、コハク酸の炭素数５０以上の炭化水素置換体
（以下「アルキルコハク酸」ともいう。）１〜１５重量
％とを含有することが必要である。多量体脂肪酸は、乾
性油、半乾性油から得られる精製脂肪酸を熱重合して合
成したものであり、例えば炭素数３４〜４４のダイマー
酸、炭素数４８〜６６のトリマー酸、炭素数６４〜８８
のテトラマー酸、５量体以上のポリマー酸がある。さら
に具体的には、炭素数１８のオレイン酸やリノール酸を
重縮合して得られるＣ36ダイマー酸、Ｃ54トリマー酸及
びＣ72テトラマー酸、５量体以上のポリマー酸が挙げら
れる。多量体脂肪酸の量は、0.５〜１０重量％、好まし
くは0.５〜３重量％が適当である。0.５重量％より少な
いと目的とする効果の発現が十分でなく、また１０重量
％を越えると、溶解が不十分となり、効果の向上もなく
経済的でない。
【０００９】アルキルコハク酸は、多量体脂肪酸の鉄石
けんの生成を防止するために添加される。アルキルコハ
ク酸の具体例としては、無水マレイン酸とポリブテン
（例えば、平均炭素数５８〜７２のもの）の反応生成物
である、マレイン化ポリブテンを挙げることができる。
マレイン化ポリブテンは水中に投入すると直ちに開環し
てアルキルコハク酸を形成する。アルキルコハク酸の添
加量は１〜１５重量％が適当である。多量体脂肪酸対ア
ルキルコハク酸の重量比は１：１〜３、好ましくは１：
１．５〜２が適当である。この比率が１：１より大きい
とアルキルコハク酸の添加効果が充分でなく、また１：
３より小さいとアルキルコハク酸の粘度が大きいため多
量体脂肪酸の良好な潤滑性が阻害される。
けんの生成を防止するために添加される。アルキルコハ
ク酸の具体例としては、無水マレイン酸とポリブテン
（例えば、平均炭素数５８〜７２のもの）の反応生成物
である、マレイン化ポリブテンを挙げることができる。
マレイン化ポリブテンは水中に投入すると直ちに開環し
てアルキルコハク酸を形成する。アルキルコハク酸の添
加量は１〜１５重量％が適当である。多量体脂肪酸対ア
ルキルコハク酸の重量比は１：１〜３、好ましくは１：
１．５〜２が適当である。この比率が１：１より大きい
とアルキルコハク酸の添加効果が充分でなく、また１：
３より小さいとアルキルコハク酸の粘度が大きいため多
量体脂肪酸の良好な潤滑性が阻害される。
【００１０】本発明の水溶性冷間圧延油剤の基油として
は、通常の圧延油に使用されている鉱物油、合成エステ
ル油、天然油脂等が使用できる。さらに本発明の水溶性
冷間圧延油剤には、潤滑性を高める極圧剤、長期使用を
可能にする酸化安定剤、ノニオン性乳化剤、アニオン性
乳化剤、材料やクーラントタンクの腐食を防止する防錆
剤及び粘度調整のための炭化水素ポリマー等を添加して
もよい。極圧剤としては、硫化油脂、アルキルポリサル
ファイド、亜リン酸エステル、亜鉛ジチオホスフェート
（ＺＤＴＰ）等が、酸化安定剤としては、２，６−ジ−
tert−ブチル−ｐ−クレゾール（ＢＨＴ）（フェノール
系）、ジラウリルチオジプロピオネート（硫黄系）、α
−ナフチルアミン（アミン系）等が、乳化剤としては、
ポリオキシエチレンアルキルエーテル等のポリオキシア
ルキレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルキ
ルフェノールエーテル等のポリオキシアルキレンアルキ
ルフェノールエーテル、ポリオキシエチレン脂肪酸エス
テル等のポリオキシアルキレン脂肪酸エステル、ポリオ
キシエチレンソルビタンエステル等のソルビタンエステ
ル、アルキル脂肪酸アマイド等が、防錆剤としてはＣ12
アルケニルコハク酸、スルホン酸バリウム等が、炭化水
素ポリマーとしては、ポリブテン、ポリイソブチレン等
が、それぞれ挙げられる。
は、通常の圧延油に使用されている鉱物油、合成エステ
ル油、天然油脂等が使用できる。さらに本発明の水溶性
冷間圧延油剤には、潤滑性を高める極圧剤、長期使用を
可能にする酸化安定剤、ノニオン性乳化剤、アニオン性
乳化剤、材料やクーラントタンクの腐食を防止する防錆
剤及び粘度調整のための炭化水素ポリマー等を添加して
もよい。極圧剤としては、硫化油脂、アルキルポリサル
ファイド、亜リン酸エステル、亜鉛ジチオホスフェート
（ＺＤＴＰ）等が、酸化安定剤としては、２，６−ジ−
tert−ブチル−ｐ−クレゾール（ＢＨＴ）（フェノール
系）、ジラウリルチオジプロピオネート（硫黄系）、α
−ナフチルアミン（アミン系）等が、乳化剤としては、
ポリオキシエチレンアルキルエーテル等のポリオキシア
ルキレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルキ
ルフェノールエーテル等のポリオキシアルキレンアルキ
ルフェノールエーテル、ポリオキシエチレン脂肪酸エス
テル等のポリオキシアルキレン脂肪酸エステル、ポリオ
キシエチレンソルビタンエステル等のソルビタンエステ
ル、アルキル脂肪酸アマイド等が、防錆剤としてはＣ12
アルケニルコハク酸、スルホン酸バリウム等が、炭化水
素ポリマーとしては、ポリブテン、ポリイソブチレン等
が、それぞれ挙げられる。
【００１１】本発明の水溶性冷間圧延油剤は、適当なミ
キサーを用いて各成分を混合し、均一な組成物とすれば
よく、特別の条件、装置は必要としない。このようにし
て調製した本発明の水溶性冷間圧延油剤は、通常０．５
〜１０．０重量％、温度５０〜６０℃の水分散液とし
て、スプレー供給される。
キサーを用いて各成分を混合し、均一な組成物とすれば
よく、特別の条件、装置は必要としない。このようにし
て調製した本発明の水溶性冷間圧延油剤は、通常０．５
〜１０．０重量％、温度５０〜６０℃の水分散液とし
て、スプレー供給される。
【００１２】
【実施例】以下に実施例を挙げて本発明を更に詳細に説
明する。基油に脂肪酸類、アミン類を加え５０〜７０℃
で均一に攪拌した後、乳化剤等の他の添加剤を加え充分
攪拌して、表１に示した組成（数字は重量部）の圧延油
を調製した。得られた圧延油原液の外観を観察し、透明
であるか濁っているかを確認した。この圧延油１２ml
を、５０〜５５℃のイオン交換水４００ｍｌに加え、ホ
モミキサーで、８０００ｒｐｍで３分間撹拌してエマル
ションを作成した。作成直後にｐＨと粒径（コールター
カウンタ使用）を測定した。圧延油原液の外観、エマル
ションのｐＨと粒径を表１に示す。
明する。基油に脂肪酸類、アミン類を加え５０〜７０℃
で均一に攪拌した後、乳化剤等の他の添加剤を加え充分
攪拌して、表１に示した組成（数字は重量部）の圧延油
を調製した。得られた圧延油原液の外観を観察し、透明
であるか濁っているかを確認した。この圧延油１２ml
を、５０〜５５℃のイオン交換水４００ｍｌに加え、ホ
モミキサーで、８０００ｒｐｍで３分間撹拌してエマル
ションを作成した。作成直後にｐＨと粒径（コールター
カウンタ使用）を測定した。圧延油原液の外観、エマル
ションのｐＨと粒径を表１に示す。
【００１３】この圧延油について下記の条件下で圧延試
験を行い、圧延荷重を測定した。圧延油を３％エマルシ
ョンとし、攪拌しながらギアポンプを用いて、圧延試料
の導入側の上下よりスプレー供給しながら圧延を行っ
た。各圧延油での圧延荷重を測定し、市販合成エステル
系圧延油（協同油脂株式会社製、商品名マルチルーブＡ
Ｒ−９０Ｍ）の圧延荷重を1.００とした時の比率を、圧
延潤滑性の評価とした。この値が低い値になるほど圧延
潤滑性が優れている。 圧延試験条件 圧延機；２段式圧延機（株式会社サイカワ製、型式Ｅ−
２４） ロール；径２４０ｍｍ×幅１００ｍｍ ロール材質；３％クロム鋼（硬度；Ｈｓ＝９１） ロール周速；１０００ｍ／分 ロール温度；５０〜５５℃ 使用エマルション濃度；３％、５０℃、ホモミキサー１
００００ｒｐｍで撹拌しながら循環給油した。 給油量；１６００ml／分 圧延試料材質；ＳＰＣＣ−ＳＢ（ＪＩＳ Ｇ３１４１
冷間圧延鋼板）0.８×２０×２００ｍｍ 圧下率；５０％
験を行い、圧延荷重を測定した。圧延油を３％エマルシ
ョンとし、攪拌しながらギアポンプを用いて、圧延試料
の導入側の上下よりスプレー供給しながら圧延を行っ
た。各圧延油での圧延荷重を測定し、市販合成エステル
系圧延油（協同油脂株式会社製、商品名マルチルーブＡ
Ｒ−９０Ｍ）の圧延荷重を1.００とした時の比率を、圧
延潤滑性の評価とした。この値が低い値になるほど圧延
潤滑性が優れている。 圧延試験条件 圧延機；２段式圧延機（株式会社サイカワ製、型式Ｅ−
２４） ロール；径２４０ｍｍ×幅１００ｍｍ ロール材質；３％クロム鋼（硬度；Ｈｓ＝９１） ロール周速；１０００ｍ／分 ロール温度；５０〜５５℃ 使用エマルション濃度；３％、５０℃、ホモミキサー１
００００ｒｐｍで撹拌しながら循環給油した。 給油量；１６００ml／分 圧延試料材質；ＳＰＣＣ−ＳＢ（ＪＩＳ Ｇ３１４１
冷間圧延鋼板）0.８×２０×２００ｍｍ 圧下率；５０％
【００１４】以下に示す煮沸試験条件下で、摩耗粉が混
入した時の圧延油エマルションの乳化安定性を調べた。
すなわち、５０℃の３％エマルション４００mlに、活性
鉄粉〔0.０２μｍ超微粉鉄粉（比表面積＝４６ｍ2 ／
ｇ）を不活性気流中（窒素＝３００ｍｌ／分）４００℃
で３０分活性化したもの。〕を０．４ｇ加え、それを約
４０分間煮沸し、２００mlになったところで煮沸を停止
し、室温のイオン交換水２００mlを加えて全体を４００
mlとし、更に、活性鉄粉０．４ｇを加え、同様に煮沸濃
縮を行い、２００mlになったところで煮沸を停止し、３
０分静置後、下層１００mlを注射器で採取し、採取試料
中の油分濃度を測定する。この濃度の１／２を試験後の
下層濃度とする。この値が３％に近いほど、乳化安定性
が優れているといえる。結果を表１に示す。
入した時の圧延油エマルションの乳化安定性を調べた。
すなわち、５０℃の３％エマルション４００mlに、活性
鉄粉〔0.０２μｍ超微粉鉄粉（比表面積＝４６ｍ2 ／
ｇ）を不活性気流中（窒素＝３００ｍｌ／分）４００℃
で３０分活性化したもの。〕を０．４ｇ加え、それを約
４０分間煮沸し、２００mlになったところで煮沸を停止
し、室温のイオン交換水２００mlを加えて全体を４００
mlとし、更に、活性鉄粉０．４ｇを加え、同様に煮沸濃
縮を行い、２００mlになったところで煮沸を停止し、３
０分静置後、下層１００mlを注射器で採取し、採取試料
中の油分濃度を測定する。この濃度の１／２を試験後の
下層濃度とする。この値が３％に近いほど、乳化安定性
が優れているといえる。結果を表１に示す。
【００１５】
【表１】 表１ ─────────────────────────────────── 実施例 基油 鉱物油 20.0 − 20.0 − − − Ｃ12-18 脂肪酸オクチルエステル − 86.5 50.0 87.0 85.0 86.0 精製牛脂 66.5 − 17.0 − − −２級アミン ジ−シクロヘキシルアミン 2.0 2.0 − − − 2.0 ジ−ｎブチルアミン − − 1.5 1.5 1.5 −他のアミン トリ−ブチルアミン − − − − − 0.5 シクロヘキシルアミン − − − − − − モルホリン − − − − − − 脂肪酸 オレイン酸 1.0 1.0 1.0 1.0 − 1.0 多量体脂肪酸 Ｃ36ダイマー酸 2.0 − 2.0 − 3.0 − Ｃ54トリマー酸 − 2.0 − 2.0 − 2.0 アルキルコハク酸 Ｃ58アルキルコハク酸 5.0 5.0 5.0 − − − Ｃ72アルキルコハク酸 − − − 5.0 7.0 5.0 その他の添加剤 ＰＯＥアルキルフェノールエーテル 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 ＢＨＴ 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 原液の外観 透明 透明 透明 透明 透明 透明 エマルション pH 8.6 8.5 8.4 8.6 8.7 8.6 の性状 粒径（μm) 5.0 4.9 5.1 5.0 4.8 4.9 圧延試験 荷重比 0.94 1.01 0.97 1.02 1.02 0.98 煮沸試験 下層油分濃度％ 2.8 2.6 2.8 2.7 2.7 2.9
【００１６】
【表２】 表１（つづき） ─────────────────────────────────── 比較例 基油 鉱物油 − − − − 市販合成 Ｃ12-18 脂肪酸オクチルエステル 83.5 86.5 87.5 61.0 エステル 精製牛脂 − − − 30.0 系冷間圧２級アミン 延油 ジ−シクロヘキシルアミン − − − 2.0 ジ−ｎブチルアミン − − − − 他のアミン トリ−ブチルアミン 5.0 − − 0.5 シクロヘキシルアミン − 2.0 − − モルホリン − − 1.0 − 脂肪酸 オレイン酸 1.0 1.0 1.0 3.0 多量体脂肪酸 Ｃ36ダイマー酸 2.0 − 2.0 − Ｃ54トリマー酸 − 2.0 − − アルキルコハク酸 Ｃ58アルキルコハク酸 5.0 − 5.0 − Ｃ72アルキルコハク酸 − 5.0 − − その他の添加剤 ＰＯＥアルキルフェノールエーテル 1.5 1.5 1.5 1.5 ＢＨＴ 2.0 2.0 2.0 2.0 原液の外観 透明 濁り 濁り 透明 透明 エマルション pH 5.7 − − 8.4 6.2の性状 粒径（μm) 8.1 − − 4.9 8.4 圧延試験 荷重比 1.02 − − 1.32 1.00 煮沸試験 下層油分濃度％ 0.9 − − 2.7 1.8
【００１７】表１から以下のことがわかる。実施例〜
では、原液は透明であり、３％エマルションのｐＨは
８以上に保持され、粒径は均一であり、凝集はなく、圧
延荷重比は１．０２以下であり、圧延潤滑性が優れてお
り、下層油分濃度は２．６〜２．９％であり、乳化安定
性が優れている。比較例では２級アミンの代わりにト
リ−ブチルアミンを使用しているため、３％エマルショ
ンのｐＨが５．７と低く、粒径も大きくなっている。ま
た下層油分濃度も低く、乳化安定性が低い。比較例及
びでは２級アミンの代わりにそれぞれシクロヘキシル
アミン及びモルホリンを使用しているため、脂肪酸との
塩が基油に溶解せず、原液が濁っている。このため、圧
延試験、煮沸試験は行わなかった。比較例では多量体
脂肪酸及びアルキルコハク酸を使用していないため、圧
延荷重比が高く、従って、圧延潤滑性が劣っている。
では、原液は透明であり、３％エマルションのｐＨは
８以上に保持され、粒径は均一であり、凝集はなく、圧
延荷重比は１．０２以下であり、圧延潤滑性が優れてお
り、下層油分濃度は２．６〜２．９％であり、乳化安定
性が優れている。比較例では２級アミンの代わりにト
リ−ブチルアミンを使用しているため、３％エマルショ
ンのｐＨが５．７と低く、粒径も大きくなっている。ま
た下層油分濃度も低く、乳化安定性が低い。比較例及
びでは２級アミンの代わりにそれぞれシクロヘキシル
アミン及びモルホリンを使用しているため、脂肪酸との
塩が基油に溶解せず、原液が濁っている。このため、圧
延試験、煮沸試験は行わなかった。比較例では多量体
脂肪酸及びアルキルコハク酸を使用していないため、圧
延荷重比が高く、従って、圧延潤滑性が劣っている。
【００１８】
【発明の効果】本発明の水溶性冷間圧延油剤は、大量の
摩耗粉が混入しても良好な乳化性と良好な潤滑性を維持
することができる。
摩耗粉が混入しても良好な乳化性と良好な潤滑性を維持
することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｍ 133:02 Ｃ１０Ｎ 30:00 Ａ 40:24 Ｚ Ｃ１０Ｍ 129:93）
Claims (6)
- 【請求項１】 基油と、式：ＮＨＲ1 Ｒ2 （式中、Ｒ1
及びＲ2 は独立して炭素数３から１０のアルキル基また
は炭素数３から１０のアルケニル基を表す）で表される
２級アミン0.１〜１５重量％と、炭素数１６〜２４の不
飽和脂肪酸を重縮合して得られる多量体脂肪酸0.５〜１
０重量％と、コハク酸の炭素数５０以上の炭化水素置換
体１〜１５重量％とを含み、３％水溶液のｐＨが８以上
である水溶性冷間圧延油剤。 - 【請求項２】 ２級アミンが、ジ−イソプロピルアミ
ン、ジ−ｎ−ブチルアミン、ジ−ｎ−ヘキシルアミン、
ジ−シクロヘキシルアミン、ジ−２−エチルヘキシルア
ミン及びジアリルアミンからなる群から選ばれる請求項
１記載の水溶性冷間圧延油剤。 - 【請求項３】 多量体脂肪酸が、炭素数３４〜４４のダ
イマー酸、炭素数４８〜６６のトリマー酸及び炭素数６
４〜８８のテトラマー酸からなる群から選ばれる請求項
１又は２記載の水溶性冷間圧延油剤。 - 【請求項４】 多量体脂肪酸対コハク酸の炭素数５０以
上の炭化水素置換体の重量比が、１：１〜３である請求
項１〜３のいずれか１項記載の水溶性冷間圧延油剤。 - 【請求項５】 更に、極圧剤、酸化安定剤、ノニオン性
乳化剤、アニオン性乳化剤、防錆剤及び炭化水素ポリマ
ーからなる群から選ばれる少なくとも１種を含んでいる
請求項１〜４のいずれか１項記載の水溶性冷間圧延油
剤。 - 【請求項６】 ０．５〜１０．０重量％の水分散液とし
て使用される請求項１〜５のいずれか１項記載の水溶性
冷間圧延油剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6105418A JPH07310086A (ja) | 1994-05-19 | 1994-05-19 | 水溶性冷間圧延油剤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6105418A JPH07310086A (ja) | 1994-05-19 | 1994-05-19 | 水溶性冷間圧延油剤 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07310086A true JPH07310086A (ja) | 1995-11-28 |
Family
ID=14407061
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6105418A Pending JPH07310086A (ja) | 1994-05-19 | 1994-05-19 | 水溶性冷間圧延油剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07310086A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10273689A (ja) * | 1997-03-28 | 1998-10-13 | Kyodo Yushi Kk | ステンレス鋼板用水溶性冷間圧延油剤及び圧延方法 |
| JP2004244487A (ja) * | 2003-02-13 | 2004-09-02 | Jfe Steel Kk | 圧延油 |
| JP2009155432A (ja) * | 2007-12-26 | 2009-07-16 | Kyodo Yushi Co Ltd | 金属加工油剤組成物、金属加工方法及び金属加工品 |
| WO2010113594A1 (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-07 | 出光興産株式会社 | 水溶性加工油剤 |
| JP2010275352A (ja) * | 2009-05-26 | 2010-12-09 | Kyodo Yushi Co Ltd | 金属加工油剤組成物、金属加工方法及び金属加工品 |
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| CN109797034A (zh) * | 2019-01-11 | 2019-05-24 | 佛山市铂索润滑材料有限公司 | 一种环保型纯镁加工液及其制备方法 |
| CN111849599A (zh) * | 2020-07-03 | 2020-10-30 | 浙江物得宝尔新材料有限公司 | 一种水溶性润滑液及铝冷轧的加工方法 |
-
1994
- 1994-05-19 JP JP6105418A patent/JPH07310086A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US8486874B2 (en) | 2009-03-31 | 2013-07-16 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Water-soluble processing oil agent |
| JP2010275352A (ja) * | 2009-05-26 | 2010-12-09 | Kyodo Yushi Co Ltd | 金属加工油剤組成物、金属加工方法及び金属加工品 |
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| CN111849599B (zh) * | 2020-07-03 | 2022-11-08 | 浙江物得宝尔新材料有限公司 | 一种水溶性润滑液及铝冷轧的加工方法 |
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