JPH0730414B2 - 金属ストリップ連続熱処理炉 - Google Patents
金属ストリップ連続熱処理炉Info
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- JPH0730414B2 JPH0730414B2 JP4136880A JP13688092A JPH0730414B2 JP H0730414 B2 JPH0730414 B2 JP H0730414B2 JP 4136880 A JP4136880 A JP 4136880A JP 13688092 A JP13688092 A JP 13688092A JP H0730414 B2 JPH0730414 B2 JP H0730414B2
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- Japan
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- zone
- heat treatment
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、金属ストリップの連続
熱処理炉に関する。
熱処理炉に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、金属ストリップを熱処理する連続
熱処理炉として、図２に示すように、加熱帯１０１と、
この加熱帯１０１に付設された継ぎ帯１０２と、冷却帯
１０３とを備えたものが知られている。上記連続熱処理
炉では、図３に示すように、金属ストリップは加熱帯１
０１で１１００〜１１５０℃に加熱され、継ぎ帯１０２
で徐冷された後、１０５０〜１１００℃の温度状態で冷
却帯１０３に送り込まれる。冷却帯１０３では、金属ス
トリップはまず空冷によって６００〜７００℃に冷却さ
れ、次に空冷又は水冷によって更に必要な低温状態まで
冷却される。上記冷却帯１０３を通過した金属ストリッ
プは、図示しない酸洗工程に搬送され、金属ストリップ
のスケール（表面酸化物）が除去される。ところで、酸
洗工程におけるスケール除去率はスケールの厚さによっ
て異なり、スケールが厚い程スケール除去率が悪くな
る。また、スケール生成量は、図４に示すように、冷却
時の酸素濃度に大きく依存しており、６００〜７００℃
以上の高温領域では酸素濃度が３〜６％に調整されてい
る場合に最もスケール生成量が少なくなることが知られ
ている。
熱処理炉として、図２に示すように、加熱帯１０１と、
この加熱帯１０１に付設された継ぎ帯１０２と、冷却帯
１０３とを備えたものが知られている。上記連続熱処理
炉では、図３に示すように、金属ストリップは加熱帯１
０１で１１００〜１１５０℃に加熱され、継ぎ帯１０２
で徐冷された後、１０５０〜１１００℃の温度状態で冷
却帯１０３に送り込まれる。冷却帯１０３では、金属ス
トリップはまず空冷によって６００〜７００℃に冷却さ
れ、次に空冷又は水冷によって更に必要な低温状態まで
冷却される。上記冷却帯１０３を通過した金属ストリッ
プは、図示しない酸洗工程に搬送され、金属ストリップ
のスケール（表面酸化物）が除去される。ところで、酸
洗工程におけるスケール除去率はスケールの厚さによっ
て異なり、スケールが厚い程スケール除去率が悪くな
る。また、スケール生成量は、図４に示すように、冷却
時の酸素濃度に大きく依存しており、６００〜７００℃
以上の高温領域では酸素濃度が３〜６％に調整されてい
る場合に最もスケール生成量が少なくなることが知られ
ている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記連
続熱処理炉の冷却帯１０３では、高酸素濃度の大気を金
属ストリップに吹き付けているため、金属ストリップの
表面に形成されるスケールが厚く、酸洗工程におけるス
ケール除去率が悪くなり、製品の品質が低下するという
問題点を有していた。
続熱処理炉の冷却帯１０３では、高酸素濃度の大気を金
属ストリップに吹き付けているため、金属ストリップの
表面に形成されるスケールが厚く、酸洗工程におけるス
ケール除去率が悪くなり、製品の品質が低下するという
問題点を有していた。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明は上記問
題点を解決するためになされたもので、金属ストリップ
を加熱する加熱帯と、加熱された金属ストリップを冷却
する冷却帯とを備えた金属ストリップ連続熱処理炉にお
いて、上記加熱帯と冷却帯との間に酸素濃度制御冷却帯
を設け、この酸素濃度制御冷却帯に上記加熱帯の廃ガス
を供給して金属ストリップを冷却するとともに、酸素濃
度制御冷却帯の酸素濃度を３〜６％に調整するようにし
たものである。
題点を解決するためになされたもので、金属ストリップ
を加熱する加熱帯と、加熱された金属ストリップを冷却
する冷却帯とを備えた金属ストリップ連続熱処理炉にお
いて、上記加熱帯と冷却帯との間に酸素濃度制御冷却帯
を設け、この酸素濃度制御冷却帯に上記加熱帯の廃ガス
を供給して金属ストリップを冷却するとともに、酸素濃
度制御冷却帯の酸素濃度を３〜６％に調整するようにし
たものである。
【０００５】
【作用】上記構成によれば、加熱帯から冷却帯に送り込
まれた金属ストリップは、酸素濃度３〜６％に調整され
た廃ガスによって冷却された後、冷却帯に送り出され
る。
まれた金属ストリップは、酸素濃度３〜６％に調整され
た廃ガスによって冷却された後、冷却帯に送り出され
る。
【０００６】
【実施例】以下、添付図面を参照して本発明の実施例に
ついて説明する。図１に示す金属ストリップ連続熱処理
炉１は、概略、加熱帯１０、酸素濃度制御冷却帯２０
（以下「Ｏ2制御冷却帯２０」という。）、冷却帯４０
で構成されている。上記加熱帯１０の出側開口部１１は
継ぎ帯１２に接続されており、上記出側開口部１１が金
属ストリップＳの上下に位置する仕切扉１３ａ，１３ｂ
によって仕切られている。加熱帯１０の排気ライン１４
は、熱交換器１５、酸素濃度調節弁１６を介して廃ガス
供給ファン１７に接続され、この廃ガス供給ファン１７
の給気ライン１８がＯ2制御冷却帯２０のほぼ中央に設
けた給気口１９に接続されている。
ついて説明する。図１に示す金属ストリップ連続熱処理
炉１は、概略、加熱帯１０、酸素濃度制御冷却帯２０
（以下「Ｏ2制御冷却帯２０」という。）、冷却帯４０
で構成されている。上記加熱帯１０の出側開口部１１は
継ぎ帯１２に接続されており、上記出側開口部１１が金
属ストリップＳの上下に位置する仕切扉１３ａ，１３ｂ
によって仕切られている。加熱帯１０の排気ライン１４
は、熱交換器１５、酸素濃度調節弁１６を介して廃ガス
供給ファン１７に接続され、この廃ガス供給ファン１７
の給気ライン１８がＯ2制御冷却帯２０のほぼ中央に設
けた給気口１９に接続されている。
【０００７】Ｏ２制御冷却帯２０は、金属ストリップＳ
の搬送方向（矢印Ｘ方向）に沿って第１冷却器２１ａと
第２冷却器２１ｂを備えている。これら冷却器２１ａ，
２１ｂの排気ライン２３ａ，２３ｂは、温度調節弁２４
ａ，２４ｂ、ガスクーラ２５ａ，２５ｂを介して循環フ
ァン２６ａ，２６ｂに接続され、この循環ファン２６
ａ，２６ｂの給気ライン２７ａ，２７ｂがノズル２２
ａ，２２ｂに接続されている。上記排気ライン２３ａ，
２３ｂには、これと並列に温度調節弁２９ａ，２９ｂを
有するバイパスライン２８ａ，２８ｂが接続されてお
り、冷却器２１ａ，２１ｂからの廃ガスを、ガスクーラ
２５ａ，２５ｂを介することなく直接循環ファン２６
ａ，２６ｂに供給できるようになっている。
の搬送方向（矢印Ｘ方向）に沿って第１冷却器２１ａと
第２冷却器２１ｂを備えている。これら冷却器２１ａ，
２１ｂの排気ライン２３ａ，２３ｂは、温度調節弁２４
ａ，２４ｂ、ガスクーラ２５ａ，２５ｂを介して循環フ
ァン２６ａ，２６ｂに接続され、この循環ファン２６
ａ，２６ｂの給気ライン２７ａ，２７ｂがノズル２２
ａ，２２ｂに接続されている。上記排気ライン２３ａ，
２３ｂには、これと並列に温度調節弁２９ａ，２９ｂを
有するバイパスライン２８ａ，２８ｂが接続されてお
り、冷却器２１ａ，２１ｂからの廃ガスを、ガスクーラ
２５ａ，２５ｂを介することなく直接循環ファン２６
ａ，２６ｂに供給できるようになっている。
【０００８】上記排気ライン２３ａ，２３ｂには温度検
出器３０ａ，３０ｂが設けてあり、循環ファン２６ａ，
２６ｂに吸引される廃ガスの温度が検出されるようにな
っており、上記温度検出器３０ａ，３０ｂの検出値に基
づいて温度調節計３１ａ，３１ｂが作動し、温度調節弁
２４ａ，２４ｂと２９ａ，２９ｂの開度が調節できるよ
うになっている。また、Ｏ2制御冷却帯２０には、ノズ
ル２２ａ，２２ｂ近傍の酸素濃度を検出する酸素濃度検
出器３２と、この酸素濃度検出器３２の検出結果を濃度
制御データに変換する変換器３３と、この変換器３３の
出力に基づいて酸素濃度調節弁１６の開度を調節する酸
素濃度調節計３４が設けてある。
出器３０ａ，３０ｂが設けてあり、循環ファン２６ａ，
２６ｂに吸引される廃ガスの温度が検出されるようにな
っており、上記温度検出器３０ａ，３０ｂの検出値に基
づいて温度調節計３１ａ，３１ｂが作動し、温度調節弁
２４ａ，２４ｂと２９ａ，２９ｂの開度が調節できるよ
うになっている。また、Ｏ2制御冷却帯２０には、ノズ
ル２２ａ，２２ｂ近傍の酸素濃度を検出する酸素濃度検
出器３２と、この酸素濃度検出器３２の検出結果を濃度
制御データに変換する変換器３３と、この変換器３３の
出力に基づいて酸素濃度調節弁１６の開度を調節する酸
素濃度調節計３４が設けてある。
【０００９】Ｏ2制御冷却帯２０の出側開口部３５には
気体シール装置３６が設けてあり、Ｏ2制御冷却帯２０
の排気ライン３７がシールファン３８に接続され、この
シールファン３８の給気ライン３９が上記気体シール装
置３６に接続されている。
気体シール装置３６が設けてあり、Ｏ2制御冷却帯２０
の排気ライン３７がシールファン３８に接続され、この
シールファン３８の給気ライン３９が上記気体シール装
置３６に接続されている。
【００１０】冷却帯４０はＯ2制御冷却帯２０に隣接し
て配置されており、ノズル４１が給気ライン４２を介し
て冷却ファン４３に接続されている。
て配置されており、ノズル４１が給気ライン４２を介し
て冷却ファン４３に接続されている。
【００１１】上記構成において、Ｏ2制御冷却帯２０に
は、熱交換器１５によって冷却された加熱帯１０の廃ガ
スが、排気ライン１４および給気ライン１８を介して、
廃ガス供給ファン１７によって給気口１９から供給され
る。Ｏ2制御冷却帯２０の酸素濃度は酸素濃度検出器３
２で検出され、その検出値が変換器３３で濃度制御デー
タに変換される。そして、この濃度制御データに基づい
て酸素濃度調節計３４が酸素濃度調節弁１６の開度を調
整し、Ｏ2制御冷却帯２０の酸素濃度が３〜６％の状態
に調整される。また、気体シール装置３６にはＯ2制御
冷却帯２０から低酸素濃度の廃ガスが供給され、この廃
ガスを出側開口部３５の上下から噴出し、Ｏ2制御冷却
帯２０への大気の侵入が防止される。したがって、Ｏ2
制御冷却帯２０の酸素濃度が３〜６％の値に安定的に保
たれる。
は、熱交換器１５によって冷却された加熱帯１０の廃ガ
スが、排気ライン１４および給気ライン１８を介して、
廃ガス供給ファン１７によって給気口１９から供給され
る。Ｏ2制御冷却帯２０の酸素濃度は酸素濃度検出器３
２で検出され、その検出値が変換器３３で濃度制御デー
タに変換される。そして、この濃度制御データに基づい
て酸素濃度調節計３４が酸素濃度調節弁１６の開度を調
整し、Ｏ2制御冷却帯２０の酸素濃度が３〜６％の状態
に調整される。また、気体シール装置３６にはＯ2制御
冷却帯２０から低酸素濃度の廃ガスが供給され、この廃
ガスを出側開口部３５の上下から噴出し、Ｏ2制御冷却
帯２０への大気の侵入が防止される。したがって、Ｏ2
制御冷却帯２０の酸素濃度が３〜６％の値に安定的に保
たれる。
【００１２】Ｏ2制御冷却帯２０の廃ガスは、排気ライ
ン２３ａ，２３ｂを介してガスクーラ２５ａ，２５ｂに
供給され、ここで冷却された後循環ファン２６ａ，２６
ｂによってノズル２２ａ，２２ｂに供給される。上記ノ
ズル２２ａ，２２ｂに供給される廃ガスの温度は温度検
出器３０ａ，３０ｂで検出され、その温度検出データに
基づいて温度調節計３１ａ，３１ｂで温度調節弁２４
ａ，２９ａおよび２４ｂ，２９ｂの開度が調節される。
そして、ガスクーラ２５ａ，２５ｂで冷却される廃ガス
とノズル２２ａ，２２ｂから直接循環ファン２６ａ，２
６ｂに供給される廃ガスとの混合比を調節し、ノズル２
２ａ，２２ｂに供給する廃ガス温度が約１００〜５００
℃の範囲に調整される。また、第１冷却器２１ａと第２
冷却器２１ｂのノズル２２ａ，２２ｂから噴出される廃
ガスの温度を独自に調節することにより、金属ストリッ
プＳの冷却歪みを防止できる。
ン２３ａ，２３ｂを介してガスクーラ２５ａ，２５ｂに
供給され、ここで冷却された後循環ファン２６ａ，２６
ｂによってノズル２２ａ，２２ｂに供給される。上記ノ
ズル２２ａ，２２ｂに供給される廃ガスの温度は温度検
出器３０ａ，３０ｂで検出され、その温度検出データに
基づいて温度調節計３１ａ，３１ｂで温度調節弁２４
ａ，２９ａおよび２４ｂ，２９ｂの開度が調節される。
そして、ガスクーラ２５ａ，２５ｂで冷却される廃ガス
とノズル２２ａ，２２ｂから直接循環ファン２６ａ，２
６ｂに供給される廃ガスとの混合比を調節し、ノズル２
２ａ，２２ｂに供給する廃ガス温度が約１００〜５００
℃の範囲に調整される。また、第１冷却器２１ａと第２
冷却器２１ｂのノズル２２ａ，２２ｂから噴出される廃
ガスの温度を独自に調節することにより、金属ストリッ
プＳの冷却歪みを防止できる。
【００１３】金属ストリップＳは矢印Ｘ方向に連続的に
搬送され、加熱帯１０において直火で１１００〜１１５
０℃の状態まで加熱された後、継ぎ帯１２で１０５０〜
１１００℃まで徐冷される。なお、加熱帯１０の高温廃
ガスは、仕切扉１３ａ，１３ｂによって継ぎ帯１２への
流出が阻止されている。
搬送され、加熱帯１０において直火で１１００〜１１５
０℃の状態まで加熱された後、継ぎ帯１２で１０５０〜
１１００℃まで徐冷される。なお、加熱帯１０の高温廃
ガスは、仕切扉１３ａ，１３ｂによって継ぎ帯１２への
流出が阻止されている。
【００１４】次に、金属ストリップＳはＯ2制御冷却帯
２０に搬送され、酸素濃度が３〜６％に調整された雰囲
気内でノズル２２ａ，２２ｂから噴出される所定温度の
廃ガスが吹き付けられ、６００〜７００℃以下の温度状
態まで冷却される。
２０に搬送され、酸素濃度が３〜６％に調整された雰囲
気内でノズル２２ａ，２２ｂから噴出される所定温度の
廃ガスが吹き付けられ、６００〜７００℃以下の温度状
態まで冷却される。
【００１５】続いて、金属ストリップＳは冷却帯４０に
搬送され、冷却ファン４３より給気ライン４２を通じて
ノズル４１に供給された大気が吹き付けられて更に低温
状態に冷却される。
搬送され、冷却ファン４３より給気ライン４２を通じて
ノズル４１に供給された大気が吹き付けられて更に低温
状態に冷却される。
【００１６】冷却帯４０から送り出された金属ストリッ
プＳは、次に図示しない酸洗工程に搬送され、ここで表
面のスケールが除去される。上述のように、金属ストリ
ップは、酸素濃度３〜６％の雰囲気状態で６００〜７０
０℃まで降温されており、スケール生成量が極めて少な
いので、酸洗工程におけるスケール除去率が極めて高
く、高品質の製品が得られる。
プＳは、次に図示しない酸洗工程に搬送され、ここで表
面のスケールが除去される。上述のように、金属ストリ
ップは、酸素濃度３〜６％の雰囲気状態で６００〜７０
０℃まで降温されており、スケール生成量が極めて少な
いので、酸洗工程におけるスケール除去率が極めて高
く、高品質の製品が得られる。
【００１７】なお、上記実施例では、加熱帯１０の廃ガ
スをＯ2制御冷却帯２０に給気口１９を通じて直接供給
するものとしたが、これに限るものではない。例えば、
廃ガス供給ファン１７からの給気ライン１８を各冷却器
２１ａ，２１ｂの排気ライン２３ａ，２３ｂまたはバイ
パスライン２８ａ，２８ｂに接続し、ノズル２１ａ，２
１ｂに直接廃ガスを供給してもよいし、給気口１９とノ
ズル２１ａ，２１ｂの両方から供給してもよい。また、
Ｏ2制御冷却帯２０に設ける冷却器の数、給気口の数お
よび配置、さらに加熱帯からの廃ガスの供給場所は、金
属ストリップＳの冷却条件に応じて適宜決定すればよ
い。
スをＯ2制御冷却帯２０に給気口１９を通じて直接供給
するものとしたが、これに限るものではない。例えば、
廃ガス供給ファン１７からの給気ライン１８を各冷却器
２１ａ，２１ｂの排気ライン２３ａ，２３ｂまたはバイ
パスライン２８ａ，２８ｂに接続し、ノズル２１ａ，２
１ｂに直接廃ガスを供給してもよいし、給気口１９とノ
ズル２１ａ，２１ｂの両方から供給してもよい。また、
Ｏ2制御冷却帯２０に設ける冷却器の数、給気口の数お
よび配置、さらに加熱帯からの廃ガスの供給場所は、金
属ストリップＳの冷却条件に応じて適宜決定すればよ
い。
【００１８】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明に
かかる金属ストリップ連続熱処理炉では、加熱帯から送
り出された金属ストリップは、Ｏ2制御冷却帯において
酸素濃度３〜６％の状態で冷却される。したがって、冷
却過程におけるスケール生成量が少なくなり、酸洗工程
におけるスケール除去率が向上し、高品質の製品を得る
ことができる。
かかる金属ストリップ連続熱処理炉では、加熱帯から送
り出された金属ストリップは、Ｏ2制御冷却帯において
酸素濃度３〜６％の状態で冷却される。したがって、冷
却過程におけるスケール生成量が少なくなり、酸洗工程
におけるスケール除去率が向上し、高品質の製品を得る
ことができる。
【図１】 金属ストリップ連続処理炉の概略構成を示す
図である。
図である。
【図２】 従来の金属ストリップ連続処理炉の概略構成
を示す図である。
を示す図である。
【図３】 従来の金属ストリップ連続処理炉における冷
却状態を示す図である。
却状態を示す図である。
【図４】 酸素濃度とスケール生成量との関係を示す図
である。
である。
１…金属ストリップ連続熱処理炉、１０…加熱帯、１４
…排気ライン、１５…熱交換器、１８…給気ライン、２
０…酸素濃度制御冷却帯、４０…冷却帯。
…排気ライン、１５…熱交換器、１８…給気ライン、２
０…酸素濃度制御冷却帯、４０…冷却帯。
Claims (1)
- 【請求項１】 金属ストリップを加熱する加熱帯と、加
熱された金属ストリップを冷却する冷却帯とを備えた金
属ストリップ連続熱処理炉において、上記加熱帯と冷却
帯との間に酸素濃度制御冷却帯を設け、この酸素濃度制
御冷却帯に上記加熱帯の廃ガスを供給して金属ストリッ
プを冷却するとともに、酸素濃度制御冷却帯の酸素濃度
を３〜６％に調整するようにしたことを特徴とする金属
ストリップ連続熱処理炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4136880A JPH0730414B2 (ja) | 1992-05-28 | 1992-05-28 | 金属ストリップ連続熱処理炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4136880A JPH0730414B2 (ja) | 1992-05-28 | 1992-05-28 | 金属ストリップ連続熱処理炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05331558A JPH05331558A (ja) | 1993-12-14 |
| JPH0730414B2 true JPH0730414B2 (ja) | 1995-04-05 |
Family
ID=15185703
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4136880A Expired - Lifetime JPH0730414B2 (ja) | 1992-05-28 | 1992-05-28 | 金属ストリップ連続熱処理炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0730414B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104729278A (zh) * | 2015-03-30 | 2015-06-24 | 盐城科奥机械有限公司 | 运动托辊式厢式加热炉及热成形分段强化工艺 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5633101B2 (ja) * | 2008-09-18 | 2014-12-03 | 大同特殊鋼株式会社 | 連続式熱処理炉 |
| JP7262911B1 (ja) * | 2021-10-28 | 2023-04-24 | 中外炉工業株式会社 | マッフル式連続熱処理装置 |
-
1992
- 1992-05-28 JP JP4136880A patent/JPH0730414B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104729278A (zh) * | 2015-03-30 | 2015-06-24 | 盐城科奥机械有限公司 | 运动托辊式厢式加热炉及热成形分段强化工艺 |
| CN104729278B (zh) * | 2015-03-30 | 2016-09-28 | 盐城科奥机械有限公司 | 运动托辊式厢式加热炉及热成形分段强化工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05331558A (ja) | 1993-12-14 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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