JPS60125331A - 連続焼鈍における鋼帯の冷却方法 - Google Patents
連続焼鈍における鋼帯の冷却方法Info
- Publication number
- JPS60125331A JPS60125331A JP58230602A JP23060283A JPS60125331A JP S60125331 A JPS60125331 A JP S60125331A JP 58230602 A JP58230602 A JP 58230602A JP 23060283 A JP23060283 A JP 23060283A JP S60125331 A JPS60125331 A JP S60125331A
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- Japan
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- cooler
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野〕
木兄ゆＪは銅帯の連続焼鈍においてロール、内に冷却媒
体を流通させる如く構成した銅帯接触冷却ロールを用い
て銅帯の冷却を行う際の均一冷却方法に関フるものでお
る。
体を流通させる如く構成した銅帯接触冷却ロールを用い
て銅帯の冷却を行う際の均一冷却方法に関フるものでお
る。
（従来技術）
内部に水等の冷却媒体を流通せしめる構造のロールに高
温の鋼？＋？ ’ｆｒ接触させて通板し陪帯とロール表
面との間の固体接触熱伝達にょシ鋼帯を冷却することは
既に知られていることである。（例えは日本鋼管技報階
９６，１９８２１水冷ロール技術のＮＫＫ ＣＡＬ ｆ
ロセスへの適用」参照）ところがこの冷却方法は一度不
均一な冷却状態が生じるとそれかますます増幅されると
いう本質的に不安定な特性を有している。すなわち銅帯
幅方向の一部分が周囲よりも余計に冷却されると銅帯の
熱収縮によりその部分の張力か周囲よシも大となシ、銅
帯とロールとの間の接触圧も大となって熱伝達量も増加
し余計に冷却された部分はますます冷却が進むという現
象を呈する。ロール冷却の機ｖｋ祉このように本質的に
不安定なものでｌ）例等かの板幅方向冷却皿の制御手段
を伽えなけれＶ！安定な操業ができないものである。
温の鋼？＋？ ’ｆｒ接触させて通板し陪帯とロール表
面との間の固体接触熱伝達にょシ鋼帯を冷却することは
既に知られていることである。（例えは日本鋼管技報階
９６，１９８２１水冷ロール技術のＮＫＫ ＣＡＬ ｆ
ロセスへの適用」参照）ところがこの冷却方法は一度不
均一な冷却状態が生じるとそれかますます増幅されると
いう本質的に不安定な特性を有している。すなわち銅帯
幅方向の一部分が周囲よりも余計に冷却されると銅帯の
熱収縮によりその部分の張力か周囲よシも大となシ、銅
帯とロールとの間の接触圧も大となって熱伝達量も増加
し余計に冷却された部分はますます冷却が進むという現
象を呈する。ロール冷却の機ｖｋ祉このように本質的に
不安定なものでｌ）例等かの板幅方向冷却皿の制御手段
を伽えなけれＶ！安定な操業ができないものである。
板幅方向の冷却飯の制御手段としては様々な方法が開示
され１いる。たとえは特公昭５７−４９０９７号公報に
示されるように冷却ロール内の冷媒流路を板幅方向に複
数群に分け、各々の流路におりる冷媒流折を制御する方
法がある。
され１いる。たとえは特公昭５７−４９０９７号公報に
示されるように冷却ロール内の冷媒流路を板幅方向に複
数群に分け、各々の流路におりる冷媒流折を制御する方
法がある。
しかしな〃５ら鋼帯から冷却四−ルへの熱流量に対して
は鋼・１１Ｆと冷却ロール表面との接触熱コンダクタン
スが支配的であυ、冷媒流路における熱抵抗は一般に小
さいのでこの方法では充分な制御効果は期待できない。
は鋼・１１Ｆと冷却ロール表面との接触熱コンダクタン
スが支配的であυ、冷媒流路における熱抵抗は一般に小
さいのでこの方法では充分な制御効果は期待できない。
また別の方体として冷媒流路を板幅方向に複数群に分け
、各々の流路における冷媒圧力を変えることによシ冷却
ロールのクラウンを変更せしめる方法（例えは特開昭５
７−１１６７３４号公報）もあるが大きな圧力を必要と
し設備費も多大なものとなる。さらに別の方法として冷
却ロール背面から銅帯エツジ部に向けてガスジェットヲ
吹き伺は冷却ロールと銅帯との接触不良が起こシ易い銅
帯エツジ部を補助的に冷却する方法もある。（％開昭５
６−４１３２１号公報）しかしながら冷却ロールと銅帯
との不均一接触は鋼帯エツジ部で起こるとは限らないた
めこの方法のみでは充分な均一冷却を達成することはで
きない。
、各々の流路における冷媒圧力を変えることによシ冷却
ロールのクラウンを変更せしめる方法（例えは特開昭５
７−１１６７３４号公報）もあるが大きな圧力を必要と
し設備費も多大なものとなる。さらに別の方法として冷
却ロール背面から銅帯エツジ部に向けてガスジェットヲ
吹き伺は冷却ロールと銅帯との接触不良が起こシ易い銅
帯エツジ部を補助的に冷却する方法もある。（％開昭５
６−４１３２１号公報）しかしながら冷却ロールと銅帯
との不均一接触は鋼帯エツジ部で起こるとは限らないた
めこの方法のみでは充分な均一冷却を達成することはで
きない。
今一つの方法として冷却ロールの背面に近接して複舷個
のガスジェットノズルを設けその補助冷却効果によシ冷
却の均一化を計ろうとするもの（例えは特公昭５６−１
０９７３号公報）もあるが一旦冷却ロールに銅帯が捲き
付きその張力分布に大きな不均一を生じた後ではか〃為
る方法でその不均一接触を是正するには極めて強力なガ
スジェットを心安とし実用性に乏しい。
のガスジェットノズルを設けその補助冷却効果によシ冷
却の均一化を計ろうとするもの（例えは特公昭５６−１
０９７３号公報）もあるが一旦冷却ロールに銅帯が捲き
付きその張力分布に大きな不均一を生じた後ではか〃為
る方法でその不均一接触を是正するには極めて強力なガ
スジェットを心安とし実用性に乏しい。
（発明の目的ン
本発明はかかる従来技術の問題点を解決した鋼帯を均一
に冷却する方法を提供するものである。
に冷却する方法を提供するものである。
（発明の構成作用）
すなわち本発明は冷媒を流通させる１個もしくは複数個
の冷却ロールからなる銅帯の冷却設備において、第１冷
却ロールの入側に設けた銅帯幅方向温度分布制御用の〃
スジエツトクーラの風量をＭｐａお。−２□、よ、ゆえ
、お、ヵ。。、。ア 、い有金検出する冷却設備用側温
良計の信号と該！度分布制岬用ガスジェットクーラと第
１冷却ロールとの間に設けて銅帯幅方向の温度分布を検
出する冷却設俯入側温度計の信号の両者を用いて制御す
ることを％徴とする一帯の冷却方法を要旨とするもので
ある。
の冷却ロールからなる銅帯の冷却設備において、第１冷
却ロールの入側に設けた銅帯幅方向温度分布制御用の〃
スジエツトクーラの風量をＭｐａお。−２□、よ、ゆえ
、お、ヵ。。、。ア 、い有金検出する冷却設備用側温
良計の信号と該！度分布制岬用ガスジェットクーラと第
１冷却ロールとの間に設けて銅帯幅方向の温度分布を検
出する冷却設俯入側温度計の信号の両者を用いて制御す
ることを％徴とする一帯の冷却方法を要旨とするもので
ある。
（実施例）
以下本発明の１実施例に基づき具体的な同各について説
明する。
明する。
第１図は冷却設備の全体図を示すもので図ボされていな
い加熱炉、均熱炉を経てきた鋼帯１はまずプライドル２
を通シその張力が強められる。これは冷却ロール７を通
過する銅帯の張力をできるたけ大きくして銅帯と冷却ロ
ールとの接触の均一化を計るためである。ついで鋼帯１
は温腿分布制両用ガスジェットクーラ３な通過する。制
御用ジェットクーラ３は第２図に示すように銅帯幅方向
に複数個に分割されておシ各々にその風量を鉤節する制
御弁４（ａ−ｅ）が設けられている。制御用ジェットク
ーラ３で幅方向温度分布をＭＷされた鋼帯１はデフレク
タロール６′ｔ−経て冷却ロール４４ｔ７に到る。第１
図においては冷却ロール７は５本で構成されており、そ
のうち７ｂ、７ｄは固矩され、７ ａ ＊ ７ ｅ ＋
７ ｅは圧下装置８ａ＋８ｃ＋８ｅによシ上下動し銅
帯の冷却ロールへの捲付角を変更せしめることによシ冷
却終了時の銅帯温度を制御する・ 冷却終了後の銅帯はデフレクタ７−ル９を経、さらにプ
ライドル１１を経て通常の張力に戻り後続する過時効炉
（図示せず）へ送出される。
い加熱炉、均熱炉を経てきた鋼帯１はまずプライドル２
を通シその張力が強められる。これは冷却ロール７を通
過する銅帯の張力をできるたけ大きくして銅帯と冷却ロ
ールとの接触の均一化を計るためである。ついで鋼帯１
は温腿分布制両用ガスジェットクーラ３な通過する。制
御用ジェットクーラ３は第２図に示すように銅帯幅方向
に複数個に分割されておシ各々にその風量を鉤節する制
御弁４（ａ−ｅ）が設けられている。制御用ジェットク
ーラ３で幅方向温度分布をＭＷされた鋼帯１はデフレク
タロール６′ｔ−経て冷却ロール４４ｔ７に到る。第１
図においては冷却ロール７は５本で構成されており、そ
のうち７ｂ、７ｄは固矩され、７ ａ ＊ ７ ｅ ＋
７ ｅは圧下装置８ａ＋８ｃ＋８ｅによシ上下動し銅
帯の冷却ロールへの捲付角を変更せしめることによシ冷
却終了時の銅帯温度を制御する・ 冷却終了後の銅帯はデフレクタ７−ル９を経、さらにプ
ライドル１１を経て通常の張力に戻り後続する過時効炉
（図示せず）へ送出される。
第３図は制御用ジェットクーラの制御能を示した例で板
幅１０００ｍ、板厚Ｑ、 ８５ ｗｍ、入側温度６５０
℃の一帯（速度２５０ｍ／分）を１本の冷却ロール（径
１５００１１１１＋１捲付角１１６度）によυ冷却した
場合の出側温度分布である。実線は制御用ジェットクー
ラを用いなかった場合で銅帯エツジ近傍では冷却ロール
に生じたサーマルクラウンのため接触不良となり全く冷
却され々い状態となっている。一方破線はエツジ１０（
１１＋１の部分に制御用ジェットクーラを適用（冷却長
１．５ｍ、熱伝堰係数５０ ｋ ｃ ａ ｌ ７ｍ２ｈ
℃、冷却ガス温度１００℃〕した場合で、冷却ロール
入側で約３℃低くすると出側では約９℃鋼帯温度が低く
なっておシエッジ近傍での冷却不足が大幅に改善されて
いる。
幅１０００ｍ、板厚Ｑ、 ８５ ｗｍ、入側温度６５０
℃の一帯（速度２５０ｍ／分）を１本の冷却ロール（径
１５００１１１１＋１捲付角１１６度）によυ冷却した
場合の出側温度分布である。実線は制御用ジェットクー
ラを用いなかった場合で銅帯エツジ近傍では冷却ロール
に生じたサーマルクラウンのため接触不良となり全く冷
却され々い状態となっている。一方破線はエツジ１０（
１１＋１の部分に制御用ジェットクーラを適用（冷却長
１．５ｍ、熱伝堰係数５０ ｋ ｃ ａ ｌ ７ｍ２ｈ
℃、冷却ガス温度１００℃〕した場合で、冷却ロール
入側で約３℃低くすると出側では約９℃鋼帯温度が低く
なっておシエッジ近傍での冷却不足が大幅に改善されて
いる。
このように冷却ロール入側に制御用ジェットクーラを設
けることはその制御効果が冷却ロール出側で数倍に増幅
されて現われることが大きな特色であシ冷却ロールの途
中や出側に制御用ジェットクーラを設置してもこのよう
な効果は期待できない。この効果は従来技術の項の冒頭
でも述べたように部分冷却が部分張力増となシこれが更
に部分冷却を助長するというロール冷却の本質的特性に
基づくものである。
けることはその制御効果が冷却ロール出側で数倍に増幅
されて現われることが大きな特色であシ冷却ロールの途
中や出側に制御用ジェットクーラを設置してもこのよう
な効果は期待できない。この効果は従来技術の項の冒頭
でも述べたように部分冷却が部分張力増となシこれが更
に部分冷却を助長するというロール冷却の本質的特性に
基づくものである。
第４図に制御用ジェットクーラの制御能を示す今一つの
例として冷却ロール数５本の場合を示す。
例として冷却ロール数５本の場合を示す。
条件は鋼帯寸法１． ｏ ｍ厚ｘ１０６０ｍ＋（幅）ａ
Ｆ！Ｌ２１２ ｍ ／分 冷却ロール径１５００Ｍ 巻付角（各）１４３度 で、冷却ロール入側で約３０℃の板温不均一を生せしめ
た場合最終冷却ロール出側では７５℃の板温分布となっ
ておシ該ジェットクーラの制−効果が２．５倍に増幅さ
れることを表わしている。
Ｆ！Ｌ２１２ ｍ ／分 冷却ロール径１５００Ｍ 巻付角（各）１４３度 で、冷却ロール入側で約３０℃の板温不均一を生せしめ
た場合最終冷却ロール出側では７５℃の板温分布となっ
ておシ該ジェットクーラの制−効果が２．５倍に増幅さ
れることを表わしている。
さてこのような制御能を有する制御用ジェットクーラを
用いた具体的な制−系の構成としては、（４） 水冷ロ
ール出側に設けた温既計１０の信号によｐ制御用ジェ、
トクーラの風量分布を制御するフィードバック制御ルー
プ （Ｂ） 水冷ロールの入側に設けた温度計５の信号によ
ｐ制御用ジェットクーラの風量分布を制御するフィード
フォーワード制御ループの両者を具備しなけれにならな
い。
用いた具体的な制−系の構成としては、（４） 水冷ロ
ール出側に設けた温既計１０の信号によｐ制御用ジェ、
トクーラの風量分布を制御するフィードバック制御ルー
プ （Ｂ） 水冷ロールの入側に設けた温度計５の信号によ
ｐ制御用ジェットクーラの風量分布を制御するフィード
フォーワード制御ループの両者を具備しなけれにならな
い。
まずフィードバック制御の内容について述べると例えは
温度計１０の信号すなわち銅帯の幅方向温度分布（第５
図）は演算制御器１２に入力され、演算制御器１２は該
温度分布θｄの平均値θｄからの偏差に応じて冷却ガス
量の劃−弁４の開度を出力する（鋲６図）さてこのよう
なフィードバック制御は定席偏差を小さくするためには
極めて有効な手段でわるが制−位置（制御用ジェットク
ーラ３の位置）から板温検出位置（温度計１０の位置う
までの銅帯の移送時１ｔ＋＋ ％冷却ロールのサーマル
クラウンが安定化するまでの時間咎を考慮して制御応答
性を定めねはならない。す力わちこれらの遅れ一時１ｉ
ｉ４よシ充分長いピッチをもった外乱に対しては４効な
制御が可能であるが短周期の外乱に対して制ｈＩＬよう
とすると）・ンチングを生じ安定な制御はできない。こ
の遅れ時間は設備の仕様にもよるが一般に１０〜２０秒
の値をもっているフ４−ドフォーワード制呻ルーゾはこ
のようなフィードバック制−の低応答性を改善するため
のもので制御用ジェットクーラ３の直後に設けた板温計
５の（８号を用いるものである。この方法によれは制御
用ジェットクーラの一次的な効果すなわち冷却ロール入
側の板温分布は直ちに検出できるのでこの板温分布と冷
却ロール出側板錫分布との関係を予め知っておけは早い
応答性をもつ制−が可能となる。
温度計１０の信号すなわち銅帯の幅方向温度分布（第５
図）は演算制御器１２に入力され、演算制御器１２は該
温度分布θｄの平均値θｄからの偏差に応じて冷却ガス
量の劃−弁４の開度を出力する（鋲６図）さてこのよう
なフィードバック制御は定席偏差を小さくするためには
極めて有効な手段でわるが制−位置（制御用ジェットク
ーラ３の位置）から板温検出位置（温度計１０の位置う
までの銅帯の移送時１ｔ＋＋ ％冷却ロールのサーマル
クラウンが安定化するまでの時間咎を考慮して制御応答
性を定めねはならない。す力わちこれらの遅れ一時１ｉ
ｉ４よシ充分長いピッチをもった外乱に対しては４効な
制御が可能であるが短周期の外乱に対して制ｈＩＬよう
とすると）・ンチングを生じ安定な制御はできない。こ
の遅れ時間は設備の仕様にもよるが一般に１０〜２０秒
の値をもっているフ４−ドフォーワード制呻ルーゾはこ
のようなフィードバック制−の低応答性を改善するため
のもので制御用ジェットクーラ３の直後に設けた板温計
５の（８号を用いるものである。この方法によれは制御
用ジェットクーラの一次的な効果すなわち冷却ロール入
側の板温分布は直ちに検出できるのでこの板温分布と冷
却ロール出側板錫分布との関係を予め知っておけは早い
応答性をもつ制−が可能となる。
冷却ロール出側の板温分布（平均値からの偏Ｍ）をΔθ
ｄ１冷却ロール入側の板温分布をΔθｅとしたときプロ
セスゲインＧは のように表すことができる。よって なる入側板温分布となるよう演カ、制御器１２によシ制
呻用ジェットクーラの冷却風量を制御すれは出側板温分
布を均一なものとすることかできる。
ｄ１冷却ロール入側の板温分布をΔθｅとしたときプロ
セスゲインＧは のように表すことができる。よって なる入側板温分布となるよう演カ、制御器１２によシ制
呻用ジェットクーラの冷却風量を制御すれは出側板温分
布を均一なものとすることかできる。
もちろん実際にはこのプロセスゲインＧを完全に正確に
把握することはできないのでフィードフォーワード制−
のみで完全に均一な冷却は達成できず、上述のフィード
バック制−と併用することにより応答性にすぐれかつ定
常偏差の少い制御か可能となる。本発明によシ従来は１
００秒以上のピッチを有する外乱のみしか安定した制−
を行えなかったのに対し１０秒以下のピッチの外乱も安
定な制御が口Ｊ能となり出側板温偏差も２０℃以下とす
ることができた。
把握することはできないのでフィードフォーワード制−
のみで完全に均一な冷却は達成できず、上述のフィード
バック制−と併用することにより応答性にすぐれかつ定
常偏差の少い制御か可能となる。本発明によシ従来は１
００秒以上のピッチを有する外乱のみしか安定した制−
を行えなかったのに対し１０秒以下のピッチの外乱も安
定な制御が口Ｊ能となり出側板温偏差も２０℃以下とす
ることができた。
（発明の効果）
以上述べたように本発明によれはロール作動のもつ本質
的に不安定な冷却過程を安定化することができ板幅方向
の拐質むらや形状不良の問題を解決することかできる。
的に不安定な冷却過程を安定化することができ板幅方向
の拐質むらや形状不良の問題を解決することかできる。
ロール冷却は水媒体と銅帯とを直接接触させる従来の冷
却方法とは異なシ、銅帯を酸化させることなく相賀的に
必要々高冷却速度を得ることのできる画期的技術であり
板幅方向の冷却均一化が唯一の問題点とされていた。本
発明りかかる問題の解決をもたらすものであシ今後の銅
帯連続焼鈍技術の向上に大きく寄与するものである。
却方法とは異なシ、銅帯を酸化させることなく相賀的に
必要々高冷却速度を得ることのできる画期的技術であり
板幅方向の冷却均一化が唯一の問題点とされていた。本
発明りかかる問題の解決をもたらすものであシ今後の銅
帯連続焼鈍技術の向上に大きく寄与するものである。
第１図は四−ル冷却設備全体図、第２図り制御用ガスジ
ェットクーラ詳細図、第３図は板幅方向温度制御用ジェ
ットクーラの制御能を示す図、第４図は板幅方向温度制
御用ガスジェットクーラの制御能を示す図、第５図は銅
帯の幅方向温度分布の例、第６図は板幅方同温腿制−用
ガスジエツトクーラに苅する演算制御器の出力を説明す
る図である。 １・・・鋼帯、２・・・入ＩＩ＋プライドル、３・・・
ガスジェットクーラ、４・・・制御弁、５・・・温度計
、６・・・デフレクタロール、７・・・冷却ロール、８
・・・冷却ロールの圧下装置、９・・・デフレクタロー
ル、１０・・・温度計、１１・・・出側プライドル、１
２・・・演算制御器。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 俸３目 算４ 日 第５ 図 箪６図 板暢
ェットクーラ詳細図、第３図は板幅方向温度制御用ジェ
ットクーラの制御能を示す図、第４図は板幅方向温度制
御用ガスジェットクーラの制御能を示す図、第５図は銅
帯の幅方向温度分布の例、第６図は板幅方同温腿制−用
ガスジエツトクーラに苅する演算制御器の出力を説明す
る図である。 １・・・鋼帯、２・・・入ＩＩ＋プライドル、３・・・
ガスジェットクーラ、４・・・制御弁、５・・・温度計
、６・・・デフレクタロール、７・・・冷却ロール、８
・・・冷却ロールの圧下装置、９・・・デフレクタロー
ル、１０・・・温度計、１１・・・出側プライドル、１
２・・・演算制御器。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 俸３目 算４ 日 第５ 図 箪６図 板暢
Claims (1)
- 連続焼鈍炉内に設けた冷媒乞流通させる１個もしくは複
数個の冷却ロールからなる銅帯の冷却設備において、第
１冷却ロールの入側に設けた銅帯幅方向温度分布制御用
のガスジェットクーラの風量をｉＩｋ終冷却ロール出側
に設けた銅帯幅方向の温度分布を検出する冷却設備入側
温度計の信号と核温嵐分布制呻用ガスジェットクーラと
第１冷却ロールとの藺に設けた銅帯幅方向の温度分布を
検出する冷却設備入側温度計の１ｈ号の両者を用いて制
（財）することを特徴とする連続焼鈍における銅帯の冷
却方法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58230602A JPS60125331A (ja) | 1983-12-08 | 1983-12-08 | 連続焼鈍における鋼帯の冷却方法 |
| DE8484303788T DE3463162D1 (en) | 1983-06-11 | 1984-06-05 | Method for cooling a steel strip in a continuous-annealing furnace |
| EP19840303788 EP0128734B1 (en) | 1983-06-11 | 1984-06-05 | Method for cooling a steel strip in a continuous-annealing furnace |
| AU29118/84A AU548769B2 (en) | 1983-06-11 | 1984-06-06 | Cooling a steel strip in a continuous-annealing furnace |
| ES533246A ES8504262A1 (es) | 1983-06-11 | 1984-06-08 | Un metodo para enfriar un fleje de acero en un horno de recocido continuo |
| BR8402816A BR8402816A (pt) | 1983-06-11 | 1984-06-08 | Processo para resfriar uma tira de aco |
| CA000456250A CA1224122A (en) | 1983-06-11 | 1984-06-08 | Method for cooling a steel strip in a continuous- annealing furnace |
| US06/816,990 US4725321A (en) | 1983-12-08 | 1986-01-09 | Method for cooling a steel strip in a continuous annealing furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58230602A JPS60125331A (ja) | 1983-12-08 | 1983-12-08 | 連続焼鈍における鋼帯の冷却方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60125331A true JPS60125331A (ja) | 1985-07-04 |
| JPS638171B2 JPS638171B2 (ja) | 1988-02-22 |
Family
ID=16910313
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58230602A Granted JPS60125331A (ja) | 1983-06-11 | 1983-12-08 | 連続焼鈍における鋼帯の冷却方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4725321A (ja) |
| JP (1) | JPS60125331A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61183414A (ja) * | 1985-02-07 | 1986-08-16 | Nippon Steel Corp | 金属ストリツプの冷却方法 |
| JPS6270165U (ja) * | 1985-10-21 | 1987-05-02 | ||
| JPH0488127A (ja) * | 1990-07-31 | 1992-03-23 | Nkk Corp | ストリップ冷却装置 |
| JPH05209229A (ja) * | 1992-01-28 | 1993-08-20 | Nkk Corp | 連続焼鈍用ストリップ冷却装置 |
| KR100515049B1 (ko) * | 2000-12-27 | 2005-09-14 | 주식회사 포스코 | 기수냉각대의 형상불량 방지장치 |
Families Citing this family (3)
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|---|---|---|---|---|
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