JPH07293436A - 多気筒圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 起動時の所要トルクを低減して車両の走行フ
ィーリングを向上することができる多気筒圧縮機を提供
する。 【構成】 フロントハウジング５内に閉鎖型吐出弁４０
Ａを収容する吐出室１９Ａを設ける。又、リヤハウジン
グ６内に第１開放型吐出弁４１を収容する第１開放型吐
出室２０を設ける。さらに、フロントハウジング５内に
第２開放型吐出弁４０Ｂを収容する第２開放型吐出室１
９Ｂを設ける。前記吐出室１９Ａと第１開放型吐出弁４
１を作動する感圧室６３とを第１加圧通路６９により連
通する。又、第１及び第２の開放型吐出室２０，１９Ｂ
を第２加圧通路７０により連通する。さらに、吐出室１
９Ｂと第２開放型吐出弁４０Ｂを作動する感圧室４６と
を通路５ｄにより連通する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は車両空調用に使用され
る多気筒圧縮機に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来の斜板式ピストン型圧縮機として、
特公昭６３−１０３１５号公報に示すものが提案されて
いる。この圧縮機においては、図１３に示すように、接
合されたシリンダブロック９１，９２のフロント側端面
にはバルブプレート９３を介してフロントハウジング９
４が接合され、リヤ端面にはバルブプレート９５を介し
てリヤハウジング９６が接合されている。両シリンダブ
ロック９１，９２に形成したシリンダボア９７内にはピ
ストン９８が往復動可能に収容されている。又、前記両
ハウジング９４，９６には吸入室９９，１００と、吐出
室１０１，１０２が区画形成されている。前記ピストン
９８は駆動軸１０３によって回転される斜板１０４によ
り往復動される。さらに、前記バルブプレート９３，９
５には吸入弁機構１０５，１０６と吐出弁機構１０７，
１０８が設けられている。フロント側の吐出弁機構１０
７は所定位置に配設されている。リヤ側の吐出弁機構１
０８はバネ１０９により常には開放位置に保持されてい
る。圧縮機の起動時に第１及び第２の電磁弁１１１，１
１２を開閉操作することにより、吐出管路１１０の吐出
圧力を吐出弁機構１０８の位置切換用スプール１１３の
背面に形成した感圧室１１４に作用させて、吐出弁１０
８を開放位置から閉鎖位置に切り換え可能になってい
る。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】上記の圧縮機は電磁ク
ラッチを介してエンジンに連通されている。電磁クラッ
チがオンされると、圧縮機が起動される。その起動時に
吐出容量をフロント側のみの５０％容量で起動すること
ができる。このため、全容量で起動するよりも圧縮機の
起動トルクを低減することができる。しかし、図６の破
線で示すように、圧縮機のフロント側が５０％容量で起
動されると、容量が２分の１であるにもかかわらず、停
止状態から圧縮機が起動されるので、圧縮仕事以外に内
部可動部品を動かすための慣性力分の仕事を必要とし、
全所要トルクの２分の１以上に大きくなる。このため、
圧縮機の起動時の所要トルク変動がかなり大きく、圧縮
機の起動ショックを緩和することができない。特に、車
両の走行中に空調装置を起動すると、エンジンへの負荷
が急激に増大して走行フィーリングが低下するという問
題があった。又、圧縮機、電磁クラッチ及びエンジンに
対する負荷が大きくなり、それらの耐久性を低下すると
いう問題があった。

【０００４】この発明の主たる目的は上記従来の問題点
を解消して起動時の所要トルク変動を低減して車両の走
行フィーリングを向上することができる多気筒圧縮機を
提供することにある。

【０００５】この発明の別の目的は上記目的に加えて、
圧縮機が運転を停止した場合に、圧縮機を初期状態に迅
速に復帰して、再起動が早期に行われた場合にも所要ト
ルク変動を低減して走行フィーリングを向上することが
できる多気筒圧縮機を提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明で
は、３つ以上の圧縮室の一部と吐出口を介して連通する
固定型吐出室と、上記吐出室内の所定位置に保持されて
吐出口を開閉する固定型吐出弁と、他の圧縮室と吐出口
を介して連通された開放型吐出室と、上記開放型吐出室
内で吐出口を開閉可能な開放型吐出弁と、開放型吐出室
と吐出系の空間とを連通する吐出通路と、上記吐出通路
に設けられた逆止弁と、前記開放型吐出弁を常には開放
位置に保持する付勢手段と、前記開放型吐出弁を開放位
置から閉鎖位置に切り換えるための感圧切換機構と、固
定型吐出室と感圧切換機構の感圧室を連通する加圧通路
とを備え、前記固定型吐出弁及び開放型吐出弁が所定の
時間差をもって前後して作動された場合の起動時のトル
ク変動がともに、５０％容量で運転を開始した場合の所
要トルクよりも低くなるように、各吐出室とそれぞれ連
通する気筒数の比を設定している。

【０００７】請求項２記載の発明は、請求項１におい
て、前記開放型吐出室、開放型吐出弁、吐出通路、逆止
弁、付勢手段、感圧切換機構及び加圧通路を、それぞれ
複数備え、各加圧通路は先に動作される吐出室側と遅れ
て動作される吐出室側の感圧室とを連通している。

【０００８】又、請求項３記載の発明は、請求項１又は
２において、逆止弁及び固定型吐出室の下流側の吐出管
路に別の逆止弁を設けている。又、請求項４記載の発明
は、請求項３において、別の逆止弁の上流側の吐出管路
を絞りを有する第１連通路により吸入系の空間に連通し
ている。

【０００９】又、請求項５記載の発明は、請求項１〜４
のいずれか１項において、加圧通路を、固定型吐出弁の
開閉動作により開閉されるようにしている。さらに、請
求項６記載の発明は、請求項５において、感圧切換機構
の感圧室を第２連通路により吐出系の空間と連通し、こ
の第２連通路には吐出系の空間から感圧室への逆流を阻
止する別の逆止弁を設けている。

【００１０】さらに、請求項７記載の発明は、請求項２
〜６のいずれか１項において、両頭ピストン型圧縮機の
フロント側又はリヤ側のハウジング内に固定型吐出室を
設け、フロント側及びリヤ側のハウジングに第１及び第
２の開放型吐出室を設けている。

【００１１】

【作用】請求項１記載の発明では、圧縮機が起動される
と、固定型吐出弁が作動されて、５０％以下の小容量で
の運転が開始される。次に、固定型吐出室内の圧力が加
圧通路を通して感圧切換機構の感圧室に作用すると、開
放型吐出弁が閉鎖位置に切り換えられて、圧縮機の吐出
容量が全容量に増大する。

【００１２】請求項１記載の発明では、圧縮機の起動時
に５０％以下の吐出容量で起動された後、吐出容量が増
大されるので、圧縮機の起動に要するトルクの大きな変
動が抑制され、車両の走行フィーリングが向上する。

【００１３】又、請求項１記載の発明では、エンジン、
圧縮機及びその電磁クラッチ等への負荷が低減されるの
で、エンジン等の耐久性が向上する。請求項２記載の発
明では、圧縮機が起動されると、固定型吐出弁が作動さ
れて、５０％以下の小容量での運転が開始される。次
に、固定型吐出室内の圧力が第１加圧通路を通して第１
感圧切換機構の感圧室に作用すると、第１開放型吐出弁
が閉鎖位置に切り換えられて、圧縮機の吐出容量が中間
容量に増大する。さらに、第１開放型吐出室の圧力が上
昇すると、この圧力は第２加圧通路を通して第２感圧切
換機構の感圧室に作用する。すると第２開放型吐出弁が
閉鎖位置に切り換えられ、圧縮機の吐出容量が増大す
る。

【００１４】このように請求項２記載の発明では、圧縮
機の起動時に５０％以下の吐出容量で起動された後、段
階的に吐出容量が増大されるので、圧縮機の起動に要す
るトルクの大きな変動が抑制され、車両の走行フィーリ
ングが向上する。

【００１５】又、請求項３記載の発明では、圧縮機の運
転が停止された場合に、別の逆止弁により吐出管路内の
ガスの固定型吐出室への逆流が阻止される。このため、
感圧切換機構の感圧室内の圧力の低下が迅速に行われ、
開放型吐出弁の開放位置への付勢手段による復帰が迅速
となる。従って、次に圧縮機が再起動されるまでの時間
が短くなっても、起動ショックが確実に緩和される。

【００１６】又、請求項４記載の発明では、圧縮機の運
転が停止された場合に、別の逆止弁の上流側の吐出管路
内の圧力の低下が絞りを有する第１連通路によりさらに
迅速に行われる。このため圧縮機が再起動されるまでの
時間がさらに短くなっても、起動ショックが確実に緩和
される。

【００１７】請求項５記載の発明では、加圧通路が吐出
弁の開閉動作により開閉されるので、感圧切換機構の感
圧室の圧力上昇が緩やかに行われる。このため、開放型
吐出弁の開放位置から閉鎖位置への切り換え時期が遅く
なり、小容量運転の保持時間が長くなる。

【００１８】さらに、請求項６記載の発明では、圧縮機
が停止された場合に感圧切換機構の感圧室内の高圧ガス
が第２連通路から排出される。このため、開放型吐出弁
の開放位置への切り換えが迅速に行われ、圧縮機が再起
動されるまでの時間が短くても起動ショックが確実に緩
和される。

【００１９】

【実施例】以下、この発明を片側５気筒、合わせて１０
気筒の斜板式ピストン圧縮機に具体化した第１実施例を
図１〜図６に基づいて説明する。

【００２０】図１に示すように、対接されたシリンダブ
ロック１，２の両端部はバルブプレート３，４を介在し
てフロント及びリヤの両ハウジング５，６によって閉鎖
され、これらは複数本のボルト７によって結合されてい
る。両シリンダブロック１，２の接合部分には斜板室８
が形成されている。その室には両ブロック１，２の中心
に貫設された軸孔１ａ，２ａを貫通する駆動軸９に対し
て傾斜して固着された斜板１０が収容されている。前記
シリンダブロック１，２のボス部１１，１２には、駆動
軸９を支承するラジアルベアリング１３，１３が圧入さ
れ、又、ボス部１１，１２と斜板１０との間にはスラス
トベアリング１４，１４が介在されている。シリンダブ
ロック１，２には駆動軸９と平行に、かつ該駆動軸９を
中心とする放射状位置に５対のシリンダボア１５が穿設
されている。これらのボア１５に嵌装されたピストン１
６はシュー１７よりなる軸受機構を介して斜板１０に係
留されていて、該斜板１０の回転力によってピストン１
６はシリンダボア１５内を往復動可能である。

【００２１】フロント及びリヤの各ハウジング５，６に
は中心側に吐出室１９，２０が形成され、外周側に該吐
出室１９，２０を取り囲むようにしてほぼ環状の吸入室
２１，２２が形成されている。フロント側の吐出室１９
は図２に示すようにフロントハウジング５の隔壁５ａ，
５ｂ，５ｃによって二つの吐出室１９Ａ，１９Ｂに区画
形成されている。リヤ側の吐出室２０は図３に示すよう
にリヤハウジング６の隔壁６ａによって円形に形成され
ている。吸入室２１，２２は図１に示すように前記ボル
ト７の通し孔を兼用する吸入通路２３，２４によって斜
板室８と連通されている。斜板室８はシリンダブロック
１，２の合わせ面の近くに取り付けられた吸入フランジ
２５と連通されている。

【００２２】又、シリンダブロック１，２におけるボア
挟間のうち１箇所には図５に示すようにバルブプレート
３，４との接触面からシリンダブロック２の外周面にか
けて吐出通路２６、吐出通路２７が穿設されている。こ
の吐出通路２６，２７の出口２９，３０はシリンダブロ
ック２に取り付けられた吐出フランジ２８とそれぞれ連
通されている。吐出通路２６，２７の入口はバルブプレ
ート３，４に貫通された連通孔３１，３２を介して吐出
室１９Ａ，２０と連通されている。吐出室１９Ａ，２０
は吐出通路２６，２７との連通部が外周側に適宜膨出さ
れている。さらに、リヤ側の吐出通路２７の出口３０に
はそれを開閉するための第１逆止弁３３が設けられてい
る。この第１逆止弁３３はリヤ側の吐出室２０内が低圧
状態では出口３０を閉鎖し、高圧状態では出口３０を開
放する。

【００２３】図１に示すように前記バルブプレート３，
４には吸入口３４，３５及び吐出口３６，３７が貫設さ
れ、これらを介してシリンダボア１５が吸入室２１，２
２及び吐出室１９Ａ，１９Ｂ，２０とそれぞれ連通され
ている。吸入口３４，３５及び吐出口３６，３７にはそ
れぞれ吸入弁３８，３９及び吐出弁４０Ａ，４０Ｂ，４
１が配設されている。吐出弁４０Ａ，４０Ｂ，４１はリ
テーナ４２Ａ，４２Ｂ，４３によってその変形量が規制
されている。

【００２４】さらに、フロント側の固定型吐出室１９Ａ
は図２に示すように一つの吐出口３６を通して一つのボ
ア１５と連通され、開放型吐出室１９Ｂは４つの吐出口
３６を介して４つのボア１５とそれぞれ連通されてい
る。吐出室１９Ａ内に収容した固定型吐出弁４０Ａはリ
テーナ４２Ａとともにボルト４８によりバルブプレート
３に固定されている。

【００２５】次に、図１及び図３によりリヤ側の第１開
放型吐出弁４１（以下単に第１吐出弁という）の第１感
圧切換機構Ｋ１について説明する。前記リヤハウジング
６の中心部には有底円筒状のスプール収容室６０が形成
され、その内部には円柱状のスプール６１が駆動軸９の
軸線方向の往復動可能に収容されている。このスプール
６１のフロント側端面には第１吐出弁４１及びそのリテ
ーナ４３がボルト６２により固定されている。スプール
６１のリヤ側端面と収容室６０の底面との間には第１感
圧室６３が形成され、この室内の圧力が上昇すると、吐
出弁４１が開放位置から正規の閉鎖位置に切り換え可能
である。前記リヤハウジング６には第１吐出弁４１及び
リテーナ４３の回動を阻止するピン６４がスプール６１
と平行に支持されている。シリンダブロック２の中心孔
２ａにはバネ収容室６５が形成され、この室には第１吐
出弁４１を開放位置に付勢するための第１付勢手段とし
てのコイル状の第１バネ６７が収容されている。バネ収
容室６５はバルブプレート４の中心孔４ａによって吐出
室２０と連通され、収容室６５はシリンダブロック２に
形成した通路６６によって斜板室８と連通されている。
従って、第１吐出弁４１が開放位置に保持された状態で
は、吐出室２０は中心孔４ａ、バネ収容室６５及び通路
６６により形成されたドレン通路６８によって斜板室８
と連通され、ピストン１６の往復動によりガスの圧縮動
作が行われることはない。

【００２６】前記第１感圧室６３は第１加圧通路６９に
よりフロント側の吐出室１９Ａと連通されている。吐出
室１９Ａ内に圧縮されたガスが供給されると、第１加圧
通路６９から第１感圧室６３に高圧の冷媒ガスが供給さ
れ、スプール６１が第１吐出弁４１及びリテーナ４３と
ともに第１バネ６７の付勢力に抗して開放位置から正規
の閉鎖位置に移動される。

【００２７】一方、第２開放型吐出室１９Ｂ内に収容し
た第２開放型吐出弁（以下単に第２吐出弁という）４０
Ｂはそのリテーナ４２Ｂとともに、正規の閉鎖位置と吐
出口３６を開放する開放位置とに変位可能である。この
第２吐出弁４０Ｂの第２感圧切換機構Ｋ２を図１及び図
２により説明する。

【００２８】フロントハウジング５の中心部には駆動軸
９を取り巻くようにスプール収容室４９が形成され、そ
の内部にはスプール４４が駆動軸９に沿って軸方向への
移動可能に収容されている。このスプール４４の外周に
は第２吐出弁４０Ｂの基端環状部及びリテーナ４２Ｂの
基端環状部がネジ筒４５により締付固定されている。
又、前記スプール４４のフロント端面とフロントハウジ
ング５との間には第２感圧室４６が形成され、該室４６
は通路５ｄを介して吐出室１９Ｂと連通されている。前
記シリンダブロック１の中心孔１ａにはバネ収容室１ｂ
が形成され、その内部には前記スプール４４をフロント
側、つまり第２吐出弁４０Ｂを開放位置へ付勢する第２
付勢手段としてのコイル状の第２バネ４７が収容されて
いる。

【００２９】前記スプール４４の内周面には駆動軸９と
のシールを図るシールリング５０が設けられている。フ
ロントハウジング５の軸孔には駆動軸９とのシールを図
るシールリング５１及びシール機構５２が設けられてい
る。さらに、バネ収容室１ｂには吐出室１９Ｂとバネ収
容室１ｂとのシールを行うシールリング５３が設けられ
ている。

【００３０】又、リヤ側の第１開放型吐出室２０とフロ
ント側の第２開放型吐出室１９Ｂは第２加圧通路７０を
介して連通されている。リヤ側の吐出室２０内に圧縮さ
れたガスが供給されると、第２加圧通路７０から高圧の
冷媒ガスが吐出室１９Ｂに供給され、通路５ｄを通して
第２感圧室４６に供給される。このため、スプール４４
が第２吐出弁４０Ｂ及びリテーナ４２Ｂとともに、バネ
４７の付勢力に抗して正規の閉鎖位置に移動される。

【００３１】この実施例では第１，２吐出弁４１，４０
Ｂの作動状態において、圧縮されたガスが吐出室１９Ｂ
から第２加圧通路７０を通して吐出室２０に送られ、こ
の吐出室２０から吐出通路２７を通して吐出フランジ２
８に送られる。従って、第２加圧通路７０はガスを吐出
する第２吐出通路７０Ａとしての機能を兼用する。さら
に、第１逆止弁３３は第２吐出通路７０Ａの第２逆止弁
としての機能を兼用する。

【００３２】前記吐出フランジ２８には吐出管路７１が
接続されていて、この管路７１には第３逆止弁７２が介
在されている。この吐出管路７１には図示しないが、冷
凍回路の凝縮器、蒸発器等が接続されている。逆止弁７
２は圧縮機の運転が停止された場合に、吐出管路７１内
のガスがフランジ２８側に逆流するのを阻止する。又、
弁７２の上流側の吐出管路７１は第１連通路７３及び絞
り７４を介して吸入管路７５と連通されている。この絞
り７４と第１連通路７３により圧縮機の運転が停止され
た場合に、弁７２上流側の吐出管路７１内のガスが吸入
管路７５側に排出され、内部圧力の低下が促進される。

【００３３】次に、前記のように構成した多気筒圧縮機
について、その作用を説明する。図１は圧縮機の停止状
態を示す。この状態ではシリンダボア１５、吸入室２
１，２２、吐出室１９Ａ，１９Ｂ，２０及び感圧室４
６，６３等の圧力がバランスして低圧となっている。こ
のため、フロント側の第２吐出弁４０Ｂがバネ４７によ
り開放位置に保持されるとともに、リヤ側の第１吐出弁
４１も開放位置に保持されている。

【００３４】この停止状態で圧縮機の電磁クラッチ（図
示略）がオンされると、エンジンの動力により駆動軸９
を介して斜板１０が回転され、斜板１０の回転により各
ピストン１６はシリンダボア１５内で往復動される。こ
のとき、１０気筒中の１気筒と対応する吐出室１９Ａ内
の吐出弁４０Ａのみが作動可能であるため、圧縮機は１
０％の吐出容量で起動され、起動時の所要トルクは図６
に実線で示すように小さい。従って、車両の走行中にエ
ンジンに過大な負荷が作用することはなく、走行フィー
リングが向上する。

【００３５】前述した１気筒分の圧縮機の運転が開始さ
れると、吐出室１９Ａ内に吐出された冷媒ガスは、吐出
通路２６及び吐出フランジ２８から吐出管路７１に送ら
れる。

【００３６】又、吐出室１９Ａ内の高圧のガスは第１加
圧通路６９を通してリヤ側の第１感圧室６３に供給さ
れ、この圧力が設定値を越えると、スプール６１及び第
１吐出弁４１が第１バネ６７の付勢力に抗して開放位置
から閉鎖位置に切り換えられる。（図４参照）このた
め、ドレン通路６８が第１吐出弁４１によって閉じら
れ、リヤ側の５気筒分のシリンダボア１５内でのガスの
圧縮が開始される。圧縮されたガスはリヤ側の吐出室２
０から第１吐出通路２７を通して逆止弁３３を開放しつ
つ吐出フランジ２８側に送られる。この状態ではフロン
ト側及びリヤ側合わせて６気筒、つまり圧縮機は６０％
の吐出容量で運転される。このときリヤ側では５０％の
吐出容量の第１吐出弁４１が一斉に閉鎖位置に切り換え
られるが、圧縮機が運転中であるため、その所要トルク
の変動値は図６に示すように従来の所要トルクと比較し
て小さい。

【００３７】さらに、リヤ側の吐出室２０内の高圧のガ
スは、第２加圧通路７０を介してフロント側の吐出室１
９Ｂに供給される。このため高圧のガスが通路５ｄから
第２感圧室４６に供給され、スプール４４は第２吐出弁
４０Ｂとともに第２バネ４７の付勢力に抗して開放位置
から閉鎖位置に移動される。（図４参照）このため残り
４気筒分のフロント側のシリンダボア１５内での圧縮が
開始され、吐出室１９Ｂから高圧の冷媒ガスが第２吐出
通路７０Ａ（第２加圧通路７０）を通してリヤ側の吐出
室２０に吐出される。この４気筒分の圧縮が開始される
と、図６に示すように起動トルクが増大するがその変動
値は小さいため、エンジンに与えるトルクが低減され、
走行フィーリングが向上する。

【００３８】以上のように圧縮機の起動時には所要トル
クが三段階に増大するので、その一回の変動値が低減さ
れ、起動時のショックが緩和され、車両の走行フィーリ
ングが向上する。又、圧縮機やエンジン、電磁クラッチ
に対する衝撃が軽減され、それらの耐久性が向上する。

【００３９】電磁クラッチがオフされて、圧縮機が停止
されると、第３逆止弁７２により吐出管路７１内の下流
側からの高圧ガスの逆流が阻止され、かつ第１連通路７
３及び絞り７４を通して圧縮機内のガスが吸入管路７５
側に放出される。このため吐出室１９Ａ，１９Ｂ，２０
及び感圧室４６，６３等の圧力が速やかに低下し、リヤ
側の第１吐出弁４１及びフロント側の第２吐出弁４０Ｂ
はバネ４７，６７により閉鎖位置から開放位置に切り換
えられる。このため、圧縮機の運転が停止されてから短
時間で再起動されても所要トルクを確実に低減すること
ができる。

【００４０】ところで、図６に示す時間と所要トルクの
曲線から明らかなように、圧縮機が全容量で運転されて
いる状態における実施例と従来例の所要トルクの大きさ
は等しい。このため、もし第２吐出弁４０Ｂをリヤ側の
第１吐出弁４１と同時に閉鎖位置に変位する構成をとっ
た場合には、図６の二点鎖線で示すように圧縮機の所要
トルクは従来の５０％起動時と同等かそれ以上に増大す
る。従って、この第１実施例のように１０気筒中の１気
筒（１０％）のみを固定型吐出室１９Ａと連通した場合
には、最低２つの開放型吐出室が必要となる。しかし、
この実施例において、例えば３気筒分の圧縮室を固定型
吐出室１９Ａと連通した場合には、残り７気筒の圧縮室
と対応する吐出弁を同時に作動しても全所要トルクの２
分の１程度に低減することができる。

【００４１】ところで、前記ドレン通路６８は省略する
こともできるが、この通路６８により開放型吐出弁４１
の開放状態において吐出室２０内の温度上昇を抑制する
ことができる。

【００４２】次に、この発明を具体化した第２実施例を
図７〜図１０により説明する。この第２実施例では図７
に示すように第３逆止弁７２の上流側の吐出管路７１と
第１感圧室６３とを第２連通路７６により連通してい
る。又、この通路７６には第４逆止弁７７が介在され、
第１感圧室６３から吐出管路７１にガスを排出可能であ
る。図９示すように吐出弁４０Ａを支持するバルブプレ
ート３には溝８１が形成され、該溝８１は連通孔８２を
通してシリンダブロック１の端面に形成した連通溝８３
に接続されている。この溝８３は図８に示すようにフラ
ンジ８４により第１加圧通路６９と連通されている。

【００４３】この第３実施例では吐出弁４０Ａが図９に
示すように吐出口３６を閉鎖する状態では、溝８１が弁
４０Ａにより閉鎖されて、第１加圧通路６９が閉鎖され
る。又、吐出弁４０Ａが図１０に示すように吐出口３６
を開放する状態では、溝８１が開放されて、第１加圧通
路６９が開放される。この第２実施例のその他の構成は
前記第１実施例と同様である。

【００４４】従って、この第２実施例では吐出室１９Ａ
から第１感圧室６３へ供給されるガスの量を低減して第
１吐出弁４１が開放位置から閉鎖位置に切り換えられる
までの時間、つまり圧縮機の最小容量での運転時間を長
くすることができる。このため、起動トルクの変動が立
て続けに生じることはなく、起動ショックの緩和が確実
となる。

【００４５】又、この第２実施例では、圧縮機が停止さ
れた場合に感圧切換機構Ｋ１の感圧室６３内の高圧ガス
が第２連通路７６、逆止弁７７、吐出管路７１、第１連
通路７３及び絞り７４を通して吸入管路へ排出される。
このため、開放型吐出弁４１の開放位置への切り換えが
迅速に行われ、圧縮機が再起動されるまでの時間が短く
ても起動ショックが確実に緩和される。

【００４６】次に、この発明の第３実施例を図１１によ
り説明する。この実施例ではリヤハウジングのみに吸入
室と吐出室を備えた片頭ピストン型圧縮機に本発明が具
体化されている。すなわち、リヤハウジング６の外周側
には吸入室２２が環状に形成され、内側には隔壁６ｂに
よって吐出室１９Ａ，１９Ｂ，２０が区画形成されてい
る。吐出室１９Ａ内には一つの吐出孔３７を開閉する固
定型吐出弁４０Ａが収容されている。又、第１及び第２
の開放型吐出室２０，１９Ｂには第１，第２吐出弁４
１，４０Ｂが設けられている。さらに、第１吐出弁４１
を作動するスプール６１の感圧室６３は第１加圧通路６
９を介して吐出室１９Ａと連通されている。又、第２吐
出弁４０Ｂを作動するスプール４４の感圧室４６は第２
加圧通路７０を介して吐出室２０と連通されている。さ
らに、リヤハウジング６の隔壁６ｂには第１及び第２の
吐出通路２７，７０Ａが設けられ、両通路には第１及び
第２の逆止弁３３Ａ，３３Ｂが設けられている。さら
に、シリンダブロック２にはドレン通路６８，７８が設
けられている。

【００４７】この実施例では圧縮機が起動されると、第
１，第２吐出弁４１，４０Ｂはともに開放位置にあるの
で、５気筒中の１気筒、つまり２０％の吐出容量で圧縮
機が起動される。この一つの気筒で圧縮されたガスは吐
出通路２６から吐出管路７１に吐出される。

【００４８】次に、吐出室１９Ａの高圧のガスは第１加
圧通路６９を通して第１感圧室６３に供給され、スプー
ル６１により第１吐出弁４１が閉鎖位置に切り換えら
れ、圧縮機は５気筒中３気筒、つまり計６０％の容量で
運転される。さらに、この第１吐出弁４１が作動される
と、吐出室２０から第２加圧通路７０を通して高圧ガス
が第２感圧室４６に供給されるので、第２吐出弁４０Ｂ
が閉鎖位置に切り換えられ、圧縮機は全容量で運転され
る。

【００４９】又、吐出室２０，１９Ｂ内で圧縮されたガ
スは、吐出通路２７，７０Ａから逆止弁３３Ａ，３３Ｂ
を押し退けて吐出室１９Ａに合流する。この第３実施例
も圧縮機の起動時には所要トルクが三段階に分かれて増
大するので、第１実施例の作用及び効果と同様の作用及
び効果がある。

【００５０】次に、この発明の第４実施例を図１２によ
り説明する。この実施例ではリヤハウジング６内に固定
型吐出室１９Ａ及び開放型吐出室２０が一つ設けられて
いる。又、吐出室１９Ａ内は５気筒のうち２気筒分のボ
ア１５と吐出口３７を介して連通されている。吐出室２
０は残り３気筒分のボア１５と吐出口３７を介して連通
されている。その他の構成は第３実施例と同様である。

【００５１】この実施例では圧縮機が４０％容量で起動
されるので、所要トルクが前記各実施例よりも大きくな
るが、従来例の５０％容量での起動と比較して一回目の
トルクの変動値が低減され、起動ショックが緩和され
る。又、吐出弁４１が作動されると、６０％容量の気筒
での圧縮が開始されるが、圧縮機が運転中であるため、
トルクの変動値は従来の５０％起動のトルク変動値と比
較して低減される。

【００５２】なお、この発明は前記実施例に限定される
ものではなく、次のように具体化することもできる。 （１）第１，２実施例において、第１連通路７３及び絞
り７４のみを省略すること。又、第３逆止弁７２のみを
省略すること。さらに、これらの両方を省略すること。
これらの場合には、感圧室６３，４６内の圧力低下が前
記実施例と比較して遅くなるが、やがて吐出弁４１，４
０Ｂがバネ６７，４７により開放位置に切り換えられ
る。

【００５３】（２）第１，２実施例では吐出室１９Ａの
吐出弁４０Ａを一つにしたが、これを２，３又は４つに
すること。これらの場合にも圧縮機の起動時の一回目の
トルク変動値を低減して、車両の走行フィーリングを向
上することができる。

【００５４】（３）前記実施例では第１及び第２の加圧
通路６９，７０を外部配管により構成したが、これをシ
リンダブロック１，２及びハウジング５，６内に形成す
ること。

【００５５】（４）第１，２実施例において、フロント
側に第１開放型吐出室を設け、リヤハウジング６内に第
２開放型吐出室を設けること。 （５）第３，４実施例において、第２実施例の第１加圧
通路６９、第２連通路７６及び第４逆止弁７７の構成を
採用すること。

【００５６】上記実施例から把握できる請求項以外の技
術思想について、以下にその効果とともに記載する。請
求項１において、開放型吐出弁はスプールに支持され、
該スプールの背面には感圧室が形成されている多気筒圧
縮機。

【００５７】この圧縮機の場合には感圧切換機構の構成
を簡素化してコストを低減することができる。この明細
書において気筒数の比は、開放型吐出室が一つの場合に
は、例えば３気筒では１対２、４気筒では１対３、５気
筒では２対３、６気筒では２対４というように設定され
る。さらに、開放型吐出室が２つある場合には、例えば
３気筒では１対１対１、４気筒では１対１対２、５気筒
では１対２対２、６気筒では１対２対３というように設
定される。

【００５８】

【発明の効果】以上詳述したように、この発明は特許請
求の範囲の欄に記載した構成を有するので、次のような
効果がある。

【００５９】請求項１記載の発明では圧縮機の起動時に
トルクの大きな変動が抑制され、車両の走行フィーリン
グを向上することができる。又、請求項１記載の発明で
は、エンジン、圧縮機及びその電磁クラッチ等への負荷
が低減されるので、エンジン等の耐久性を向上すること
ができる。

【００６０】請求項２記載の発明は、圧縮機の起動時に
５０％以下の吐出容量で起動された後、段階的に複数回
に吐出容量が増大されるので、圧縮機の起動に要するト
ルクの大きな変動が抑制され、車両の走行フィーリング
を向上することができる。

【００６１】又、請求項３記載の発明では、圧縮機が再
起動されるまでの時間が短くなっても、起動ショックを
確実に緩和することができる。又、請求項４記載の発明
では、圧縮機が再起動されるまでの時間がさらに短くな
っても、再起動ショックを確実に緩和することができ
る。

【００６２】請求項５記載の発明では、第１開放型吐出
弁の開放位置から閉鎖位置への切り換え時期が遅くな
り、小容量運転の保持時間を長くして起動ショックの低
減を確実に行うことができる。

【００６３】さらに、請求項６記載の発明では、圧縮機
が停止された場合に、開放型吐出弁の開放位置への切り
換えが迅速に行われ、圧縮機が再起動されるまでの時間
が短くなっても起動ショックを確実に緩和することがで
きる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 この発明を具体化した第１実施例の圧縮機の
中央部縦断面図である。

【図２】 フロントハウジング側の横断面図である。

【図３】 リヤハウジング側の横断面図である。

【図４】 圧縮機の全容量状態を示す中央部縦断面図で
ある。

【図５】 吐出フランジ付近の縦断面図である。

【図６】 時間と圧縮機の所要トルクとの関係を示すグ
ラフである。

【図７】 この発明の第２実施例の圧縮機の中央部縦断
面図である。

【図８】 第２実施例のフロントハウジング側の横断面
図である。

【図９】 第２実施例の固定型吐出弁の閉鎖状態の部分
断面図である。

【図１０】 第２実施例の固定型吐出弁の開放状態の部
分断面図である。

【図１１】 この発明の第３実施例を示す要部の断面図
である。

【図１２】 この発明の第４実施例を示す要部の断面図
である。

【図１３】 従来の圧縮機の中央部縦断面図である。

【符号の説明】

１５…シリンダボア、１９Ａ…固定型吐出室、２０，１
９Ｂ…第１及び第２の開放型吐出室、３６，３７…吐出
口、２７，７０Ａ…第１及び第２の吐出通路、３３，３
３Ａ，３３Ｂ…第１及び第２の逆止弁、４０Ａ…固定型
吐出弁、４１，４０Ｂ…第１及び第２の開放型吐出弁、
６７，４７…第１及び第２の付勢手段としてのバネ、６
３，４６…第１及び第２の感圧室、６９，７０…第１及
び第２の加圧通路、７１…吐出管路、７２，７７…第３
及び第４の逆止弁、７３…第１連通路、７４…絞り、７
６…第２連通路、Ｋ１，Ｋ２…第１及び第２の感圧切換
機構。

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ３つ以上の圧縮室の一部と吐出口を介し
   て連通する固定型吐出室と、 上記吐出室内の所定位置に保持されて吐出口を開閉する
   固定型吐出弁と、 他の圧縮室と吐出口を介して連通された開放型吐出室
   と、 上記開放型吐出室内で吐出口を開閉可能な開放型吐出弁
   と、 開放型吐出室と吐出系の空間とを連通する吐出通路と、 上記吐出通路に設けられた逆止弁と、 前記開放型吐出弁を常には開放位置に保持する付勢手段
   と、 前記開放型吐出弁を開放位置から閉鎖位置に切り換える
   ための感圧切換機構と、 固定型吐出室と感圧切換機構の感圧室を連通する加圧通
   路と、を備え、 前記固定型吐出弁及び開放型吐出弁が所定の時間差をも
   って前後して作動された場合の起動時のトルク変動がと
   もに、５０％容量で運転を開始した場合の所要トルクよ
   りも低くなるように、各吐出室とそれぞれ連通する気筒
   数の比を設定した多気筒圧縮機。
2. 【請求項２】 請求項１において、前記開放型吐出室、
   開放型吐出弁、吐出通路、逆止弁、付勢手段、感圧切換
   機構及び加圧通路は、それぞれ複数備えられ、各加圧通
   路は先に動作される吐出室側と遅れて動作される吐出室
   側の感圧室とを連通するものである多気筒圧縮機。
3. 【請求項３】 請求項１又は２において、逆止弁及び固
   定型吐出室の下流側の吐出管路には別の逆止弁が設けら
   れている多気筒圧縮機。
4. 【請求項４】 請求項３において、別の逆止弁の上流側
   の吐出管路は絞りを有する第１連通路により吸入系の空
   間に連通されている多気筒圧縮機。
5. 【請求項５】 請求項１〜４のいずれか１項において、
   加圧通路は、固定型吐出弁の開閉動作により開閉される
   ようにした多気筒圧縮機。
6. 【請求項６】 請求項５において、感圧切換機構の感圧
   室は第２連通路により吐出系の空間と連通され、この第
   ２連通路には吐出系の空間から感圧室への逆流を阻止す
   る別の逆止弁が設けられている多気筒圧縮機。
7. 【請求項７】 請求項２〜６のいずれか１項において、
   圧縮機は両頭ピストン型圧縮機であって、そのフロント
   側又はリヤ側のハウジング内には固定型吐出室が設けら
   れ、フロント側及びリヤ側のハウジングには第１及び第
   ２の開放型吐出室が設けられている多気筒圧縮機。