JPH07271451A - 振動騒音制御装置 - Google Patents

振動騒音制御装置

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JPH07271451A
JPH07271451A JP6079351A JP7935194A JPH07271451A JP H07271451 A JPH07271451 A JP H07271451A JP 6079351 A JP6079351 A JP 6079351A JP 7935194 A JP7935194 A JP 7935194A JP H07271451 A JPH07271451 A JP H07271451A
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sine wave
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利彰 小林
Hidetaka Ozawa
英隆 小沢
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 振動騒音伝達経路の伝達特性を経年変化や環
境変化に応じて高精度且つ迅速に同定する。 【構成】 制御用ＬＭＳ処理部２９の演算に空白時間が
生じたときは当該信号が同定許可判別部３５に送られ
る。該同定許可判別部３５では外乱騒音信号Ｎ等に基づ
いて同定許可を判別し、同定が許可されたときは同定周
波数演算部３６で回避周波数等を除外した同定周波数を
算出する。次いで同定信号生成部３７は基準正弦波δを
生成して加算器１８に入力し、第１の制御信号Ｑと重畳
した第２の制御信号Ｖを出力する一方、遅延正弦波γと
共に、同定用フィルタ３９及び同定用ＬＭＳ処理部４１
に入力し、これらの信号δ、γと残差信号λとに基づき
同定用フィルタ３９のフィルタ係数更新を行う。同定用
フィルタ３９は伝達特性更新部４２に同定信号ηを出力
し、次いで、Ｃテーブル２７のフィルタ係数更新を行
う。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は振動騒音制御装置、より
詳しくは回転体等から発する周期性又は擬似周期性を有
する振動騒音を能動的に制御し、これら振動騒音の低減
化を図る振動騒音制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、適応型デジタルフィルタ(Adaptiv
e Digital Filter: 以下、「ＡＤＦ」という）を使用し
て振動騒音源から発生する振動騒音を減衰させ、該振動
騒音の低減化を図る能動的振動騒音制御装置の開発が各
方面で盛んに行なわれている。
【０００３】これら各種の能動的振動騒音制御装置のう
ち、振動騒音源の各構成部位に特有の振動騒音周期に対
し単一周期の正弦波を生成し、該正弦波と所定周期遅延
した遅延正弦波をＡＤＦに入力するようにした振動騒音
制御装置を本願出願人は既に提案している（特願平５−
０８６８２３号）。
【０００４】該振動騒音制御装置においては、ＡＤＦと
して有限長インパルス応答（FiniteImpulse Response:
ＦＩＲ）形のタップ数が「２」のウィーナフィルタ（以
下、「Ｗフィルタ」という）を使用し、回転体の回転信
号を所定微小回転角度毎（例えば、３．６°毎）にパル
ス信号として検出している。すなわち、上記振動騒音制
御装置においては、前記回転体の１回転毎に一周期分の
正弦波を生成し、該正弦波と所定周期遅延した遅延正弦
波とを第１のフィルタ手段に入力して適応制御を実行す
ることにより、ＡＤＦのタップ数（フィルタ次数）が２
タップでも可能となり、積和演算に要する時間の短縮化
を図ることができる。
【０００５】また、上記振動騒音制御装置においては、
振動騒音伝達経路の伝達特性は、予め所定の同定作業を
経て第２のフィルタ手段にテーブル化されて記憶されて
おり、該第２のフィルタ手段に記憶された伝達特性を読
み出して制御信号を補正している。すなわち、上記振動
騒音制御装置においては、一旦第２のフィルタ手段に記
憶された伝達特性は振動騒音制御中は固定したものとし
て取り扱っている。
【０００６】ところで、周期性又は擬似周期性を有する
振動騒音が発生する自動車等の車輌は、長時間に亙って
様々な状況下で使用されるため、その状況の変化に応じ
て前記振動騒音伝達経路の伝達特性も変化する。特に所
謂自己伸縮型エンジンマウントを搭載して振動騒音制御
を行う場合は、該エンジンマウントを構成するゴムの温
度依存性に起因した該ゴムの弾力性の変化や経年劣化に
よるゴムの硬化等により、その伝達特性が変化し、また
車室内の騒音制御についても温度や湿度、或いは窓の開
閉状態や乗員等の配置及び員数など種々の要因によっ
て、その伝達特性は敏感に変化する。
【０００７】しかしながら、上記振動騒音制御装置にお
いては、上述したように、第２のフィルタ手段に記憶さ
れている伝達特性が振動騒音制御中は固定したものとし
て取り扱っているため、車検時等に同定作業を行なって
経年変化に対する補正を行う必要がある。また、温度変
化に対しては別途温度センサを設けて現在温度を把握
し、該温度変化に応じて伝達特性を補正する方法も考え
られるが、そのためには膨大な記憶容量を有する記憶部
とセンサ類とを追加しなければならず、同定作業の複雑
化や工数増加を招来する。
【０００８】したがって、経年変化や環境変化に対応し
た高精度な振動騒音制御を行うためには、振動騒音伝達
経路の伝達特性の補正を適応制御と並行して同定するの
が望ましい。このような観点から、所定空間内の暗騒音
レベルに応じた同定音を生成して出力し、該同定音と前
記所定空間内の所定位置における残留騒音とに基づいて
騒音伝達経路の伝達特性を求めることにより、騒音制御
の実行と並行して騒音伝達経路の伝達特性を同定するよ
うにした能動型騒音制御装置が提案されている（例え
ば、特開平５−２６５４６８号公報）。
【０００９】上記能動型騒音制御装置においては、暗騒
音レベルよりも所定レベル低い同定音を生成して出力す
ることにより、同定音を乗員に感知されることなく、前
記騒音伝達経路の伝達特性を同定することが可能とな
る。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記従来の
能動型騒音制御装置においては、高精度な同定結果を得
るためにはＳ／Ｎ比を或る程度良好に保つ必要がある。
【００１１】しかしながら、同定音を大きくして前記Ｓ
／Ｎ比を大きくしたのでは該同定音が乗員に感知されて
しまって乗員に不快感を与えるため、同定音はできるだ
け小さいことが要求される。すなわち、上記従来の能動
型騒音制御装置を車輌等の自動車に適用した場合は、同
定音を大きくするには限界があり、しかも、車輌走行中
はロードノイズ等の影響により騒音レベルが大きくなる
ため、Ｓ／Ｎ比を良好に保つことが困難となる。つま
り、上記従来の能動型騒音制御装置においては、高精度
な同定結果を得るには限界があり、このため、経年変化
や環境変化に対応した的確な騒音制御を行うことはでき
ないという問題点があった。
【００１２】さらに、上記能動型騒音制御装置において
は、タップ数の多いＡＤＦを使用して同定しているた
め、前記伝達特性の同定に長時間を要するという問題点
もあった。
【００１３】本発明はこのような問題点に鑑みなされた
ものであって、振動騒音伝達経路の伝達特性を経年変化
や環境変化に応じて高精度且つ迅速に同定することがで
きる振動騒音制御装置を提供することを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は、周期性又は擬似周期性を有する振動騒音が
発生する少なくとも回転体を有する振動騒音源に対し、
該振動騒音源の構成部位に特有の振動騒音周期に応じた
基準信号を検出する基準信号検出手段と、前記振動騒音
源を制御する制御信号を生成する制御信号生成手段と、
該制御信号生成手段と前記誤差信号検出手段との間に形
成される振動騒音伝達経路のうちの少なくとも１つ以上
の振動騒音伝達経路中に配設された電気機械変換手段
と、該電気機械変換手段を駆動する駆動信号を生成する
駆動信号生成手段と、前記駆動信号と前記振動騒音源か
らの振動騒音信号との偏差を誤差信号として検出する誤
差信号検出手段と、前記制御信号生成手段と前記誤差信
号検出手段との間に形成される振動騒音伝達経路の伝達
特性が記憶されると共に、該伝達特性と前記基準信号と
に基づいて参照信号を生成する参照信号生成手段と、前
記誤差信号と前記参照信号と前記制御信号とに基づいて
前記誤差信号が最小値となるように前記制御信号を更新
する制御信号更新手段とを備えた振動騒音制御装置にお
いて、前記制御信号と重畳して前記電気機械変換手段を
駆動する基準正弦波を生成する基準正弦波生成手段と、
前記基準正弦波に対し所定遅延周期Ｍを有する遅延正弦
波を生成する遅延正弦波生成手段と、前記基準正弦波と
前記遅延正弦波と前記誤差信号とに基づいて前記振動騒
音伝達経路の伝達特性を同定する伝達特性同定手段と、
該伝達特性同定手段から出力された同定信号に基づき前
記参照信号生成手段に記憶されている前記伝達特性を更
新する伝達特性更新手段とを備え、前記伝達特性同定手
段は、タップ数が「２」の適応型デジタルフィルタで構
成されると共に、前記所定遅延周期Ｍが、 １／３≧Ｍ≧１／７（但し、Ｍは実数） の範囲に設定されていることを特徴とし、好ましくは、
前記所定遅延周期Ｍが、「１／４」に設定されているこ
とを特徴としている。
【００１５】また、本発明は、周期性又は擬似周期性を
有する振動騒音が発生する少なくとも回転体を有する振
動騒音源に対し、該振動騒音源の構成部位に特有の振動
騒音周期に応じた基準信号を検出する基準信号検出手段
と、前記振動騒音源を制御する制御信号を生成する制御
信号生成手段と、該制御信号生成手段と前記誤差信号検
出手段との間に形成される振動騒音伝達経路のうちの少
なくとも１つ以上の振動騒音伝達経路中に配設された電
気機械変換手段と、該電気機械変換手段を駆動する駆動
信号を生成する駆動信号生成手段と、前記駆動信号と前
記振動騒音源からの振動騒音信号との偏差を誤差信号と
して検出する誤差信号検出手段と、前記制御信号生成手
段と前記誤差信号検出手段との間に形成される振動騒音
伝達経路の伝達特性が記憶されると共に、該伝達特性と
前記基準信号に基づいて参照信号を生成する参照信号生
成手段と、前記誤差信号と前記参照信号と前記制御信号
生成手段とに基づいて前記誤差信号が最小値となるよう
に前記制御信号を更新する制御信号更新手段とを備えた
振動騒音制御装置において、前記制御信号と重畳して前
記電気機械変換手段を駆動する正弦波を生成する正弦波
生成手段と、前記正弦波の位相を変化させる位相変化手
段と、該位相変化手段により位相変化した正弦波と前記
誤差信号とに基づいて前記振動騒音伝達経路の伝達特性
を同定する伝達特性同定手段と、該伝達特性同定手段か
ら出力された同定信号に基づいて前記参照信号生成手段
に記憶されている前記伝達特性を更新する伝達特性更新
手段とを備えていることを特徴としている。
【００１６】さらに、前記基準正弦波の前記制御信号ヘ
の重畳を制御する重畳制御手段と、前記基準正弦波が前
記制御信号に重畳していないときは暗騒音振動の伝達特
性を同定して暗騒音振動同定信号を生成する暗騒音振動
同定信号生成手段とを備え、前記伝達特性更新手段が、
前記同定信号と暗騒音振動同定信号とに基づいて前記同
定信号を補正する同定信号補正手段を有していることを
特徴としている。
【００１７】また、上述の振動騒音制御装置において、
前記回転体の回転数を検出する回転数検出手段と、前記
回転体から発生する振動騒音信号以外の外乱信号を検出
する外乱信号検出手段とを備え、前記外乱信号検出手段
及び前記回転数検出手段の検出結果に基づいて前記伝達
特性同定手段の実行を許可すべきか否かを判別する同定
許可判別手段を有していることを特徴としている。
【００１８】また、前記同定許可判別手段が、前記回転
体の回転数が所定値以上のとき、前記回転体の回転数変
動値が所定変動値以上のとき、及び前記外乱信号が所定
外乱信号値以上のときのうちの少なくともいずれか１つ
を充足するときは、前記伝達特性同定手段の実行を禁止
する同定実行禁止手段を有していることを特徴としてい
る。
【００１９】また、本発明は、前記回転体の現回転数に
対応する特定周波数を分別する周波数分別手段と、前記
伝達特性同定手段により同定された同定信号を保存する
同定信号保存手段と、前記特定周波数と前記同定信号保
存手段に記憶された同定信号とに基づいて同定周波数を
決定する同定周波数決定手段とを備えていることを特徴
とし、また、前記同定周波数決定手段は、前記特定周波
数及び前記同定信号保存手段に保存されている特定の同
定信号に対応した周波数を回避して同定周波数を決定す
ることを特徴としている。
【００２０】さらに、前記誤差信号検出手段と少なくと
も１つ以上の所定領域との間の伝達特性の振幅値を表現
する動倍率に基づいて同定振幅値を決定する同定振幅値
決定手段を有し、前記基準正弦波生成手段により生成さ
れる基準正弦波の振幅値は前記同定振幅値であることを
特徴とし、また、前記動倍率は、前記誤差信号の振幅値
に対する前記伝達特性の振幅値が所定レベル以下となる
ように設定されることを特徴としている。
【００２１】また、前記制御信号生成手段が、タップ数
が「２」の適応型デジタルフィルタで構成され、かつ前
記伝達特性同定手段と前記制御信号更新手段とが単一の
制御部で演算処理されると共に、前記制御信号更新手段
の演算状況を監視する監視手段を備え、前記制御信号更
新手段の演算が実行されているときは前記同定許可判別
手段の実行を禁止する一方、前記前記制御信号更新手段
の演算が実質的に実行されていないときは前記同定許可
判別手段を実行することを特徴としている。
【００２２】
【作用】上記構成によれば、電気機械変換手段を駆動す
る基準正弦波と該基準正弦波に対し所定遅延周期Ｍ（１
／３≧Ｍ≧１／７、好ましくはＭ＝１／４）を有する遅
延正弦波とが２タップの適応デジタルフィルタを有する
伝達特性同定手段に入力され、該適応デジタルフィルタ
のフィルタ係数更新がなされ、その収束により同定信号
が生成される。そして、前記同定信号により振動騒音伝
達経路の伝達特性が更新される。
【００２３】ところで、検出したい信号に変調を施して
変調信号を生成し、信号検出センサから出力される出力
信号に前記変調信号を乗算して出力信号の中から変調周
波数成分を有する信号、すなわち検出したい信号のみを
取り出すことができることが従来より知られている。
【００２４】かかる手法はロックイン同定法と呼称され
るものであって、該ロックイン同定法を振動騒音制御装
置に適用した場合、検出したい信号は振動伝達経路の伝
達特性、すなわち、微弱正弦波信号であり、出力信号は
誤差信号となる。したがって、正弦波信号の位相を変調
させて変調信号を生成し、該変調信号と前記誤差信号と
を乗算することにより伝達特性のみを取り出すことが可
能となる。つまり、正弦波生成手段から出力された正弦
波に対して位相を変調させた変調信号を生成し、該変調
信号と誤差信号とに基づいて伝達特性が同定されること
となる。
【００２５】さらに、重畳制御手段を設けることによ
り、伝達特性更新手段には基準正弦波を制御信号に重畳
しているときの同定信号と前記重畳していないときの暗
騒音振動同定信号とが入力され、これらの同定信号及び
暗騒音振動同定信号に基づいて前記伝達特性が更新され
る。
【００２６】また、回転体の回転数が所定値以上のとき
やその変動値が所定値以上のとき、あるいは及び外乱信
号が所定値以上のときは伝達特性の同定が禁止される。
【００２７】また、同定周波数は、回転体の現回転数に
対応する特定周波数と同定信号保存手段により保存され
ている同定信号に基づいて決定され、その振幅は誤差信
号検出手段と所定領域との間の伝達特性の振幅値及び外
乱信号に基づいて決定され、誤差信号の最大振幅値より
所定レベル低い振幅値を有する正弦波が得られる。
【００２８】また、制御信号更新監視手段の監視によ
り、制御信号更新手段の演算が実行されているときは伝
達特性の同定は禁止され、制御信号更新手段の演算が実
質的に行なわれていないときは伝達特性の同定が可能な
状態となる。
【００２９】
【実施例】以下、本発明に係る振動騒音制御装置を自動
車等の車輌に適用した場合について、その実施例を図面
に基づき詳説する。
【００３０】図１は、周期性または擬似周期性を有する
振動騒音を発する振動騒音源としてのエンジンの車体へ
の取付状態を示した図である。
【００３１】図中１は、例えば直列４気筒を有する車輌
駆動用パワープラントの４サイクルエンジン（以下、単
に「エンジン」という）であって、該エンジン１は、エ
ンジンマウント２と、前輪（駆動輪）４の懸架装置５
と、排気管６の支持体７とで車体８に支持されている。
【００３２】また、エンジンマウント２は、振動騒音伝
達特性を変化させ得る電気機械変換手段としての適数個
の自己伸縮型エンジンマウント２ａと、前記振動騒音伝
達特性を変化させ得ない適数個の通常のエンジンマウン
ト２ｂとから構成されている。
【００３３】前記自己伸縮型エンジンマウント２ａには
ボイスコイルモータ（ＶＣＭ）や圧電素子或いは磁歪素
子等のアクチュエータが内有され、エンジンの振動に応
じて電子マウントコントロールユニット（ＥＭＣＵ）
（図示せず）からの信号によりエンジンの振動を制御す
る。すなわち、自己伸縮型エンジンマウント２ａは、液
体が充填された液室を有し、エンジン１（振動騒音源）
側に固定された弾性ゴムを介してエンジン１の振動が前
記アクチュエータにより車体８に伝達されるのを制御す
る。
【００３４】また、エンジンマウント２ｂ近傍には振動
エラーセンサ９が配設され、さらに車室１０内の略中央
天井部にはマイクロホン等の外乱騒音センサ１１が配設
されている。振動エラーセンサ９は、エンジン１から発
生する振動騒音信号Ｄと前記アクチュエータを駆動させ
る駆動信号Ｚとを相殺して誤差信号εを出力し、外乱騒
音センサ１１は、車輌走行中におけるロードノイズ等を
検出してその検出信号を出力する。また、エンジン１の
図示しないクランク軸に固着されたフライホイール近傍
には、磁気センサ等の回転検出センサが配設されてい
る。
【００３５】図２は、本発明に係る振動騒音制御装置の
一実施例を示すシステム構成図である。
【００３６】該振動騒音制御装置は、フライホイールの
回転信号Ｘを検出する上記回転検出センサ１２と、該回
転検出センサ１２からの出力信号を波形整形してエンジ
ンの各構成部位に応じた振動騒音周期を示すタイミング
パルス信号Ｙ1、Ｙ2の生成等を行う電子コントロールユ
ニット（以下、「ＥＣＵ」という）１３と、該ＥＣＵ１
３から出力されるタイミングパルス信号Ｙ1、Ｙ2をトリ
ガ信号として適応制御を行う高速演算可能なＤＳＰ（Di
gital Signal Processor）１４と、ロードノイズ等の騒
音を検知してその検出信号をＤＳＰ１４に入力する前記
外乱騒音センサ１１と、前記ＤＳＰ１４から出力される
第３の制御信号Ｖ（デジタル信号）を駆動信号Ｚに変換
する振動騒音伝達系１５と、前記駆動信号Ｚ及びエンジ
ン１からの振動騒音信号Ｄが入力される前記振動エラー
センサ９と、該振動エラーセンサ９から出力された誤差
信号（アナログ信号）εをデジタル信号に変換して前記
ＤＳＰ１４にフィードバックするＡ／Ｄコンバータ１６
とを主要部として構成されている。
【００３７】具体的には、回転検出センサ１２は、フラ
イホイールのリングギアを計数してそのパルス信号Ｘを
検出し、該パルス信号ＸをＥＣＵ１３に供給する。そし
て、ＥＣＵ１３は、振動騒音源であるエンジン１のピス
トン系や燃焼室等エンジンの各構成部位に特有の振動騒
音特性に応じて該パルス信号Ｘを分周し、２種類のタイ
ミングパルス信号Ｙ1、Ｙ2を生成する。
【００３８】すなわち、ＥＣＵ１３は、エンジン１の回
転に同期して規則的な振動騒音特性が生じるピストン系
の振動成分（１次振動成分）を制御するのに適したタイ
ミングパルス信号Ｙ1と、燃焼状態に応じて不規則な振
動騒音特性が生じる爆発圧（加振力）の振動成分（２次
振動成分）を制御するのに適したタイミングパルス信号
Ｙ2とを生成する。つまり、前記ピストン系はクランク
軸が１回転する毎に往復運動するため、その振動はクラ
ンク軸が１回転する毎に１回発生すると考えられる。し
たがって１次振動成分制御用のタイミングパルス信号Ｙ
1は、エンジン１のクランク軸が１回転する毎に発生す
る。また、爆発行程はクランク軸が２回転する間に１気
筒当たり１回実行されるので、４気筒エンジンの場合は
クランク軸が２回転する間に４回の爆発行程があり、そ
の振動はクランク軸が２回転する毎に１回発生すると考
えられる。したがって２次振動成分制御用のタイミング
パルス信号Ｙ2は、エンジン１のクランク軸が０．５回
転する毎に発生する。そして、これらタイミングパルス
信号Ｙ1、Ｙ2がＤＳＰ１４に供給される。
【００３９】このように、振動次数の概念を導入し、振
動次数成分を複数種に区分して適応制御を行うことによ
り、より効果的な振動騒音の低減化を図ることができ
る。すなわち、規則的な振動騒音特性を有する１次振動
次数成分と不規則な振動騒音特性を有する爆発圧に関す
る２次振動次数成分とを区分して適応制御を行うことに
より、振動騒音をより効果的に低減することができる。
【００４０】また、ＥＣＵ１３は、前記タイミングパル
ス信号Ｙ1、Ｙ2の発生間隔を微小回転角度毎（例えば、
３．６°毎）に分割して可変サンプリングパルス信号Ｐ
sr1、Ｐsr2を生成し、これら可変サンプリングパルス信
号Ｐsr1、Ｐsr2をＤＳＰ１４に供給する。
【００４１】尚、エンジン１の回転を検出する手段とし
ては、上述のようなフライホイールのリングギアを計数
して検出する手段に限定されるものではなくエンコーダ
等によりクランク軸やカム軸の回転信号を直接検出して
もよいが、クランク軸の回転を直接検出する場合はクラ
ンク軸の捩り振動等により回転変動が生じる虞があり、
またカム軸の回転を直接検出する場合においてもカム軸
用プーリとクランク軸用プーリとを連結させているタイ
ミングベルトの伸び等によりカム軸の回転が微小ながら
変動する虞があるのに対し、クランク軸に固着されてい
るフライホイールは慣性モーメントが大きく回転変動が
少ないため、比較的簡易且つ高精度で所望のサンプリン
グ周波数を得ることができるという利点がある。
【００４２】しかして、ＤＳＰ１４は、タイミングパル
ス信号Ｙ1の発生周期に応じて適応制御を行う適応制御
処理部１７1と、タイミングパルス信号Ｙ2の発生周期に
応じて適応制御を行う適応制御処理部１７2と、これら
２個の適応制御処理部１７1、１７2から出力された第２
の制御信号Ｖ1、Ｖ2が加算される加算器１８とが内蔵さ
れている。また、前記適応制御処理部１７1、１７2は、
第１の制御信号Ｑ1、Ｑ2を出力する適応制御回路１
９1、１９2と、後述する所定要件下前記振動騒音伝達系
１５の伝達特性を適応制御の実行と並行しながら同定す
る伝達特性同定回路２０1、２０2と、前記適応制御回路
１９及び伝達特性同定回路２０の駆動状態を常時監視す
る駆動状態監視部３４1，３４2と、前記伝達特性同定回
路２０1、２０2から出力される同定用基準信号δ1、δ2
と前記適応制御回路１９1、１９2から出力される第１の
制御信号Ｑ1、Ｑ2とを加算して第２の制御信号Ｖ1、Ｖ2
を出力する加算器２１1、２１2とを備えている。
【００４３】また、振動騒音伝達系１５は、第３の制御
信号Ｖ（デジタル信号）をアナログ信号に変換するＤ／
Ａコンバータ２２と、該Ｄ／Ａコンバータ２２の出力信
号（矩形信号）を平滑化するためのローパスフィルタ
（ＬＰＦ）２３（遮断周波数Ｆｃ；Ｆｃ＝Ｆｓ／２）
と、該ＬＰＦ２３の出力信号を増幅する増幅器２４と、
上記した自己伸縮型エンジンマウント２ａとが配設され
ている。
【００４４】また、適応制御処理部１７の適応制御回路
１９は、図３に示すように、可変サンプリングパルス信
号Ｐｓｒが供給されて該可変サンプリングパルス信号Ｐ
ｓｒに応じた制御用基準信号Ｕ（１）、Ｕ（２）及び基
本参照信号Ｒ′（１）、Ｒ′（２）を出力する基準信号
記憶手段（以下、「Ｒテーブル」という）２５と、前記
制御用基準信号Ｕ（１）、Ｕ（２）をフィルタリングす
るタップ数が「２」のＦＩＲ形ＡＤＦとしてのＷフィル
タ２６（制御信号生成手段）と、振動騒音伝達系１５に
起因して生じる位相振幅特性（伝達特性）が予め同定さ
れて記憶されると共に前記伝達特性同定回路２０により
前記位相振幅特性の更新が可能とされた位相振幅特性記
憶手段（以下、「Ｃテーブル」という）２７と、Ｒテー
ブル２５から出力される基本参照信号Ｒ′の振幅を所定
のゲイン変数Δａで増幅する増幅器２８と、Ｗフィルタ
２６のフィルタ係数を更新するための演算処理を行う適
応アルゴリズムとしての制御用ＬＭＳ（Least Mean Squ
are)処理部２９とを備えている。尚、Ｃテーブル２７と
増幅器２８とで参照信号生成手段を構成している。
【００４５】Ｒテーブル２５は、具体的には、単一周期
の制御用基準正弦波と該制御用基準正弦波に対し１／４
周期の周期遅れ（π／２の位相遅れ）を有する制御用遅
延正弦波とが可変サンプリングパルス信号Ｐｓｒの発生
タイミングに対応する微小角度毎に、例えば３．６°毎
にデジタル的に記憶されている。そして、例えば、エン
ジンの１次振動成分を制御対象とする場合は１次振動成
分の１周期に相当するフライホイールが１回転する間に
０番地、１番地、……、９９番地の順で等間隔で１００
個の可変サンプリングパルス信号Ｐｓｒが入力され、該
可変サンプリングパルス信号Ｐｓｒの入力タイミングを
読み出しポインタ（図中、矢印Ａで示す）として該可変
サンプリングパルスＰｓｒに対応した制御用基準正弦
波、及び制御用遅延正弦波を出力する。
【００４６】また、Ｃテーブル２７は、制御用基準信号
Ｕに対する位相遅れφを示すシフト量ΔＰが記憶された
ΔＰテーブル３０と、Ｒテーブル２５から出力される基
本参照信号Ｒ′のゲイン変数Δａが記憶されたΔａテー
ブル３１とが格納されている。すなわち、可変サンプリ
ングパルスＰｓｒの入力に応じて決定される制御用基準
正弦波及び制御用遅延正弦波の読み出しポインタ（Ｒテ
ーブル２５の矢印Ａに示すタイミングに対応する）に応
じたシフト量ΔＰ及びゲイン変数Δａが予め系に応じて
同定されており、該Ｃテーブル２７を検索することによ
り読み出しポインタに対応したシフト量ΔＰ及びゲイン
変数Δａが読み出されると共に、該Ｃテーブル２７は後
述するように上記伝達特性同定回路２０によりそのシフ
ト量ΔＰ及びゲイン変数Δａが更新可能とされている。
【００４７】これにより、可変サンプリングパルスＰｓ
ｒが入力される毎に、Ｒテーブル２５及びＣテーブル２
７の検索を介して可変サンプリングパルスＰｓｒの発生
タイミングに応じた一組の制御用基準信号Ｕ（１）、Ｕ
（２）及び参照信号Ｒ（１）、Ｒ（２）が一義的に決定
される。
【００４８】尚、Ｃテーブル２７はタイミングパルス信
号Ｙ1，Ｙ2の発生間隔ΔＹを計数してその逆数に比例す
るエンジン回転数ＮＥを算出し、駆動状態監視部３４を
介して伝達特性同定回路２０に供給する。
【００４９】しかして、上記適応制御回路１９において
は、前記可変サンプリングパルスＰｓｒがＥＣＵ１３か
らＲテーブル２５及びＣテーブル２７に入力されると、
該可変サンプリングパルスＰｓｒの入力に同期して読み
出しポインタに相当する制御用基準正弦値及び制御用遅
延正弦値を読み出し、該制御用基準正弦値及び制御用遅
延正弦値を制御用基準信号Ｕ（１）、Ｕ（２）としてＷ
フィルタ２６に入力する。一方、Ｃテーブル２７におい
ては、可変サンプリングパルスＰｓｒが入力される毎
に、対応する読み出しポインタのシフト量ΔＰ及びゲイ
ン変数Δａが読み出される。すなわち、前記シフト量Δ
ＰがＲテーブル２５に入力され、該シフト量ΔＰだけシ
フトした制御用基準正弦値及び制御用遅延正弦値を基本
参照信号Ｒ′（１）及びＲ′（２）としてＲテーブル２
５から出力し、これら基本参照信号Ｒ′（１）及びＲ′
（２）を増幅器２８に供給する。そして、増幅器２８で
は更にＣテーブル２７から出力されたゲイン変数Δａに
より基本参照信号Ｒ′（１）及びＲ（２）の振幅を増幅
して参照信号Ｒ（１）及びＲ（２）を作成し、これら参
照信号Ｒ（１）及びＲ（２）を制御用ＬＭＳ処理部２９
に供給する。
【００５０】次いで、制御用ＬＭＳ処理部２９では、数
式（１）及び数式（２）に基づいてＷフィルタ２６の第
１及び第２のフィルタ係数Ｔ（１），Ｔ（２）につい
て、そのフィルタ係数更新を行う。
【００５１】
【数１】 Ｔ（１）（ｉ＋１）＝Ｔ（１）（ｉ）＋μ×Ｒ（１）×ε …（１）
【００５２】
【数２】 Ｔ（２）（ｉ＋１）＝Ｔ（２）（ｉ）＋μ×Ｒ（２）×ε …（２） ここで、Ｔ（１）（ｉ＋１）及びＴ（２）（ｉ＋１）は
第１及び第２のフィルタ係数Ｔ（１），Ｔ（２）の新た
なフィルタ係数値、Ｔ（１）(i)及びＴ（２）(i)は第１
及び第２のフィルタ係数Ｔ（１），Ｔ（２）の現在のフ
ィルタ係数値である。μは毎回の係数更新補正量を規制
するステップサイズパラメータであって、制御対象に応
じた所定値に予め設定されている。
【００５３】次いで、Ｗフィルタ２６の係数更新部３２
でＷフィルタのフィルタ係数更新を実行し、斯く決定さ
れた今回のフィルタ係数Ｔ（１），Ｔ（２）と制御用基
準信号Ｕ（１）及びＵ（２）とを乗算部３３で乗算し、
第１の制御信号Ｑを出力する。
【００５４】このように２タップからなるＷフィルタ２
６の内、一方のフィルタ係数Ｔ（１）が制御用基準正弦
波に基づいて出力された制御用基準信号Ｕ（１）により
係数更新され、他方のフィルタ係数Ｔ（２）が制御用遅
延正弦波に基づいて出力された制御用基準信号Ｕ（２）
により係数更新されるので、短時間で系を収束させるこ
とが可能となり演算負荷の軽減化を図ることができると
共に収束速度の向上を図ることができる。
【００５５】図４は前記伝達特性同定回路２０の第１の
実施例を前記適応制御回路部１９と共に模式的に示した
図である。
【００５６】すなわち、伝達特性同定回路２０は、前記
駆動状態監視部３４により適応制御回路１９が駆動して
いない旨の状態通知があったときに駆動する同定許可判
別部３５と、該同定許可判別部３５により同定が許可さ
れたときはその同定周波数ＦＲＥＱを演算する同定周波
数演算部３６と、該同定周波数演算部３６からの出力信
号に応じて同定用基準正弦波信号δを生成する同定用基
準信号生成部３７と、前記同定用基準正弦波信号δに比
し１／４周期の周期遅れ（π／２の位相遅れ）を有する
同定用遅延正弦波信号γを生成する遅延信号生成部３８
と、同定用基準正弦波信号δと同定用遅延正弦波信号γ
をフィルタリングするタップ数が「２」のＦＩＲ形ＡＤ
Ｆとしての同定用フィルタ３９と、該同定用フィルタ３
９から出力される同定用制御信号ρと誤差信号εとを加
算して残差信号λを出力する加算器４０と、残差信号λ
と前記同定用基準正弦波信号δ及び同定用遅延正弦波信
号γとに基づき同定用フィルタ３９のフィルタ係数を更
新する同定用ＬＭＳ処理部４１と、同定用ＬＭＳ処理部
４１の演算により収束した同定信号ηが入力される伝達
特性更新部４２とを備え、該伝達特性更新部４２からの
出力により上記したＣテーブル２７（図３参照）の位相
振幅情報（伝達特性）が書き換えられる。尚、同定用フ
ィルタ３９と同定用ＬＭＳ処理部４１とで伝達特性同定
手段を構成している。
【００５７】しかして、本振動騒音制御装置において
は、駆動状態監視部３４により適応制御回路１９の作動
状態が常時監視されており、適応制御回路１９が駆動し
ているときは伝達特性同定回路２０の駆動を禁止する一
方、適応制御回路１９が駆動していないときは前記伝達
特性同定回路２０を駆動するように構成されている。
【００５８】本振動騒音制御装置は、適応制御回路１９
のＷフィルタ２６が上述のように２タップで構成されて
いるためその収束速度が速く、特にエンジン回転数ＮＥ
が低いときは極短時間で系が収束する可能性が高く、次
回タイミングパルスが入力するまでの間に制御用ＬＭＳ
処理部２９が実質的に演算を実行していない時間、すな
わち「演算空白時間」が生じるため、かかる該演算空白
時間を利用して伝達特性の同定を行う。
【００５９】これにより、ＤＳＰ１４に負荷される演算
も過剰に増大することがなく、単一の制御部で実行する
ことが可能となり、極端なコスト増を招来するのを防止
することができる。
【００６０】尚、本振動騒音制御装置は、適応制御回路
１９が優先的に駆動するようにされているため、伝達特
性同定回路２０が駆動中であってもタイミングパルスＹ
の入力により適応制御回路１９がその駆動を開始したと
きは、駆動状態監視部３４を介して伝達特性同定回路２
０の駆動が停止される。
【００６１】すなわち、適応制御回路１９が駆動してい
るときは、上述の如く適応制御回路１９で第１の制御信
号Ｑが生成されると共に、該追適応制御回路１９から出
力された第１の制御信号Ｑは、加算器１８を通過して第
２の制御信号Ｖを出力し、振動騒音伝達経路１５を経て
該第２の制御信号Ｖは駆動信号Ｚに変換され、振動エラ
ーセンサ９に入力される。一方、振動騒音源であるエン
ジン１からの振動騒音信号Ｄが前記振動エラーセンサ９
に入力され、該振動エラーセンサ９で前記駆動信号Ｚと
前記振動騒音信号Ｄが相殺され、その誤差信号εが該振
動エラーセンサ９から出力される。そして、前記誤差信
号εは制御用ＬＭＳ処理部２９にフィードバックされて
上述したようにＷフィルタ２６のフィルタ係数が更新さ
れる。
【００６２】一方、駆動状態監視部３４により適応制御
回路１９が駆動していないことが伝達特性同定回路２０
に通知されたときは、かかる適応制御回路１９の演算空
白時間を利用して伝達特性同定回路２０が駆動される。
すなわち、同定許可判別部３５には外乱騒音センサ１１
からの外乱騒音信号ＮやＣテーブル２７で算出されたエ
ンジン回転数ＮＥが適応制御回路１９から供給される。
そして、エンジン回転数ＮＥやその変動量ΔＮＥあるい
は外乱騒音信号Ｎが夫々所定値ＮＥＬ、ΔＮＥＸ及びＮ
Ｌ以下のときは同定が許可され、同定周波数演算部３６
で同定周波数ＦＲＥＱ及び該同定周波数ＦＲＥＱにおけ
る同定振幅値ＡＩが算出される。
【００６３】すなわち、同定周波数演算部３６では後述
する所定の回避周波数ＡＦを検出すると共に伝達特性更
新部４２からの更新記録情報を参照し、これらに相当す
る周波数を除外した同定周波数ＦＲＥＱを算出する。ま
た、振動エラーセンサ９から車室内の乗員までの伝達特
性の振幅値及び外乱信号Ｎに基づき乗員に感知されない
範囲でＳ／Ｎ比が最大となるようにゲイン設定し、同定
振幅値ＡＩを算出する。
【００６４】次に、同定信号生成部３７では同定周波数
ＦＲＥＱ及び同定振幅値ＡＩに基づいて同定用基準正弦
波δが生成される。次いで、同定用基準正弦波δは加算
器１８に入力され、Ｗフィルタ２６からの第１の制御信
号Ｑと重畳されて第２の制御信号Ｖを出力する。また、
同定用基準正弦波δは、遅延信号生成部３８から出力さ
れる同定用遅延正弦波γと共に、同定用フィルタ３９及
び同定用ＬＭＳ処理部４１に入力され、加算器４０から
入力される残差信号λと前記同定用基準正弦波δ及び前
記同定用遅延正弦波γとに基づき同定用フィルタ３９の
フィルタ係数更新がなされる。そして、その演算結果が
収束すると同定用フィルタ３９からは伝達特性更新部４
２に同定信号ηが出力され、これらの同定信号ηを該伝
達特性更新部４２に内蔵された記憶部（ＲＡＭ）に格納
され、保存される。
【００６５】伝達特性更新部４２は、これら保存されて
いる過去の同定信号η、及び今回更新された同定信号η
等を考慮し、所定の条件を充足したもののみがＣテーブ
ル２７に出力され、位相振幅情報の更新が行われる。
【００６６】そして、上述したように、前記伝達特性同
定回路２０の駆動中であってもその駆動中にタイミング
パルスＹが入力されたときはその駆動を中止して適応制
御回路１９による適応制御が実行される。
【００６７】図５及び図８は適応制御回路１９で実行さ
れる適応制御及び伝達特性同定回路２０で実行される同
定演算の制御手順を示すフローチャートである。
【００６８】ステップＳ１では適応制御回路１９へのタ
イミングパルス信号Ｙの入力がＥＣＵ１３からあったか
否かを駆動状態監視部３４が判別し、該タイミングパル
ス信号Ｙの入力があったときはステップＳ２〜ステップ
Ｓ８の処理を実行し、適応制御回路１９による適応制御
を実行する。
【００６９】すなわち、タイミングパルス信号Ｙが適応
制御回路１９に入力されると、前記タイミングパルス信
号ＹをトリガとしてＷフィルタ２６から第１の制御信号
Ｑを出力し（ステップＳ２）、次いでＣテーブル２７に
おいてタイミングパルス信号Ｙの発生間隔ΔＹを計数し
（ステップＳ３）、該発生間隔ΔＹの逆数であるエンジ
ン回転数ＮＥを算出してＣテーブル２７に内蔵された記
憶部（ＲＡＭ）にその算出結果を記憶する（ステップＳ
４）。次いで、前記エンジン回転数ＮＥの前回値ＮＥ
（ｎ−１）と今回値ＮＥ（ｎ）の変動量ΔＮＥを算出
し、これらの結果を前記記憶部に記憶する（ステップＳ
５）。尚、これらエンジン回転数ＮＥ及びその変動量Δ
ＮＥは後述する同定許可判別時に使用される。
【００７０】続くステップＳ６では制御用ＬＭＳ処理部
２９が振動エラーセンサ９からの誤差信号εを読み込
み、次いで該誤差信号εと参照信号Ｒと現在の第１の制
御信号Ｑとに基づいてＷフィルタ２６のフィルタ係数を
更新し（ステップＳ７）、次回タイミングパルスＹの入
力時に出力すべき第１の制御信号Ｑを設定して該第１の
制御信号ＱをＷフィルタ２６に内蔵された記憶部（ＲＡ
Ｍ）に格納し（ステップＳ８）、ステップＳ１に戻る。
【００７１】このように、本振動騒音制御装置において
は、タイミングパルスＹの入力に同期して最初に１回だ
けＷフィルタ２６のフィルタ係数更新を行う。
【００７２】次に、タイミングパルスＹが入力されてか
らステップＳ２〜ステップＳ８を１回実行した後はステ
ップＳ１の判別結果が否定（Ｎｏ）となるため、ステッ
プＳ９〜ステップＳ１６の同定許可判別を実行して伝達
特性の同定演算を実行すべきか否かを判別する。
【００７３】すなわち、ステップＳ９ではステップＳ５
で算出されたエンジン回転数ＮＥが所定回転数ＮＥＬ
（例えば、４０００ｒｐｍ）以下か否かを判別する。そ
して、その判別結果が否定（Ｎｏ）のとき、すなわちエ
ンジン回転数が所定回転数ＮＥＬ以上の高回転状態のと
きはステップＳ１５に進む。一方、ステップＳ９の判別
結果が肯定（Ｙｅｓ）のときはフラグＦＬＧＩが「１」
か否かを判別する（ステップＳ１０）。該フラグＦＬＧ
Ｉは既に同定が完了しているときに「１」に設定される
フラグであって、最初はその判別結果が否定（Ｎｏ）と
なるためステップＳ１１に進む。
【００７４】ステップＳ１１では前記ステップＳ５で算
出されたエンジン回転数の変動量ΔＮＥが所定値（例え
ば、５０ｒｐｍ）以下か否かを判別する。そして、その
判別結果が否定（Ｎｏ）のときはステップＳ１５に進む
一方、その判別結果が肯定（Ｙｅｓ）のときは外乱信号
Ｎ（外乱騒音センサ１１により検出される）を読み込み
（ステップＳ１２）、該外乱信号Ｎが所定騒音レベルＮ
Ｌ（例えば、７０ｄＢ）より小さいか否かを判別する。
そして、その判別結果が肯定（Ｙｅｓ）のときは同定演
算が許可状態にあると判断してステップＳ１４に進み、
フラグＦＬＧＳが「１」か否かを判別する。該フラグＦ
ＬＧＳは同定用基準正弦波信号δが同定用基準信号生成
部３８から出力されているときに「１」に設定されるフ
ラグである。すなわち、フラグＦＬＧＳが「０」に設定
されているときは同定用基準正弦波信号δが出力されて
いないときであり、後述するステップＳ２３以降のステ
ップを実行して同定演算を行う。一方、フラグＦＬＧＳ
が「１」に設定されているときは同定用基準正弦波信号
δが出力されているときであり、ステップＳ３０に進み
同定演算を行う。
【００７５】また、ステップＳ１３の判別結果が否定
（Ｎｏ）のときは同定演算は禁止すべきと判断してステ
ップＳ１５に進み、フラグＦＬＧＳが「０」か否かを判
別する。そして、その判別結果が肯定（Ｙｅｓ）のとき
は前記同定用基準正弦波δが同定用基準信号生成部３８
から出力されていないときであり、伝達特性の同定演算
を中止してステップＳ２０（図６）に進む。一方、ステ
ップＳ１５の判別結果が否定（Ｎｏ）、すなわち前記同
定用基準正弦波δが同定用基準信号生成部３８から出力
されているときは、同定用基準正弦波δの同定用基準信
号生成部３８からの出力を停止すると共に、フラグＦＬ
ＧＳを「０」に設定して伝達特性の同定演算を中止し、
ステップＳ２０（図６）に進む。
【００７６】このように本振動騒音制御装置は、エンジ
ン回転数ＮＥが大きいとき、エンジン回転数ＮＥが急激
に変化したとき、及び外乱信号Ｎが異常に大きいときは
同定演算を実行しない。すなわち、エンジン回転数が所
定回転数ＮＥＬ以上となった高回転状態のときはタイミ
ングパルス信号Ｙの発生間隔ΔＹも短く、同定演算が許
容される時間が短かいため、高精度な同定を行うことが
できない虞がある。また、エンジン回転数ＮＥに急峻な
変化があったときも同様に高精度な同定を行うことがで
きない虞がある。また、例えば悪路等を走行中のときの
ように外乱信号が所定騒音レベルＮＬ以上の大きいとき
は充分なＳ／Ｎ比がとれず、伝達特性の高精度な同定結
果を得られない虞がある。そこで、上述の如くエンジン
回転数ＮＥが大きいとき、エンジン回転数ＮＥが急激に
変化したとき、及び外乱信号Ｎが異常に大きいときは同
定演算を実行しないこととしている。
【００７７】次に、前記ステップＳ１０の判別結果が肯
定（Ｙｅｓ）、すなわち後述する手法で既に伝達特性の
同定が完了しているときは、ステップＳ１７に進み、Ｃ
テーブル２７の更新を行う。すなわち伝達特性更新部４
２に保存された過去の同定信号η、及び前回ループ時に
更新された同定信号η等を参照し、所定の条件を充足し
たもののみがＣテーブル２７に出力され、Ｃフィルタの
フィルタ係数更新が行われる。尚、同定信号ηのＣテー
ブル２７への出力は最適重みを考慮して出力するのが望
ましい。この場合、今回更新の対象となった同定周波数
ＦＲＥＱの前後の周波数についても特性が円滑に表現さ
れるように「重み」を用いて周辺領域を含めて更新する
のが好ましい。また、経年変化や温度変化によるゴムの
特性変化は、通常の使用においては時間的に緩やかに変
化するため、更新重みを小さくして記憶された伝達特性
が急激な変化を示さないようにしても十分に所期の目的
は達成し得る。
【００７８】次にステップＳ１８に進みフラグＦＬＧＩ
を「０」に設定し今回のＣテーブル２７に対し所定の同
定周波数ＡＦにおける更新がなされたことを指示し、次
いで今回更新された同定信号ηを伝達特性更新部４２に
書き込んだ後（ステップＳ１９）、ステップＳ１１に進
んで上述した同定許可判別（ステップＳ１１〜ステップ
Ｓ１６）を実行し、同定演算を実行すべき否かを判別す
る。
【００７９】しかして、上記ステップＳ２０（図６）に
進んだときは、再び適応制御回路１９による適応制御を
実行する。すなわち、制御用ＬＭＳ処理部２９が振動エ
ラーセンサ９からの誤差信号εを読み込み（ステップＳ
２０）、次いで該誤差信号εと参照信号Ｒと現在の第１
の制御信号Ｑとに基づいてＷフィルタ２６のフィルタ係
数を更新し（ステップＳ２１）、次回のタイミングパル
スＹ入力時に出力すべき第１の制御信号Ｑを設定して該
第１の制御信号ＱをＷフィルタ２６に内蔵された記憶部
（ＲＡＭ）に格納し（ステップＳ２２）、その後再び、
ステップＳ２０に戻って、上記ステップＳ２０〜ステッ
プＳ２２の処理を継続する。そして、かかるステップＳ
２０〜ステップＳ２２の処理は次回タイミングパルス信
号Ｙが入力されるまで続けられ、該タイミングパルス信
号Ｙの入力によりステップＳ２０〜ステップＳ２２によ
る演算は終了し、ステップＳ１に戻る。
【００８０】このように同定演算が禁止されたときは、
少なくとも次回タイミングパルスＹが入力されるまで適
応制御回路１９による適応制御が実行される。
【００８１】また、同定演算が許可状態となってステッ
プＳ１４に進んだときは、該ステップＳ１４でフラグＦ
ＬＧＳが「１」か否かを判別する。そして、フラグＦＬ
ＧＳが「０」のとき、すなわち同定用基準正弦波δが同
定用基準信号生成部３７から出力されていないときは同
定演算を行うべく同定周波数演算部３６においてステッ
プＳ２３〜ステップＳ２８の処理を実行する。
【００８２】ステップＳ２３では、伝達特性更新部４２
から過去の更新情報である更新履歴を読み込み、次い
で、ステップＳ２４では、動倍率テーブルを検索して動
倍率ＳＦを算出する。動倍率ＳＦは、同定周波数ＡＦに
前記動倍率ＳＦを乗算しても人間が感知しえない程度の
Ｓ／Ｎ比の大きい同定用基準正弦波を生成するためのも
のであって、動倍率テーブルは、所定周波数に対して所
定の動倍率ＳＦがプロットされている。そして、該動倍
率テーブルを検索することにより、同定周波数ＦＲＥＱ
に応じた動倍率ＳＦが読み出され、或いは補間法により
算出される。
【００８３】すなわち、振動エラーセンサ９はエンジン
マウント２ｂ近傍位置に設けられているため（図１参
照）、前記振動エラーセンサ９で検出される誤差信号ε
は増幅されて車室内の乗員位置に到達する虞がある。す
なわち、振動エラーセンサ９と車室内の乗員位置との間
で現回転数に相当する周波数と検出誤差信号εとの間で
共振が生じると、該共振により誤差信号が増幅される。
したがって、同定周波数ＦＲＥＱの振幅に上限値を設け
る必要がある。そこで、振動エラーセンサ９と少なくと
も１つ以上の車室内の乗員位置（所定領域）との間に形
成される伝達特性の振幅値、すなわち動倍率を各周波数
に対して予め実験等により測定し、かかる各周波数に対
する動倍率ＳＦを動倍率テーブルとして記憶しておく。
そして、かかる動倍率を読み出すことにより、人間が車
室内で感知し得ない範囲で最大のＳ／Ｎ比を有するよう
な基準正弦波δの振幅を得ることができる。
【００８４】ステップＳ２５では現エンジン回転数ＮＥ
（ｎ）を読み込み回避周波数ＡＦを算出する。
【００８５】すなわち、エンジン１から発生する振動騒
音は制御対象となる振動次数に応じた波形で表現される
が、エンジン１の現回転数に相当する周波数の振動次数
成分（例えば、１次振動次数成分）においてはその振動
騒音レベルが大きいため正確な同定を行い得ない可能性
がある。そこで、本実施例では当該周波数及びそのｎ倍
（ｎ：整数）の周波数を同定周波数ＦＲＥＱから除外す
べく回避周波数ＡＦを算出する。具体的には、現回転数
の０．５次のｎ倍の振動次数成分に相当する周波数を回
避周波数ＡＦとして算出する。
【００８６】このように０．５次のｎ倍の次数成分に相
当する周波数を除外することとしたのは以下の理由によ
る。
【００８７】４サイクルエンジンにおいては、ピストン
系は、クランク軸が１回転する毎に往復運動するため、
その振動（加振力）はクランク軸が１回転する毎に発生
する。また、各気筒当たりカム軸１回転、すなわちクラ
ンク軸が２回転する間に吸気行程及び排気行程が各１回
宛実行されるため、かかる動弁系往復質量による加振力
はカム軸１回転当たり１回、すなわち、クランク軸が２
回転する毎に１回生じる。さらに、爆発行程についても
カム軸１回転当たりに１回、すなわちクランク軸２回転
当たりに１回実行されるので、気筒内の爆発圧による加
振力もクランク軸２回転当たりに１回生じる。つまり、
４サイクルエンジンにあっては、クランク軸２回転当た
りに振動が１回生じることとしてその振動騒音特性を全
て表現することができる。したがって、０．５次を振動
次数の基本次数成分として全ての振動騒音を表現するこ
とができることとなり、現回転数の０．５次のｎ倍の振
動次数成分に相当する周波数を回避周波数ＡＦとして算
出し、振動騒音レベルが高くて正確な同定を行ない得な
い周波数を予め算出しておく。尚、本振動騒音制御装置
においては、上述したようにエンジン１の回転数変動値
ΔＮＥが所定値ＮＥＸ以下のときは多少の回転変動が生
じても同定演算は実行されるため、回避周波数ＡＦの算
出に際しては当該振動次数成分に相当する周波数に対し
て或る程度の幅を有して算出するのが好ましい。また、
４サイクルエンジン以外の回転体については現回転数に
相当する周波数及びそのｎ倍の周波数を回避周波数とし
て算出すればよい。
【００８８】次に、ステップＳ２６に進んで外乱騒音セ
ンサ１１からの騒音信号レベル及び前記動倍率ＳＦに基
づいて同定用ゲイン定数Ｇを演算する。すなわち、外乱
騒音及び動倍率ＳＦを考慮し、車室内の乗員に感知され
ない範囲で最大Ｓ／Ｎ比が得られるようにゲイン定数Ｇ
（例えば、誤差信号εに対して２０ｄＢ以下）を算出す
る。尚、該基準正弦波δが車室内の乗員に感知されるの
を防止するため、該基準正弦波δの出力開始及び終了時
に窓（ウィンドウ）処理とを施してゲイン定数Ｇの増減
を図るのも好ましい。
【００８９】次に、上述の如く回避周波数ＡＦを算出し
た後、該回避周波数ＡＦと前回までの更新記録とに基づ
き同定周波数ＦＲＥＱを設定する（ステップＳ２７）。
すなわち、今回同定すべき同定周波数ＦＲＥＱは、過去
に更新した周波数の更新頻度記録（この更新記録は後述
するように伝達特性更新部４２に記録されている）を参
照して上記した回避周波数ＡＦと所定回数前（例えば、
１００）までに更新された周波数を除外し決定する。つ
まり、更新される周波数が特定周波数に集中するのを出
来るだけ避けて未同定域の周波数に対し同定を施すのが
望ましいため、回避周波数ＡＦのみならず、過去の所定
回数前に更新した周波数を除外して同定周波数ＦＲＥＱ
を算出する。尚、前記同定周波数ＦＲＥＱの算出につい
ては、エンジン回転数の回転域毎の更新頻度や、温度等
により伝達特性の変化が生じやすい周波数領域について
更新の重み付けをした重み付けテーブルを別途設け、か
かる重み付けテーブルに基づいて同定周波数ＦＲＥＱを
算出するのも好ましい。
【００９０】次いで、ステップＳ２８に進み、ゲイン定
数Ｇに基づき同定振幅値ＡＩを設定する。
【００９１】次いで、ステップＳ２７で設定された同定
周波数ＦＲＥＱ及びステップＳ２８で設定された同定振
幅値ＡＩに基づき同定用基準信号生成部３７から同定用
基準正弦波δを出力し、ステップＳ３０以降の処理ステ
ップを実行し、同定処理を行う。
【００９２】また、ステップＳ１４の判別結果が肯定
（Ｙｅｓ）、すなわち同定用基準正弦波δが同定用基準
信号生成部３７から出力されているときはそのままステ
ップＳ３０に進んで同定処理を行う。
【００９３】しかして、ステップＳ３０では加算器４０
からの残差信号λを読込み、該残差信号λと同定用基準
正弦波信号δ及び該同定用基準正弦波信号δに比し１／
４周期遅れの同定用遅延正弦波γを同定用ＬＭＳ制御部
４１に入力し、これらに基づいて同定用フィルタ３９の
フィルタ係数更新を行う。そして、ステップＳ３２では
収束判定を行い、収束していないときはステップＳ３２
に戻る一方、収束したと判別されたときはステップＳ３
３に進む。ここで収束したか否かは、たとえば同定用フ
ィルタ３９のフィルタ係数Ｃ（１），Ｃ（２）の変化率
が２％以下になったとき収束したと判定する。そして、
収束したときはステップＳ３３で、同定信号ηを設定す
ると共にフラグＦＬＧＩを「１」に設定し、同定完了し
たことを指示する。そして、同定用基準信号生成部３７
に対し同定用基準正弦波信号δの出力停止を指示し、フ
ラグＦＬＧＳを「０」に設定して（ステップＳ３４）ス
テップＳ１に戻る。尚、本振動騒音制御装置では、２タ
ップの同定用フィルタ３９を使用して同定しているた
め、予め基準正弦波信号の波数を定めておき、収束判定
をすることなく同定信号ηを出力してもよい。
【００９４】しかして、上記同定用遅延正弦波は同定用
基準正弦波に比し、１／４周期遅れとされているが、こ
れは同一位相の正弦波を２個使用したのでは収束性が極
端に悪化するためであり、以下、その理由について述べ
る。尚、本明細書においては同定用の正弦波について述
べるが、上記した制御用の正弦波についてもその理由は
同一である。
【００９５】同定用フィルタ３９は正弦波が入力される
ことにより、任意に位相・振幅を変化させることがで
き、入力信号Ｓ（ｎ）を離散表示すると数式（３）のよ
うになる。
【００９６】
【数３】 ここで、便宜上、虚数部を示すＩｍを省略すると、入力
信号Ｓ（ｎ）は数式（４）で示される。
【００９７】
【数４】 ｎは離散時間信号である。またｋはｋ＝（２π／Ｎ）を
表し、Ｎは可変サンプリングパルス信号Ｐｓｒの発生個
数を示す。さらに、入力信号Ｓ（ｎ）に対して位相遅れ
φを有する入力信号Ｓ′（ｎ）は数式（５）で示され
る。
【００９８】
【数５】 この入力信号Ｓ′（ｎ）が同定用フィルタ３９で適応制
御されて相殺されるのであるから、該同定用フィルタ３
９の第１のフィルタ係数をＣ(1) 、第２のフィルタ係数
をＣ(2) とすると前記入力信号Ｓ′（ｎ）は数式（６）
で表される。
【００９９】
【数６】 Ｓ′（ｎ）＝Ｃ(1) ・Ｓ（ｎ）＋Ｃ(2) ・Ｓ（ｎ−１） …（６） したがって、数式（４）及び数式（５）を数式（６）に
代入すると数式（７）が得られ、さらに数式（７）から
数式（８）が導かれる。
【０１００】
【数７】
【０１０１】
【数８】 上記数式（８）は、入力信号Ｓ（ｎ）に対し位相遅れφ
を有するときの同定用フィルタ３９の第１及び第２のフ
ィルタ係数Ｃ(1) 、Ｃ(2) とｋ（＝（２π／Ｎ））との
関係を示している。そして、第１のフィルタ係数Ｃ(1)
と第２フィルタ係数Ｃ(2) により作成される制御信号の
振幅条件は、数式（９）で示すように、Ｃ平面上で楕円
軌跡を形成し、また位相条件は、数式（１０）で示すよ
うに、直線軌跡を形成する。
【０１０２】
【数９】 （Ｃ（１）＋Ｃ（２）cos ｋ)2＋Ｃ（２）2sin2ｋ＝１ …（９）
【０１０３】
【数１０】 tan φ＝−Ｃ(2)sin K／（Ｃ(1) ＋Ｃ(2)cos K ） …（１０） 図９は遅延周期Ｍと等振幅楕円及び等位相直線（位相遅
れφはφ＝０、±π／４、±π／２、±π３／４、±
π）との関係を示した図である。横軸がＡＤＦの第１の
フィルタ係数Ｃ(1) であり、縦軸は第２のフィルタ係数
Ｃ(2) である。また、図９（ａ）は前記遅延周期Ｍが
「１／４」、図９（ｂ）は前記遅延周期Ｍが「１／
８」、図９（ｃ）は前記遅延周期Ｍが「１／１６」の場
合を夫々示している。
【０１０４】この図９から明らかなように、等振幅楕円
の軌跡は遅延周期Ｍが「１／４」のときは真円である
が、遅延周期Ｍが「１／４」以下、すなわち、遅延周期
を小さくすると第２象限及び第４象限に長軸を有する楕
円を形成し、しかも遅延周期Ｍが小さくなればなる程長
軸と短軸との比が大きくなる。また、図示は省略するが
遅延周期Ｍが「１／４」以上、すなわち、遅延周期を大
きくすると第１象限及び第３象限に長軸を有する楕円を
形成する。
【０１０５】一方、等位相直線の軌跡についても、位相
遅れφが「０」又は「±π」であって全く位相遅れφが
生じないときは、等位相直線は常に第１のフィルタ係数
Ｃ(1)を示すＸ軸と一致するが、遅延周期Ｍが「１／
４」を境界にしてそれ以上になると他の３個の等位相直
線（φ＝±π／４、±π／２、±π３／４）は前記第２
象限及び第４象限に形成された楕円の長軸に接近するた
め、適応制御の収束性が困難となることが判る。また、
図示は省略するが遅延周期Ｍが「１／４」以上となると
等位相直線は第１象限及び第３象限に形成された楕円の
長軸に接近するため、やはり適応制御の収束性が困難と
なる。
【０１０６】すなわち、同一位相或いは位相の似かよっ
た同一周期の正弦波を２個使用したのでは適応制御の収
束性が困難になることが判る。これに対して、単一周期
の同定用基準正弦波と該基準正弦波に対し所定遅延周期
Ｍが（１／４）の遅延正弦波を使用した場合は、振幅軌
跡が真円となり、位相遅れφが生じたときの等位相直線
も各第１〜第４象限に平均的に形成されることとなり、
最適制御が行われる。そして、２タップからなる適応型
デジタルフィルタのうちの一方のタップが基準正弦波信
号δに基づいて係数更新され、他のタップが遅延正弦波
信号γに基づいて係数更新される。また、遅延周期Ｍを
１／３≧Ｍ≧１／７（但し、Ｍは実数）の範囲に設定し
た場合であっても、所定遅延周期Ｍが（１／４）の場合
に比し、若干収束性は劣るものの、良好な適応制御を行
うことができる。
【０１０７】図１０は伝達特性同定回路２０の第２の実
施例を模式的に示した図であって、上記第１の実施例に
加えて、同定用基準正弦波信号δの第１の制御信号Ｑへ
の重畳を制御する出力切換スイッチ４３（重畳制御手
段）が設けられている。そして、該出力切換スイッチ４
３の切換状態が伝達特性更新部４２に通知され、前記出
力切換スイッチ４３の切換状態に応じて最適同定信号を
生成し該最適同定信号に応じてＣテーブル２７の位相振
幅特性を更新している。
【０１０８】振動エラーセンサ９から検出される誤差信
号εには、同定用正弦波信号δのみならず外界からの全
ての入力が含まれており、特にエンジン１の運転状態が
定常状態のときのように騒音レベルが低いときは同定用
基準信号と同レベルの正弦波が振動エラーセンサ９から
出力される虞があり、高精度な同定結果を得ることがで
きなくなる虞がある。そこで、本第２の実施例では出力
切換スイッチ４３により該出力切換スイッチ４３が「オ
フ」状態にあるときの誤差信号εを使用して暗騒音振動
を同定し、「オン」状態の同定結果とを比較して最適同
定信号を生成している。
【０１０９】すなわち、図１１に示すように、出力切換
スイッチ４３が「オフ」状態にあるときは、同定用基準
正弦波信号δが加算器１８に入力されないため、系の外
乱に対する同定結果が得られる。すなわち、出力切換ス
イッチ４３が「オフ」状態のときは図中、矢印Ａに示す
ように、一定の確率分布を有して基準正弦波に対する一
定の方向を向いた位相・振幅の同定結果が得られる。一
方、出力切換スイッチ４３が「オン」状態にあるとき
は、同定用基準正弦波信号δが加算器１８に入力され、
その同定用基準正弦波信号δに基づいた同定結果が得ら
れるが、この同定結果は、矢印Ｂに示すように、前記
「オフ」状態の同定結果とは方向が異なる位相・振幅の
異なるものである。すなわち、出力切換スイッチ４３の
「オン状態」の同定結果から「オフ状態」の同定結果を
減算したものが最適同定信号となる。このように収束速
度の高速性を利用して１回の同定作業で出力切換スイッ
チ４３が「オフ」状態と「オン」状態の２回の同定信号
を得、これらの差から矢印Ｃに示すように、位相・振幅
の最適な同定信号η（最適同定信号）を生成し、該最適
同定信号を利用してＣテーブル２７に記憶された位相振
幅特性を更新することにより、より高精度な同定を行う
ことができる。
【０１１０】図１２は伝達特性同定回路２０の第３の実
施例を模式的に示した図であって、本第３の実施例は、
上記第１及び第２の実施例のような２タップからなる同
定用フィルタで同定する代わりに、同定用基準信号生成
部３７で生成された基準正弦波（正弦波）の位相を変化
させる位相推移器４４と、該位相推移器４４から出力さ
れる参照用基準信号（変調正弦波）ψと誤差信号εとに
基づいて伝達特性を同定する伝達特性同定部４５（伝達
特性動定手段）とを有し、該伝達特性同定部４５により
同定された同定信号により、上述と同様、伝達特性更新
部４２を介してＣテーブル２７の位相振幅特性を更新し
ている。
【０１１１】本第３の実施例は、雑音に埋もれた微小信
号を測定する方法として従来から知られているロックイ
ン同定法を振動騒音制御装置に適用して伝達特性を同定
しようとしたものである。
【０１１２】すなわち、ロックイン同定法は、検出した
い同定信号（位相振幅信号＝正弦波）、すなわち振動エ
ラーセンサ９から出力される誤差信号の中のεと、同定
のための駆動信号と同じ周波数で位相を任意に変えるこ
とができる参照用基準信号ψとを乗算することにより、
誤差信号εの中から変調周波数成分を有する信号、すな
わち位相振幅信号のみを取り出すものである。
【０１１３】以下、その同定原理について詳述する。
【０１１４】まず、本振動騒音制御装置においては、同
定用正弦波信号δ、参照用基準信号ψ、誤差信号εを示
すと、数式（１１）〜数式（１３）のように示される。
【０１１５】 δ（ｔ）＝ａ1cos（ω0ｔ） …（１１） ψ（ｔ）＝ａ2cos（ω0ｔ＋φｒ） …（１２） ε（ｔ）＝ａ3cos（ω0ｔ＋φｓ） …（１３） ここで、ａ1〜ａ3は同定用正弦波信号δ、参照用基準信
号ψ、誤差信号εの夫々の振幅である。また、φｒ及び
φｓは同定用正弦波信号δからの位相差である。
【０１１６】誤差信号εと参照用基準信号ψとを乗算す
ると数式（１４）のようになる。
【０１１７】
【数１１】 すなわち、第１項は直流成分、第２項は周波数２ω0で
振動する交流成分を示している。次いで、数式（１４）
を積分し、時間平均をとり、さらに積分時間Ｔを非常に
大きくとると数式（１５）が得られる。
【０１１８】
【数１２】 これにより、振動エラーセンサ９から出力される誤差信
号εの中から、参照用基準信号ψ（基準正弦波δ）と同
一の周波数信号の情報が直流成分として取り出され、そ
の結果振幅情報を得ることができることが判る。
【０１１９】一方、振動エラーセンサ９には路面やエン
ジン１からの雑音としての振動騒音が入力されるため、
上記誤差信号εの中にはこれら雑音信号も含まれる。該
雑音信号は、通常、基準正弦波δとは異なる周波数成分
を有し、かかる雑音信号νを数式（１６）で示す。
【０１２０】 ν（ｔ）＝ａ4cos（ω1ｔ＋φｎ） …（１６） したがって、かかる雑音信号νに参照用基準信号ψを乗
算すると数式（１７）に示すようになる。
【０１２１】
【数１３】 すなわち、周波数（ω1−ω0）及び（ω1＋ω0）の２種
類の周波数成分を有する交流成分が得られる。
【０１２２】次いで、数式（１５）と同様、数式（１
７）を積分して時間平均をとり、さらに積分時間Ｔを非
常に大きくとると数式（１８）が得られる。
【０１２３】
【数１４】 これにより、参照用基準信号ψ（基準正弦波δ）と異な
る周波数成分を有する雑音信号が除去されることが判
る。すなわち、上記数式（１５）及び（１８）より、振
動エラーセンサ９から出力される誤差信号εの中から基
準正弦波δと同じ周波数を有する信号は直流信号として
取り出され、振幅情報が得られるが、前記基準正弦波δ
と異なる周波数を有する雑音信号は除去されることとな
る。
【０１２４】尚、上記数式（１５）及び（１８）では積
分時間Ｔを無限大に設定して時間平均を算出したが、雑
音信号νの周波数成分ω1が参照用基準信号ψ（又は基
準正弦波δ）の周波数ｋから離れている場合は、前記積
分時間Ｔを小さくしても高精度な検出が可能となる。
【０１２５】次に、上述の如く雑音信号νが除去された
振幅情報ｙに基づき同定すべき振幅特性ａ及び位相特性
φを算出する。ここで、振幅特性ａとは同定用正弦波δ
の振幅ａ1に対する誤差信号εの振幅ａ3の比であり、位
相特性φとは同定用正弦波δに対する誤差信号εの位相
特性をいう。
【０１２６】まず、振幅特性ａ及び位相特性ψを求める
ために上記振幅情報ｙが最大値となるφｒを算出する。
【０１２７】離散時間信号ｎにおいて上記数式（１５）
は数式（１９）の如く表される。
【０１２８】
【数１５】 数式（１５）より振幅情報ｙが最大となるのは誤差信号
ε（ｎ）の位相差φｓと参照用基準信号ψ（ｎ）の位相
差φｒとが等しくなるときであり、位相差φｓは一定値
を示すために、参照用基準信号ψ（ｎ）の位相差φｒを
位相推移器４４で位相の変調を行う。
【０１２９】すなわち、離散時間信号（ｎ＋１）におい
ては、上記数式（１５）は数式（２０）の如く表され、
また、φｒ（ｎ＋１）とφｒ（ｎ）との間には数式（２
１）の関係がある。
【０１３０】
【数１６】 φｒ（ｎ＋１）＝φｒ（ｎ）＋Δφｒ（ｎ） …（２１） 次いで、振幅情報ｙ（ｎ）の参照用基準信号ψの位相φ
ｒ（ｎ）による差分変化率Δｙ（ｎ）を算出すると数式
（２２）のようになる。
【０１３１】
【数１７】 すなわち、差分変化率Δｙ（ｎ）は、振幅情報ｙ（ｎ）
を位相φｒ（ｎ）で偏微分したものにほかならず、（φ
ｓ−φｒ）とｙ（ｎ）及びΔｙ（ｎ）とは図１１のよう
な関係になる。
【０１３２】さらに、位相差φｒ（ｎ）の更新は初期値
は上記数式（２１）に基づいて決定されるが、その後振
幅情報ｙが収束するまでは数式（２３）に基づいて位相
推移器４４にフィードバックされて逐次位相を変調して
ゆく。
【０１３３】 Δφｒ（ｎ＋１）＝φｒ（ｎ）＋μΔｙ（ｎ） …（２３） 尚、μはステップサイズパラメータである。
【０１３４】すなわち、変調信号４の位相を逐次μΔｙ
ずつ変調していくと、図１１に示すように、左右両方向
から毎回μΔｙずつ互いに接近し、ｙ（ｎ）は最大値に
到達すると同時に数式（２２）より、ｙ（ｎ）が最大値
のときはΔｙ（ｎ）は零になるので、φｒ（ｎ）の初期
値の如何に拘わらずｙ（ｎ）は最大値に収束することと
なる。よって、数式（２４）が成立し、数式（２５）及
び数式（２６）に示す如く振幅特性ａ及び位相特性φが
得られる。
【０１３５】 ｙ（ｎ）max＝ａ1ａ3／２ …（２４） ａ＝ａ3／ａ1 ＝２ｙ（ｎ）／（ａ1ａ2） …（２５） φ＝φｒ …（２６） これにより、位相推移器４４で位相が変調された参照用
基準信号ψ（ｎ）及び誤差信号ε（ｎ）に基づいて位相
振幅特性（伝達特性）が同定されることが判る。
【０１３６】すなわち、上記第１及び第２の実施例と同
様の手順により、駆動状態監視部３４及び同定許可判別
部３５により同定許可がなされたときは同定周波数演算
部３６で回避周波数ＡＦ及び伝達特性更新部４２からの
過去の更新記録を参照して同定周波数ＦＲＥＱを算出
し、次いで、同定用基準信号生成部３７で動倍率ＳＦ及
び外乱信号Ｎを考慮した同定用基準正弦波信号δを生成
して該同定用基準正弦波信号δを加算器１８に入力す
る。一方、前記同定用基準正弦波信号δは位相推移器４
４に入力され、該位相推移器４４で変調された参照用基
準信号ψ及び誤差信号εは伝達特性同定部４５に入力さ
れ、上述したロックイン同定手法により伝達特性の同定
が行われる。すなわち、Δφｒずつ参照用基準信号ψの
位相φｒを変調してゆき、かかる参照用基準信号ψが伝
達特性同定部４５に入力され、該伝達特性同定部４５に
よりロックイン同定結果が同定信号ηとして伝達特性更
新部４２に入力され、その後Ｃテーブル２７の更新が行
われる。
【０１３７】これにより、同定用フィルタや同定用ＬＭ
Ｓ処理部を要することなく振動騒音伝達経路１５の位相
振幅情報を経年変化や環境変化に応じて更新することが
できる。
【０１３８】尚、本発明は上記実施例に限定されるもの
ではない。上記実施例では自己伸縮型エンジンマウント
２ａや外乱騒音センサ１１が１個である１チャンネルシ
ステムの場合について説明したが、これらが２個以上設
けられたマルチチャンネルシステムについても同様に適
用できる。また、上記実施例においてはコストの低減化
を図るために適応制御回路１９の制御用ＬＭＳ処理部２
９が実質的に演算されていない演算空白時間を利用して
伝達特性の同定を行っているが、別途専用の制御装置で
行ってもよいことはいうまでもない。また、上記実施例
では参照信号生成手段をテーブル化されて記憶されてい
るＣテーブル２７とし、該Ｃテーブル２７の位相振幅情
報を更新するようにしたが、通常のＦＩＲ型ＡＤＦから
なるＣフィルタを使用してもよい。この場合は現在のＣ
フィルタのフィルタ係数を周波数領域に変換した周波数
領域変換テーブルを別途設け、該周波数領域変換テーブ
ルの係数更新と共に逆フーリエ変換を行ってフィルタ係
数に変換することにより所望の伝達特性を得ることがで
きる。また、この場合は、演算負荷が大きくなるため、
全ての制御範囲内の周波数に対するフィルタ係数が揃う
まで、伝達特性更新部４２が同定結果を保存し、揃った
後に逆フーリエ変換等を施してフィルタ係数を入れ替え
ることにより比較的効率良く伝達特性の同定を行うこと
ができる。
【０１３９】
【発明の効果】以上詳述した本発明に係る振動騒音制御
装置は、制御信号と重畳して電気機械変換手段を駆動す
る基準正弦波を生成する基準正弦波生成手段と、前記基
準正弦波に対し所定遅延周期Ｍを有する遅延正弦波を生
成する遅延正弦波生成手段と、前記基準正弦波と前記遅
延正弦波と前記誤差信号とに基づいて前記振動騒音伝達
経路の伝達特性を同定する伝達特性同定手段と、該伝達
特性同定手段から出力された同定信号に基づき前記参照
信号生成手段に記憶されている前記伝達特性を更新する
伝達特性更新手段とを備え、前記伝達特性同定手段は、
タップ数が「２」の適応型デジタルフィルタで構成され
ると共に、前記所定遅延周期Ｍが、 １／３≧Ｍ≧１／７（但し、Ｍは実数） の範囲に設定されていることを特徴とし、好ましくは、
前記所定遅延周期Ｍが、「１／４」に設定されているの
で、回転体の構成部材に経年変化や温度変化が生じて振
動伝達経路の伝達特性が変化しても別途複雑な同定作業
を要することなく、短時間で効率良く、適応制御と略並
行して伝達特性の同定を高精度に行うことができる。し
たがって、別途高価な温度センサ等を設ける必要もなく
安価で済む。
【０１４０】また、制御信号と重畳して電気機械変換手
段を駆動する正弦波を生成する正弦波生成手段と、前記
正弦波の位相を変化させる位相変化手段と、該位相変化
手段により位相変化した正弦波と前記誤差信号とに基づ
いて前記振動騒音伝達経路の伝達特性を同定する伝達特
性同定手段と、該伝達特性同定手段から出力された同定
信号に基づいて前記参照信号生成手段に記憶されている
前記伝達特性を更新する伝達特性更新手段とを備えるこ
とにより、所謂ロックイン同定法が振動騒音制御に適用
され、デジタルフィルタを要することなく経年変化や温
度変化に対応した伝達特性の同定を高精度に行うことが
できる。
【０１４１】また、前記基準正弦波の前記制御信号ヘの
重畳を制御する重畳制御手段と、前記基準正弦波が前記
制御信号に重畳していないときは暗騒音振動の伝達特性
を同定して暗騒音同定信号を生成する暗騒音同定信号生
成手段と備え、前記伝達特性更新手段が、前記同定信号
と暗騒音同定信号とに基づいて前記同定信号を補正する
同定信号補正手段を有することにより、回転体が定常状
態で運転されているときであっても外乱信号を除外した
同定結果を得ることができ、同定精度の向上を図ること
ができる。
【０１４２】また、上述の振動騒音制御装置において、
前記回転体の回転数を検出する回転数検出手段と、前記
振動騒音源から発生する振動騒音以外の外乱信号を検出
する外乱信号検出手段とを備え、前記外乱信号検出手段
及び前記回転数検出手段の検出結果に基づいて前記伝達
特性同定手段の実行を許可すべきか否かを判別する同定
許可判別手段を有し、具体的には、前記同定許可判別手
段が、前記回転体の回転数が所定値以上のときや回転数
変動値が所定変動値以上のときあるいは前記外乱信号が
所定外乱信号値以上のときのうちの少なくともいずれか
１つを充足するときは、前記伝達特性同定手段の実行を
禁止する同定実行禁止手段を有しているので、回転体の
回転数に急峻な変化があったときや外乱騒音が大きく高
精度な同定結果が得られないときは、同定作業が禁止さ
れ、無駄な演算が実行されるのを回避することができ
る。
【０１４３】また、本発明は、前記回転体の現回転数に
対応する特定周波数を分別する周波数分別手段と、前記
伝達特性同定手段により同定された同定信号を保存する
同定信号保存手段と、前記特定周波数と前記同定信号保
存手段に記憶された同定信号とに基づいて同定周波数を
決定する同定周波数決定手段とを備え、前記同定周波数
決定手段は、前記特定周波数及び前記同定信号保存手段
に保存されている特定の同定信号に対応した周波数を回
避して同定周波数を決定するので、振動騒音レベルの大
きい周波数領域や過去に同定を行った領域での同定が回
避され、真に同定したい周波数に相当する伝達特性を優
先的に同定することができる。
【０１４４】前記誤差信号検出手段と少なくとも１つ以
上の所定領域との間の伝達特性の振幅値を表現する動倍
率に基づいて同定振幅値を決定する同定振幅値決定手段
を有し、前記基準正弦波生成手段により生成される基準
正弦波の振幅値は前記同定振幅値とされ、前記動倍率
は、前記誤差信号の振幅値に対する前記伝達特性の振幅
値が所定レベル以下となるように設定されているので、
人間に感知されない程度の同定基準信号が生成され、同
定により人間に不快感を与えることもない。
【０１４５】また、前記制御信号生成手段が、タップ数
が「２」の適応型デジタルフィルタで構成され、かつ前
記伝達特性同定手段と前記制御信号更新手段とが単一の
制御部で演算処理されると共に、前記制御信号更新手段
の演算状況を監視する監視手段を備え、前記制御信号更
新手段の演算が実行されているときは前記同定許可判別
手段の実行を禁止する一方、前記前記制御信号更新手段
の演算が実質的に実行されていないときは前記同定許可
判別手段を実行するので、低コストで効率の良い伝達特
性の同定を行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】エンジンの車体への取付状態を示した図であ
る。
【図２】本発明に係る振動騒音制御装置の一実施例を示
す全体構成図である。
【図３】適応制御回路の詳細を模式的に示した図であ
る。
【図４】適応制御処理部の第１の実施例を示すブロック
回路図である。
【図５】本発明の制御手順を示すフローチャート（１／
４）である。
【図６】本発明の制御手順を示すフローチャート（２／
４）である。
【図７】本発明の制御手順を示すフローチャート（３／
４）である。
【図８】本発明の制御手順を示すフローチャート（４／
４）である。
【図９】遅延周期Ｍの数値限定の根拠を説明するための
図である
【図１０】適応制御処理部の第２の実施例を示すブロッ
ク回路図である。
【図１１】第２の実施例の作用を具体的に説明するため
の図である。
【図１２】適応制御処理部の第３の実施例を示すブロッ
ク回路図である。
【図１３】第３の実施例による伝達特性の収束原理を説
明する図である。
【符号の説明】
１ 内燃エンジン（振動騒音源） ９ 振動エラーセンサ（誤差信号検出手段） １１ 外乱騒音センサ（外乱信号検出手段） １３ ＥＣＵ（基準信号検出手段、回転数変動値検出手
段） １４ ＤＳＰ（制御部） １５ 振動騒音伝達系（駆動信号生成手段） ２５ Ｗフィルタ（制御信号生成手段） ２７ Ｃフィルタ（参照信号生成手段） ２９ 制御用ＬＭＳ処理部（制御信号更新手段） ３４ 駆動状態監視部（制御信号更新監視手段） ３５ 同定許可判別部（同定許可判別手段、同定実行禁
止手段） ３６ 同定周波数演算部（周波数分別手段、同定周波数
決定手段） ３７ 同定用基準信号生成部（基準正弦波生成手段、振
幅決定手段） ３８ 同定用遅延信号生成部（遅延正弦波生成手段） ３９ 同定用フィルタ（伝達特性同定手段、暗騒音同定
信号生成手段） ４１ 同定用ＬＭＳ処理部（伝達特性同定手段） ４２ 伝達特性更新部（伝達特性更新手段、同定信号補
正手段、同定信号保存手段） ４３ 出力切換スイッチ（重畳制御手段） ４４ 位相変調部（位相変化手段） ４５ 伝達特性同定部（伝達特性同定手段）

Claims (11)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 周期性又は擬似周期性を有する振動騒音
    が発生する少なくとも回転体を有する振動騒音源に対
    し、該振動騒音源の構成部位に特有の振動騒音周期に応
    じた基準信号を検出する基準信号検出手段と、 前記振動騒音源を制御する制御信号を生成する制御信号
    生成手段と、 該制御信号生成手段と前記誤差信号検出手段との間に形
    成される振動騒音伝達経路のうちの少なくとも１つ以上
    の振動騒音伝達経路中に配設された電気機械変換手段
    と、 該電気機械変換手段を駆動する駆動信号を生成する駆動
    信号生成手段と、 前記駆動信号と前記振動騒音源からの振動騒音信号との
    偏差を誤差信号として検出する誤差信号検出手段と、 前記制御信号生成手段と前記誤差信号検出手段との間に
    形成される振動騒音伝達経路の伝達特性が記憶されると
    共に、該伝達特性と前記基準信号とに基づいて参照信号
    を生成する参照信号生成手段と、 前記誤差信号と前記参照信号と前記制御信号とに基づい
    て前記誤差信号が最小値となるように前記制御信号を更
    新する制御信号更新手段とを備えた振動騒音制御装置に
    おいて、 前記制御信号と重畳して前記電気機械変換手段を駆動す
    る基準正弦波を生成する基準正弦波生成手段と、前記基
    準正弦波に対し所定遅延周期Ｍを有する遅延正弦波を生
    成する遅延正弦波生成手段と、前記基準正弦波と前記遅
    延正弦波と前記誤差信号とに基づいて前記振動騒音伝達
    経路の伝達特性を同定する伝達特性同定手段と、該伝達
    特性同定手段から出力された同定信号に基づき前記参照
    信号生成手段に記憶されている前記伝達特性を更新する
    伝達特性更新手段とを備え、 前記伝達特性同定手段は、タップ数が「２」の適応型デ
    ジタルフィルタで構成されると共に、前記所定遅延周期
    Ｍが、 １／３≧Ｍ≧１／７（但し、Ｍは実数） の範囲に設定されていることを特徴とする振動騒音制御
    装置。
  2. 【請求項２】 前記所定遅延周期Ｍが、「１／４」に設
    定されていることを特徴とする請求項１記載の振動騒音
    制御装置。
  3. 【請求項３】 周期性又は擬似周期性を有する振動騒音
    が発生する少なくとも回転体を有する振動騒音源に対
    し、該振動騒音源の構成部位に特有の振動騒音周期に応
    じた基準信号を検出する基準信号検出手段と、 前記振動騒音源を制御する制御信号を生成する制御信号
    生成手段と、 該制御信号生成手段と前記誤差信号検出手段との間に形
    成される振動騒音伝達経路のうちの少なくとも１つ以上
    の振動騒音伝達経路中に配設された電気機械変換手段
    と、 該電気機械変換手段を駆動する駆動信号を生成する駆動
    信号生成手段と、 前記駆動信号と前記振動騒音源からの振動騒音信号との
    偏差を誤差信号として検出する誤差信号検出手段と、 前記制御信号生成手段と前記誤差信号検出手段との間に
    形成される振動騒音伝達経路の伝達特性が記憶されると
    共に、該伝達特性と前記基準信号に基づいて参照信号を
    生成する参照信号生成手段と、 前記誤差信号と前記参照信号と前記制御信号生成手段と
    に基づいて前記誤差信号が最小値となるように前記制御
    信号を更新する制御信号更新手段とを備えた振動騒音制
    御装置において、 前記制御信号と重畳して前記電気機械変換手段を駆動す
    る正弦波を生成する正弦波生成手段と、前記正弦波の位
    相を変化させる位相変化手段と、該位相変化手段により
    位相変化した正弦波と前記誤差信号とに基づいて前記振
    動騒音伝達経路の伝達特性を同定する伝達特性同定手段
    と、該伝達特性同定手段から出力された同定信号に基づ
    いて前記参照信号生成手段に記憶されている前記伝達特
    性を更新する伝達特性更新手段とを備えていることを特
    徴とする振動騒音制御装置。
  4. 【請求項４】 前記基準正弦波の前記制御信号ヘの重畳
    を制御する重畳制御手段と、前記基準正弦波が前記制御
    信号に重畳していないときは暗騒音振動の伝達特性を同
    定して暗騒音振動同定信号を生成する暗騒音振動同定信
    号生成手段とを備え、 前記伝達特性更新手段が、前記同定信号と暗騒音振動同
    定信号とに基づいて前記同定信号を補正する同定信号補
    正手段を有していることを特徴とする請求項１乃至請求
    項３のいずれかに記載の振動騒音制御装置。
  5. 【請求項５】 前記回転体の回転数を検出する回転数検
    出手段と、前記回転体から発生する振動騒音信号以外の
    外乱信号を検出する外乱信号検出手段とを備え、 前記外乱信号検出手段及び前記回転数検出手段の検出結
    果に基づいて前記伝達特性同定手段の実行を許可すべき
    か否かを判別する同定許可判別手段を有していることを
    特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の振
    動騒音制御装置。
  6. 【請求項６】 前記同定許可判別手段が、前記回転体の
    回転数が所定値以上のとき、前記回転体の回転数変動値
    が所定変動値以上のとき、及び前記外乱信号が所定外乱
    信号値以上のときのうちの少なくともいずれか１つを充
    足するときは、前記伝達特性同定手段の実行を禁止する
    同定実行禁止手段を有していることを特徴とする請求項
    ５記載の振動騒音制御装置。
  7. 【請求項７】 前記回転体の現回転数に対応する特定周
    波数を分別する周波数分別手段と、前記伝達特性同定手
    段により同定された同定信号を保存する同定信号保存手
    段と、前記特定周波数と前記同定信号保存手段に記憶さ
    れた同定信号とに基づいて同定周波数を決定する同定周
    波数決定手段とを備えていることを特徴とする請求項１
    乃至請求項６のいずれかに記載の振動騒音制御装置。
  8. 【請求項８】 前記同定周波数決定手段は、前記特定周
    波数及び前記同定信号保存手段に保存されている特定の
    同定信号に対応した周波数を回避して同定周波数を決定
    することを特徴とする請求項７記載の振動騒音制御装
    置。
  9. 【請求項９】 前記誤差信号検出手段と少なくとも１つ
    以上の所定領域との間の伝達特性の振幅値を表現する動
    倍率に基づいて同定振幅値を決定する同定振幅値決定手
    段を有し、前記基準正弦波生成手段により生成される基
    準正弦波の振幅値は前記同定振幅値であることを特徴と
    する請求項１乃至請求項８のいずれかに記載の振動騒音
    制御装置。
  10. 【請求項１０】 前記動倍率は、前記誤差信号の振幅値
    に対する前記伝達特性の振幅値が所定レベル以下となる
    ように設定されることを特徴とする請求項９記載の振動
    騒音制御装置。
  11. 【請求項１１】 前記制御信号生成手段が、タップ数が
    「２」の適応型デジタルフィルタで構成され、かつ前記
    伝達特性同定手段と前記制御信号更新手段とが単一の制
    御部で演算処理されると共に、前記制御信号更新手段の
    演算状況を監視する監視手段を備え、 前記制御信号更新手段の演算が実行されているときは前
    記同定許可判別手段の実行を禁止する一方、前記前記制
    御信号更新手段の演算が実質的に実行されていないとき
    は前記同定許可判別手段を実行することを特徴とする請
    求項１乃至請求項１０のいずれかに記載の振動騒音制御
    装置。
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09258746A (ja) * 1996-03-21 1997-10-03 Honda Motor Co Ltd 振動騒音制御装置
JPH09319403A (ja) * 1996-05-27 1997-12-12 Tokai Rubber Ind Ltd 周期性信号の適応制御方法
JPH10319972A (ja) * 1997-05-15 1998-12-04 Nissan Motor Co Ltd 能動型騒音制御装置及び能動型振動制御装置
WO2005091677A1 (ja) * 2004-03-22 2005-09-29 Toa Corporation マルチチャンネルシステム同定装置
JP2007269142A (ja) * 2006-03-31 2007-10-18 Honda Motor Co Ltd 能動騒音制御装置及び能動振動制御装置

Families Citing this family (49)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5848168A (en) * 1996-11-04 1998-12-08 Tenneco Automotive Inc. Active noise conditioning system
US6009355A (en) 1997-01-28 1999-12-28 American Calcar Inc. Multimedia information and control system for automobiles
US6148261A (en) 1997-06-20 2000-11-14 American Calcar, Inc. Personal communication system to send and receive voice data positioning information
US6275231B1 (en) 1997-08-01 2001-08-14 American Calcar Inc. Centralized control and management system for automobiles
CA2315833C (en) * 1997-12-24 2009-07-14 Randell L. Mills A method and system for pattern recognition and processing
DE19811787A1 (de) * 1998-03-18 1999-09-23 Volkswagen Ag Kraftfahrzeug und Vibrationsminderungseinrichtung dafür
US6059274A (en) * 1998-05-04 2000-05-09 Gte Internetworking Incorporated Vibration reduction system using impedance regulated active mounts and method for reducing vibration
US6116091A (en) * 1998-07-08 2000-09-12 Ford Global Technologies, Inc. System for diagnosing unexpected noise in a multi-component assembly
US6101882A (en) * 1998-07-08 2000-08-15 Ford Global Technologies, Inc. Method for determining and reproducing noise inducing vibrations in a multi-component assembly
US6728380B1 (en) * 1999-03-10 2004-04-27 Cummins, Inc. Adaptive noise suppression system and method
US7187947B1 (en) 2000-03-28 2007-03-06 Affinity Labs, Llc System and method for communicating selected information to an electronic device
US6865466B2 (en) * 2000-04-27 2005-03-08 American Axle & Manufacturing, Inc. Active vibration cancellation of gear mesh vibration
KR20080080123A (ko) * 2000-09-21 2008-09-02 아메리칸 캘카어 인코포레이티드 차량을 효과적으로 그리고 안전하게 운전하는 기술
US8990367B2 (en) * 2006-09-29 2015-03-24 Dell Products L.P. Consistent binding of shared storage across clustered servers
CA2463922C (en) 2001-06-27 2013-07-16 4 Media, Inc. Improved media delivery platform
US7158840B2 (en) 2001-06-29 2007-01-02 Cymer, Inc. Tuning control parameters of vibration reduction and motion control systems for fabrication equipment and robotic systems
US6583754B2 (en) * 2001-10-31 2003-06-24 Deere & Company Fast fourier transform signal processing method for doppler radar speed sensor
US8746649B2 (en) * 2002-05-21 2014-06-10 Textron Innovations Inc. Variable stiffness support
DE10236735B4 (de) * 2002-08-09 2005-06-16 Bayerische Motoren Werke Ag Verfahren zur Generierung von zum Fahrbetrieb schädigungsäquivalenten Rauschprofilen zur Vibrationsprüfung von Fahrzeugkomponenten
US9818136B1 (en) 2003-02-05 2017-11-14 Steven M. Hoffberg System and method for determining contingent relevance
DE10337632B4 (de) * 2003-08-16 2018-10-04 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Verfahren zur Untersuchung von Störgeräuschen in Kraftfahrzeugen
US20060278022A1 (en) * 2003-09-11 2006-12-14 Nsk Ltd Rotation speed detection device and rolling bearing unit load measurement device
US7027897B2 (en) * 2004-01-27 2006-04-11 Bombardier Transportation Gmbh Apparatus and method for suppressing mechanical resonance in a mass transit vehicle
JP2005308104A (ja) * 2004-04-22 2005-11-04 Jatco Ltd 車輛の制御装置
JP4220454B2 (ja) * 2004-10-14 2009-02-04 本田技研工業株式会社 エンジンの仕事量を算出する装置
US7359789B2 (en) * 2004-11-01 2008-04-15 Robert Bosch Gmbh Control system for an internal combustion engine and a vehicle having the same
JP4262703B2 (ja) * 2005-08-09 2009-05-13 本田技研工業株式会社 能動型騒音制御装置
US8874477B2 (en) 2005-10-04 2014-10-28 Steven Mark Hoffberg Multifactorial optimization system and method
EP1949751B1 (en) * 2005-11-10 2016-01-27 Gibson Innovations Belgium NV Device for and method of generating a vibration source-driving-signal
FR2898411B1 (fr) * 2006-03-08 2008-05-16 Inst Francais Du Petrole Methode d'estimation en temps reel de parametres de combustion moteur a partir de signaux vibratoires
JP4174061B2 (ja) * 2006-03-23 2008-10-29 本田技研工業株式会社 ハイブリッド車両の能動型制振制御装置
DE102006059351A1 (de) * 2006-12-15 2008-06-19 Robert Bosch Gmbh Verfahren zur Schallbeeinflussung
JP4322916B2 (ja) * 2006-12-26 2009-09-02 本田技研工業株式会社 能動型振動騒音制御装置
JP4378391B2 (ja) * 2007-03-28 2009-12-02 本田技研工業株式会社 車両用能動型騒音制御システム
US7974769B2 (en) * 2007-08-03 2011-07-05 GM Global Technology Operations LLC Integrated open and closed-loop control method for active engine mounts
JP4350777B2 (ja) * 2007-09-10 2009-10-21 本田技研工業株式会社 車両用能動型振動騒音制御装置
US7652618B2 (en) 2008-02-15 2010-01-26 Deere & Company Method and system for determining velocity by using variable or distinct sampling rates
WO2009143517A1 (en) * 2008-05-23 2009-11-26 Meir Frankel Protective device and method of manufacturing the same
JP4881913B2 (ja) * 2008-05-29 2012-02-22 本田技研工業株式会社 能動型騒音制御装置
JP4700742B2 (ja) * 2009-03-26 2011-06-15 本田技研工業株式会社 能動型防振支持装置
WO2011065441A1 (ja) * 2009-11-25 2011-06-03 シンフォニアテクノロジー株式会社 制振装置及びこれを備えた車両
FR2955387B1 (fr) * 2010-01-21 2012-03-09 Commissariat Energie Atomique Mesure d'un mouvement cyclique d'une piece ferromagnetique
US20120070012A1 (en) * 2010-09-20 2012-03-22 Hitachi, Ltd Noise reduction system for an electrically poered automotive vehicle
CN103650030B (zh) * 2012-01-20 2016-05-11 三菱电机株式会社 有源振动噪音控制装置
US9608738B2 (en) * 2012-04-27 2017-03-28 The Board Of Trustees Of The University Of Illinois System and method for broadband doppler compensation
JP5934037B2 (ja) 2012-06-25 2016-06-15 住友理工株式会社 能動型振動騒音抑制装置
KR101855779B1 (ko) * 2016-12-13 2018-06-20 현대자동차 주식회사 하이브리드 차량의 진동 제어 장치 및 방법
DE102017207756B4 (de) * 2017-05-09 2019-11-21 Audi Ag Verfahren zum Erzeugen einer Kompensationsübertragungsfunktion für Soundaktoren eines Kraftfahrzeugs und Kraftfahrzeug
US10891936B2 (en) * 2019-06-05 2021-01-12 Harman International Industries, Incorporated Voice echo suppression in engine order cancellation systems

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4232381A (en) * 1979-06-08 1980-11-04 Northrop Corporation Noise cancellation using tracking filter
JPS5717027A (en) * 1980-07-03 1982-01-28 Hitachi Ltd Vibration reducing device of electric machinery
US5029118A (en) * 1985-12-04 1991-07-02 Nissan Motor Co. Ltd. Periodic noise canceling system and method
US4878188A (en) * 1988-08-30 1989-10-31 Noise Cancellation Tech Selective active cancellation system for repetitive phenomena
US5551649A (en) * 1989-10-20 1996-09-03 Fokker Aircraft B.V. Propeller blade position controller
US5233540A (en) * 1990-08-30 1993-08-03 The Boeing Company Method and apparatus for actively reducing repetitive vibrations
US5550739A (en) * 1990-10-26 1996-08-27 Alfred Teves Gmbh Semi-active suspension control system
JP2530779B2 (ja) * 1991-09-05 1996-09-04 株式会社日立製作所 騒音低減装置
US5386372A (en) * 1992-03-12 1995-01-31 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Vibration/noise control system for vehicles
JP2882170B2 (ja) * 1992-03-19 1999-04-12 日産自動車株式会社 能動型騒音制御装置
US5321759A (en) * 1992-04-29 1994-06-14 General Motors Corporation Active noise control system for attenuating engine generated noise
DE69229282T2 (de) * 1992-06-25 2000-02-24 Noise Cancellation Technologies, Inc. Steuerungssystem mit harmonischen filtern
US5396414A (en) * 1992-09-25 1995-03-07 Hughes Aircraft Company Adaptive noise cancellation
US5526292A (en) * 1994-11-30 1996-06-11 Lord Corporation Broadband noise and vibration reduction

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09258746A (ja) * 1996-03-21 1997-10-03 Honda Motor Co Ltd 振動騒音制御装置
US5912821A (en) * 1996-03-21 1999-06-15 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Vibration/noise control system including adaptive digital filters for simulating dynamic characteristics of a vibration/noise source having a rotating member
JPH09319403A (ja) * 1996-05-27 1997-12-12 Tokai Rubber Ind Ltd 周期性信号の適応制御方法
JPH10319972A (ja) * 1997-05-15 1998-12-04 Nissan Motor Co Ltd 能動型騒音制御装置及び能動型振動制御装置
WO2005091677A1 (ja) * 2004-03-22 2005-09-29 Toa Corporation マルチチャンネルシステム同定装置
JP2007269142A (ja) * 2006-03-31 2007-10-18 Honda Motor Co Ltd 能動騒音制御装置及び能動振動制御装置

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DE69521228D1 (de) 2001-07-19

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