JPH07259858A - すべり軸受 - Google Patents
すべり軸受Info
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- JPH07259858A JPH07259858A JP6073962A JP7396294A JPH07259858A JP H07259858 A JPH07259858 A JP H07259858A JP 6073962 A JP6073962 A JP 6073962A JP 7396294 A JP7396294 A JP 7396294A JP H07259858 A JPH07259858 A JP H07259858A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C9/00—Bearings for crankshafts or connecting-rods; Attachment of connecting-rods
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/10—Construction relative to lubrication
- F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
- F16C33/106—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid
- F16C33/1065—Grooves on a bearing surface for distributing or collecting the liquid
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
- F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 摩擦抵抗の低減と打音の低減とを同時に達成
可能なすべり軸受１を提供する。 【構成】 すべり軸受１の摺接面１Ａには、軸方向全域
にわたって螺旋状の溝１Ｂが形成されており、上記螺旋
状の溝１Ｂの山部１ａの高さは次のように設定してい
る。上記螺旋状の溝１Ｂを軸方向に断面した際における
すべての山部１ａの断面積の合計と、すべての谷部１ｂ
の断面積の合計とが同じとなる位置に，軸心と平行な仮
想の基準線Ｌを求める。そして、上記基準線Ｌから山部
１ａの頂点１ａ’までの高さを２μｍないし８μｍに設
定する。 【効果】 上記谷部１ｂによって形成される空間によっ
て潤滑油の供給量を増大させることができ、それによっ
て摩擦抵抗の低減と打音の低減とを同時に達成できる。
可能なすべり軸受１を提供する。 【構成】 すべり軸受１の摺接面１Ａには、軸方向全域
にわたって螺旋状の溝１Ｂが形成されており、上記螺旋
状の溝１Ｂの山部１ａの高さは次のように設定してい
る。上記螺旋状の溝１Ｂを軸方向に断面した際における
すべての山部１ａの断面積の合計と、すべての谷部１ｂ
の断面積の合計とが同じとなる位置に，軸心と平行な仮
想の基準線Ｌを求める。そして、上記基準線Ｌから山部
１ａの頂点１ａ’までの高さを２μｍないし８μｍに設
定する。 【効果】 上記谷部１ｂによって形成される空間によっ
て潤滑油の供給量を増大させることができ、それによっ
て摩擦抵抗の低減と打音の低減とを同時に達成できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はすべり軸受に関し、より
詳しくは摺接面に環状の山を形成したすべり軸受に関す
る。
詳しくは摺接面に環状の山を形成したすべり軸受に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来一般に、すべり軸受によって回転軸
を回転自在に軸支する場合には、すべり軸受の摺接面と
回転軸の摺接面との間にはわずかな間隙が生じている。
このような従来のすべり軸受においては、上記間隙を出
来るだけ小さくなるようにすべり軸受側の摺接面の内径
寸法を小さく設定すると、すべり軸受の摺接面と回転軸
の摺接面との間の摩擦抵抗が大きくなるという欠点が生
じる。これとは逆に、両摺接面間の摩擦抵抗を小さくす
るために上記間隙が大きくなるようにすべり軸受の摺接
面の内径寸法を大きく設定すると、両摺接面間の打音が
大きくなるという欠点が生じる。
を回転自在に軸支する場合には、すべり軸受の摺接面と
回転軸の摺接面との間にはわずかな間隙が生じている。
このような従来のすべり軸受においては、上記間隙を出
来るだけ小さくなるようにすべり軸受側の摺接面の内径
寸法を小さく設定すると、すべり軸受の摺接面と回転軸
の摺接面との間の摩擦抵抗が大きくなるという欠点が生
じる。これとは逆に、両摺接面間の摩擦抵抗を小さくす
るために上記間隙が大きくなるようにすべり軸受の摺接
面の内径寸法を大きく設定すると、両摺接面間の打音が
大きくなるという欠点が生じる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述したように、従来
のすべり軸受では、回転軸の摺接面との間の摩擦抵抗の
低減と打音の低減とを同時に達成することは困難であっ
た。
のすべり軸受では、回転軸の摺接面との間の摩擦抵抗の
低減と打音の低減とを同時に達成することは困難であっ
た。
【０００４】
【課題を解決するための手段】このような事情に鑑み、
本発明は、摺接面の円周方向に伸びる環状の連続した
山、あるいは不連続な山を軸方向に多数形成して、軸方
向の断面における山形をした各部分の合計の断面積と谷
形の凹部となる各部分の合計の断面積とが同一となる位
置に各山形の部分と交差して軸心と平行な仮想の基準線
を求めて、上記仮想の基準線から上記山形の頂点までの
高さを△Ｃとし、上記谷形の凹部の底部から山形の頂点
までの高さをｈとしたときに、横軸に上記ｈをとり、縦
軸に上記△Ｃをとった直線のグラフにおいて、上記△Ｃ
および高さｈを、次の４つの数式で示される直線によっ
て囲繞される範囲内に設定したすべり軸受を提供するも
のである。 ｈ＝△Ｃ …（１） ｈ＝５／１．９△Ｃ …（２） ｈ＝８ …（３） △Ｃ＝１ …（４） ただし、上記ｈおよび△Ｃの寸法単位はμｍとする。
本発明は、摺接面の円周方向に伸びる環状の連続した
山、あるいは不連続な山を軸方向に多数形成して、軸方
向の断面における山形をした各部分の合計の断面積と谷
形の凹部となる各部分の合計の断面積とが同一となる位
置に各山形の部分と交差して軸心と平行な仮想の基準線
を求めて、上記仮想の基準線から上記山形の頂点までの
高さを△Ｃとし、上記谷形の凹部の底部から山形の頂点
までの高さをｈとしたときに、横軸に上記ｈをとり、縦
軸に上記△Ｃをとった直線のグラフにおいて、上記△Ｃ
および高さｈを、次の４つの数式で示される直線によっ
て囲繞される範囲内に設定したすべり軸受を提供するも
のである。 ｈ＝△Ｃ …（１） ｈ＝５／１．９△Ｃ …（２） ｈ＝８ …（３） △Ｃ＝１ …（４） ただし、上記ｈおよび△Ｃの寸法単位はμｍとする。
【０００５】
【作用】このような構成のすべり軸受によれば、上記各
山の隣接位置に形成される環状溝内の空間部（谷形の凹
部）に潤滑油が貯溜されることで、摺接面に維持される
潤滑油の量を増大させることができる。また、回転軸側
の摺接面とすべり軸受側の摺接面の山部の間隙が小さく
なるように上記すべり軸受の摺接面の内径寸法を小さく
設定しても、回転軸とすべり軸受との実際の間隙は従来
のすべり軸受の場合に比較して大きいので、上記両摺接
面間の摩擦抵抗を小さくすることができる。軸受打音に
ついては、軸受側の摺動面の山部と間隙が効くため、同
時に打音の低減を図ることができる。したがって、摺動
抵抗の低減と打音の低減とを同時に達成することができ
る。
山の隣接位置に形成される環状溝内の空間部（谷形の凹
部）に潤滑油が貯溜されることで、摺接面に維持される
潤滑油の量を増大させることができる。また、回転軸側
の摺接面とすべり軸受側の摺接面の山部の間隙が小さく
なるように上記すべり軸受の摺接面の内径寸法を小さく
設定しても、回転軸とすべり軸受との実際の間隙は従来
のすべり軸受の場合に比較して大きいので、上記両摺接
面間の摩擦抵抗を小さくすることができる。軸受打音に
ついては、軸受側の摺動面の山部と間隙が効くため、同
時に打音の低減を図ることができる。したがって、摺動
抵抗の低減と打音の低減とを同時に達成することができ
る。
【０００６】
【実施例】以下図示実施例について本発明を説明する
と、図１は円筒状に形成した本発明のすべり軸受１を軸
方向に切断した時の摺接面１Ａの断面形状を示したもの
である。本実施例のすべり軸受１では、回転軸２の摺接
面２Ａと摺接する上記摺接面１Ａの軸方向の全域にわた
って円周方向に連続する螺旋状の溝１Ｂを形成してあ
り、それによって、溝１Ｂの隣接位置に山部１ａを形成
している。ここで、上記回転軸２の外径Ｄ１が例えば５
０ｍｍのときには、上記溝１Ｂによって形成される隣り
合う山部１ａのピッチｐは、０．２ｍｍ（２００μｍ）
に設定してあり、また各谷部１ｂの底１ｂ’から山部１
ａの頂点１ａ’までの高さｈは、最大でも８μｍに設定
している。特に本実施例では、上記螺旋状の溝１Ｂをボ
ーリング加工によって形成するようにしてあり、隣り合
う各山部１ａの頂点１ａ’の高さは次のように設定して
いる。すなわち、螺旋状の溝１Ｂを形成した摺接面１Ａ
の軸方向の全域において、各山部１ａの合計の断面積
と、各谷部１ｂからなる空間部の合計の断面積とが同一
となる位置に各山部１ａと交差して軸心と平行な仮想の
基準線Ｌを求める。そして、上記仮想の基準線Ｌから各
山部１ａの頂点１ａ’までの高さ△Ｃを１μｍないし８
μｍ未満となるようにしている。なお、上述したピッチ
ｐ＝２００μｍ、および高さｈ≦８μｍの寸法の比率か
ら理解できるように、すべり軸受１の実際の断面形状
は、図１に示す断面形状に比較して横方向（軸方向の）
の比率がはるかに大きなものとなる。出願人が行った後
述する実験結果によれば、各谷部１ｂの底１ｂ’から山
部１ａの頂点１ａ’までの高さｈと△Ｃとの関係を見る
と、図２に示すグラフにおいて、次の４つの数式で示さ
れる直線によって囲繞される範囲のすべり軸受１が好ま
しい軸受性能を備えている。 ｈ＝△Ｃ …直線１ ｈ＝５／１．９△Ｃ …直線２ ｈ＝８ …直線３ △Ｃ＝１ …直線４ ただし、図２におけるｈおよび△Ｃの寸法単位はμｍで
ある。また、良好な軸受性能を有するすべり軸受１は、
同じ実験結果によると、次の４つの数式で示される直線
によって囲繞される範囲となる。 ｈ＝△Ｃ …直線１ ｈ＝２△Ｃ …直線５ ｈ＝８ …直線３ △Ｃ＝１．５ …直線６ さらに、最も良好な軸受性能を有するすべり軸受１は、
同じ実験結果によると、次の３つの数式で示される直線
によって囲繞される範囲となる。 ｈ＝△Ｃ …直線１ ｈ＝５ …直線７ △Ｃ＝３ …直線８ ところで、摺接面に溝を形成したすべり軸受として、従
来、例えば特公昭６３−１１５３０号が知られており、
この公報に開示されたすべり軸受に、上述した本実施例
における高さｈ、基準線Ｌおよび△Ｃの概念を適用した
時の、高さｈと△Ｃとの関係を示したものが直線１０と
直線１１である。つまり、図８に示すように、特公昭６
３−１１５３０号に開示されているすべり軸受（Ｆｉ
ｇ．４）では、隣り合うＶ字溝のピッチａとすべり軸受
の直径ｄとの関係は次の数式で示されている。 ａ＝２００＋０．５ｄ＋０．００６ｄ2 ｈ／ｂ≦（１５００−ｄ）／１５００ （ａ−ｂ）／ａ＝１００−６Ｖｕ0.6 （％） ここで、Ｖｕ＝２０ｍ／ｓと仮定すると、 ｄ＝５０ｍ
ｍ， ａ＝２４０μｍ，ｂ≦８６μｍ、ｈ≦８４μｍに
おいて、本実施例における△Ｃに相当する数値は、１５
μｍとなる。ここで、仮に、ａ＝２４０μｍ，ｂ≦８６
μｍ、ｈ≦５μｍとした場合には、△Ｃに相当する数値
は、０．９μｍとなる。すなわち、特公昭６３−１１５
３０号のＦｉｇ．４に開示されているすべり軸受は、上
記図２において示すと直線１０よりも△Ｃが小さくなる
範囲となる。さらに、上記特公昭６３−１１５３０号の
Ｆｉｇ．６において、溝の断面形状が台形状をしたもの
が開示されているが、図８に想像線で示すように、その
溝が完全に長方形となった場合における上記△Ｃに相当
する数値を求めると、１．７９μｍとなる。これを上記
図２において示すと直線１１となり、したがって、図８
に想像線で示した溝を有するすべり軸受は、直線１１よ
りも△Ｃが小さくなる範囲となる。次に、上述した本実
施例のすべり軸受１と、上記従来公報に開示されている
すべり軸受とを、同一外径の回転軸を同一の間隙で軸支
して回転させた際の実験結果が図３ないし図６である。
実験条件は、次のとおり。本実施例のすべり軸受１は、
上記ｈ＝５μｍ、ｐ＝０．２ｍｍに設定して行った。ま
た、回転軸２の摺接面２Ａとすべり軸受１との間隙は、
上記山部１ａの頂点１ａ’からの回転軸２の摺接面２Ａ
までの寸法である。先ず、図３に示すように、回転軸と
すべり軸受との間に生じる打音に付いてみると、本実施
例で△Ｃが０の場合（摺接面に溝を形成しない場合）お
よび上記公報に開示された従来のすべり軸受では、６０
ｄＢの打音が測定されたのに対して、本実施例において
△Ｃが２．５μｍのときおよび△Ｃが３．５μｍの場合
には、上記従来に比較して、２ないし３ｄＢだけ打音が
小さくなっている。また、図４に示すように、摺動抵抗
に関してみると、各回転数における回転軸の摩擦損失ト
ルクは、△Ｃを３．５μｍに設定した場合の方が△Ｃを
０である従来よりも小さくなっている。さらに、図５に
示すように、各回転数においてすべり軸受の摺接面と回
転軸の摺接面との間を流れる潤滑油の油量を見てみる
と、△Ｃが０の場合（摺接面に溝を形成しない場合）お
よび上記公報に開示された従来の軸受に比較して、本実
施例において△Ｃが２．５μｍのときおよび△Ｃが３．
５μｍの場合には、油量が大きくなっている。さらに、
図６に示すように、すべり軸受の背面の温度と潤滑油の
給油温度との関係に付いてみてみると、白丸で示した上
記従来公報に開示されたすべり軸受に比較して、黒丸で
示した△Ｃが３．５μｍの本実施例の方が、油温が低く
なっている。上述した図５ないし図６に示す実験データ
から理解できるように、本実施例のすべり軸受１によれ
ば、上述した構成の螺旋状の溝１Ｂを設けたことによ
り、摺接面１Ａおよび１Ｂ上を流れる潤滑油の油量を増
大させることができる。そして、前述した理由によっ
て、図４に示すように摺接面１Ａの摩擦抵抗を低減させ
ることができ、また、図３に示すように、すべり軸受１
の摺接面１Ａと回転軸２の摺接面２ａとの間に生じる打
音を低減させることができた。（第２実施例）次に、図
７は本発明の第２実施例を示したものである。上記第１
実施例では谷部１ｂの断面形状が緩やかな円弧状であっ
たのに対して、この第２実施例では、谷部１ｂの形状を
台形状に形成したものである、したがって山部１ａの断
面形状は楔状に鋭角になっている。そのほかの構成は、
上記第１実施例の場合と同じである。この第２実施例の
すべり軸受の場合にも、上述した第１実施例と同様の実
験データを得ることができた。したがって、上記第１実
施例のすべり軸受と同様の作用、効果を得ることができ
る。なお、上記両実施例では、摺接面１Ａの円周方向に
連続する螺旋状の溝１Ｂによって山部１ａが螺旋状に連
続しているが、このような螺旋状の溝の代わりに軸方向
所定間隔ごとに、円周に連続する複数の環状溝を摺接面
に設けることで、円周方向に不連続の環状の山部を形成
しても良い。
と、図１は円筒状に形成した本発明のすべり軸受１を軸
方向に切断した時の摺接面１Ａの断面形状を示したもの
である。本実施例のすべり軸受１では、回転軸２の摺接
面２Ａと摺接する上記摺接面１Ａの軸方向の全域にわた
って円周方向に連続する螺旋状の溝１Ｂを形成してあ
り、それによって、溝１Ｂの隣接位置に山部１ａを形成
している。ここで、上記回転軸２の外径Ｄ１が例えば５
０ｍｍのときには、上記溝１Ｂによって形成される隣り
合う山部１ａのピッチｐは、０．２ｍｍ（２００μｍ）
に設定してあり、また各谷部１ｂの底１ｂ’から山部１
ａの頂点１ａ’までの高さｈは、最大でも８μｍに設定
している。特に本実施例では、上記螺旋状の溝１Ｂをボ
ーリング加工によって形成するようにしてあり、隣り合
う各山部１ａの頂点１ａ’の高さは次のように設定して
いる。すなわち、螺旋状の溝１Ｂを形成した摺接面１Ａ
の軸方向の全域において、各山部１ａの合計の断面積
と、各谷部１ｂからなる空間部の合計の断面積とが同一
となる位置に各山部１ａと交差して軸心と平行な仮想の
基準線Ｌを求める。そして、上記仮想の基準線Ｌから各
山部１ａの頂点１ａ’までの高さ△Ｃを１μｍないし８
μｍ未満となるようにしている。なお、上述したピッチ
ｐ＝２００μｍ、および高さｈ≦８μｍの寸法の比率か
ら理解できるように、すべり軸受１の実際の断面形状
は、図１に示す断面形状に比較して横方向（軸方向の）
の比率がはるかに大きなものとなる。出願人が行った後
述する実験結果によれば、各谷部１ｂの底１ｂ’から山
部１ａの頂点１ａ’までの高さｈと△Ｃとの関係を見る
と、図２に示すグラフにおいて、次の４つの数式で示さ
れる直線によって囲繞される範囲のすべり軸受１が好ま
しい軸受性能を備えている。 ｈ＝△Ｃ …直線１ ｈ＝５／１．９△Ｃ …直線２ ｈ＝８ …直線３ △Ｃ＝１ …直線４ ただし、図２におけるｈおよび△Ｃの寸法単位はμｍで
ある。また、良好な軸受性能を有するすべり軸受１は、
同じ実験結果によると、次の４つの数式で示される直線
によって囲繞される範囲となる。 ｈ＝△Ｃ …直線１ ｈ＝２△Ｃ …直線５ ｈ＝８ …直線３ △Ｃ＝１．５ …直線６ さらに、最も良好な軸受性能を有するすべり軸受１は、
同じ実験結果によると、次の３つの数式で示される直線
によって囲繞される範囲となる。 ｈ＝△Ｃ …直線１ ｈ＝５ …直線７ △Ｃ＝３ …直線８ ところで、摺接面に溝を形成したすべり軸受として、従
来、例えば特公昭６３−１１５３０号が知られており、
この公報に開示されたすべり軸受に、上述した本実施例
における高さｈ、基準線Ｌおよび△Ｃの概念を適用した
時の、高さｈと△Ｃとの関係を示したものが直線１０と
直線１１である。つまり、図８に示すように、特公昭６
３−１１５３０号に開示されているすべり軸受（Ｆｉ
ｇ．４）では、隣り合うＶ字溝のピッチａとすべり軸受
の直径ｄとの関係は次の数式で示されている。 ａ＝２００＋０．５ｄ＋０．００６ｄ2 ｈ／ｂ≦（１５００−ｄ）／１５００ （ａ−ｂ）／ａ＝１００−６Ｖｕ0.6 （％） ここで、Ｖｕ＝２０ｍ／ｓと仮定すると、 ｄ＝５０ｍ
ｍ， ａ＝２４０μｍ，ｂ≦８６μｍ、ｈ≦８４μｍに
おいて、本実施例における△Ｃに相当する数値は、１５
μｍとなる。ここで、仮に、ａ＝２４０μｍ，ｂ≦８６
μｍ、ｈ≦５μｍとした場合には、△Ｃに相当する数値
は、０．９μｍとなる。すなわち、特公昭６３−１１５
３０号のＦｉｇ．４に開示されているすべり軸受は、上
記図２において示すと直線１０よりも△Ｃが小さくなる
範囲となる。さらに、上記特公昭６３−１１５３０号の
Ｆｉｇ．６において、溝の断面形状が台形状をしたもの
が開示されているが、図８に想像線で示すように、その
溝が完全に長方形となった場合における上記△Ｃに相当
する数値を求めると、１．７９μｍとなる。これを上記
図２において示すと直線１１となり、したがって、図８
に想像線で示した溝を有するすべり軸受は、直線１１よ
りも△Ｃが小さくなる範囲となる。次に、上述した本実
施例のすべり軸受１と、上記従来公報に開示されている
すべり軸受とを、同一外径の回転軸を同一の間隙で軸支
して回転させた際の実験結果が図３ないし図６である。
実験条件は、次のとおり。本実施例のすべり軸受１は、
上記ｈ＝５μｍ、ｐ＝０．２ｍｍに設定して行った。ま
た、回転軸２の摺接面２Ａとすべり軸受１との間隙は、
上記山部１ａの頂点１ａ’からの回転軸２の摺接面２Ａ
までの寸法である。先ず、図３に示すように、回転軸と
すべり軸受との間に生じる打音に付いてみると、本実施
例で△Ｃが０の場合（摺接面に溝を形成しない場合）お
よび上記公報に開示された従来のすべり軸受では、６０
ｄＢの打音が測定されたのに対して、本実施例において
△Ｃが２．５μｍのときおよび△Ｃが３．５μｍの場合
には、上記従来に比較して、２ないし３ｄＢだけ打音が
小さくなっている。また、図４に示すように、摺動抵抗
に関してみると、各回転数における回転軸の摩擦損失ト
ルクは、△Ｃを３．５μｍに設定した場合の方が△Ｃを
０である従来よりも小さくなっている。さらに、図５に
示すように、各回転数においてすべり軸受の摺接面と回
転軸の摺接面との間を流れる潤滑油の油量を見てみる
と、△Ｃが０の場合（摺接面に溝を形成しない場合）お
よび上記公報に開示された従来の軸受に比較して、本実
施例において△Ｃが２．５μｍのときおよび△Ｃが３．
５μｍの場合には、油量が大きくなっている。さらに、
図６に示すように、すべり軸受の背面の温度と潤滑油の
給油温度との関係に付いてみてみると、白丸で示した上
記従来公報に開示されたすべり軸受に比較して、黒丸で
示した△Ｃが３．５μｍの本実施例の方が、油温が低く
なっている。上述した図５ないし図６に示す実験データ
から理解できるように、本実施例のすべり軸受１によれ
ば、上述した構成の螺旋状の溝１Ｂを設けたことによ
り、摺接面１Ａおよび１Ｂ上を流れる潤滑油の油量を増
大させることができる。そして、前述した理由によっ
て、図４に示すように摺接面１Ａの摩擦抵抗を低減させ
ることができ、また、図３に示すように、すべり軸受１
の摺接面１Ａと回転軸２の摺接面２ａとの間に生じる打
音を低減させることができた。（第２実施例）次に、図
７は本発明の第２実施例を示したものである。上記第１
実施例では谷部１ｂの断面形状が緩やかな円弧状であっ
たのに対して、この第２実施例では、谷部１ｂの形状を
台形状に形成したものである、したがって山部１ａの断
面形状は楔状に鋭角になっている。そのほかの構成は、
上記第１実施例の場合と同じである。この第２実施例の
すべり軸受の場合にも、上述した第１実施例と同様の実
験データを得ることができた。したがって、上記第１実
施例のすべり軸受と同様の作用、効果を得ることができ
る。なお、上記両実施例では、摺接面１Ａの円周方向に
連続する螺旋状の溝１Ｂによって山部１ａが螺旋状に連
続しているが、このような螺旋状の溝の代わりに軸方向
所定間隔ごとに、円周に連続する複数の環状溝を摺接面
に設けることで、円周方向に不連続の環状の山部を形成
しても良い。
【０００７】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、摺動抵
抗の低減と打音の低減とを同時に達成できるという効果
が得られる。
抗の低減と打音の低減とを同時に達成できるという効果
が得られる。
【図１】本発明の一実施例であるすべり軸受１の要部を
誇張して示した軸方向の断面図
誇張して示した軸方向の断面図
【図２】本実施例のすべり軸受と従来のすべり軸受にお
ける要部の寸法の違いを示す直線のグラフ
ける要部の寸法の違いを示す直線のグラフ
【図３】本実施例のすべり軸受と従来のすべり軸受とに
おける打音の測定結果を示す図
おける打音の測定結果を示す図
【図４】本実施例のすべり軸受と従来のすべり軸受とに
おける摺動抵抗の測定結果を示す図
おける摺動抵抗の測定結果を示す図
【図５】本実施例のすべり軸受と従来のすべり軸受とに
おける摺接面の油量の測定結果を示す図
おける摺接面の油量の測定結果を示す図
【図６】本実施例のすべり軸受と従来のすべり軸受とに
おける軸受の背面温度の測定結果を示す図
おける軸受の背面温度の測定結果を示す図
【図７】本発明の第２実施例を示す要部の断面図
【図８】従来のすべり軸受における軸方向の要部の断面
図
図
１ すべり軸受 １Ａ 摺接面 １ａ
山部 １ａ’ 山部１ａの頂点 １ｂ 谷部 １ｂ’
谷部１ｂの底 １Ｂ 溝 ２ 回転軸 ２Ａ
摺接面
山部 １ａ’ 山部１ａの頂点 １ｂ 谷部 １ｂ’
谷部１ｂの底 １Ｂ 溝 ２ 回転軸 ２Ａ
摺接面
Claims (3)
- 【請求項１】 摺接面の円周方向に伸びる環状の連続し
た山、あるいは不連続な山を軸方向に多数形成して、軸
方向の断面における山形をした各部分の合計の断面積と
谷形の凹部となる各部分の合計の断面積とが同一となる
位置に各山形の部分と交差して軸心と平行な仮想の基準
線を求めて、上記仮想の基準線から上記山形の頂点まで
の高さを△Ｃとし、上記谷形の凹部の底部から山形の頂
点までの高さをｈとしたときに、横軸に上記ｈをとり、
縦軸に上記△Ｃをとった直線のグラフにおいて、上記△
Ｃおよび高さｈを、次の４つの数式で示される直線によ
って囲繞される範囲内に設定したことを特徴とするすべ
り軸受。 ｈ＝△Ｃ …（１） ｈ＝５／１．９△Ｃ …（２） ｈ＝８ …（３） △Ｃ＝１ …（４） ただし、上記ｈおよび△Ｃの寸法単位はμｍとする。 - 【請求項２】 摺接面の円周方向に伸びる環状の連続し
た山、あるいは不連続な山を軸方向に多数形成して、軸
方向の断面における山形をした各部分の合計の断面積と
谷形の凹部となる各部分の合計の断面積とが同一となる
位置に各山形の部分と交差して軸心と平行な仮想の基準
線を求めて、上記仮想の基準線から上記山形の頂点まで
の高さを△Ｃとし、上記谷形の凹部の底部から山形の頂
点までの高さをｈとしたときに、横軸に上記ｈをとり、
縦軸に上記△Ｃをとった直線のグラフにおいて、上記△
Ｃおよび高さｈを、次の４つの数式で示される直線によ
って囲繞される範囲内に設定したことを特徴とするすべ
り軸受。 ｈ＝△Ｃ …（１） ｈ＝２△Ｃ …（２） ｈ＝８ …（３） △Ｃ＝１．５ …（４） ただし、上記ｈおよび△Ｃの寸法単位はμｍとする。 - 【請求項３】 摺接面の円周方向に伸びる環状の連続し
た山、あるいは不連続な山を軸方向に多数形成して、軸
方向の断面における山形をした各部分の合計の断面積と
谷形の凹部となる各部分の合計の断面積とが同一となる
位置に各山形の部分と交差して軸心と平行な仮想の基準
線を求めて、上記仮想の基準線から上記山形の頂点まで
の高さを△Ｃとし、上記谷形の凹部の底部から山形の頂
点までの高さをｈとしたときに、横軸に上記ｈをとり、
縦軸に上記△Ｃをとった直線のグラフにおいて、上記△
Ｃおよび高さｈを、次の３つの数式で示される直線によ
って囲繞される範囲内に設定したことを特徴とするすべ
り軸受。 ｈ＝△Ｃ …（１） ｈ＝５ …（２） △Ｃ＝３ …（３） ただし、上記ｈおよび△Ｃの寸法単位はμｍとする。
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2012067378A2 (ko) * | 2010-11-17 | 2012-05-24 | 두산인프라코어 주식회사 | 윤활 특성이 향상된 슬라이딩 베어링 |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP3949117B2 (ja) * | 2004-03-12 | 2007-07-25 | 大同メタル工業株式会社 | すべり軸受 |
| JP4271624B2 (ja) * | 2004-06-23 | 2009-06-03 | 日立粉末冶金株式会社 | 建設機械の関節用すべり軸受 |
| JP2006112479A (ja) * | 2004-10-13 | 2006-04-27 | Jtekt Corp | 転がり摺動部品および転がり摺動部品の研磨方法 |
| DE102007051774B4 (de) | 2007-10-30 | 2018-08-02 | Minebea Mitsumi Inc. | Flüssigkeitslager mit verbesserten Abriebeigenschaften |
| DE102007058744B4 (de) | 2007-12-05 | 2019-06-06 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh | Gleitlagerschale sowie Lageranordnung |
| DE102008039740A1 (de) * | 2008-08-26 | 2010-03-04 | Mahle International Gmbh | Gleitlager |
| DE102008060369A1 (de) * | 2008-12-03 | 2010-06-10 | Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg | Hydrodynamische Radialgleitlagerung |
| JP5621513B2 (ja) * | 2010-11-02 | 2014-11-12 | 大豊工業株式会社 | すべり軸受 |
| EP2686587B1 (en) * | 2011-03-15 | 2018-09-05 | Flowserve Management Company | Tapered channel macro/micro feature for mechanical face seals |
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| WO2014124118A1 (en) | 2013-02-06 | 2014-08-14 | Telleborg Sealing Solutions Us, Inc. | Friction-reducing geometric surface feature |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT369145B (de) * | 1981-02-06 | 1982-12-10 | Miba Gleitlager Ag | Hochbelastbares gleitlager |
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| JPS59215996A (ja) * | 1983-05-24 | 1984-12-05 | Taiho Kogyo Co Ltd | ロ−タリ−コンプレツサ− |
| AT385822B (de) * | 1984-02-27 | 1988-05-25 | Miba Gleitlager Ag | Verbundgleitlager |
| AT385821B (de) * | 1984-02-27 | 1988-05-25 | Miba Gleitlager Ag | Hochbelastbares gleitlager |
| JPS636215A (ja) * | 1986-06-23 | 1988-01-12 | Nissan Motor Co Ltd | 軸受 |
| JPH07108778B2 (ja) * | 1986-06-30 | 1995-11-22 | 松下電器産業株式会社 | 光学ガラス素子の製造装置 |
| JPS6330619A (ja) * | 1986-07-22 | 1988-02-09 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 板ばねの高次振動防止方法 |
| JPS6330619U (ja) * | 1986-08-18 | 1988-02-29 | ||
| JPH0439461Y2 (ja) | 1986-09-29 | 1992-09-16 | ||
| JP2852521B2 (ja) | 1988-11-21 | 1999-02-03 | 株式会社 小松製作所 | 内燃機関用すべり軸受 |
| JP2902419B2 (ja) * | 1989-10-13 | 1999-06-07 | 大豊工業株式会社 | すべり軸受 |
| US5141338A (en) * | 1989-11-10 | 1992-08-25 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Dynamic pressure type fluid bearing apparatus |
| JP2897348B2 (ja) * | 1990-06-06 | 1999-05-31 | トヨタ自動車株式会社 | ガスタービン車の変速制御方法 |
| JPH056412A (ja) * | 1991-06-28 | 1993-01-14 | Nec Corp | 対話配線方式 |
| JP2595145B2 (ja) * | 1991-07-05 | 1997-03-26 | 帝人株式会社 | 耐久性複合布 |
| JP3009766B2 (ja) | 1991-08-09 | 2000-02-14 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関用すべり軸受 |
| JP3508142B2 (ja) * | 1992-06-30 | 2004-03-22 | カシオ計算機株式会社 | グラフ表示機能付き電子式計算機 |
-
1994
- 1994-03-18 JP JP6073962A patent/JP2795305B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-03-17 WO PCT/JP1995/000467 patent/WO1995025904A1/ja active IP Right Grant
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Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102008047924A1 (de) | 2007-09-25 | 2009-04-23 | Daido Metal Co. Ltd., Nagoya | Gleitlager |
| WO2012067378A2 (ko) * | 2010-11-17 | 2012-05-24 | 두산인프라코어 주식회사 | 윤활 특성이 향상된 슬라이딩 베어링 |
| KR20120053414A (ko) * | 2010-11-17 | 2012-05-25 | 두산인프라코어 주식회사 | 윤활 특성이 향상된 슬라이딩 베어링 |
| WO2012067378A3 (ko) * | 2010-11-17 | 2012-09-13 | 두산인프라코어 주식회사 | 윤활 특성이 향상된 슬라이딩 베어링 |
| US8815407B2 (en) | 2010-11-17 | 2014-08-26 | Doosan Infracore Co. Ltd. | Sliding bearing having improved lubrication characteristics |
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