JPH0439461Y2 - - Google Patents
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- JPH0439461Y2 JPH0439461Y2 JP14934586U JP14934586U JPH0439461Y2 JP H0439461 Y2 JPH0439461 Y2 JP H0439461Y2 JP 14934586 U JP14934586 U JP 14934586U JP 14934586 U JP14934586 U JP 14934586U JP H0439461 Y2 JPH0439461 Y2 JP H0439461Y2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sliding surface
- bearing metal
- bearing
- width
- grooves
- Prior art date
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Links
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Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
Description
本考案は、内燃機関のクランクシヤフト等の回
転軸を回動可能に支持するための軸受部に装着さ
れる軸受メタルに関するものであり、特に、軸受
メタル摺動面に形成される潤滑油溝の構造に係
る。
転軸を回動可能に支持するための軸受部に装着さ
れる軸受メタルに関するものであり、特に、軸受
メタル摺動面に形成される潤滑油溝の構造に係
る。
従来よりクランクシヤフト等の回転軸を摺動可
能に支持する軸受部の回転軸と軸受キヤツプとの
間には軸受メタルが装着されている。この軸受メ
タルは半円弧形状をしており、一般に内側表面に
軟質材料（例えば、アルミニウム、銅、鉄系合金
等）を積層またはメツキして回転軸との摺動面が
形成される。さらに摺動面に軸受メタルの周方向
にわたつて延びる複数条の条痕からなる潤滑油溝
を設け、潤滑油保持による油膜を形成することに
より、回転軸と摺動面との金属接触による焼付き
や摩耗を抑制するとともに、潤滑油による緩衝作
用により振動騒音の低減がはかられている（例え
ば、実開昭57−159026号公報）。 そして上記した効果は油膜厚さが厚くあるほど
高められるため、摺動面に形成される潤滑油溝の
占める割合を設計上許される範囲でできるだけ大
きくすることが望ましく、従来その方法としては
潤滑油溝（条痕）の条数を増やす、または潤滑油
溝の幅を大きくする等の対策が施されていた。
能に支持する軸受部の回転軸と軸受キヤツプとの
間には軸受メタルが装着されている。この軸受メ
タルは半円弧形状をしており、一般に内側表面に
軟質材料（例えば、アルミニウム、銅、鉄系合金
等）を積層またはメツキして回転軸との摺動面が
形成される。さらに摺動面に軸受メタルの周方向
にわたつて延びる複数条の条痕からなる潤滑油溝
を設け、潤滑油保持による油膜を形成することに
より、回転軸と摺動面との金属接触による焼付き
や摩耗を抑制するとともに、潤滑油による緩衝作
用により振動騒音の低減がはかられている（例え
ば、実開昭57−159026号公報）。 そして上記した効果は油膜厚さが厚くあるほど
高められるため、摺動面に形成される潤滑油溝の
占める割合を設計上許される範囲でできるだけ大
きくすることが望ましく、従来その方法としては
潤滑油溝（条痕）の条数を増やす、または潤滑油
溝の幅を大きくする等の対策が施されていた。
ところが、単に潤滑油溝の条数を増やしたり、
溝幅を大きくするのみでは、潤滑油溝間に形成さ
れる軟質材料の摺動表面幅が小さく、鋭利にな
り、局部的な面圧上昇をきたすことになる。 第１図および第２図を用いてこの点を詳述す
る。 第１図はこのような軸受メタルの摺動面形状を
概略的に示すため、軸受メタルの幅方向に切断し
た縦断面図、第２図は軸受メタルが装着されるク
ランクシヤフト軸受部を示した斜視図である。 第２図に示されるように、軸受メタルはシリン
ダブロツク１側に装着される半円弧形状の軸受メ
タル４とキヤツプ２側に装着される軸受メタル５
を組合せることにより構成される。 軸受メタル４および５は第１図に示されるよう
に、軸受メタルの基盤となる裏金１０の内側表面
にアルミニウムや銅系、鉄系合金等の軟質材料１
１が積層され、摺動面が形成される。 そしてこの軟質材料の表面には周方向に延びる
幅ｌ、深さｄの丸みＲを帯びた複数条の条痕（潤
滑油溝）が形成され、軸受メタルの幅Ｌに対し条
痕の占める割合が大きくなるように形成されてい
る。 しかし、第１図に示されるように、単に軸受メ
タルの幅Ｌに対する条痕の占める割合を増すと、
摺動面を構成する軟質材料１１の表面の幅が小さ
くなつたり、尖つたものとなつてしまう。 この場合、クランクシヤフト等の回転軸が安定
して回転するものであれば充分な油膜が形成され
ることによりさほど問題とはならないが、一般的
にクランクシヤフトはシリンダ内の燃焼圧の作用
により曲げ変形しながら回転しており、軸受メタ
ル４，５の両端部において強く衝突接触する所謂
片当たりを起こす。このため、摺動面幅が小さく
なり、鋭利になつていると、局部的な面圧上昇を
きたし、軸受メタル４，５の摺動面を構成する軟
質材料１１の両端部付近が摩耗し易くなり、摺動
面全体にわたり安定した油膜を形成することがで
きなくなる。 従つて、本考案は条痕形成による摺動面幅の減
少を抑制し、局部的な面圧上昇に伴う軸受メタル
の耐久性の低下を抑制することを目的とする。
溝幅を大きくするのみでは、潤滑油溝間に形成さ
れる軟質材料の摺動表面幅が小さく、鋭利にな
り、局部的な面圧上昇をきたすことになる。 第１図および第２図を用いてこの点を詳述す
る。 第１図はこのような軸受メタルの摺動面形状を
概略的に示すため、軸受メタルの幅方向に切断し
た縦断面図、第２図は軸受メタルが装着されるク
ランクシヤフト軸受部を示した斜視図である。 第２図に示されるように、軸受メタルはシリン
ダブロツク１側に装着される半円弧形状の軸受メ
タル４とキヤツプ２側に装着される軸受メタル５
を組合せることにより構成される。 軸受メタル４および５は第１図に示されるよう
に、軸受メタルの基盤となる裏金１０の内側表面
にアルミニウムや銅系、鉄系合金等の軟質材料１
１が積層され、摺動面が形成される。 そしてこの軟質材料の表面には周方向に延びる
幅ｌ、深さｄの丸みＲを帯びた複数条の条痕（潤
滑油溝）が形成され、軸受メタルの幅Ｌに対し条
痕の占める割合が大きくなるように形成されてい
る。 しかし、第１図に示されるように、単に軸受メ
タルの幅Ｌに対する条痕の占める割合を増すと、
摺動面を構成する軟質材料１１の表面の幅が小さ
くなつたり、尖つたものとなつてしまう。 この場合、クランクシヤフト等の回転軸が安定
して回転するものであれば充分な油膜が形成され
ることによりさほど問題とはならないが、一般的
にクランクシヤフトはシリンダ内の燃焼圧の作用
により曲げ変形しながら回転しており、軸受メタ
ル４，５の両端部において強く衝突接触する所謂
片当たりを起こす。このため、摺動面幅が小さく
なり、鋭利になつていると、局部的な面圧上昇を
きたし、軸受メタル４，５の摺動面を構成する軟
質材料１１の両端部付近が摩耗し易くなり、摺動
面全体にわたり安定した油膜を形成することがで
きなくなる。 従つて、本考案は条痕形成による摺動面幅の減
少を抑制し、局部的な面圧上昇に伴う軸受メタル
の耐久性の低下を抑制することを目的とする。
そこで本考案は、上記の課題を解決するため
に、半円弧形状をして内側に摺動面が形成される
軸受メタルにおいて、上記摺動面には周方向にわ
たつて延びる複数条の条痕が形成され、条痕のピ
ツチが軸受メタルの中央部より両端部付近で大き
く形成されていることを特徴とする。
に、半円弧形状をして内側に摺動面が形成される
軸受メタルにおいて、上記摺動面には周方向にわ
たつて延びる複数条の条痕が形成され、条痕のピ
ツチが軸受メタルの中央部より両端部付近で大き
く形成されていることを特徴とする。
本考案の軸受メタルによれば、周方向にわたつ
て延びる複数条の条痕により潤滑油溝が形成され
るため、摺動面に多量の潤滑油を保持することが
でき、金属接触による焼付き、摩耗や振動騒音の
低減をはかることができる。 さらに条痕のピツチが軸受メタルの中央部が小
さく、両端部付近で大きく形成されている。 従つて、ピツチの大きい両端部において、摺動
面幅の割合が大きくされるため、回転軸が片当り
した場合の面圧を小さくすることができ、摩耗低
減による耐久性の向上がはかられる。
て延びる複数条の条痕により潤滑油溝が形成され
るため、摺動面に多量の潤滑油を保持することが
でき、金属接触による焼付き、摩耗や振動騒音の
低減をはかることができる。 さらに条痕のピツチが軸受メタルの中央部が小
さく、両端部付近で大きく形成されている。 従つて、ピツチの大きい両端部において、摺動
面幅の割合が大きくされるため、回転軸が片当り
した場合の面圧を小さくすることができ、摩耗低
減による耐久性の向上がはかられる。
以下、本考案の実施例を図面に基づいて説明す
る。 第３図は本考案の第１実施例に係る軸受メタル
の要部を示す縦断面図である。 軸受メタル４，５は裏金１０にアルミニウム、
銅または鉄系合金からなる軟質材料１１を積層し
た二層構造とされ、この軟質材料１１によつて摺
動面が形成される。 軟質材料１１の表面には周方向にわたつて延び
る複数条の条痕２０がボーリング加工により形成
されており、条痕２０間に凸な丸みを有する摺動
面が形成される。さらに本実施例においては条痕
２０とのピツチＰは軸受メタル４，５の中央部よ
りも両端部付近で大きくなるように仕上げられて
いる。 具体的には、軸受メタル４，５の幅Ｌに対し、
両端部からＬ／４の範囲の条痕ピツチＰは0.30mm
〜0.60mm、中央部のＬ／２の範囲の条痕ピツチＰ
は0.15mm〜0.30mm程度に設定されている。また条
痕２０の深さｄは全域にわたり0.003mm〜0.006mm
に設定されており、条痕２０内に充分な潤滑油を
保持可能とされている。 従つて、条痕ピツチＰが小さい中央部ほど軸受
メタル４，５の幅に対する潤滑油溝の占める割合
が大きく、条痕ピツチＰが大きい両端部ほど摺動
面の占める割合（摺動面幅）が大きくなる。 このため、中央部には多量の潤滑油が保持され
て金属接触による焼付きや摩耗が抑制されるとと
もに、衝撃に対する緩衝機能も増して振動騒音や
衝撃摩耗が抑制される。また両端部は潤滑油溝の
占める割合は減少するものの、条痕２０は形成さ
れるため、必要最小限の潤滑油は保持可能であ
り、金属接触等の不具合を抑制できるとともに、
摺動面幅を大きくすることができるため、回転軸
と接触する部分の面圧を小さくすることができ
る。従つて、クランクシヤフト等の回転軸が燃焼
圧によつて曲げ変形を起こし、軸受メタル摺動面
の両端部において片当たりを起こしても、面圧が
小さい分両端部の摩耗を抑制することができる。 また、条痕２０は軸受メタル４，５の周方向に
わたつて延びており、回転軸の回転方向と一致し
ている。従つて、供給された潤滑油の幅方向への
漏れが抑制され、安定して油膜を形成することが
できるため焼付き等の発生を効果的に抑制するこ
とができる。 なお、条痕２０のピツチＰはボーリング加工の
切削刃の送り速度を制御することにより適宜設定
することができる。 第４図は本考案の第２実施例に係る軸受メタル
の要部を示す縦断面図である。 本実施例においては条痕３０の幅ｌを設定し、
潤滑油溝の幅を拡げたことが第１実施例と相違し
ており、その幅ｌは0.15mm〜0.30mmに設定されて
いる。 一方本実施例においても条痕３０のピツチＰは
中央部が0.15mm〜0.30mm、両端部が0.30mm〜0.60
mmに設定されており、中央部では潤滑油溝の占め
る割合が、両端部付近では摺動面の占める割合が
大きくなつている。 第５図は本考案の第３実施例に係る軸受メタル
の要部を示す縦断面図である。 本実施例では条痕４０をＶ字型に形成するとと
もに、摺動面頂部を平坦に形成した点に特徴があ
る以外は上記実施例と同様であり、中央部の条痕
ピツチに対し両端部付近の条痕ピツチが大きくな
つている。 なお、摺動面はブローチ加工を施すことにより
平坦に形成される。 第６図は本考案の第４実施例に係る軸受メタル
の要部を示す縦断面図であり、条痕４５をＵ字型
に形成し、摺動面頂部を平坦に形成したものであ
り、他の構成については上記実施例と同様であ
る。 第７図は本考案の第５実施例に係る軸受メタル
の要部を示す縦断面図である。 本実施例において条痕４０がＶ字型に形成さ
れ、摺動面が平坦に形成されている点は第３実施
例と同様であるが、条痕４０から摺動面に至る角
部に丸みＲが持たせてある点および裏金１０の背
面にテフロン等の樹脂コーテイング５０が施され
ている点が異なつている。 このようにコーテイング層を形成することによ
り、振動減衰機能が付加され、振動騒音の低減を
一層高めることができる。 以上、本考案の特定の実施例について説明した
が、本考案は、この実施例に限定されるものでは
なく、実用新案登録請求の範囲に記載の範囲内で
種々の実施態様が包含されるものである。
る。 第３図は本考案の第１実施例に係る軸受メタル
の要部を示す縦断面図である。 軸受メタル４，５は裏金１０にアルミニウム、
銅または鉄系合金からなる軟質材料１１を積層し
た二層構造とされ、この軟質材料１１によつて摺
動面が形成される。 軟質材料１１の表面には周方向にわたつて延び
る複数条の条痕２０がボーリング加工により形成
されており、条痕２０間に凸な丸みを有する摺動
面が形成される。さらに本実施例においては条痕
２０とのピツチＰは軸受メタル４，５の中央部よ
りも両端部付近で大きくなるように仕上げられて
いる。 具体的には、軸受メタル４，５の幅Ｌに対し、
両端部からＬ／４の範囲の条痕ピツチＰは0.30mm
〜0.60mm、中央部のＬ／２の範囲の条痕ピツチＰ
は0.15mm〜0.30mm程度に設定されている。また条
痕２０の深さｄは全域にわたり0.003mm〜0.006mm
に設定されており、条痕２０内に充分な潤滑油を
保持可能とされている。 従つて、条痕ピツチＰが小さい中央部ほど軸受
メタル４，５の幅に対する潤滑油溝の占める割合
が大きく、条痕ピツチＰが大きい両端部ほど摺動
面の占める割合（摺動面幅）が大きくなる。 このため、中央部には多量の潤滑油が保持され
て金属接触による焼付きや摩耗が抑制されるとと
もに、衝撃に対する緩衝機能も増して振動騒音や
衝撃摩耗が抑制される。また両端部は潤滑油溝の
占める割合は減少するものの、条痕２０は形成さ
れるため、必要最小限の潤滑油は保持可能であ
り、金属接触等の不具合を抑制できるとともに、
摺動面幅を大きくすることができるため、回転軸
と接触する部分の面圧を小さくすることができ
る。従つて、クランクシヤフト等の回転軸が燃焼
圧によつて曲げ変形を起こし、軸受メタル摺動面
の両端部において片当たりを起こしても、面圧が
小さい分両端部の摩耗を抑制することができる。 また、条痕２０は軸受メタル４，５の周方向に
わたつて延びており、回転軸の回転方向と一致し
ている。従つて、供給された潤滑油の幅方向への
漏れが抑制され、安定して油膜を形成することが
できるため焼付き等の発生を効果的に抑制するこ
とができる。 なお、条痕２０のピツチＰはボーリング加工の
切削刃の送り速度を制御することにより適宜設定
することができる。 第４図は本考案の第２実施例に係る軸受メタル
の要部を示す縦断面図である。 本実施例においては条痕３０の幅ｌを設定し、
潤滑油溝の幅を拡げたことが第１実施例と相違し
ており、その幅ｌは0.15mm〜0.30mmに設定されて
いる。 一方本実施例においても条痕３０のピツチＰは
中央部が0.15mm〜0.30mm、両端部が0.30mm〜0.60
mmに設定されており、中央部では潤滑油溝の占め
る割合が、両端部付近では摺動面の占める割合が
大きくなつている。 第５図は本考案の第３実施例に係る軸受メタル
の要部を示す縦断面図である。 本実施例では条痕４０をＶ字型に形成するとと
もに、摺動面頂部を平坦に形成した点に特徴があ
る以外は上記実施例と同様であり、中央部の条痕
ピツチに対し両端部付近の条痕ピツチが大きくな
つている。 なお、摺動面はブローチ加工を施すことにより
平坦に形成される。 第６図は本考案の第４実施例に係る軸受メタル
の要部を示す縦断面図であり、条痕４５をＵ字型
に形成し、摺動面頂部を平坦に形成したものであ
り、他の構成については上記実施例と同様であ
る。 第７図は本考案の第５実施例に係る軸受メタル
の要部を示す縦断面図である。 本実施例において条痕４０がＶ字型に形成さ
れ、摺動面が平坦に形成されている点は第３実施
例と同様であるが、条痕４０から摺動面に至る角
部に丸みＲが持たせてある点および裏金１０の背
面にテフロン等の樹脂コーテイング５０が施され
ている点が異なつている。 このようにコーテイング層を形成することによ
り、振動減衰機能が付加され、振動騒音の低減を
一層高めることができる。 以上、本考案の特定の実施例について説明した
が、本考案は、この実施例に限定されるものでは
なく、実用新案登録請求の範囲に記載の範囲内で
種々の実施態様が包含されるものである。
以上のように本考案によれば、周方向にわたつ
て延びる複数条の条痕により潤滑油溝が形成され
るため、摺動面に多量の潤滑油を保持することが
でき、金属接触による焼付き、摩耗や振動騒音の
低減をはかることができる。 さらに条痕のピツチが軸受メタルの中央部が小
さく、両端部付近で大きく形成されている。 従つて、ピツチの大きい両端部において、摺動
面幅の割合が大きくされるため、回転軸が片当た
りした場合の面圧を小さくすることができ、摩耗
低減による耐久性の向上がはかられる。
て延びる複数条の条痕により潤滑油溝が形成され
るため、摺動面に多量の潤滑油を保持することが
でき、金属接触による焼付き、摩耗や振動騒音の
低減をはかることができる。 さらに条痕のピツチが軸受メタルの中央部が小
さく、両端部付近で大きく形成されている。 従つて、ピツチの大きい両端部において、摺動
面幅の割合が大きくされるため、回転軸が片当た
りした場合の面圧を小さくすることができ、摩耗
低減による耐久性の向上がはかられる。
第１図は従来の軸受メタルの摺動面形状を概略
的に示すため、軸受メタルの幅方向に切断した縦
断面図、第２図は軸受メタルが装着されるクラン
クシヤフト軸受部を示した斜視図、第３図は本考
案の第１実施例に係る軸受メタルの要部を示す縦
断面図、第４図は本考案の第２実施例に係る軸受
メタルの要部を示す縦断面図、第５図は本考案の
第３実施例に係る軸受メタルの要部を示す縦断面
図、第６図は本考案の第４実施例に係る軸受メタ
ルの要部を示す縦断面図、第７図は本考案の第５
実施例に係る軸受メタルの要部を示す縦断面図で
ある。 ４，５……軸受メタル、１１……軟質材料（摺
動面）、２０，３０，４０，４５……条痕、Ｐ…
…条痕ピツチ。
的に示すため、軸受メタルの幅方向に切断した縦
断面図、第２図は軸受メタルが装着されるクラン
クシヤフト軸受部を示した斜視図、第３図は本考
案の第１実施例に係る軸受メタルの要部を示す縦
断面図、第４図は本考案の第２実施例に係る軸受
メタルの要部を示す縦断面図、第５図は本考案の
第３実施例に係る軸受メタルの要部を示す縦断面
図、第６図は本考案の第４実施例に係る軸受メタ
ルの要部を示す縦断面図、第７図は本考案の第５
実施例に係る軸受メタルの要部を示す縦断面図で
ある。 ４，５……軸受メタル、１１……軟質材料（摺
動面）、２０，３０，４０，４５……条痕、Ｐ…
…条痕ピツチ。
Claims (1)
- 半円弧形状をして内側に摺動面が形成される軸
受メタルにおいて、上記摺動面には周方向にわた
つて延びる複数条の条痕が形成され、条痕のピツ
チが軸受メタルの中央部より両端部付近で大きく
形成されていることを特徴とする軸受メタル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14934586U JPH0439461Y2 (ja) | 1986-09-29 | 1986-09-29 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14934586U JPH0439461Y2 (ja) | 1986-09-29 | 1986-09-29 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6353922U JPS6353922U (ja) | 1988-04-11 |
| JPH0439461Y2 true JPH0439461Y2 (ja) | 1992-09-16 |
Family
ID=31064463
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14934586U Expired JPH0439461Y2 (ja) | 1986-09-29 | 1986-09-29 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0439461Y2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995025906A1 (fr) * | 1994-03-18 | 1995-09-28 | Taiho Kogyo Co., Ltd. | Palier a glissement |
| WO1995025904A1 (fr) * | 1994-03-18 | 1995-09-28 | Taiho Kogyo Co., Ltd. | Palier a glissement |
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