JPH07247161A - 耐スラグ浸食性に優れたマグネシア・クロミア・希土類酸化物系焼成耐火煉瓦 - Google Patents
耐スラグ浸食性に優れたマグネシア・クロミア・希土類酸化物系焼成耐火煉瓦Info
- Publication number
- JPH07247161A JPH07247161A JP6041376A JP4137694A JPH07247161A JP H07247161 A JPH07247161 A JP H07247161A JP 6041376 A JP6041376 A JP 6041376A JP 4137694 A JP4137694 A JP 4137694A JP H07247161 A JPH07247161 A JP H07247161A
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- JP
- Japan
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- rare earth
- magnesia
- chromia
- earth element
- erosion resistance
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐スラグ浸食性に優れたマグネシア・クロミ
ア・希土類酸化物系焼成耐火煉瓦を提供する。 【構成】 マグネシア・クロミア・希土類酸化物系焼成
耐火煉瓦に、セリウム族希土類元素酸化物のうち１種ま
たは２種以上よりなる希土類酸化物を全体に対して３〜
３０重量％を含有させてなる。
ア・希土類酸化物系焼成耐火煉瓦を提供する。 【構成】 マグネシア・クロミア・希土類酸化物系焼成
耐火煉瓦に、セリウム族希土類元素酸化物のうち１種ま
たは２種以上よりなる希土類酸化物を全体に対して３〜
３０重量％を含有させてなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、特に連続製銅法におけ
る転炉の内張り材として用いるのに適したマグネシア・
クロミア・希土類酸化物系焼成耐火煉瓦に関するもので
ある。
る転炉の内張り材として用いるのに適したマグネシア・
クロミア・希土類酸化物系焼成耐火煉瓦に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】一般に、塩基性のスラグを取り扱う銅製
錬の転炉などの内張り耐火材としてはマグネシア・クロ
ミア系焼成耐火煉瓦が広く使用されている。また、この
マグネシア・クロミア系焼成耐火煉瓦は通常原料として
は例えば海水マグネシアクリンカーから得られた高純度
マグネシア粉末とクロム鉱を用い、これを−１００メッ
シュに粉砕し、この高純度マグネシア粉末とクロム鉱粉
末をマグネシア粉末３０〜８０重量％、残りをクロム鉱
粉末の割合で混合し、１７００〜１９５０℃で５時間焼
成して予備焼結塊とし、この焼結塊を粉砕して例えば
０．５〜２ｍｍ、０．３〜０．５ｍｍ、および０．３ｍ
ｍ以下の粗粒、中粒、および微粉に篩分し、各々を耐火
煉瓦の予備焼成物粉末とし、この予備焼成物粉末の粗
粒、中粒、微粉を例えば１：１：１の如く所定の割合で
混合し、１２５０〜２０００ｋｇ／ｃｍ 2の圧力で所定
の形状の加圧成型体を作り、これに１７００〜２０００
℃で２０時間の焼成を施して製造されていることも知ら
れている。
錬の転炉などの内張り耐火材としてはマグネシア・クロ
ミア系焼成耐火煉瓦が広く使用されている。また、この
マグネシア・クロミア系焼成耐火煉瓦は通常原料として
は例えば海水マグネシアクリンカーから得られた高純度
マグネシア粉末とクロム鉱を用い、これを−１００メッ
シュに粉砕し、この高純度マグネシア粉末とクロム鉱粉
末をマグネシア粉末３０〜８０重量％、残りをクロム鉱
粉末の割合で混合し、１７００〜１９５０℃で５時間焼
成して予備焼結塊とし、この焼結塊を粉砕して例えば
０．５〜２ｍｍ、０．３〜０．５ｍｍ、および０．３ｍ
ｍ以下の粗粒、中粒、および微粉に篩分し、各々を耐火
煉瓦の予備焼成物粉末とし、この予備焼成物粉末の粗
粒、中粒、微粉を例えば１：１：１の如く所定の割合で
混合し、１２５０〜２０００ｋｇ／ｃｍ 2の圧力で所定
の形状の加圧成型体を作り、これに１７００〜２０００
℃で２０時間の焼成を施して製造されていることも知ら
れている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記の従来マ
グネシア・クロミア系焼成耐火煉瓦においてはこれを前
記の連続製銅法の転炉の内張り材として使用すると前記
転炉のスラグが強酸化性であるため内張り耐火材の寿命
が短く、煉瓦の補修が必要などの問題があり、炉の安定
した操業のために連続製銅炉の転炉のスラグにたいして
耐浸食性を有する耐火煉瓦の開発が要求されていた。
グネシア・クロミア系焼成耐火煉瓦においてはこれを前
記の連続製銅法の転炉の内張り材として使用すると前記
転炉のスラグが強酸化性であるため内張り耐火材の寿命
が短く、煉瓦の補修が必要などの問題があり、炉の安定
した操業のために連続製銅炉の転炉のスラグにたいして
耐浸食性を有する耐火煉瓦の開発が要求されていた。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記の観点から本発明者
らは上記の従来マグネシア・クロミア系焼成耐火煉瓦の
持つ問題点を解決すべく研究をおこなった結果、上記従
来マグネシア・クロミア系焼成耐火煉瓦にセリウム族希
土類元素酸化物のうち１種または２種以上よりなる希土
類酸化物を全体に占める割合で３〜３０重量％（以下、
重量％）を含有せしめると、この結果のマグネシア・ク
ロミア系焼成耐火煉瓦は酸化性スラグに対する耐スラグ
浸食性が著しく向上することが見出された。
らは上記の従来マグネシア・クロミア系焼成耐火煉瓦の
持つ問題点を解決すべく研究をおこなった結果、上記従
来マグネシア・クロミア系焼成耐火煉瓦にセリウム族希
土類元素酸化物のうち１種または２種以上よりなる希土
類酸化物を全体に占める割合で３〜３０重量％（以下、
重量％）を含有せしめると、この結果のマグネシア・ク
ロミア系焼成耐火煉瓦は酸化性スラグに対する耐スラグ
浸食性が著しく向上することが見出された。
【０００５】本発明は上記の研究結果に基づいてなされ
たものであって、マグネシア・クロミア系焼成耐火煉瓦
に希土類元素酸化物のうち１種または２種以上よりなる
希土類酸化物を３〜３０％、望ましくは５〜２３％を含
有せしめてなる耐スラグ浸食性の優れたマグネシア・ク
ロミア・希土類酸化物系焼成耐火煉瓦に特徴を有するも
のである。
たものであって、マグネシア・クロミア系焼成耐火煉瓦
に希土類元素酸化物のうち１種または２種以上よりなる
希土類酸化物を３〜３０％、望ましくは５〜２３％を含
有せしめてなる耐スラグ浸食性の優れたマグネシア・ク
ロミア・希土類酸化物系焼成耐火煉瓦に特徴を有するも
のである。
【０００６】なお、本発明の耐火煉瓦において、希土類
酸化物の含有量を３〜３０％に限定したのはその含有量
が３％未満では、所望の耐スラグ浸食性が確保できず、
一方その含有量が３０％を超えると高温における機械的
強度が低下する理由によるものである。
酸化物の含有量を３〜３０％に限定したのはその含有量
が３％未満では、所望の耐スラグ浸食性が確保できず、
一方その含有量が３０％を超えると高温における機械的
強度が低下する理由によるものである。
【０００７】
【実施例】つぎに、本発明耐火煉瓦を実施例により詳細
に説明する。まず、予備焼成粉製造原料としていずれも
０．３ｍｍ以下の粒度を有する純度９９％の海水マグネ
シアクリンカーより調製したマグネシア粉末と、Ｃｒ2
Ｏ3：４０％含有のクロム鉱粉末を用意し、表１に示す
所定の割合でマグネシア粉末とクロム鉱粉末をボールミ
ルを用いて混合し、１８００℃で５時間焼成して塊状の
焼結物とし、この塊状焼結物を粉砕して０．５〜２ｍ
ｍ、０．３〜０．５ｍｍ、および０．３ｍｍ以下の粗
粒、中粒、および微粉に篩分し、予備焼成粉Ａ〜Ｄを得
た。一方、希土類酸化物焼成粉の原料として市販の酸化
ランタン（Ｌａ2Ｏ3：９９．９％）、粗酸化ネオジム
（Ｎｄ2Ｏ3含有量：９５．３％、希土酸化物含有量：９
７．４％）、希土類鉱石抽出残滓（Ｎｄ2Ｏ3含有量：
９．４、Ｓｍ2Ｏ3含有量：７９．６％、希土類酸化物含
有量：９６．２％）、およびバステナサイト精鉱（Ｃｅ
Ｏ2：３６．７％、Ｌａ2Ｏ3：２３．５％、Ｎｄ2Ｏ3：
９．５％、Ｐｒ6Ｏ11：２．９％、希土類酸化物含有
量：７３．６％）を用意した。粒度：０．３ｍｍ以下の
上記マグネシア粉末と希土酸化物焼成粉原料を表２に示
す所定の割合で混合し、１６００℃にて焼成し、０．３
ｍｍ以下に粉砕し希土類酸化物焼成粉を調製した。
に説明する。まず、予備焼成粉製造原料としていずれも
０．３ｍｍ以下の粒度を有する純度９９％の海水マグネ
シアクリンカーより調製したマグネシア粉末と、Ｃｒ2
Ｏ3：４０％含有のクロム鉱粉末を用意し、表１に示す
所定の割合でマグネシア粉末とクロム鉱粉末をボールミ
ルを用いて混合し、１８００℃で５時間焼成して塊状の
焼結物とし、この塊状焼結物を粉砕して０．５〜２ｍ
ｍ、０．３〜０．５ｍｍ、および０．３ｍｍ以下の粗
粒、中粒、および微粉に篩分し、予備焼成粉Ａ〜Ｄを得
た。一方、希土類酸化物焼成粉の原料として市販の酸化
ランタン（Ｌａ2Ｏ3：９９．９％）、粗酸化ネオジム
（Ｎｄ2Ｏ3含有量：９５．３％、希土酸化物含有量：９
７．４％）、希土類鉱石抽出残滓（Ｎｄ2Ｏ3含有量：
９．４、Ｓｍ2Ｏ3含有量：７９．６％、希土類酸化物含
有量：９６．２％）、およびバステナサイト精鉱（Ｃｅ
Ｏ2：３６．７％、Ｌａ2Ｏ3：２３．５％、Ｎｄ2Ｏ3：
９．５％、Ｐｒ6Ｏ11：２．９％、希土類酸化物含有
量：７３．６％）を用意した。粒度：０．３ｍｍ以下の
上記マグネシア粉末と希土酸化物焼成粉原料を表２に示
す所定の割合で混合し、１６００℃にて焼成し、０．３
ｍｍ以下に粉砕し希土類酸化物焼成粉を調製した。
【０００８】
【表１】
【０００９】
【表２】
【００１０】ついで、このように調製した予備焼成粉Ａ
〜Ｄと希土酸化物焼成粉を表３に示される配合割合に配
合し、１５００ｋｇ／ｃｍ2の成形圧で１００ｘ１５０
ｘ５０ｍｍの加圧成形体を作り１８００℃で２０時間焼
成して本発明耐火煉瓦１〜７、および希土類酸化物焼成
粉を含有しない従来耐火煉瓦１〜４を製造した。つぎ
に、これら耐火煉瓦を機械加工により所定寸法に裁断し
た後、ロータリー浸食試験機にセットし、このロータリ
ー浸食試験機の回転炉を２ｒｐｍで回転しながら、炉の
片側に取り付けた酸素・アセチレンバーナーを用いて酸
化性雰囲気下で１３５０℃に加熱し、Ｆｅ酸化物：７１
％、Ｃａ酸化物：１６％、Ｃｕ酸化物：１３％を含有す
る酸化性スラグを１ｋｇ投入し１時間保持した後、炉を
傾転して５００ｇのスラグを排出し、新たに５００ｇの
上記スラグを投入し、この操作を１時間毎に繰り返して
合計１０時間継続することにより耐スラグ浸食性試験を
実施した。試験終了後、ロータリー浸食試験機から煉瓦
を分離・切断し、断面を観察することにより元の煉瓦表
面から浸食によって削られた最大深さを測定して表３に
示す最大浸食量とし、また同じく断面の観察によって試
験後の煉瓦表面からの最大スラグ浸透位置を求め同じく
表３に示す最大スラグ浸透深さとした。
〜Ｄと希土酸化物焼成粉を表３に示される配合割合に配
合し、１５００ｋｇ／ｃｍ2の成形圧で１００ｘ１５０
ｘ５０ｍｍの加圧成形体を作り１８００℃で２０時間焼
成して本発明耐火煉瓦１〜７、および希土類酸化物焼成
粉を含有しない従来耐火煉瓦１〜４を製造した。つぎ
に、これら耐火煉瓦を機械加工により所定寸法に裁断し
た後、ロータリー浸食試験機にセットし、このロータリ
ー浸食試験機の回転炉を２ｒｐｍで回転しながら、炉の
片側に取り付けた酸素・アセチレンバーナーを用いて酸
化性雰囲気下で１３５０℃に加熱し、Ｆｅ酸化物：７１
％、Ｃａ酸化物：１６％、Ｃｕ酸化物：１３％を含有す
る酸化性スラグを１ｋｇ投入し１時間保持した後、炉を
傾転して５００ｇのスラグを排出し、新たに５００ｇの
上記スラグを投入し、この操作を１時間毎に繰り返して
合計１０時間継続することにより耐スラグ浸食性試験を
実施した。試験終了後、ロータリー浸食試験機から煉瓦
を分離・切断し、断面を観察することにより元の煉瓦表
面から浸食によって削られた最大深さを測定して表３に
示す最大浸食量とし、また同じく断面の観察によって試
験後の煉瓦表面からの最大スラグ浸透位置を求め同じく
表３に示す最大スラグ浸透深さとした。
【００１１】
【表３】
【００１２】
【発明の効果】表３から明らかなように本発明焼成耐火
煉瓦１〜７は従来焼成耐火煉瓦１〜４に比べて酸化性ス
ラグに対する最大浸食量、最大スラグ浸透深さとも格段
に小さく、極めて優れた耐スラグ浸食性を示すことが明
らかであり、上述のようにこの発明は特に酸化性スラグ
に優れた耐スラグ浸食性を有するので、特に酸化性スラ
グによる製錬が避けられない連続製銅法の転炉の内張り
などに適用した場合に優れた性能を長期間にわたり発揮
するのである。
煉瓦１〜７は従来焼成耐火煉瓦１〜４に比べて酸化性ス
ラグに対する最大浸食量、最大スラグ浸透深さとも格段
に小さく、極めて優れた耐スラグ浸食性を示すことが明
らかであり、上述のようにこの発明は特に酸化性スラグ
に優れた耐スラグ浸食性を有するので、特に酸化性スラ
グによる製錬が避けられない連続製銅法の転炉の内張り
などに適用した場合に優れた性能を長期間にわたり発揮
するのである。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｂ 15/06
Claims (1)
- 【請求項１】 マグネシア・クロミア系焼成耐火煉瓦
に、セリウム族希土類元素酸化物のうち１種または２種
以上よりなる希土類酸化物を全体に占める割合で３〜３
０重量％含有せしめたことを特徴とする耐スラグ浸食性
に優れたマグネシア・クロミア・希土類酸化物系焼成耐
火煉瓦。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6041376A JPH07247161A (ja) | 1994-03-11 | 1994-03-11 | 耐スラグ浸食性に優れたマグネシア・クロミア・希土類酸化物系焼成耐火煉瓦 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6041376A JPH07247161A (ja) | 1994-03-11 | 1994-03-11 | 耐スラグ浸食性に優れたマグネシア・クロミア・希土類酸化物系焼成耐火煉瓦 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07247161A true JPH07247161A (ja) | 1995-09-26 |
Family
ID=12606699
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6041376A Withdrawn JPH07247161A (ja) | 1994-03-11 | 1994-03-11 | 耐スラグ浸食性に優れたマグネシア・クロミア・希土類酸化物系焼成耐火煉瓦 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07247161A (ja) |
-
1994
- 1994-03-11 JP JP6041376A patent/JPH07247161A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010605 |