JPH04119962A - マグネシア・カーボン質耐火煉瓦 - Google Patents
マグネシア・カーボン質耐火煉瓦Info
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- JPH04119962A JPH04119962A JP2238454A JP23845490A JPH04119962A JP H04119962 A JPH04119962 A JP H04119962A JP 2238454 A JP2238454 A JP 2238454A JP 23845490 A JP23845490 A JP 23845490A JP H04119962 A JPH04119962 A JP H04119962A
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は耐スラグ侵食性および耐スポーリング性に優れ
たマグネシア・カーボン質耐火煉瓦に関するものである
。
たマグネシア・カーボン質耐火煉瓦に関するものである
。
(従来の技術)
マグネシア・カーボン質耐火煉瓦は主成分であるマグネ
シアの融点が約2830°Cと高いため耐熱性に優れ、
また塩基性スラグと反応し難いことと、カーボンが耐熱
スポーリング性、濡れ性に優れることから製鉄用耐火物
として多用されている。さらにマグネシア・カーボン質
耐火煉瓦には熱間強度の向上およびカーボンの酸化防止
等を目的として金属粉末が添加され効果をあげている。
シアの融点が約2830°Cと高いため耐熱性に優れ、
また塩基性スラグと反応し難いことと、カーボンが耐熱
スポーリング性、濡れ性に優れることから製鉄用耐火物
として多用されている。さらにマグネシア・カーボン質
耐火煉瓦には熱間強度の向上およびカーボンの酸化防止
等を目的として金属粉末が添加され効果をあげている。
特公昭60−2269号公報および特公昭6〇−163
98号公報において、マグネシアを生成分とする塩基性
耐火原料100重量部に耐熱性および耐スラグ侵食性を
向上させるために炭素または炭素含有物質1〜50重量
部(炭素量)を加えるとともに、炭素の酸化防止剤とし
て金属アルミニウムを、塩基性耐火原料および炭素また
は炭素含有物質の含量100重量部に対し0.5〜10
重量部を添加したマグネシア・カーボン質耐火物が開示
されている。
98号公報において、マグネシアを生成分とする塩基性
耐火原料100重量部に耐熱性および耐スラグ侵食性を
向上させるために炭素または炭素含有物質1〜50重量
部(炭素量)を加えるとともに、炭素の酸化防止剤とし
て金属アルミニウムを、塩基性耐火原料および炭素また
は炭素含有物質の含量100重量部に対し0.5〜10
重量部を添加したマグネシア・カーボン質耐火物が開示
されている。
(発明が解決しようとする課題)
しかし、前述したような単に金属粉末を添加したマグネ
シア・カーボン質耐火煉瓦はスピネル相生成が不十分で
あるために耐スラグ侵食性に問題があった。特にCab
/5ins比2以上の高塩比変以上グよりもCab/5
ift比2未満の低塩基度スラグに一層侵食され易く、
しかも使用時の熱サイクル、すなわち熱間あるいは加熱
後の冷間においては、亀裂の伝播が早く耐スポーリング
性が低下するという問題点があった。
シア・カーボン質耐火煉瓦はスピネル相生成が不十分で
あるために耐スラグ侵食性に問題があった。特にCab
/5ins比2以上の高塩比変以上グよりもCab/5
ift比2未満の低塩基度スラグに一層侵食され易く、
しかも使用時の熱サイクル、すなわち熱間あるいは加熱
後の冷間においては、亀裂の伝播が早く耐スポーリング
性が低下するという問題点があった。
したがって、本発明の目的は、広範囲の塩基度、特に低
塩基度スラブに対しても耐食性および耐スポーリング性
に優れたマグネシア・カーボン質耐火煉瓦を提供するこ
とにある。
塩基度スラブに対しても耐食性および耐スポーリング性
に優れたマグネシア・カーボン質耐火煉瓦を提供するこ
とにある。
(課題を解決するための手段)
本発明は前記問題点を解決するために、マグネシア・カ
ーボン質耐火煉瓦において、 マグネシア、カーボンおよび金属粉末をその原料の主た
る配合組成として、 これら主たる配合組成の合量を]00wt%として、マ
グネシア70〜95wt%、カーボン5〜25wt%お
よび金属粉末0.5〜10wt%を含有し、前記束たる
配合組成の合量100wt%に対し外掛けで2〜10w
t%のアルミナA末を含有し、このアルミナ粉末は主と
してコランダム相として存在する ことを特徴とするマグネシア・カーボン質耐火煉瓦を提
案するものである。
ーボン質耐火煉瓦において、 マグネシア、カーボンおよび金属粉末をその原料の主た
る配合組成として、 これら主たる配合組成の合量を]00wt%として、マ
グネシア70〜95wt%、カーボン5〜25wt%お
よび金属粉末0.5〜10wt%を含有し、前記束たる
配合組成の合量100wt%に対し外掛けで2〜10w
t%のアルミナA末を含有し、このアルミナ粉末は主と
してコランダム相として存在する ことを特徴とするマグネシア・カーボン質耐火煉瓦を提
案するものである。
本発明に用いるマグネシア原料は例えば電融マグネシア
クリンカ−1焼結マグネシアクリンカ−天然産マグネシ
ア等があり、マグネシア原料の配合量が配合組成の合量
100vvt%に対し70wt%未満では耐火物として
発現されるマグネシア本来の耐食性が充分得られず、ま
た95wt%を超えると耐火煉瓦の熱的弾性が減少し耐
熱スポーリング性が低下する。
クリンカ−1焼結マグネシアクリンカ−天然産マグネシ
ア等があり、マグネシア原料の配合量が配合組成の合量
100vvt%に対し70wt%未満では耐火物として
発現されるマグネシア本来の耐食性が充分得られず、ま
た95wt%を超えると耐火煉瓦の熱的弾性が減少し耐
熱スポーリング性が低下する。
カーボン原料としては例えば天然黒鉛、人工黒鉛があり
、特に鱗状黒鉛が好ましい。黒鉛の配合量が5vvt%
未満では、スラグに濡れ難く耐火煉瓦の耐スポーリング
性が低下し急熱急冷による亀裂を惹起し、また25wt
%を超えるとカーボン量が過多となりカーボンが酸化さ
れ易くなって耐酸化性が低下し、カーボン中に共存され
るシリカ成分も増大することとなって侵食性も低下する
。
、特に鱗状黒鉛が好ましい。黒鉛の配合量が5vvt%
未満では、スラグに濡れ難く耐火煉瓦の耐スポーリング
性が低下し急熱急冷による亀裂を惹起し、また25wt
%を超えるとカーボン量が過多となりカーボンが酸化さ
れ易くなって耐酸化性が低下し、カーボン中に共存され
るシリカ成分も増大することとなって侵食性も低下する
。
前記金属粉末はアルミニウム、マグネシウム、シリコン
、クロムおよびチタンのうちから選ばれたlliまたは
2m以上の組合せの金属または合金であることが好まし
く、これら金属は炭素よりも酸素親和力が大きく炭素の
酸化を防止する。この金属の含有量が0.5wt%未満
であれば金属が捕獲する酸素量が少なく、あるいはカー
ボン(質)原料の気孔を封鎖するに必要な金属ガス量が
少ないために酸化防止が不十分となる。また]Owt%
を超えると煉瓦組織の熱的弾性が低下し、熱スポーリン
グによる亀裂の発生を惹起する。
、クロムおよびチタンのうちから選ばれたlliまたは
2m以上の組合せの金属または合金であることが好まし
く、これら金属は炭素よりも酸素親和力が大きく炭素の
酸化を防止する。この金属の含有量が0.5wt%未満
であれば金属が捕獲する酸素量が少なく、あるいはカー
ボン(質)原料の気孔を封鎖するに必要な金属ガス量が
少ないために酸化防止が不十分となる。また]Owt%
を超えると煉瓦組織の熱的弾性が低下し、熱スポーリン
グによる亀裂の発生を惹起する。
前記アルミナ粉末はMgガスおよび/またはマグネシウ
ム酸化物と会合してスピネル相を形成しスラグの浸透を
防ぎ耐スラグ侵食性を向上させるが、アルミナ粉末の添
加量が2+vt%未満では熱間におけるスピネル相生成
量が不足しマトリックス部の緻密化および熱応力緩和が
充分に行われず、アルミナの溶出によるスラグの粘性増
大が得られなくなる。逆に10wt%を超えるとスピネ
ル相生成量が過多となり煉瓦組織を破壊し耐スラグ侵食
性の向上が望めない。
ム酸化物と会合してスピネル相を形成しスラグの浸透を
防ぎ耐スラグ侵食性を向上させるが、アルミナ粉末の添
加量が2+vt%未満では熱間におけるスピネル相生成
量が不足しマトリックス部の緻密化および熱応力緩和が
充分に行われず、アルミナの溶出によるスラグの粘性増
大が得られなくなる。逆に10wt%を超えるとスピネ
ル相生成量が過多となり煉瓦組織を破壊し耐スラグ侵食
性の向上が望めない。
また前記アルミナ粉末は平均粒径10μmの微細粉末で
あることが好ましく、粒径が大きすぎるとアルミナの周
囲に生成するスピネル相形成時の膨張によりクラックの
発生が起こりやすくなり、耐火煉瓦の組織が破壊される
。またアルミナ粒子の総表面積が減少しスピネル相の生
成が不足し耐スポーリング性が低下する。
あることが好ましく、粒径が大きすぎるとアルミナの周
囲に生成するスピネル相形成時の膨張によりクラックの
発生が起こりやすくなり、耐火煉瓦の組織が破壊される
。またアルミナ粒子の総表面積が減少しスピネル相の生
成が不足し耐スポーリング性が低下する。
(作用および発明の効果)
主たる耐火原料であるマグネシア、カーボンおよび金属
粉末にアルミナ粉末を添加し焼成することによって、ス
ピネル相(MgO・AlI3− )が生成されることと
なり体積が増大しようとする傾向を示し、その結果耐火
物中のマトリックス部が緻密化し内部に気孔が生じても
外部とは遮断されるので耐スラグ侵食性が向上する。同
時にスピネル相生成時には煉瓦組織のマトリックス部が
軟化し、この軟化したマトリックス部が高温化によって
発生する熱応力を緩和し耐スポーリング性を著しく向上
させる。また、煉瓦組織中に存在するアルミナはSin
、やCaOを主成分とするスラグに溶出しスラグの粘性
を高めるために、侵食面に存在するペリクレース粒子の
流出を阻止し、耐スラグ侵食性を高める。
粉末にアルミナ粉末を添加し焼成することによって、ス
ピネル相(MgO・AlI3− )が生成されることと
なり体積が増大しようとする傾向を示し、その結果耐火
物中のマトリックス部が緻密化し内部に気孔が生じても
外部とは遮断されるので耐スラグ侵食性が向上する。同
時にスピネル相生成時には煉瓦組織のマトリックス部が
軟化し、この軟化したマトリックス部が高温化によって
発生する熱応力を緩和し耐スポーリング性を著しく向上
させる。また、煉瓦組織中に存在するアルミナはSin
、やCaOを主成分とするスラグに溶出しスラグの粘性
を高めるために、侵食面に存在するペリクレース粒子の
流出を阻止し、耐スラグ侵食性を高める。
前記アルミナ粉末を平均粒径10μm以下の微細粉末と
し、アルミナ粒子の総表面積を大きくしスピネル相生成
を容易とし、前述したような効果の発現を顕著にする。
し、アルミナ粒子の総表面積を大きくしスピネル相生成
を容易とし、前述したような効果の発現を顕著にする。
また、金属粉末を添加することによってカーボンの酸化
を防ぎ、スラグ濡れ性に優れたものとするカーボンの添
加効果を助長する。
を防ぎ、スラグ濡れ性に優れたものとするカーボンの添
加効果を助長する。
(実施例)
次に本発明の具体的な実施例を説明する。
目的のマグネシア・カーボン質耐火煉瓦を得るために、
本発明において用いられるマグネシア原料はMgO成分
が99wt%以上の高純度のものを用いることが望まし
い。不純物が多いと低融物を生成し易くなり得られる耐
火煉瓦の耐食性の低下を招く。カーボン耐火原料は固定
炭素含有量85+vt%以上が好ましく 、85wt%
未満であると不純物が多くなるために骨材の周囲に間隙
が生じ耐火煉瓦としての物性が低下する。また、アルミ
ナ粉末は純度90+vt%以上、より好ましくは95w
t%以上の高純度のものであれば何でもよく、電融品、
焼結晶、仮焼品等を用いることができる。
本発明において用いられるマグネシア原料はMgO成分
が99wt%以上の高純度のものを用いることが望まし
い。不純物が多いと低融物を生成し易くなり得られる耐
火煉瓦の耐食性の低下を招く。カーボン耐火原料は固定
炭素含有量85+vt%以上が好ましく 、85wt%
未満であると不純物が多くなるために骨材の周囲に間隙
が生じ耐火煉瓦としての物性が低下する。また、アルミ
ナ粉末は純度90+vt%以上、より好ましくは95w
t%以上の高純度のものであれば何でもよく、電融品、
焼結晶、仮焼品等を用いることができる。
第1表に示されるような配合率で各原料を配合し、結合
剤としてフェノール樹脂を混合し、混練した後プレス機
により並形形状の耐火煉瓦に成形した。得られた成形体
を150°Cで24時間乾燥し耐火煉瓦を得た。
剤としてフェノール樹脂を混合し、混練した後プレス機
により並形形状の耐火煉瓦に成形した。得られた成形体
を150°Cで24時間乾燥し耐火煉瓦を得た。
第1表中、Nα1−Nα11は本発明のマグネシア・カ
ーボン質耐火煉瓦(本発明品と称する)であり、Nα1
2はアルミナ粉末を含まない従来のマグネシア・カーボ
ン質耐火煉瓦(従来品と称する)であり、Nα13〜N
[L17は配合原料は本発明と同じであるが、配合割合
またはアルミナ粉末粒径が本発明から逸脱するマグネシ
ア・カーボン質耐火煉瓦(比較品と称する)である。
ーボン質耐火煉瓦(本発明品と称する)であり、Nα1
2はアルミナ粉末を含まない従来のマグネシア・カーボ
ン質耐火煉瓦(従来品と称する)であり、Nα13〜N
[L17は配合原料は本発明と同じであるが、配合割合
またはアルミナ粉末粒径が本発明から逸脱するマグネシ
ア・カーボン質耐火煉瓦(比較品と称する)である。
これらのマグネシア・カーボン質耐火煉瓦について、次
に記述する方法によって耐スラグ侵食性、熱間強度およ
び耐スポーリング性を測定しその結果を第1表に併せ示
した。
に記述する方法によって耐スラグ侵食性、熱間強度およ
び耐スポーリング性を測定しその結果を第1表に併せ示
した。
〈耐スラブ侵食性〉
皿形形状の耐火煉瓦から台形柱状テストピースを多数切
り出して、これらのテストピースをドラム内に内張すし
、ドラムを回転させながらドラムの軸方向に酸素−プロ
パン炎を吹き込み加熱した。
り出して、これらのテストピースをドラム内に内張すし
、ドラムを回転させながらドラムの軸方向に酸素−プロ
パン炎を吹き込み加熱した。
ドラムを加熱したまま侵食剤として第2表に示される2
種類の塩基性スラグを投入して侵食を行った。侵食剤を
排出し強制空冷を20分間行った。この操作を侵食剤を
30分毎に取り替え6回繰り返した後内張すしていた煉
瓦材料を切断し溶損量を胴単位で測定し従来品No、
12の溶損量を100%として損耗比を百分率で示した
。この損耗比が小さいほど耐スラグ侵食性に優れる。
種類の塩基性スラグを投入して侵食を行った。侵食剤を
排出し強制空冷を20分間行った。この操作を侵食剤を
30分毎に取り替え6回繰り返した後内張すしていた煉
瓦材料を切断し溶損量を胴単位で測定し従来品No、
12の溶損量を100%として損耗比を百分率で示した
。この損耗比が小さいほど耐スラグ侵食性に優れる。
加熱温度および侵食剤組成は第2表に示されるとうりで
ある。
ある。
第2表
〈破壊防止度〉
皿形形状の耐火煉瓦から15X30−断面を有する角柱
状テストピースを切り出し、1400°Cに保持した電
気炉で1時間加熱した後、荷重3点曲げ変形法によりス
パン長さ100−1押し棒降下速度0.1m/分で応力
−歪曲線を描き、最大応力の歪み量と完全破壊時の歪み
量との差を皿で表し破壊防止度とした。この破壊防止度
が大きいほどキレツの伝播が遅い。
状テストピースを切り出し、1400°Cに保持した電
気炉で1時間加熱した後、荷重3点曲げ変形法によりス
パン長さ100−1押し棒降下速度0.1m/分で応力
−歪曲線を描き、最大応力の歪み量と完全破壊時の歪み
量との差を皿で表し破壊防止度とした。この破壊防止度
が大きいほどキレツの伝播が遅い。
〈耐スポーリング性〉
皿形形状の耐火煉瓦から50 X 50 X 230
mmのテストピースを切り出し、50 X 50mの端
面のみを電気炉中に溶出させて1450℃にて15分保
持する。ついで炉外に取り出し15分室温で強制空冷す
る加熱−冷却サイクルを10回反復する熱スポーリング
法を行った。熱スポーリング試験前後に230mm間で
超音波伝達時間を測定し下記式で表される弾性維持率を
算出し、耐スポーリング性試験とした。
mmのテストピースを切り出し、50 X 50mの端
面のみを電気炉中に溶出させて1450℃にて15分保
持する。ついで炉外に取り出し15分室温で強制空冷す
る加熱−冷却サイクルを10回反復する熱スポーリング
法を行った。熱スポーリング試験前後に230mm間で
超音波伝達時間を測定し下記式で表される弾性維持率を
算出し、耐スポーリング性試験とした。
■ !
ただし、
T1−熱スポーリング試験前伝達時間
Tt”熱スポーリング試験機伝達時間
とする。この弾性維持率が大きいほど耐スポーリング性
に優れる。
に優れる。
第1表から明らかになように、本発明品Nn 1〜Nα
】1においてはアルミナ粉末を添加しない従来品Nα1
2に較べて耐スラグ侵食性、熱間強度および耐スポーリ
ング性ともに向上した。またアルミナ粉末を添加しても
、添加量の少ないNα13、添加量過多のNα14およ
びNα15においては耐スラグ侵食性の向上が認められ
なかった。またアルミナ粒径の大きいNα16およびN
α17では耐スラグ侵食性および耐スポーリング性が低
下した。
】1においてはアルミナ粉末を添加しない従来品Nα1
2に較べて耐スラグ侵食性、熱間強度および耐スポーリ
ング性ともに向上した。またアルミナ粉末を添加しても
、添加量の少ないNα13、添加量過多のNα14およ
びNα15においては耐スラグ侵食性の向上が認められ
なかった。またアルミナ粒径の大きいNα16およびN
α17では耐スラグ侵食性および耐スポーリング性が低
下した。
1[人 ハリマセラミック株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 マグネシア・カーボン質耐火煉瓦において、マグネ
シア、カーボンおよび金属粉末をその原料の主たる配合
組成として、 これら主たる配合組成の合量を100wt%として、マ
グネシア70〜95wt%、カーボン5〜25wt%お
よび金属粉末0.5〜10wt%を含有し、前記主たる
配合組成の合量100wt%に対し外掛けで2〜10w
t%のアルミナ粉末を含有し、このアルミナ粉末は主と
してコランダム相として存在することを特徴とするマグ
ネシア・カーボン質耐火煉瓦。 2 前記金属粉末がアルミニウム、マグネシウム、シリ
コン、クロムおよびチタンのうちから選ばれた1種また
は2種以上の組合せの金属または合金であることを特徴
とする請求項1に記載のマグネシア・カーボン質耐火煉
瓦。 3 前記アルミナ粉末は平均粒径10μm以下である請
求項1または2に記載のマグネシア・カーボン質耐火煉
瓦。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2238454A JPH04119962A (ja) | 1990-09-06 | 1990-09-06 | マグネシア・カーボン質耐火煉瓦 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2238454A JPH04119962A (ja) | 1990-09-06 | 1990-09-06 | マグネシア・カーボン質耐火煉瓦 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04119962A true JPH04119962A (ja) | 1992-04-21 |
Family
ID=17030466
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2238454A Pending JPH04119962A (ja) | 1990-09-06 | 1990-09-06 | マグネシア・カーボン質耐火煉瓦 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04119962A (ja) |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06184617A (ja) * | 1992-12-21 | 1994-07-05 | Harima Ceramic Co Ltd | 転炉出鋼孔用スリーブ耐火物 |
JP2006111501A (ja) * | 2004-10-15 | 2006-04-27 | Tokyo Yogyo Co Ltd | 不焼成炭素含有れんがの製造方法 |
EP1564195B1 (en) * | 2002-10-03 | 2011-06-15 | Pedro Fajardo Sola | Unfired firebrick containing graphite for cement industry kilns and use of same |
US8030235B2 (en) | 2008-12-18 | 2011-10-04 | North American Refractories Company | Refractory brick for steel ladles |
CN106747490A (zh) * | 2016-11-22 | 2017-05-31 | 湖南湘钢瑞泰科技有限公司 | 一种镁碳砖及其制备方法 |
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CN109534798A (zh) * | 2019-01-29 | 2019-03-29 | 洛阳源华冶金高温材料有限公司 | 一种300吨钢包冲击区用铝镁碳砖及其制备方法 |
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CN112456986A (zh) * | 2020-12-11 | 2021-03-09 | 马鞍山利尔开元新材料有限公司 | 一种钙处理钢用高寿命钢包上水口砖及其制备方法 |
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-
1990
- 1990-09-06 JP JP2238454A patent/JPH04119962A/ja active Pending
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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