JPH07243010A - グレー発色用アルミニウム合金の製造方法 - Google Patents
グレー発色用アルミニウム合金の製造方法Info
- Publication number
- JPH07243010A JPH07243010A JP6054994A JP5499494A JPH07243010A JP H07243010 A JPH07243010 A JP H07243010A JP 6054994 A JP6054994 A JP 6054994A JP 5499494 A JP5499494 A JP 5499494A JP H07243010 A JPH07243010 A JP H07243010A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- aluminum alloy
- color
- gray
- hot rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 陽極酸化処理後の色調をコントロールできる
グレー発色用アルミニウム合金の製造方法を提供する。 【構成】 １）重量％で、Ｓｉ０．５０〜２．５０％、
Ｆｅ０．２０〜１．０％、Ｔｉ０．０６〜０．２０％を
含有し、必要に応じて更にＭｎ０．０５〜０．３０％、
Ｃｒ０．０５〜０．３０％のうちの１種または２種を含
有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金鋳
塊を４６０〜６００℃の温度で均質化処理した後、４６
０℃以上の温度で熱間圧延を開始し、２００〜３００℃
の温度で熱間圧延を終了した後、冷間圧延することを特
徴とするグレー発色用アルミニウム合金の製造方法。 ２）冷間圧延した後、２５０〜４００℃の温度で最終焼
鈍を施すことを特徴とする上記記載のグレー発色用アル
ミニウム合金の製造方法。
グレー発色用アルミニウム合金の製造方法を提供する。 【構成】 １）重量％で、Ｓｉ０．５０〜２．５０％、
Ｆｅ０．２０〜１．０％、Ｔｉ０．０６〜０．２０％を
含有し、必要に応じて更にＭｎ０．０５〜０．３０％、
Ｃｒ０．０５〜０．３０％のうちの１種または２種を含
有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金鋳
塊を４６０〜６００℃の温度で均質化処理した後、４６
０℃以上の温度で熱間圧延を開始し、２００〜３００℃
の温度で熱間圧延を終了した後、冷間圧延することを特
徴とするグレー発色用アルミニウム合金の製造方法。 ２）冷間圧延した後、２５０〜４００℃の温度で最終焼
鈍を施すことを特徴とする上記記載のグレー発色用アル
ミニウム合金の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｓｉ及びＦｅを発色の
主成分とするグレー発色用アルミニウム合金であって、
さらに詳しくは硫酸浴による陽極酸化処理の段階で、黄
色味のあるグレーに発色するアルミニウム合金の製造方
法に関するものであり、特に建築用材料・器物など加工
性、成形性と装飾効果を必要とする製品に利用出来るア
ルミニウム合金の製造方法に関するものである。
主成分とするグレー発色用アルミニウム合金であって、
さらに詳しくは硫酸浴による陽極酸化処理の段階で、黄
色味のあるグレーに発色するアルミニウム合金の製造方
法に関するものであり、特に建築用材料・器物など加工
性、成形性と装飾効果を必要とする製品に利用出来るア
ルミニウム合金の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術とその課題】サッシ材・パネル材・器物等
に使用するアルミニウム材料は陽極酸化処理によってい
ろいろな色調の発色が得られることは周知の事実であ
る。硫酸浴による陽極酸化処理後の色調は、純Ａｌ系
（１０００系）・Ａｌ−Ｍｎ系（３０００系）・Ａｌ−
Ｍｇ系（５０００系）などの既存合金では、銀白色であ
るが、建築用材料・器物などの装飾効果を必要とするア
ルミニウム製品では、銀白色以外の種々色調を有する合
金の需要が多い。一般にアルミニウム合金の中で、Ａｌ
−Ｓｉ系合金及びＡｌ−Ｆｅ系合金展伸材は、硫酸浴に
よる陽極酸化処理で皮膜がグレー色となりやすく、建築
用材料では、この種の合金を多く使用している。ところ
が一般に市場の要求としては青味の強いものや色の濃い
ものが特に希望されており従来のグレー発色の開発は、
青味や色の濃淡をコントロールする方法であり、近年装
飾効果の点から求められている黄色味のあるグレー発色
の検討、特に色調をコントロールできる製造方法の開発
は殆どされておらず、装飾効果を必要とする製品の色調
をコントロールできる製造方法の開発が強く望まれてい
る。
に使用するアルミニウム材料は陽極酸化処理によってい
ろいろな色調の発色が得られることは周知の事実であ
る。硫酸浴による陽極酸化処理後の色調は、純Ａｌ系
（１０００系）・Ａｌ−Ｍｎ系（３０００系）・Ａｌ−
Ｍｇ系（５０００系）などの既存合金では、銀白色であ
るが、建築用材料・器物などの装飾効果を必要とするア
ルミニウム製品では、銀白色以外の種々色調を有する合
金の需要が多い。一般にアルミニウム合金の中で、Ａｌ
−Ｓｉ系合金及びＡｌ−Ｆｅ系合金展伸材は、硫酸浴に
よる陽極酸化処理で皮膜がグレー色となりやすく、建築
用材料では、この種の合金を多く使用している。ところ
が一般に市場の要求としては青味の強いものや色の濃い
ものが特に希望されており従来のグレー発色の開発は、
青味や色の濃淡をコントロールする方法であり、近年装
飾効果の点から求められている黄色味のあるグレー発色
の検討、特に色調をコントロールできる製造方法の開発
は殆どされておらず、装飾効果を必要とする製品の色調
をコントロールできる製造方法の開発が強く望まれてい
る。
【０００３】
【課題を解決するための手段】本発明はこのような状況
に鑑み鋭意検討の結果、硫酸浴による陽極酸化処理によ
って、得られる陽極酸化皮膜の色調が、濃い黄色味を帯
びたグレー色であり、かつ加工性、成形性に優れたグレ
ー発色用アルミニウム合金の製造方法、特に色調に影響
を及ぼす組織をコントロールできる製造方法を開発した
ものである。
に鑑み鋭意検討の結果、硫酸浴による陽極酸化処理によ
って、得られる陽極酸化皮膜の色調が、濃い黄色味を帯
びたグレー色であり、かつ加工性、成形性に優れたグレ
ー発色用アルミニウム合金の製造方法、特に色調に影響
を及ぼす組織をコントロールできる製造方法を開発した
ものである。
【０００４】即ち第１発明は重量％でＳｉ０．５０〜
２．５０％、Ｆｅ０．２０〜１．０％、Ｔｉ０．０６〜
０．２０％を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とから
なるＡｌ合金鋳塊を、４６０〜６００℃の温度で均質化
処理した後、４６０℃以上の温度で熱間圧延を開始し、
２００〜３００℃の温度で熱間圧延を終了した後、冷間
圧延することを特徴とするグレー発色用アルミニウム合
金の製造方法であり、第２発明は重量％でＳｉ０．５０
〜２．５０％、Ｆｅ０．２０〜１．０％、Ｔｉ０．０６
〜０．２０％を含有し、更にＭｎ０．０５〜０．３０
％、Ｃｒ０．０５〜０．３０％のうちの１種または２種
を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合
金鋳塊を、４６０〜６００℃の温度で均質化処理した
後、４６０℃以上の温度で熱間圧延を開始し、２００〜
３００℃の温度で熱間圧延を終了した後、冷間圧延する
ことを特徴とするグレー発色用アルミニウム合金の製造
方法である。
２．５０％、Ｆｅ０．２０〜１．０％、Ｔｉ０．０６〜
０．２０％を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とから
なるＡｌ合金鋳塊を、４６０〜６００℃の温度で均質化
処理した後、４６０℃以上の温度で熱間圧延を開始し、
２００〜３００℃の温度で熱間圧延を終了した後、冷間
圧延することを特徴とするグレー発色用アルミニウム合
金の製造方法であり、第２発明は重量％でＳｉ０．５０
〜２．５０％、Ｆｅ０．２０〜１．０％、Ｔｉ０．０６
〜０．２０％を含有し、更にＭｎ０．０５〜０．３０
％、Ｃｒ０．０５〜０．３０％のうちの１種または２種
を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合
金鋳塊を、４６０〜６００℃の温度で均質化処理した
後、４６０℃以上の温度で熱間圧延を開始し、２００〜
３００℃の温度で熱間圧延を終了した後、冷間圧延する
ことを特徴とするグレー発色用アルミニウム合金の製造
方法である。
【０００５】
【作用】以下本発明に用いるアルミニウム合金の合金元
素の添加理由と添加量の限定理由について説明する。Ｓ
ｉとＦｅはアルミニウム合金の組織中に金属間化合物
（Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ）を形成させるもので、これらは硫
酸浴による陽極酸化処理により、グレー発色するための
基本的な添加元素である。Ｓｉ量を０．５０〜２．５０
％とするのは０．５０％未満では淡い黄色味のグレー色
となり、濃い黄色味のグレー色が得られず、また２．５
０％を超えるとアルミニウム合金の組織中に巨大なＳｉ
晶が晶出および析出するため、陽極酸化皮膜の色調が濃
灰黒色となり、かつ耐食性が著しく悪化するためであ
る。Ｆｅ量を０．２０〜１．０％とするのはＳｉと化合
し微細な金属間化合物（Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ）を形成させ
発色を安定させる効果を得るためである。Ｆｅが０．２
０％未満ではグレー発色が濃い黄色味を帯びないのと、
Ｆｅ／Ｓｉ比が小さくなるため、器物などの成形性を必
要とする用途において限界絞り比が低下し、耳率も大き
くなるため実用的でない。また１．０％を超えるとＳｉ
と同様に粗大晶を形成するため発色に色調ムラが発生す
ると共に、曲げ加工性が劣化してしまう。
素の添加理由と添加量の限定理由について説明する。Ｓ
ｉとＦｅはアルミニウム合金の組織中に金属間化合物
（Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ）を形成させるもので、これらは硫
酸浴による陽極酸化処理により、グレー発色するための
基本的な添加元素である。Ｓｉ量を０．５０〜２．５０
％とするのは０．５０％未満では淡い黄色味のグレー色
となり、濃い黄色味のグレー色が得られず、また２．５
０％を超えるとアルミニウム合金の組織中に巨大なＳｉ
晶が晶出および析出するため、陽極酸化皮膜の色調が濃
灰黒色となり、かつ耐食性が著しく悪化するためであ
る。Ｆｅ量を０．２０〜１．０％とするのはＳｉと化合
し微細な金属間化合物（Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ）を形成させ
発色を安定させる効果を得るためである。Ｆｅが０．２
０％未満ではグレー発色が濃い黄色味を帯びないのと、
Ｆｅ／Ｓｉ比が小さくなるため、器物などの成形性を必
要とする用途において限界絞り比が低下し、耳率も大き
くなるため実用的でない。また１．０％を超えるとＳｉ
と同様に粗大晶を形成するため発色に色調ムラが発生す
ると共に、曲げ加工性が劣化してしまう。
【０００６】Ｔｉ量を０．０６〜０．２０％とするの
は、アルミニウム合金の組織を微細化することおよび微
細なＡｌ−Ｔｉの金属間化合物をＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ化合
物間に分散させることで均一な発色を得るためである。
Ｔｉが０．０６％未満では、充分な組織の微細化が進ま
なく結晶粒径が大きくなりすぎ加工性の劣化が起きてし
まう。またＴｉが０．２０％を超えるとＡｌ−Ｔｉの金
属間化合物の粗大粒が形成されＦｅと同様に加工性の劣
化が起きる。
は、アルミニウム合金の組織を微細化することおよび微
細なＡｌ−Ｔｉの金属間化合物をＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ化合
物間に分散させることで均一な発色を得るためである。
Ｔｉが０．０６％未満では、充分な組織の微細化が進ま
なく結晶粒径が大きくなりすぎ加工性の劣化が起きてし
まう。またＴｉが０．２０％を超えるとＡｌ−Ｔｉの金
属間化合物の粗大粒が形成されＦｅと同様に加工性の劣
化が起きる。
【０００７】第２発明において、上記元素の他にＭｎ
０．０５〜０．３０％、Ｃｒ０．０５〜０．３０％のう
ちの１種または２種を添加するのはＡｌ−Ｍｎの金属間
化合物および／またはＡｌ−Ｃｒの金属間化合物を形成
させることにより黄色味をさらに濃くするためである。
Ｍｎ量が０．０５％未満ではＡｌ−Ｍｎの金属間化合物
が充分に生成しないため、黄色味を増す効果がなく、
０．３％を超えるとＡｌ−Ｍｎの金属間化合物が大きく
成長して製造工程中に結晶粒が粗大化して加工性が劣化
する。Ｃｒ量が０．０５％未満ではＡｌ−Ｃｒの金属間
化合物が充分に生成しないため黄色味を増す効果がな
く、０．３％を超えるとＡｌ−Ｃｒの金属間化合物が粗
大化し、発色のバラツキが生じると共に耐食性が劣化す
る。
０．０５〜０．３０％、Ｃｒ０．０５〜０．３０％のう
ちの１種または２種を添加するのはＡｌ−Ｍｎの金属間
化合物および／またはＡｌ−Ｃｒの金属間化合物を形成
させることにより黄色味をさらに濃くするためである。
Ｍｎ量が０．０５％未満ではＡｌ−Ｍｎの金属間化合物
が充分に生成しないため、黄色味を増す効果がなく、
０．３％を超えるとＡｌ−Ｍｎの金属間化合物が大きく
成長して製造工程中に結晶粒が粗大化して加工性が劣化
する。Ｃｒ量が０．０５％未満ではＡｌ−Ｃｒの金属間
化合物が充分に生成しないため黄色味を増す効果がな
く、０．３％を超えるとＡｌ−Ｃｒの金属間化合物が粗
大化し、発色のバラツキが生じると共に耐食性が劣化す
る。
【０００８】本発明は、陽極酸化処理されたアルミニウ
ム合金の色調は、最終焼鈍時に析出するＳｉ結晶粒の大
きさ、析出密度により決定されることを見出し、最終焼
鈍時のＳｉの析出状態が微細かつ均一となるような熱間
圧延、冷間圧延、および最終焼鈍の条件を規定したもの
である。以下に説明する製造方法によれば、発色性に富
み、かつ色調のコントロールされたグレー発色用アルミ
ニウム合金が得られる。
ム合金の色調は、最終焼鈍時に析出するＳｉ結晶粒の大
きさ、析出密度により決定されることを見出し、最終焼
鈍時のＳｉの析出状態が微細かつ均一となるような熱間
圧延、冷間圧延、および最終焼鈍の条件を規定したもの
である。以下に説明する製造方法によれば、発色性に富
み、かつ色調のコントロールされたグレー発色用アルミ
ニウム合金が得られる。
【０００９】本発明製造方法は、所定の合金組成を有す
るアルミニウム合金溶湯から、例えば半連続式鋳造方式
によりＡｌ合金鋳塊を製造し、この鋳塊にまず均質化処
理を施す。均質化処理を施すのはＳｉの固溶量を多くす
るためであるが、均質化処理温度を４６０〜６００℃と
したのは、均質化処理温度が４６０℃未満では、均質化
処理後の固溶元素量（発色の基となるＳｉ固溶量）が少
なくなり、最終焼鈍時に析出する単体Ｓｉの量が少なく
なり、発色性が低下してしまうからである。また６００
℃を超えると各添加元素の多くが固溶体として溶け込む
ため、特にＡｌ6 ＦｅがＡｌ3 Ｆｅに相変態を起こすた
め、グレー発色が起きなくなるためである。均質化処理
の時間としては１〜２４時間が望ましい。その理由は、
均質化処理時間が１時間未満では鋳塊の均一加熱が十分
に進まず、結晶の不均一（グレーンストリーク）の原因
となり、２４時間を超えると各溶出原子が固溶体として
溶け込むため、グレー発色が生じなくなるためである。
るアルミニウム合金溶湯から、例えば半連続式鋳造方式
によりＡｌ合金鋳塊を製造し、この鋳塊にまず均質化処
理を施す。均質化処理を施すのはＳｉの固溶量を多くす
るためであるが、均質化処理温度を４６０〜６００℃と
したのは、均質化処理温度が４６０℃未満では、均質化
処理後の固溶元素量（発色の基となるＳｉ固溶量）が少
なくなり、最終焼鈍時に析出する単体Ｓｉの量が少なく
なり、発色性が低下してしまうからである。また６００
℃を超えると各添加元素の多くが固溶体として溶け込む
ため、特にＡｌ6 ＦｅがＡｌ3 Ｆｅに相変態を起こすた
め、グレー発色が起きなくなるためである。均質化処理
の時間としては１〜２４時間が望ましい。その理由は、
均質化処理時間が１時間未満では鋳塊の均一加熱が十分
に進まず、結晶の不均一（グレーンストリーク）の原因
となり、２４時間を超えると各溶出原子が固溶体として
溶け込むため、グレー発色が生じなくなるためである。
【００１０】次に熱間圧延条件について説明する。熱間
圧延の開始温度を４６０℃以上としたのは、熱間圧延開
始までのＳｉ析出量を抑えるためである。これは４６０
℃において、既に単体Ｓｉが析出を始める（この段階で
析出するＳｉは粗大である）ため、最終焼鈍時に析出す
る単体Ｓｉ量が減少し、発色しにくくなるからである。
圧延の開始温度を４６０℃以上としたのは、熱間圧延開
始までのＳｉ析出量を抑えるためである。これは４６０
℃において、既に単体Ｓｉが析出を始める（この段階で
析出するＳｉは粗大である）ため、最終焼鈍時に析出す
る単体Ｓｉ量が減少し、発色しにくくなるからである。
【００１１】熱間圧延の終了温度を２００〜３００℃と
したのは、Ｓｉの析出が最も多くなる温度は３６０℃付
近であり、熱間圧延終了温度が２００〜３００℃であれ
ば、熱間圧延板には既にＳｉが析出している。このため
熱間圧延終了温度をこれより高くすると、熱間圧延板を
冷却する際に、Ｓｉが析出する温度範囲を長い時間で通
過することになり、最終焼鈍時に析出されるべきＳｉが
この時点で多く析出してしまい、結果として最終焼鈍時
に析出するＳｉが粗大となり発色性が低下する。逆にこ
の温度より低くするとＳｉの析出する温度範囲を短い時
間で通過することになり、最終焼鈍時に析出する微細な
Ｓｉの量が多くなり発色性に富むものが得られる。しか
し、熱間圧延終了温度を上記のように２００〜３００℃
としたのは、設備上の問題で熱間圧延終了温度を２００
℃未満とするのが困難であるからである。このように熱
間圧延開始温度および熱間圧延終了温度を規定すること
により、最終焼鈍時のＳｉ析出量を調整し、色調をコン
トロールすることのできるグレー発色用アルミニウム合
金が得られる。
したのは、Ｓｉの析出が最も多くなる温度は３６０℃付
近であり、熱間圧延終了温度が２００〜３００℃であれ
ば、熱間圧延板には既にＳｉが析出している。このため
熱間圧延終了温度をこれより高くすると、熱間圧延板を
冷却する際に、Ｓｉが析出する温度範囲を長い時間で通
過することになり、最終焼鈍時に析出されるべきＳｉが
この時点で多く析出してしまい、結果として最終焼鈍時
に析出するＳｉが粗大となり発色性が低下する。逆にこ
の温度より低くするとＳｉの析出する温度範囲を短い時
間で通過することになり、最終焼鈍時に析出する微細な
Ｓｉの量が多くなり発色性に富むものが得られる。しか
し、熱間圧延終了温度を上記のように２００〜３００℃
としたのは、設備上の問題で熱間圧延終了温度を２００
℃未満とするのが困難であるからである。このように熱
間圧延開始温度および熱間圧延終了温度を規定すること
により、最終焼鈍時のＳｉ析出量を調整し、色調をコン
トロールすることのできるグレー発色用アルミニウム合
金が得られる。
【００１２】このようにして均質化処理および熱間圧延
を行うことによってコイルに仕上げ、この後は冷間圧延
によって所定の製品板厚にするが、その際の途中に中間
焼鈍は入れない方が望ましい。その理由は中間焼鈍はそ
の焼鈍前に形成されたＳｉ析出物が再び加熱されること
により、析出物としてアルミニウム合金組織内に粗大に
成長してしまう。この粗大なＳｉ析出物は、不均一な発
色ムラになったり加工性や成形性を劣化させてしまうか
らである。
を行うことによってコイルに仕上げ、この後は冷間圧延
によって所定の製品板厚にするが、その際の途中に中間
焼鈍は入れない方が望ましい。その理由は中間焼鈍はそ
の焼鈍前に形成されたＳｉ析出物が再び加熱されること
により、析出物としてアルミニウム合金組織内に粗大に
成長してしまう。この粗大なＳｉ析出物は、不均一な発
色ムラになったり加工性や成形性を劣化させてしまうか
らである。
【００１３】更に、器物などの成形性、加工性を必要と
する用途については、冷間圧延終了後、最終焼鈍を入れ
る。その際の焼鈍温度は、２５０℃以上、４００℃以下
とする必要がある。焼鈍温度が２５０℃未満では。再結
晶されないため成形性、加工性が著しく落ちる。また４
００℃を超えると、Ｓｉ析出物が変化し、所望する色調
が得られないからである。以上のようにして製造したア
ルミニウム合金板を脱脂、湯洗浄した後、硫酸浴による
一般的な陽極酸化処理を施す。尚、陽極酸化処理の処理
条件の中では皮膜の膜厚を５〜３０μｍにする必要があ
る。即ち、５μｍ未満では皮膜が不安定のため色調がば
らつきやすく、３０μｍを超える皮膜では濃い黒いグレ
ー発色と成ってしまう。その他の陽極酸化皮膜の特別な
限定はない。
する用途については、冷間圧延終了後、最終焼鈍を入れ
る。その際の焼鈍温度は、２５０℃以上、４００℃以下
とする必要がある。焼鈍温度が２５０℃未満では。再結
晶されないため成形性、加工性が著しく落ちる。また４
００℃を超えると、Ｓｉ析出物が変化し、所望する色調
が得られないからである。以上のようにして製造したア
ルミニウム合金板を脱脂、湯洗浄した後、硫酸浴による
一般的な陽極酸化処理を施す。尚、陽極酸化処理の処理
条件の中では皮膜の膜厚を５〜３０μｍにする必要があ
る。即ち、５μｍ未満では皮膜が不安定のため色調がば
らつきやすく、３０μｍを超える皮膜では濃い黒いグレ
ー発色と成ってしまう。その他の陽極酸化皮膜の特別な
限定はない。
【００１４】
【実施例】次に本発明を実施例に基づき、更に詳細に説
明する。Ｓｉ１．２５％、Ｆｅ０．６％、Ｔｉ０．１％
を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合
金鋳塊を半連続鋳造法によって製造し、表１に示す条件
で均質化処理、および熱間圧延を行って板厚５ｍｍの熱
間圧延板を得た。この熱間圧延板を中間焼鈍を施すこと
なく冷間圧延し、板厚１．８ｍｍのアルミニウム合金板
とした。このアルミニウム合金板に３２０℃×２時間の
最終焼鈍を施した後、１５％の硫酸浴中で１．５Ａ／ｄ
ｍ2 ×３０分の陽極酸化処理を施し、約１５μｍ厚の皮
膜を形成させて、その色調を色差計（スガ試験機）でｂ
値をＪＩＳ Ｚ８７２９の規定で測定した。その結果を
表１に併記した。
明する。Ｓｉ１．２５％、Ｆｅ０．６％、Ｔｉ０．１％
を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合
金鋳塊を半連続鋳造法によって製造し、表１に示す条件
で均質化処理、および熱間圧延を行って板厚５ｍｍの熱
間圧延板を得た。この熱間圧延板を中間焼鈍を施すこと
なく冷間圧延し、板厚１．８ｍｍのアルミニウム合金板
とした。このアルミニウム合金板に３２０℃×２時間の
最終焼鈍を施した後、１５％の硫酸浴中で１．５Ａ／ｄ
ｍ2 ×３０分の陽極酸化処理を施し、約１５μｍ厚の皮
膜を形成させて、その色調を色差計（スガ試験機）でｂ
値をＪＩＳ Ｚ８７２９の規定で測定した。その結果を
表１に併記した。
【００１５】
【表１】
【００１６】表１から明らかなように、Ｎｏ．１につい
ては均質化処理温度が４５０℃と低いのでＳｉ固溶量が
少ない状態であり、更に熱間圧延開始温度が４５０℃と
いうことでこの段階に既に単体Ｓｉが析出し始めてい
る。このため熱間圧延終了温度を変化させたところで最
終焼鈍時の微細なＳｉ析出はなく、既存していたＳｉの
粗大化した組織となり色調ｂ値が低下してしまう。Ｎ
ｏ．１０〜１１は均質化処理温度が６００℃を超えてい
るためＡｌ6 ＦｅがＡｌ3 Ｆｅに相変態を起こしグレー
発色は起こさなくなっている。Ｎｏ．２〜４については
均質化処理温度を４５０℃から５２０℃へ上げたことで
Ｓｉ固溶量は増加した状態となっているが、熱間圧延開
始温度が４５０℃と単体Ｓｉの析出が開始し始める温度
まで下がっていることよりＳｉは粗大に析出し、固溶量
も減少する。このため熱間圧延終了温度を変化させるに
従って色調は変化するが、粗大Ｓｉと微細Ｓｉの混入し
た組織となるためｂ値のバラツキが大きい。Ｎｏ．５〜
９については均質化処理温度を５２０℃としたためＳｉ
固溶量は増加しており、熱間圧延開始温度も４７０℃と
したため単体Ｓｉの析出をも抑えられている。これより
熱間圧延終了温度を所定の温度とすることで色調ｂ値は
２．０〜４．９とコントロールされ適切な灰色を得られ
ることが判る。
ては均質化処理温度が４５０℃と低いのでＳｉ固溶量が
少ない状態であり、更に熱間圧延開始温度が４５０℃と
いうことでこの段階に既に単体Ｓｉが析出し始めてい
る。このため熱間圧延終了温度を変化させたところで最
終焼鈍時の微細なＳｉ析出はなく、既存していたＳｉの
粗大化した組織となり色調ｂ値が低下してしまう。Ｎ
ｏ．１０〜１１は均質化処理温度が６００℃を超えてい
るためＡｌ6 ＦｅがＡｌ3 Ｆｅに相変態を起こしグレー
発色は起こさなくなっている。Ｎｏ．２〜４については
均質化処理温度を４５０℃から５２０℃へ上げたことで
Ｓｉ固溶量は増加した状態となっているが、熱間圧延開
始温度が４５０℃と単体Ｓｉの析出が開始し始める温度
まで下がっていることよりＳｉは粗大に析出し、固溶量
も減少する。このため熱間圧延終了温度を変化させるに
従って色調は変化するが、粗大Ｓｉと微細Ｓｉの混入し
た組織となるためｂ値のバラツキが大きい。Ｎｏ．５〜
９については均質化処理温度を５２０℃としたためＳｉ
固溶量は増加しており、熱間圧延開始温度も４７０℃と
したため単体Ｓｉの析出をも抑えられている。これより
熱間圧延終了温度を所定の温度とすることで色調ｂ値は
２．０〜４．９とコントロールされ適切な灰色を得られ
ることが判る。
【００１７】
【発明の効果】以上の様に、本発明は均質化処理温度、
熱間圧延開始温度、熱間圧延終了温度を特定の範囲内に
設定し、また冷間圧延工程、最終焼鈍条件を規定するこ
とにより、アルミニウム合金の陽極酸化処理後におい
て、黄色みのあるグレー発色の色調をコントロールする
ことが可能となり、装飾性を必要とする分野で利用でき
る様になったもので工業上顕著な効果を奏する。
熱間圧延開始温度、熱間圧延終了温度を特定の範囲内に
設定し、また冷間圧延工程、最終焼鈍条件を規定するこ
とにより、アルミニウム合金の陽極酸化処理後におい
て、黄色みのあるグレー発色の色調をコントロールする
ことが可能となり、装飾性を必要とする分野で利用でき
る様になったもので工業上顕著な効果を奏する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 土公 武宜 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河電気工業株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｓｉ０．５０〜２．５０％、
Ｆｅ０．２０〜１．０％、Ｔｉ０．０６〜０．２０％を
含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金
鋳塊を、４６０〜６００℃の温度で均質化処理した後、
４６０℃以上の温度で熱間圧延を開始し、２００〜３０
０℃の温度で熱間圧延を終了した後、冷間圧延すること
を特徴とするグレー発色用アルミニウム合金の製造方
法。 - 【請求項２】 重量％で、Ｓｉ：０．５０〜２．５０
％、Ｆｅ０．２０〜１．０％、Ｔｉ０．０６〜０．２０
％を含有し、更にＭｎ０．０５〜０．３０％、Ｃｒ０．
０５〜０．３０％のうちの１種または２種を含有し、残
部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金鋳塊を、４
６０〜６００℃の温度で均質化処理した後、４６０℃以
上の温度で熱間圧延を開始し、２００〜３００℃の温度
で熱間圧延を終了した後、冷間圧延することを特徴とす
るグレー発色用アルミニウム合金の製造方法。 - 【請求項３】 中間焼鈍を施すことなく冷間圧延するこ
とを特徴とする請求項１および請求項２記載のグレー発
色用アルミニウム合金の製造方法。 - 【請求項４】 冷間圧延した後、２５０〜４００℃の温
度で最終焼鈍を施すことを特徴とする請求項１乃至請求
項３記載のグレー発色用アルミニウム合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6054994A JPH07243010A (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | グレー発色用アルミニウム合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6054994A JPH07243010A (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | グレー発色用アルミニウム合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07243010A true JPH07243010A (ja) | 1995-09-19 |
Family
ID=12986214
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6054994A Pending JPH07243010A (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | グレー発色用アルミニウム合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07243010A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6040059A (en) * | 1997-11-18 | 2000-03-21 | Luk Gmbh & Co. | Component made of an aluminium silicon cast alloy |
| KR100382389B1 (ko) * | 2000-12-21 | 2003-05-09 | 원진금속주식회사 | 자연 발색 양극산화 피막을 얻기 위한 알루미늄 합금 판재의 제조 방법 |
| JP2011179094A (ja) * | 2010-03-03 | 2011-09-15 | Nippon Light Metal Co Ltd | アルミニウム合金板およびその製造方法 |
-
1994
- 1994-02-28 JP JP6054994A patent/JPH07243010A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6040059A (en) * | 1997-11-18 | 2000-03-21 | Luk Gmbh & Co. | Component made of an aluminium silicon cast alloy |
| KR100382389B1 (ko) * | 2000-12-21 | 2003-05-09 | 원진금속주식회사 | 자연 발색 양극산화 피막을 얻기 위한 알루미늄 합금 판재의 제조 방법 |
| JP2011179094A (ja) * | 2010-03-03 | 2011-09-15 | Nippon Light Metal Co Ltd | アルミニウム合金板およびその製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH07252571A (ja) | 自動車用アルミニウム合金板とその製造方法 | |
| JPH08325663A (ja) | プレス成形性が優れたアルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JPH06136478A (ja) | 成形加工性に優れた焼付硬化型Ａｌ合金板及びその製造方法 | |
| JPH0874014A (ja) | 高成形性と良好な焼付硬化性を有するアルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPH07243010A (ja) | グレー発色用アルミニウム合金の製造方法 | |
| US5110371A (en) | Aluminum alloys for forming colored anodic oxide films thereon and method for producing a sheet material of the alloy | |
| JP2606469B2 (ja) | 自然発色用アルミニウム合金及びその製造方法 | |
| JPS61272342A (ja) | 成形性、焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板およびその製造法 | |
| JP2544235B2 (ja) | 陽極酸化処理後の色調が灰色の高強度アルミニウム合金展伸材およびその製造方法 | |
| JPH07100837B2 (ja) | 展伸用アルミニウム合金およびその製造方法 | |
| JP3200523B2 (ja) | グレー発色用時効硬化型アルミニウム合金押出形材及びその製造方法 | |
| JPH03294456A (ja) | 成形性及び焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPH05279820A (ja) | 成形性に優れるアルミニウム合金板材の製造方法 | |
| JPH07278716A (ja) | 機械的性質に優れた成形加工用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPH0547616B2 (ja) | ||
| JPH0971831A (ja) | 陽極酸化処理後の色調が黄みと赤みの少ないグレー色のアルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPH04160131A (ja) | 強度かつ成形性に優れるＡｌ―Ｍｇ―Ｓｉ系合金板及びその製造方法 | |
| JPH0688158A (ja) | グレー発色用アルミニウム合金 | |
| JPH07150282A (ja) | 結晶粒制御により成形性及び焼付硬化性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板及びその製造方法 | |
| JPH0387329A (ja) | 焼付塗装用アルミニウム合金材の製造方法 | |
| JP3305517B2 (ja) | 発色アルミニウム合金、アルミニウム合金材及び帯赤乳白色の陽極酸化皮膜を有するアルミニウム合金材の製造方法 | |
| JP2678675B2 (ja) | 深絞り性に優れた成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPH08253831A (ja) | 色調均一性に優れた陽極酸化用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPH07197214A (ja) | 成形加工性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板及びその製造方法 | |
| JPH05132731A (ja) | 陽極酸化処理後の色調が黄金色のアルミニウム合金およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 8 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080901 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |