JPH05132731A - 陽極酸化処理後の色調が黄金色のアルミニウム合金およびその製造方法 - Google Patents
陽極酸化処理後の色調が黄金色のアルミニウム合金およびその製造方法Info
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- JPH05132731A JPH05132731A JP32376091A JP32376091A JPH05132731A JP H05132731 A JPH05132731 A JP H05132731A JP 32376091 A JP32376091 A JP 32376091A JP 32376091 A JP32376091 A JP 32376091A JP H05132731 A JPH05132731 A JP H05132731A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 硫酸浴による陽極酸化処理のままで色調が均
一な黄金色を呈するアルミニウム合金を提供する。 【構成】 Ｃｒ０．３〜１．２％と微量のＴｉもしくは
Ｔｉ＋Ｂを含有し、さらに必要に応じ少量のＣｕ，Ｚ
ｎ，Ｍｇを含有し、かつＦｅを０．２％以下、Ｓｉを
０．３％以下に規制したアルミニウム合金。さらにその
製法として冷却速度５℃／sec 以上の急速冷却による薄
板連続鋳造法を適用する。また鋳造後、３００〜６３０
℃×０．５〜２４時間の加熱を適用しても良い。さら
に、鋳造板に対し冷間圧延を施しても良く、その場合、
中間焼鈍あるいは最終焼鈍として、３００〜５５０℃×
０．５〜１２時間のバッチ焼鈍もしくは４００〜６５０
℃×３分以内の連続焼鈍を施しても良い。
一な黄金色を呈するアルミニウム合金を提供する。 【構成】 Ｃｒ０．３〜１．２％と微量のＴｉもしくは
Ｔｉ＋Ｂを含有し、さらに必要に応じ少量のＣｕ，Ｚ
ｎ，Ｍｇを含有し、かつＦｅを０．２％以下、Ｓｉを
０．３％以下に規制したアルミニウム合金。さらにその
製法として冷却速度５℃／sec 以上の急速冷却による薄
板連続鋳造法を適用する。また鋳造後、３００〜６３０
℃×０．５〜２４時間の加熱を適用しても良い。さら
に、鋳造板に対し冷間圧延を施しても良く、その場合、
中間焼鈍あるいは最終焼鈍として、３００〜５５０℃×
０．５〜１２時間のバッチ焼鈍もしくは４００〜６５０
℃×３分以内の連続焼鈍を施しても良い。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は陽極酸化処理を施して
使用される用途のアルミニウム合金材、例えばビルのカ
ーテンウォールや外壁、屋根、ドア、門扉、あるいは内
装材などの建材、さらには各種器物、容器、銘板等に使
用されるアルミニウム合金およびその製造方法に関する
ものである。
使用される用途のアルミニウム合金材、例えばビルのカ
ーテンウォールや外壁、屋根、ドア、門扉、あるいは内
装材などの建材、さらには各種器物、容器、銘板等に使
用されるアルミニウム合金およびその製造方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】一般にカーテンウォールや建築外装材、
内装材などの建材、あるいは器物、容器、銘板などに使
用されるアルミニウム合金の圧延材は、耐食性の観点か
ら陽極酸化処理を施して用いられることが多い。これら
の用途の陽極酸化処理用アルミニウム合金としては、陽
極酸化処理後の色調が淡灰色系からシルバー系のものが
多く、このような合金の圧延材としては一般にＪＩＳ
１０５０合金、１１００合金、５００５合金等が使用さ
れることが多い。また灰色系のものとしてはＡｌ−１〜
４％Ｓｉ合金が一般的である。
内装材などの建材、あるいは器物、容器、銘板などに使
用されるアルミニウム合金の圧延材は、耐食性の観点か
ら陽極酸化処理を施して用いられることが多い。これら
の用途の陽極酸化処理用アルミニウム合金としては、陽
極酸化処理後の色調が淡灰色系からシルバー系のものが
多く、このような合金の圧延材としては一般にＪＩＳ
１０５０合金、１１００合金、５００５合金等が使用さ
れることが多い。また灰色系のものとしてはＡｌ−１〜
４％Ｓｉ合金が一般的である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】最近では建築外装材、
内装材等の用途においては、デザイン上の要請から色調
の多様化、個性化を求められることが多くなっている。
陽極酸化処理を施して用いられるアルミニウム合金につ
いても、これらの用途では種々の色調が求められること
が多くなっており、その一つとして黄金色の色調があ
る。
内装材等の用途においては、デザイン上の要請から色調
の多様化、個性化を求められることが多くなっている。
陽極酸化処理を施して用いられるアルミニウム合金につ
いても、これらの用途では種々の色調が求められること
が多くなっており、その一つとして黄金色の色調があ
る。
【０００４】アルミニウム合金の陽極酸化処理材に各種
の色調を与える方法としては、二次電解法や染色法、そ
の他の塗装法などもあるが、これらの方法では退色の問
題があるほか、耐食性やコスト等の問題がある。したが
って陽極酸化処理のままで黄金色の色調を得ることが望
まれる。
の色調を与える方法としては、二次電解法や染色法、そ
の他の塗装法などもあるが、これらの方法では退色の問
題があるほか、耐食性やコスト等の問題がある。したが
って陽極酸化処理のままで黄金色の色調を得ることが望
まれる。
【０００５】従来、陽極酸化処理のままで黄金色の色調
を得る方法としては、シュウ酸電解浴による陽極酸化処
理があるが、シュウ酸電解浴による陽極酸化処理は、現
在主流を占めている硫酸電解浴による場合と比較して、
電解条件や電解浴管理に厳密さが要求され、また皮膜特
性も劣るとともにコストも高いことから、硫酸電解浴に
よる陽極酸化処理のままで黄金色の色調を得ることが望
まれる。
を得る方法としては、シュウ酸電解浴による陽極酸化処
理があるが、シュウ酸電解浴による陽極酸化処理は、現
在主流を占めている硫酸電解浴による場合と比較して、
電解条件や電解浴管理に厳密さが要求され、また皮膜特
性も劣るとともにコストも高いことから、硫酸電解浴に
よる陽極酸化処理のままで黄金色の色調を得ることが望
まれる。
【０００６】しかしながら、従来は硫酸電解浴による陽
極酸化処理のままで均一な黄金色の色調を確実かつ安定
して得る手法は確立されていなかったのが実情である。
特に薄板連続鋳造法（連続鋳造圧延法）によって５〜１
０mm程度の薄板を直接鋳造する方法を適用した場合に、
硫酸電解浴による陽極酸化処理のままで均一に黄金色の
色調を得るための手法は知られていなかったのが実情で
ある。
極酸化処理のままで均一な黄金色の色調を確実かつ安定
して得る手法は確立されていなかったのが実情である。
特に薄板連続鋳造法（連続鋳造圧延法）によって５〜１
０mm程度の薄板を直接鋳造する方法を適用した場合に、
硫酸電解浴による陽極酸化処理のままで均一に黄金色の
色調を得るための手法は知られていなかったのが実情で
ある。
【０００７】この発明は以上の事情を背景としてなされ
たもので、硫酸電解浴による陽極酸化処理のままで確実
かつ安定して均一な黄金色の色調を得ることが可能なア
ルミニウム合金板、および薄板連続鋳造法を適用してそ
のアルミニウム合金材を得る方法を提供することを目的
とするものである。
たもので、硫酸電解浴による陽極酸化処理のままで確実
かつ安定して均一な黄金色の色調を得ることが可能なア
ルミニウム合金板、および薄板連続鋳造法を適用してそ
のアルミニウム合金材を得る方法を提供することを目的
とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この発明のアルミニウム
合金は、基本的には、Ａｌ−Ｃｒ系の合金とするととも
に、不純物としてのＦｅ量、Ｓｉ量を少量に規定し、こ
れによって硫酸電解浴による陽極酸化処理のままで均一
な黄金色の色調が得られるようにしている。
合金は、基本的には、Ａｌ−Ｃｒ系の合金とするととも
に、不純物としてのＦｅ量、Ｓｉ量を少量に規定し、こ
れによって硫酸電解浴による陽極酸化処理のままで均一
な黄金色の色調が得られるようにしている。
【０００９】具体的には、請求項１の発明のアルミニウ
ム合金は、Ｃｒ０．３〜１．２wt％を含有するととも
に、結晶粒微細化剤としてＴｉ０．００５〜０．１５wt
％を単独でまたはＢ０．０００１〜０．０５００wt％と
組合せて含有し、かつ不純物としてのＦｅ量が０．２wt
％以下、Ｓｉ量が０．３wt％以下に規制され、残部がＡ
ｌおよびその他の不可避的不純物よりなることを特徴と
するものであり、また請求項２の発明のアルミニウム合
金は、前記各元素のほか、さらに必要に応じて１．０wt
％以下のＣｕ、２．０wt％以下のＺｎ、２．０wt％以下
のＭｇのうちの１種または２種以上を含有するものであ
る。
ム合金は、Ｃｒ０．３〜１．２wt％を含有するととも
に、結晶粒微細化剤としてＴｉ０．００５〜０．１５wt
％を単独でまたはＢ０．０００１〜０．０５００wt％と
組合せて含有し、かつ不純物としてのＦｅ量が０．２wt
％以下、Ｓｉ量が０．３wt％以下に規制され、残部がＡ
ｌおよびその他の不可避的不純物よりなることを特徴と
するものであり、また請求項２の発明のアルミニウム合
金は、前記各元素のほか、さらに必要に応じて１．０wt
％以下のＣｕ、２．０wt％以下のＺｎ、２．０wt％以下
のＭｇのうちの１種または２種以上を含有するものであ
る。
【００１０】またこの発明のアルミニウム合金の製造方
法は、薄板連続鋳造のままの板、あるいは薄板連続鋳造
の後、冷間圧延を施して板厚を減じた板として、前記同
様に硫酸電解浴による陽極酸化処理のままで均一な黄金
色の色調を呈するアルミニウム合金板を得るものであ
る。
法は、薄板連続鋳造のままの板、あるいは薄板連続鋳造
の後、冷間圧延を施して板厚を減じた板として、前記同
様に硫酸電解浴による陽極酸化処理のままで均一な黄金
色の色調を呈するアルミニウム合金板を得るものであ
る。
【００１１】具体的には、請求項３の発明のアルミニウ
ム合金の製造方法は、Ｃｒ０．３〜１．２wt％を含有す
るとともに、結晶粒微細化剤としてＴｉ０．００５〜
０．１５wt％を単独でまたはＢ０．０００１〜０．０５
００wt％と組合せて含有し、さらに必要に応じて１．０
wt％以下のＣｕ、２．０wt％以下のＺｎ、２．０wt％以
下のＭｇのうちの１種または２種以上を含有し、かつ不
純物としてのＦｅ量が０．２wt％以下、Ｓｉ量が０．３
wt％以下に規制され、残部がＡｌおよびその他の不可避
的不純物よりなる合金を、５℃／sec 以上の冷却速度で
鋳造することを特徴とするものである。
ム合金の製造方法は、Ｃｒ０．３〜１．２wt％を含有す
るとともに、結晶粒微細化剤としてＴｉ０．００５〜
０．１５wt％を単独でまたはＢ０．０００１〜０．０５
００wt％と組合せて含有し、さらに必要に応じて１．０
wt％以下のＣｕ、２．０wt％以下のＺｎ、２．０wt％以
下のＭｇのうちの１種または２種以上を含有し、かつ不
純物としてのＦｅ量が０．２wt％以下、Ｓｉ量が０．３
wt％以下に規制され、残部がＡｌおよびその他の不可避
的不純物よりなる合金を、５℃／sec 以上の冷却速度で
鋳造することを特徴とするものである。
【００１２】また請求項４の発明のアルミニウム合金の
製造方法は、Ｃｒ０．３〜１．２wt％を含有するととも
に、結晶粒微細化剤としてＴｉ０．００５〜０．１５wt
％を単独でまたはＢ０．０００１〜０．０５００wt％と
組合せて含有し、さらに必要に応じて１．０wt％以下の
Ｃｕ、２．０wt％以下のＺｎ、２．０wt％以下のＭｇの
うちの１種または２種以上を含有し、かつ不純物として
のＦｅ量が０．２wt％以下、Ｓｉ量が０．３wt％以下に
規制され、残部がＡｌおよびその他の不可避的不純物よ
りなる合金を、５℃／sec 以上の冷却速度で鋳造した
後、もしくはさらにその鋳造の後に３００〜６３０℃で
０．５〜２４時間加熱した後、冷間圧延することを特徴
とするものである。
製造方法は、Ｃｒ０．３〜１．２wt％を含有するととも
に、結晶粒微細化剤としてＴｉ０．００５〜０．１５wt
％を単独でまたはＢ０．０００１〜０．０５００wt％と
組合せて含有し、さらに必要に応じて１．０wt％以下の
Ｃｕ、２．０wt％以下のＺｎ、２．０wt％以下のＭｇの
うちの１種または２種以上を含有し、かつ不純物として
のＦｅ量が０．２wt％以下、Ｓｉ量が０．３wt％以下に
規制され、残部がＡｌおよびその他の不可避的不純物よ
りなる合金を、５℃／sec 以上の冷却速度で鋳造した
後、もしくはさらにその鋳造の後に３００〜６３０℃で
０．５〜２４時間加熱した後、冷間圧延することを特徴
とするものである。
【００１３】
【作用】先ずこの発明におけるアルミニウム合金の成分
組成限定理由を説明する。
組成限定理由を説明する。
【００１４】Ｃｒ：Ｃｒが固溶状態で存在すれば、陽極
酸化処理後の色調として黄金色を発色させることがで
き、したがってＣｒはこの発明において基本的に重要な
合金元素である。Ｃｒの固溶量が多いほど黄金色は強く
なるが、充分な黄金色の色調を得るためには通常は０．
３wt％以上のＣｒが必要である。但し、ＤＣ鋳造法等の
通常の冷却速度が遅い鋳造方法では、Ｃｒが０．３wt％
以上ではＣｒ系の巨大な初晶金属間化合物が晶出し、実
質上製造できないばかりでなく、Ｃｒを強制的に固溶で
きないために、黄金色を明瞭に発色できない。これに対
し薄板連続鋳造法等によって５℃／sec 以上の冷却速度
で急冷凝固させれば、粗大なＣｒ系の金属間化合物を生
成させないＣｒ量範囲を１．２wt％にまで上げることが
できる。しかも薄板連続鋳造法の如き急冷凝固では、添
加したＣｒの大部分を強制的に固溶でき、そのため充分
に強い黄金色を発色させることができる。但しＣｒが
１．２wt％を越えれば、薄板連続鋳造法を適用しても初
晶の粗大化合物が晶出し、しかもＣｒの強制固溶量も限
界に達するからそれ以上添加しても意味がない。したが
ってＣｒ量は０．３〜１．２wt％の範囲内とした。な
お、陽極酸化処理における黄金色の発色は、Ｃｒの添加
量そのものではなく、Ｃｒの固溶量が影響を与え、充分
な黄金色を得るためにはＣｒ固溶量が０．２５wt％以上
であることが望ましい。
酸化処理後の色調として黄金色を発色させることがで
き、したがってＣｒはこの発明において基本的に重要な
合金元素である。Ｃｒの固溶量が多いほど黄金色は強く
なるが、充分な黄金色の色調を得るためには通常は０．
３wt％以上のＣｒが必要である。但し、ＤＣ鋳造法等の
通常の冷却速度が遅い鋳造方法では、Ｃｒが０．３wt％
以上ではＣｒ系の巨大な初晶金属間化合物が晶出し、実
質上製造できないばかりでなく、Ｃｒを強制的に固溶で
きないために、黄金色を明瞭に発色できない。これに対
し薄板連続鋳造法等によって５℃／sec 以上の冷却速度
で急冷凝固させれば、粗大なＣｒ系の金属間化合物を生
成させないＣｒ量範囲を１．２wt％にまで上げることが
できる。しかも薄板連続鋳造法の如き急冷凝固では、添
加したＣｒの大部分を強制的に固溶でき、そのため充分
に強い黄金色を発色させることができる。但しＣｒが
１．２wt％を越えれば、薄板連続鋳造法を適用しても初
晶の粗大化合物が晶出し、しかもＣｒの強制固溶量も限
界に達するからそれ以上添加しても意味がない。したが
ってＣｒ量は０．３〜１．２wt％の範囲内とした。な
お、陽極酸化処理における黄金色の発色は、Ｃｒの添加
量そのものではなく、Ｃｒの固溶量が影響を与え、充分
な黄金色を得るためにはＣｒ固溶量が０．２５wt％以上
であることが望ましい。
【００１５】Ｆｅ：Ｆｅが含有されれば、Ａｌ−Ｆｅ
（−Ｓｉ−Ｃｒ）系の晶出物が晶出するが、このＡｌ−
Ｆｅ（−Ｓｉ−Ｃｒ）系の晶出物は黄金色の色調を若干
濁らせてしまう。特にＡｌ−Ｆｅ（−Ｓｉ−Ｃｒ）系の
晶出物が大きくて、粗く分布すれば、その粗く分布した
部分が他の部分とやや異なる色調を呈することになる。
薄板連続鋳造法では、鋳造時の冷却速度に脈動が生じる
ことが多いが、Ｆｅ量が０．２wt％を越えれば上述の鋳
造時の冷却速度の脈動によって、Ａｌ−Ｆｅ（−Ｓｉ−
Ｃｒ）系の晶出物が鋳造方向に直角に交互に疎密に分布
することになり、その結果、陽極酸化処理後の板表面に
横縞模様が発生してしまい、この発明で目的とする黄金
色の色調の均一性を損なってしまう。Ｆｅが０．２wt％
以下であればこのような問題はほとんど生じない。した
がってＦｅ量は０．２wt％以下に規制することとした。
（−Ｓｉ−Ｃｒ）系の晶出物が晶出するが、このＡｌ−
Ｆｅ（−Ｓｉ−Ｃｒ）系の晶出物は黄金色の色調を若干
濁らせてしまう。特にＡｌ−Ｆｅ（−Ｓｉ−Ｃｒ）系の
晶出物が大きくて、粗く分布すれば、その粗く分布した
部分が他の部分とやや異なる色調を呈することになる。
薄板連続鋳造法では、鋳造時の冷却速度に脈動が生じる
ことが多いが、Ｆｅ量が０．２wt％を越えれば上述の鋳
造時の冷却速度の脈動によって、Ａｌ−Ｆｅ（−Ｓｉ−
Ｃｒ）系の晶出物が鋳造方向に直角に交互に疎密に分布
することになり、その結果、陽極酸化処理後の板表面に
横縞模様が発生してしまい、この発明で目的とする黄金
色の色調の均一性を損なってしまう。Ｆｅが０．２wt％
以下であればこのような問題はほとんど生じない。した
がってＦｅ量は０．２wt％以下に規制することとした。
【００１６】Ｓｉ：ＳｉがＦｅとともに含有されれば、
Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ（−Ｃｒ）系の晶出物が晶出し、この
Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ（−Ｃｒ）系の晶出物は黄金色の色調
をやや濁らせてしまう。特にＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ（−Ｃ
ｒ）系の晶出物が大きくて、粗く分布すれば、その粗く
分布した部分が他の部分とやや異なる色調を呈してしま
う。Ｆｅの項でも述べたように、薄板連続鋳造法では鋳
造時の冷却速度に脈動が生じることが多いが、Ｓｉ量が
０．３wt％を越えれば、鋳造時の冷却速度の脈動によっ
てＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ（−Ｃｒ）系の晶出物が鋳造方向に
直角に交互に疎密に分布することになり、その結果、前
述のＦｅの場合と同様に横縞模様が発生してしまい、黄
金色の色調の均一性を損なう。したがってＳｉ量は０．
３wt％以下に規制することとした。
Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ（−Ｃｒ）系の晶出物が晶出し、この
Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ（−Ｃｒ）系の晶出物は黄金色の色調
をやや濁らせてしまう。特にＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ（−Ｃ
ｒ）系の晶出物が大きくて、粗く分布すれば、その粗く
分布した部分が他の部分とやや異なる色調を呈してしま
う。Ｆｅの項でも述べたように、薄板連続鋳造法では鋳
造時の冷却速度に脈動が生じることが多いが、Ｓｉ量が
０．３wt％を越えれば、鋳造時の冷却速度の脈動によっ
てＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ（−Ｃｒ）系の晶出物が鋳造方向に
直角に交互に疎密に分布することになり、その結果、前
述のＦｅの場合と同様に横縞模様が発生してしまい、黄
金色の色調の均一性を損なう。したがってＳｉ量は０．
３wt％以下に規制することとした。
【００１７】Ｔｉ，Ｂ：少量のＴｉを単独で、あるいは
少量のＴｉを微量のＢと組合せて添加することは、鋳塊
結晶粒微細化のために有効である。Ｔｉが０．００５wt
％未満ではその効果が得られず、Ｔｉが０．１５wt％を
越えれば初晶ＴｉＡｌ3 を晶出して表面特性を害するか
ら、Ｔｉは０．００５〜０．１５wt％の範囲内とした。
またＴｉとともにＢを添加する場合、Ｂ量が０．０００
１wt％未満ではＢ添加の効果が得られず、一方Ｂ量が
０．０５００wt％を越えればＴｉＢ2 の粗大粒子が混入
して表面欠陥を招くから、Ｂは０．０００１〜０．０５
００wt％の範囲内とした。
少量のＴｉを微量のＢと組合せて添加することは、鋳塊
結晶粒微細化のために有効である。Ｔｉが０．００５wt
％未満ではその効果が得られず、Ｔｉが０．１５wt％を
越えれば初晶ＴｉＡｌ3 を晶出して表面特性を害するか
ら、Ｔｉは０．００５〜０．１５wt％の範囲内とした。
またＴｉとともにＢを添加する場合、Ｂ量が０．０００
１wt％未満ではＢ添加の効果が得られず、一方Ｂ量が
０．０５００wt％を越えればＴｉＢ2 の粗大粒子が混入
して表面欠陥を招くから、Ｂは０．０００１〜０．０５
００wt％の範囲内とした。
【００１８】以上の各成分のほかは、、基本的にはＡｌ
と、前述のＦｅ，Ｓｉ以外の不可避的不純物とすれば良
い。但し、通常のアルミニウム合金においては、鋳造時
の溶湯の酸化を防止するため微量のＢｅを添加すること
があるが、この発明の合金の場合にも、微量のＢｅを添
加しても良く、Ｂｅ量が５００ppm 程度以下であれば特
に他の性能を劣化させることはない。またそのほか、強
度向上を目的としてＣｕ，Ｚｎ，Ｍｇのうちのいずれか
一種または二種以上が含有されてていも良く、Ｃｕは
１．０wt％以下、Ｚｎは２．０wt％以下、Ｍｇは２．０
wt％以下であれば特に他の性能を損なうことなく、この
発明の目的を達成することができる。
と、前述のＦｅ，Ｓｉ以外の不可避的不純物とすれば良
い。但し、通常のアルミニウム合金においては、鋳造時
の溶湯の酸化を防止するため微量のＢｅを添加すること
があるが、この発明の合金の場合にも、微量のＢｅを添
加しても良く、Ｂｅ量が５００ppm 程度以下であれば特
に他の性能を劣化させることはない。またそのほか、強
度向上を目的としてＣｕ，Ｚｎ，Ｍｇのうちのいずれか
一種または二種以上が含有されてていも良く、Ｃｕは
１．０wt％以下、Ｚｎは２．０wt％以下、Ｍｇは２．０
wt％以下であれば特に他の性能を損なうことなく、この
発明の目的を達成することができる。
【００１９】なお、この発明のアルミニウム合金を製造
するにあたっては、後述するように粗大な金属間化合物
を生じさせないようにすることが必要であるが、ここ
で、製造や色調に悪影響を与える粗大な金属間化合物と
は３μｍを越えるような金属間化合物を意味する。した
がってこの発明のアルミニウム合金は、最終板の状態で
すべての金属間化合物の径が３μｍ以下であることが望
ましい。
するにあたっては、後述するように粗大な金属間化合物
を生じさせないようにすることが必要であるが、ここ
で、製造や色調に悪影響を与える粗大な金属間化合物と
は３μｍを越えるような金属間化合物を意味する。した
がってこの発明のアルミニウム合金は、最終板の状態で
すべての金属間化合物の径が３μｍ以下であることが望
ましい。
【００２０】次にこの発明のアルミニウム合金の製造方
法について説明する。
法について説明する。
【００２１】先ず前述のような成分組成の合金溶湯を鋳
造するが、この鋳造にあたっては、陽極酸化処理による
黄金色の発色に寄与する固溶Ｃｒを充分に確保するべ
く、Ｃｒを強制的に固溶させ、かつ０．３％以上のＣｒ
量でも粗大なＣｒ系の金属間化合物を生成させないため
に、５℃／sec 以上の冷却速度が必要である。このよう
な鋳造時の冷却速度を、工業的に大きな板で得ること
は、一対の回転冷却ロール、あるいはキャタピラー、ま
たはベルトの間に溶湯を供給して５〜５０mmの板を直接
鋳造する、薄板連続鋳造法（連続鋳造圧延法）で達成で
きる。
造するが、この鋳造にあたっては、陽極酸化処理による
黄金色の発色に寄与する固溶Ｃｒを充分に確保するべ
く、Ｃｒを強制的に固溶させ、かつ０．３％以上のＣｒ
量でも粗大なＣｒ系の金属間化合物を生成させないため
に、５℃／sec 以上の冷却速度が必要である。このよう
な鋳造時の冷却速度を、工業的に大きな板で得ること
は、一対の回転冷却ロール、あるいはキャタピラー、ま
たはベルトの間に溶湯を供給して５〜５０mmの板を直接
鋳造する、薄板連続鋳造法（連続鋳造圧延法）で達成で
きる。
【００２２】このようにして得られた鋳造板は、これを
そのままの板厚で陽極酸化処理に供しても良いが、後述
するように冷間圧延を行なって所要の板厚としてから陽
極酸化処理に供しても良い。そして鋳造板ののままの板
厚で使用する場合も、またさらに冷間圧延を行なう場合
のいずれにおいても、鋳造板に対して熱処理（焼鈍）を
行なっても良い。さらに冷間圧延を行なう場合におい
て、その冷間圧延の中途に中間焼鈍として、もしくは冷
間圧延後に最終焼鈍として、熱処理を施しても良い。こ
の発明で用いている合金のようにＦｅ量が０．２wt％以
下、Ｓｉ量が０．３wt％以下の場合には、これらの熱処
理によって本質的に陽極酸化処理後の黄金色の色調を損
なってしまうことはない。
そのままの板厚で陽極酸化処理に供しても良いが、後述
するように冷間圧延を行なって所要の板厚としてから陽
極酸化処理に供しても良い。そして鋳造板ののままの板
厚で使用する場合も、またさらに冷間圧延を行なう場合
のいずれにおいても、鋳造板に対して熱処理（焼鈍）を
行なっても良い。さらに冷間圧延を行なう場合におい
て、その冷間圧延の中途に中間焼鈍として、もしくは冷
間圧延後に最終焼鈍として、熱処理を施しても良い。こ
の発明で用いている合金のようにＦｅ量が０．２wt％以
下、Ｓｉ量が０．３wt％以下の場合には、これらの熱処
理によって本質的に陽極酸化処理後の黄金色の色調を損
なってしまうことはない。
【００２３】鋳造板に対して行なう熱処理（焼鈍）は、
鋳造時の偏析を緩和して均質化し、またその後に冷間圧
延を行なう場合には冷間圧延を容易にするために有効で
ある。その条件としては、３００〜６３０℃の範囲内の
温度で０．５〜２４時間加熱保持すれば良い。温度が３
００℃未満では前述の効果が得られず、一方６３０℃を
越えれば結晶粒の粗大化が生じる。また加熱時間が０．
５時間未満でも前述の効果が得られず、一方２４時間を
越えても効果は飽和し、経済性を損なうだけである。
鋳造時の偏析を緩和して均質化し、またその後に冷間圧
延を行なう場合には冷間圧延を容易にするために有効で
ある。その条件としては、３００〜６３０℃の範囲内の
温度で０．５〜２４時間加熱保持すれば良い。温度が３
００℃未満では前述の効果が得られず、一方６３０℃を
越えれば結晶粒の粗大化が生じる。また加熱時間が０．
５時間未満でも前述の効果が得られず、一方２４時間を
越えても効果は飽和し、経済性を損なうだけである。
【００２４】一方、冷間圧延の中途で行なう中間焼鈍
は、それ以後の冷間圧延を容易にし、また冷間圧延の後
に行なう最終焼鈍は強度調整に有効である。これらの中
間焼鈍、最終焼鈍としては、バッチ式の焼鈍と連続焼鈍
とのうちいずれを適用しても良い。
は、それ以後の冷間圧延を容易にし、また冷間圧延の後
に行なう最終焼鈍は強度調整に有効である。これらの中
間焼鈍、最終焼鈍としては、バッチ式の焼鈍と連続焼鈍
とのうちいずれを適用しても良い。
【００２５】バッチ式焼鈍の場合、目的とする強度等に
応じて適切な温度を選択すれば良いが、３００℃未満で
は焼鈍の効果が得られず、一方５５０℃を越える高温で
は２次再結晶が生じて結晶が粗大化してしまい、また加
熱保持時間が０．５時間未満では焼鈍の効果が得られ
ず、一方２４時間を越えても効果は飽和し、経済性を損
なうだけである。したがって冷間圧延の中途もしくは後
に行なう焼鈍にバッチ式焼鈍を適用する場合、３００〜
５５０℃の範囲内の温度で０．５〜２４時間の加熱保持
とする。
応じて適切な温度を選択すれば良いが、３００℃未満で
は焼鈍の効果が得られず、一方５５０℃を越える高温で
は２次再結晶が生じて結晶が粗大化してしまい、また加
熱保持時間が０．５時間未満では焼鈍の効果が得られ
ず、一方２４時間を越えても効果は飽和し、経済性を損
なうだけである。したがって冷間圧延の中途もしくは後
に行なう焼鈍にバッチ式焼鈍を適用する場合、３００〜
５５０℃の範囲内の温度で０．５〜２４時間の加熱保持
とする。
【００２６】一方連続式焼鈍の場合は、コイルを連続的
に巻戻しながら焼鈍するため、一般的にバッチ式焼鈍と
比較して、高温短時間の処理となる。この場合、加熱到
達温度が４００℃未満では焼鈍の効果が得られず、６５
０℃を越えれば共晶融解の発生のおそれがあり、また保
持時間が３分を越えれば高温では結晶粒粗大化のおそれ
がある。したがって冷間圧延の中途もしくは後に行なう
焼鈍は、４００〜６５０℃の温度で保持なしもしくは３
分以下の保持とした。
に巻戻しながら焼鈍するため、一般的にバッチ式焼鈍と
比較して、高温短時間の処理となる。この場合、加熱到
達温度が４００℃未満では焼鈍の効果が得られず、６５
０℃を越えれば共晶融解の発生のおそれがあり、また保
持時間が３分を越えれば高温では結晶粒粗大化のおそれ
がある。したがって冷間圧延の中途もしくは後に行なう
焼鈍は、４００〜６５０℃の温度で保持なしもしくは３
分以下の保持とした。
【００２７】以上のようにＦｅ量が０．２wt％以下、Ｓ
ｉ量が０．３wt％以下に規制されていれば、薄板連続鋳
造法による急速冷却の鋳造の後、いずれの段階で加熱処
理を施しても陽極酸化処理後に均一な黄金色の色調を得
ることができる。
ｉ量が０．３wt％以下に規制されていれば、薄板連続鋳
造法による急速冷却の鋳造の後、いずれの段階で加熱処
理を施しても陽極酸化処理後に均一な黄金色の色調を得
ることができる。
【００２８】次に上述のような方法で得られたアルミニ
ウム合金（鋳造板もしくは圧延板）に対して、陽極酸化
処理を施して実際に均一な黄金色の色調を得るためのプ
ロセスを説明する。
ウム合金（鋳造板もしくは圧延板）に対して、陽極酸化
処理を施して実際に均一な黄金色の色調を得るためのプ
ロセスを説明する。
【００２９】陽極酸化処理にあたっては、予め表面の汚
れおよび表面の欠陥を除去しておくため、脱脂およびエ
ッチングを行なうのが一般的である。エッチングは、苛
性ソーダ系のアルカリエッチングを行なうのが通常であ
る。そして陽極酸化処理自体は、Ｈ2 ＳＯ4 濃度が１０
〜２５ vol％の硫酸浴を用い、浴温度１０〜３０℃、電
流密度１．５Ａ／dm2 以上、２．５Ａ／dm2 未満で行な
い、膜厚１０〜３０μｍの陽極酸化皮膜を生成させる。
れおよび表面の欠陥を除去しておくため、脱脂およびエ
ッチングを行なうのが一般的である。エッチングは、苛
性ソーダ系のアルカリエッチングを行なうのが通常であ
る。そして陽極酸化処理自体は、Ｈ2 ＳＯ4 濃度が１０
〜２５ vol％の硫酸浴を用い、浴温度１０〜３０℃、電
流密度１．５Ａ／dm2 以上、２．５Ａ／dm2 未満で行な
い、膜厚１０〜３０μｍの陽極酸化皮膜を生成させる。
【００３０】ここで、硫酸浴のＨ2 ＳＯ4 濃度が１０ v
ol％未満では生成される陽極酸化皮膜の多孔度が減少し
て浴電圧が高くなる。一方Ｈ2 ＳＯ4 濃度が２５ vol％
を越えれば、表面が荒れて陽極酸化皮膜が柔らかくな
る。また浴温度が１０℃未満では所要の膜厚を得るため
に長時間の処理を要して不経済となり、一方３０℃を越
えれば陽極酸化処理後の耐食性が低下してしまう。さら
に電流密度は、２．５Ａ／dm2 以上では処理に多大な電
力を要し、実用的でなく、一方１．５Ａ／dm2 未満で
は、陽極酸化処理後の色調が薄くなって強い黄金色が得
られなくなる。また生成される陽極酸化皮膜の膜厚が１
０μｍ未満では充分な耐食性が得られず、一方３０μｍ
を越えるまで厚くすることは経済的でない。
ol％未満では生成される陽極酸化皮膜の多孔度が減少し
て浴電圧が高くなる。一方Ｈ2 ＳＯ4 濃度が２５ vol％
を越えれば、表面が荒れて陽極酸化皮膜が柔らかくな
る。また浴温度が１０℃未満では所要の膜厚を得るため
に長時間の処理を要して不経済となり、一方３０℃を越
えれば陽極酸化処理後の耐食性が低下してしまう。さら
に電流密度は、２．５Ａ／dm2 以上では処理に多大な電
力を要し、実用的でなく、一方１．５Ａ／dm2 未満で
は、陽極酸化処理後の色調が薄くなって強い黄金色が得
られなくなる。また生成される陽極酸化皮膜の膜厚が１
０μｍ未満では充分な耐食性が得られず、一方３０μｍ
を越えるまで厚くすることは経済的でない。
【００３１】以上のような硫酸浴による陽極酸化処理に
よって、均一な黄金色の色調を得ることができる。
よって、均一な黄金色の色調を得ることができる。
【００３２】なお、以上の製造プロセスの説明では、冷
却速度５℃／sec 以上の鋳造法として薄板連続鋳造法を
適用した場合について説明したが、請求項１もしくは請
求項２で規定している成分組成の合金は、冷却速度が５
℃／sec 以上の鋳造法でありさえすれば、薄板連続鋳造
法以外にも、細径ビレットのＤＣ鋳造やダイカスト鋳造
等を適用しても陽極酸化処理後に均一な黄金色の色調を
得ることができる。
却速度５℃／sec 以上の鋳造法として薄板連続鋳造法を
適用した場合について説明したが、請求項１もしくは請
求項２で規定している成分組成の合金は、冷却速度が５
℃／sec 以上の鋳造法でありさえすれば、薄板連続鋳造
法以外にも、細径ビレットのＤＣ鋳造やダイカスト鋳造
等を適用しても陽極酸化処理後に均一な黄金色の色調を
得ることができる。
【００３３】
実施例１ 表１の合金番号１〜４に示す成分組成のアルミニウム合
金を常法にしたがって溶製し、２ロール方式の薄板連続
鋳造法によって板厚７mmの鋳造板を得た。凝固時の冷却
速度はいずれも２００〜３００℃／sec であった。得ら
れた各合金に対して、そのまま（鋳造のまま）で陽極酸
化処理を施すか、または５５０℃×１０時間の加熱を行
なってから陽極酸化処理を施した。
金を常法にしたがって溶製し、２ロール方式の薄板連続
鋳造法によって板厚７mmの鋳造板を得た。凝固時の冷却
速度はいずれも２００〜３００℃／sec であった。得ら
れた各合金に対して、そのまま（鋳造のまま）で陽極酸
化処理を施すか、または５５０℃×１０時間の加熱を行
なってから陽極酸化処理を施した。
【００３４】一方、比較のため、表１の合金番号５，６
に示す成分組成の合金を常法にしたがって溶製し、厚さ
５０mmのブックモールドに金型鋳造した。このときの鋳
造速度は０．５〜１．０℃／sec であった。得られた鋳
塊を７mmにスライスした後、そのまま陽極酸化処理を施
した。
に示す成分組成の合金を常法にしたがって溶製し、厚さ
５０mmのブックモールドに金型鋳造した。このときの鋳
造速度は０．５〜１．０℃／sec であった。得られた鋳
塊を７mmにスライスした後、そのまま陽極酸化処理を施
した。
【００３５】上記のいずれの場合においても陽極酸化処
理は次の条件で行なった。すなわち、先ず１０％ＮａＯ
Ｈ水溶液でエッチングした後、水洗して硝酸でデスマッ
ト処理を施し、次いで１５ vol％濃度の硫酸浴を用いて
浴温２０℃、電流密度１．５Ａ／dm2 で陽極酸化処理を
行ない、膜厚２０μｍの陽極酸化皮膜を生成させた。
理は次の条件で行なった。すなわち、先ず１０％ＮａＯ
Ｈ水溶液でエッチングした後、水洗して硝酸でデスマッ
ト処理を施し、次いで１５ vol％濃度の硫酸浴を用いて
浴温２０℃、電流密度１．５Ａ／dm2 で陽極酸化処理を
行ない、膜厚２０μｍの陽極酸化皮膜を生成させた。
【００３６】以上のようにして陽極酸化処理が施された
各板の表面の色調を目視により観察、判定した結果を表
２に示す。また各板のＣｒ固溶量を調べた結果も表２中
に併せて示す。
各板の表面の色調を目視により観察、判定した結果を表
２に示す。また各板のＣｒ固溶量を調べた結果も表２中
に併せて示す。
【００３７】
【表１】
【００３８】
【表２】
【００３９】表２から明らかなように、成分組成が本発
明範囲内の合金（合金番号１，２）を用いて、薄板連続
鋳造法で鋳造した鋳造板（製造符号Ａ〜Ｄ）は、その後
の加熱の有無を問わず、陽極酸化処理後に均一な黄金色
を得ることができた。これに対しＣｒ量が少ない合金
（合金番号３）を用いた場合（製造符号Ｅ）は、薄板連
続鋳造法を適用しても黄金色の色調は得られず、またＦ
ｅ量、Ｓｉ量が高い合金（合金番号４）を用いた場合
（製造符号Ｆ）は、薄板連続鋳造法を適用することによ
って横縞模様が発生し、均一な色調が得られなかった。
さらに、鋳造時の冷却速度が遅い金型鋳造法を適用した
場合（製造符号Ｇ，Ｈ）は、粗大化合物が発生し、黄金
色の色調が得られなかった。
明範囲内の合金（合金番号１，２）を用いて、薄板連続
鋳造法で鋳造した鋳造板（製造符号Ａ〜Ｄ）は、その後
の加熱の有無を問わず、陽極酸化処理後に均一な黄金色
を得ることができた。これに対しＣｒ量が少ない合金
（合金番号３）を用いた場合（製造符号Ｅ）は、薄板連
続鋳造法を適用しても黄金色の色調は得られず、またＦ
ｅ量、Ｓｉ量が高い合金（合金番号４）を用いた場合
（製造符号Ｆ）は、薄板連続鋳造法を適用することによ
って横縞模様が発生し、均一な色調が得られなかった。
さらに、鋳造時の冷却速度が遅い金型鋳造法を適用した
場合（製造符号Ｇ，Ｈ）は、粗大化合物が発生し、黄金
色の色調が得られなかった。
【００４０】実施例２ 実施例１の製造符号Ａ〜Ｆにより得られた薄板連続鋳造
による板厚７mmの鋳造板（鋳造のままのもの、および加
熱したものを含む）、および同じく実施例１の製造符号
Ｇ，Ｈにより得られた金型鋳造による板（鋳造板を７mm
にスライスしたもの）について、板厚１．５mmまで冷間
圧延した。冷間圧延後の各板の一部はそのままま陽極酸
化処理を施し、他のものは、バッチ炉による３５０℃×
５時間の焼鈍、または連続焼鈍を想定したソルトバスに
よる４５０℃×１０sec の焼鈍を施してから陽極酸化処
理を施した。陽極酸化処理の条件は実施例１の場合と同
じである。
による板厚７mmの鋳造板（鋳造のままのもの、および加
熱したものを含む）、および同じく実施例１の製造符号
Ｇ，Ｈにより得られた金型鋳造による板（鋳造板を７mm
にスライスしたもの）について、板厚１．５mmまで冷間
圧延した。冷間圧延後の各板の一部はそのままま陽極酸
化処理を施し、他のものは、バッチ炉による３５０℃×
５時間の焼鈍、または連続焼鈍を想定したソルトバスに
よる４５０℃×１０sec の焼鈍を施してから陽極酸化処
理を施した。陽極酸化処理の条件は実施例１の場合と同
じである。
【００４１】陽極酸化処理後の表面の色調を目視により
観察、判定した。その結果を表３に示す。なお表３にお
いて製造符号Ａ′〜Ｈ′の各プロセスでは、それぞれ冷
間圧延前までのプロセスとしては、実施例１における製
造符号Ａ〜Ｈのプロセスが適用されている。また各板の
Ｃｒ固溶量を調べた結果も表３中に併せて示す。
観察、判定した。その結果を表３に示す。なお表３にお
いて製造符号Ａ′〜Ｈ′の各プロセスでは、それぞれ冷
間圧延前までのプロセスとしては、実施例１における製
造符号Ａ〜Ｈのプロセスが適用されている。また各板の
Ｃｒ固溶量を調べた結果も表３中に併せて示す。
【００４２】
【表３】
【００４３】表３から明らかなように、冷間圧延を行な
った場合にも、本発明の成分組成範囲内でかつ薄板連続
鋳造法を適用した場合は、焼鈍の有無を問わず陽極酸化
処理後に均一な黄金色の色調を得ることができた。
った場合にも、本発明の成分組成範囲内でかつ薄板連続
鋳造法を適用した場合は、焼鈍の有無を問わず陽極酸化
処理後に均一な黄金色の色調を得ることができた。
【００４４】
【発明の効果】前述の実施例からも明らかなように、こ
の発明のアルミニウム合金板は、冷却速度５℃／sec 以
上の急速冷却による鋳造を適用することによって、硫酸
浴による陽極酸化処理後に均一な黄金色の色調を確実に
得ることができる。そしてこのように硫酸浴による陽極
酸化処理で均一な黄金色の色調が得られるところから、
従来のシュウ酸浴による場合と比較して経済性、皮膜特
性、操業管理性等の点から優れている。
の発明のアルミニウム合金板は、冷却速度５℃／sec 以
上の急速冷却による鋳造を適用することによって、硫酸
浴による陽極酸化処理後に均一な黄金色の色調を確実に
得ることができる。そしてこのように硫酸浴による陽極
酸化処理で均一な黄金色の色調が得られるところから、
従来のシュウ酸浴による場合と比較して経済性、皮膜特
性、操業管理性等の点から優れている。
【００４５】またこの発明のアルミニウム合金の製造方
法によれば、前述のように硫酸浴による陽極酸化処理に
よって均一な黄金色の色調を呈するアルミニウム合金
を、薄板連続鋳造法を適用して実際に確実かつ容易に得
ることができる。
法によれば、前述のように硫酸浴による陽極酸化処理に
よって均一な黄金色の色調を呈するアルミニウム合金
を、薄板連続鋳造法を適用して実際に確実かつ容易に得
ることができる。
【００４６】したがってこの発明は、均一な黄金色の色
調が要求される各種建材材料や銘板、各種器物、容器等
に適用して有益なものである。
調が要求される各種建材材料や銘板、各種器物、容器等
に適用して有益なものである。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃｒ０．３〜１．２wt％を含有するとと
もに、結晶粒微細化剤としてＴｉ０．００５〜０．１５
wt％を単独でまたはＢ０．０００１〜０．０５００wt％
と組合せて含有し、かつ不純物としてのＦｅ量が０．２
wt％以下、Ｓｉ量が０．３wt％以下に規制され、残部が
Ａｌおよびその他の不可避的不純物よりなることを特徴
とする、陽極酸化処理後の色調が黄金色のアルミニウム
合金。 - 【請求項２】 前記各元素のほか、さらに１．０wt％以
下のＣｕ、２．０wt％以下のＺｎ、２．０wt％以下のＭ
ｇのうちの１種または２種以上を含有する、請求項１に
記載のアルミニウム合金。 - 【請求項３】 Ｃｒ０．３〜１．２wt％を含有するとと
もに、結晶粒微細化剤としてＴｉ０．００５〜０．１５
wt％を単独でまたはＢ０．０００１〜０．０５００wt％
と組合せて含有し、さらに必要に応じて１．０wt％以下
のＣｕ、２．０wt％以下のＺｎ、２．０wt％以下のＭｇ
のうちの１種または２種以上を含有し、かつ不純物とし
てのＦｅ量が０．２wt％以下、Ｓｉ量が０．３wt％以下
に規制され、残部がＡｌおよびその他の不可避的不純物
よりなる合金を、５℃／sec 以上の冷却速度で鋳造する
ことを特徴とする、陽極酸化処理後の色調が黄金色のア
ルミニウム合金の製造方法。 - 【請求項４】 Ｃｒ０．３〜１．２wt％を含有するとと
もに、結晶粒微細化剤としてＴｉ０．００５〜０．１５
wt％を単独でまたはＢ０．０００１〜０．０５００wt％
と組合せて含有し、さらに必要に応じて１．０wt％以下
のＣｕ、２．０wt％以下のＺｎ、２．０wt％以下のＭｇ
のうちの１種または２種以上を含有し、かつ不純物とし
てのＦｅ量が０．２wt％以下、Ｓｉ量が０．３wt％以下
に規制され、残部がＡｌおよびその他の不可避的不純物
よりなる合金を、５℃／sec 以上の冷却速度で鋳造した
後、もしくはさらにその鋳造の後に３００〜６３０℃で
０．５〜２４時間加熱した後、冷間圧延することを特徴
とする、陽極酸化処理後の色調が黄金色のアルミニウム
合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32376091A JPH05132731A (ja) | 1991-11-12 | 1991-11-12 | 陽極酸化処理後の色調が黄金色のアルミニウム合金およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32376091A JPH05132731A (ja) | 1991-11-12 | 1991-11-12 | 陽極酸化処理後の色調が黄金色のアルミニウム合金およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05132731A true JPH05132731A (ja) | 1993-05-28 |
Family
ID=18158323
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32376091A Withdrawn JPH05132731A (ja) | 1991-11-12 | 1991-11-12 | 陽極酸化処理後の色調が黄金色のアルミニウム合金およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05132731A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102191415A (zh) * | 2010-03-03 | 2011-09-21 | 日本轻金属株式会社 | 铝合金板及其制造方法 |
| CN104047504A (zh) * | 2014-05-26 | 2014-09-17 | 安徽盛达前亮铝业有限公司 | 平开门中腰上板 |
| JP2015098627A (ja) * | 2013-11-19 | 2015-05-28 | 株式会社神戸製鋼所 | 絶縁性に優れた陽極酸化処理アルミニウム合金部材 |
| CN106854709A (zh) * | 2016-12-22 | 2017-06-16 | 新疆众和股份有限公司 | 一种阳极氧化用1090铝合金的铸造加工工艺 |
-
1991
- 1991-11-12 JP JP32376091A patent/JPH05132731A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102191415A (zh) * | 2010-03-03 | 2011-09-21 | 日本轻金属株式会社 | 铝合金板及其制造方法 |
| CN103374675A (zh) * | 2010-03-03 | 2013-10-30 | 日本轻金属株式会社 | 铝合金板及其制造方法 |
| CN105039802A (zh) * | 2010-03-03 | 2015-11-11 | 日本轻金属株式会社 | 铝合金板及其制造方法 |
| JP2015098627A (ja) * | 2013-11-19 | 2015-05-28 | 株式会社神戸製鋼所 | 絶縁性に優れた陽極酸化処理アルミニウム合金部材 |
| CN104047504A (zh) * | 2014-05-26 | 2014-09-17 | 安徽盛达前亮铝业有限公司 | 平开门中腰上板 |
| CN104047504B (zh) * | 2014-05-26 | 2016-03-30 | 安徽盛达前亮铝业有限公司 | 平开门中腰上板 |
| CN106854709A (zh) * | 2016-12-22 | 2017-06-16 | 新疆众和股份有限公司 | 一种阳极氧化用1090铝合金的铸造加工工艺 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990204 |