JPH07242990A - 冷間加工性と焼入れ性に優れた冷間鍛造用鋼 - Google Patents
冷間加工性と焼入れ性に優れた冷間鍛造用鋼Info
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- JPH07242990A JPH07242990A JP5256194A JP5256194A JPH07242990A JP H07242990 A JPH07242990 A JP H07242990A JP 5256194 A JP5256194 A JP 5256194A JP 5256194 A JP5256194 A JP 5256194A JP H07242990 A JPH07242990 A JP H07242990A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 冷間加工性と焼入性に優れた冷間鍛造用鋼
で、冷間鍛造後に熱処理する機械部品材料を提供する。 【構成】 Ｃ：０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：０．３０
〜１．１％、Ｍｎ：０．３〜０．８％、Ｐ：≦０．０２
０％、Ｓ：≦０．０２５％、Ａｌ：０．０１〜０．０５
％、Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｐｂ：０．００５
〜０．０５％、を含み、残部はＦｅ及び不可避的不純物
からなり、かつ、フェライト＋セメンタイト＋黒鉛の３
相組織を有し、３相組織に占める黒鉛の比率（黒鉛とし
て析出した炭素量／鋼中炭素含有量）が２０〜７０％で
ある冷間加工性と焼入性に優れた冷間鍛造用鋼。
で、冷間鍛造後に熱処理する機械部品材料を提供する。 【構成】 Ｃ：０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：０．３０
〜１．１％、Ｍｎ：０．３〜０．８％、Ｐ：≦０．０２
０％、Ｓ：≦０．０２５％、Ａｌ：０．０１〜０．０５
％、Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｐｂ：０．００５
〜０．０５％、を含み、残部はＦｅ及び不可避的不純物
からなり、かつ、フェライト＋セメンタイト＋黒鉛の３
相組織を有し、３相組織に占める黒鉛の比率（黒鉛とし
て析出した炭素量／鋼中炭素含有量）が２０〜７０％で
ある冷間加工性と焼入性に優れた冷間鍛造用鋼。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は冷間加工性と焼入性に優
れた冷間鍛造用鋼で、冷間鍛造後に熱処理する機械部品
用材料に係わる。
れた冷間鍛造用鋼で、冷間鍛造後に熱処理する機械部品
用材料に係わる。
【０００２】
【従来の技術】現在最も広く使用されている冷間鍛造用
鋼について述べる。通常の冷間鍛造用鋼は圧延後にオフ
ラインで長時間焼鈍されている。圧延後のミクロ組織は
フェライト＋パーライトの２相組織であるが、焼鈍後に
は球状セメンタイト組織となっている。鋼種は主として
機械構造用炭素鋼および機械構造用合金鋼である。例え
ば炭素含有量０．５５％鋼の場合、フェライト＋パーラ
イト組織の硬さはＨＶ２００程度であるが、球状セメン
タイト組織になるとその硬さはほぼＨＶ１５５まで軟化
するために冷間加工性に優れている。冷間鍛造用鋼は冷
間加工後に焼入・焼戻されて使用されることが多い。球
状セメンタイトは焼入れ加熱時にオーステナイトに溶解
しやすく焼入性にも優れている。しかし、軟化の限界値
はＨＶ１５５程度でさらに硬さを小さくするミクロ組織
が見出されることが期待されている。
鋼について述べる。通常の冷間鍛造用鋼は圧延後にオフ
ラインで長時間焼鈍されている。圧延後のミクロ組織は
フェライト＋パーライトの２相組織であるが、焼鈍後に
は球状セメンタイト組織となっている。鋼種は主として
機械構造用炭素鋼および機械構造用合金鋼である。例え
ば炭素含有量０．５５％鋼の場合、フェライト＋パーラ
イト組織の硬さはＨＶ２００程度であるが、球状セメン
タイト組織になるとその硬さはほぼＨＶ１５５まで軟化
するために冷間加工性に優れている。冷間鍛造用鋼は冷
間加工後に焼入・焼戻されて使用されることが多い。球
状セメンタイトは焼入れ加熱時にオーステナイトに溶解
しやすく焼入性にも優れている。しかし、軟化の限界値
はＨＶ１５５程度でさらに硬さを小さくするミクロ組織
が見出されることが期待されている。
【０００３】一方、鋼中フェライト＋パーライトをフェ
ライト＋黒鉛の２相組織にすると、その硬さはＨＶ１１
０程度まで減少し冷間加工性が著しく向上することはよ
く知られている。例えば日本金属学会誌，Ｎｏ．２，ｖ
ｏｌ．５３（１９８９），Ｐ．２０６の研究論文に黒鉛
率を上げると、冷間加工性能は硫黄快削鋼のそれよりも
優れており、被削性と冷間加工性を兼ね備えた性能の得
られることが報告されている。工業的にも特公昭６３−
９５８０号公報に見られるようにミクロ組織をフェライ
ト＋黒鉛の２相にすると加工性の向上が著しいことが紹
介されている。
ライト＋黒鉛の２相組織にすると、その硬さはＨＶ１１
０程度まで減少し冷間加工性が著しく向上することはよ
く知られている。例えば日本金属学会誌，Ｎｏ．２，ｖ
ｏｌ．５３（１９８９），Ｐ．２０６の研究論文に黒鉛
率を上げると、冷間加工性能は硫黄快削鋼のそれよりも
優れており、被削性と冷間加工性を兼ね備えた性能の得
られることが報告されている。工業的にも特公昭６３−
９５８０号公報に見られるようにミクロ組織をフェライ
ト＋黒鉛の２相にすると加工性の向上が著しいことが紹
介されている。
【０００４】しかし、特開平２−１１１８４２号公報に
紹介されているようにフェライト＋黒鉛の２相になる
と、冷間加工性は向上するものの焼入性が低下するため
に、ミクロ組織をフェライト＋セメンタイト＋黒鉛の３
相組織とすることが望ましいとされている。黒鉛は焼入
加熱時に分解速度が遅く十分にオーステナイト中に溶解
しないために焼入硬さが低い欠点がある。また、黒鉛が
分解すると空孔が残存するために機械的性質が低下す
る。すなわち焼入性が劣るとされている。セメンタイト
の黒鉛化を制御してセメンタイト組織を一部残存させて
いることが、冷間加工性と焼入性とを合わせ持つために
有効であるとしている。黒鉛化を制御するための工業的
な方法として熱間圧延後の焼鈍時間を調整することが提
案されている。焼鈍時間を調整することは焼鈍炉の操業
コストを増加させる。焼鈍時間一定の条件下で、鋼の化
学成分を調整することによりフェライト＋セメンタイト
＋黒鉛の３相組織を有する鋼を開発することが工業界か
ら強く望まれている。
紹介されているようにフェライト＋黒鉛の２相になる
と、冷間加工性は向上するものの焼入性が低下するため
に、ミクロ組織をフェライト＋セメンタイト＋黒鉛の３
相組織とすることが望ましいとされている。黒鉛は焼入
加熱時に分解速度が遅く十分にオーステナイト中に溶解
しないために焼入硬さが低い欠点がある。また、黒鉛が
分解すると空孔が残存するために機械的性質が低下す
る。すなわち焼入性が劣るとされている。セメンタイト
の黒鉛化を制御してセメンタイト組織を一部残存させて
いることが、冷間加工性と焼入性とを合わせ持つために
有効であるとしている。黒鉛化を制御するための工業的
な方法として熱間圧延後の焼鈍時間を調整することが提
案されている。焼鈍時間を調整することは焼鈍炉の操業
コストを増加させる。焼鈍時間一定の条件下で、鋼の化
学成分を調整することによりフェライト＋セメンタイト
＋黒鉛の３相組織を有する鋼を開発することが工業界か
ら強く望まれている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は焼鈍時間一定
の条件下で、鋼の化学成分を調整することによりフェラ
イト＋セメンタイト＋黒鉛の３相組織を有する鋼を開発
し、冷間加工性と焼入性に優れた冷間鍛造用鋼を提供せ
んとするものである。
の条件下で、鋼の化学成分を調整することによりフェラ
イト＋セメンタイト＋黒鉛の３相組織を有する鋼を開発
し、冷間加工性と焼入性に優れた冷間鍛造用鋼を提供せ
んとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は前記の課題を解
決するためになされ、その要旨は、化学成分値を重量％
表示として、Ｃ：０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：０．
３０〜１．１％、Ｍｎ：０．３〜０．８％、Ｐ：≦０．
０２０％、Ｓ：≦０．０２５％、Ａｌ：０．０１〜０．
０５％、Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｐｂ：０．０
０５〜０．０５％、を含み、残部はＦｅ及び不可避的不
純物からなり、かつ、フェライト＋セメンタイト＋黒鉛
の３相組織を有し、３相組織に占める黒鉛の比率（黒鉛
として析出した炭素量／鋼中炭素含有量×１００）が２
０〜７０％である冷間加工性と焼入性に優れた冷間鍛造
用鋼。 Ｃ：０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：０．３０〜１．１
％、Ｍｎ：０．３〜０．８％、Ｐ：≦０．０２０％、
Ｓ：≦０．０２５％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、
Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｐｂ：０．００５〜
０．０５％、Ｍｏ：０．０１〜０．０３％、を含み、残
部はＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ、フェライ
ト＋セメンタイト＋黒鉛の３相組織を有し、３相組織に
占める黒鉛の比率（黒鉛として析出した炭素量／鋼中炭
素含有量×１００）が２０〜７０％である冷間加工性と
焼入性に優れた冷間鍛造用鋼である。
決するためになされ、その要旨は、化学成分値を重量％
表示として、Ｃ：０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：０．
３０〜１．１％、Ｍｎ：０．３〜０．８％、Ｐ：≦０．
０２０％、Ｓ：≦０．０２５％、Ａｌ：０．０１〜０．
０５％、Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｐｂ：０．０
０５〜０．０５％、を含み、残部はＦｅ及び不可避的不
純物からなり、かつ、フェライト＋セメンタイト＋黒鉛
の３相組織を有し、３相組織に占める黒鉛の比率（黒鉛
として析出した炭素量／鋼中炭素含有量×１００）が２
０〜７０％である冷間加工性と焼入性に優れた冷間鍛造
用鋼。 Ｃ：０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：０．３０〜１．１
％、Ｍｎ：０．３〜０．８％、Ｐ：≦０．０２０％、
Ｓ：≦０．０２５％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、
Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｐｂ：０．００５〜
０．０５％、Ｍｏ：０．０１〜０．０３％、を含み、残
部はＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ、フェライ
ト＋セメンタイト＋黒鉛の３相組織を有し、３相組織に
占める黒鉛の比率（黒鉛として析出した炭素量／鋼中炭
素含有量×１００）が２０〜７０％である冷間加工性と
焼入性に優れた冷間鍛造用鋼である。
【０００７】即ち、本発明者らは種々検討を重ねた結
果、焼鈍中にセメンタイトが分解して黒鉛が析出する過
程で、黒鉛化を抑制するインヒビターとして微量の鉛が
有効であることを見出し、焼鈍時間を変化させることな
く、鉛含有量を調整することによりフェライト＋セメン
タイト＋黒鉛の３相組織に占める黒鉛の比率を制御する
ことに成功して本発明をなした。
果、焼鈍中にセメンタイトが分解して黒鉛が析出する過
程で、黒鉛化を抑制するインヒビターとして微量の鉛が
有効であることを見出し、焼鈍時間を変化させることな
く、鉛含有量を調整することによりフェライト＋セメン
タイト＋黒鉛の３相組織に占める黒鉛の比率を制御する
ことに成功して本発明をなした。
【０００８】
【作用】以下に本発明を詳細に説明する。第１の発明に
ついては、Ｃ含有量は焼入・焼戻し後、部品としての強
度を確保するために０．３０％以上でなければならな
い。上限値は焼き割れ発生を防止するために０．７０％
とした。Ｓｉは鋼中の炭素活量を大きくすることにより
黒鉛化を促進する作用があり必須の元素であり、その下
限値は０．３０％でなければならない。１．１％を超え
るとフェライト相に固溶して素地の硬さが大きくなり冷
間加工性が低下するので上限値を１．１％に限定した。
Ｍｎは鋼中硫黄をＭｎＳとして固定・分散させるために
必要な量及びマトリックスに固溶させて焼入れ後の強度
を確保するために必要な量を加算した量が必要であり、
その下限値は０．３％である。Ｍｎ含有量が大きくなる
素地の硬さが大きくなり冷間加工性が低下するので上限
を０．８％とした。
ついては、Ｃ含有量は焼入・焼戻し後、部品としての強
度を確保するために０．３０％以上でなければならな
い。上限値は焼き割れ発生を防止するために０．７０％
とした。Ｓｉは鋼中の炭素活量を大きくすることにより
黒鉛化を促進する作用があり必須の元素であり、その下
限値は０．３０％でなければならない。１．１％を超え
るとフェライト相に固溶して素地の硬さが大きくなり冷
間加工性が低下するので上限値を１．１％に限定した。
Ｍｎは鋼中硫黄をＭｎＳとして固定・分散させるために
必要な量及びマトリックスに固溶させて焼入れ後の強度
を確保するために必要な量を加算した量が必要であり、
その下限値は０．３％である。Ｍｎ含有量が大きくなる
素地の硬さが大きくなり冷間加工性が低下するので上限
を０．８％とした。
【０００９】Ｐは鋼中において粒界に燐化合物として析
出して黒鉛の核発生サイトとなり、黒鉛化を促進するも
のの平均黒鉛粒径を大きくするので、その上限を０．０
２０％としなければならない。ＳはＭｎと結合してＭｎ
Ｓ介在物として存在する。冷間加工性の点からその上限
値を０．０２５％とした。
出して黒鉛の核発生サイトとなり、黒鉛化を促進するも
のの平均黒鉛粒径を大きくするので、その上限を０．０
２０％としなければならない。ＳはＭｎと結合してＭｎ
Ｓ介在物として存在する。冷間加工性の点からその上限
値を０．０２５％とした。
【００１０】Ａｌは鋼を脱酸して圧延時の表面疵を防止
するために０．０１％以上必要であり、脱酸の効果は
０．０５％で飽和し、アルミナ系介在物が増加するので
上限を０．０５％とした。ＢはＮと反応してオーステナ
イト結晶粒界にＢＮとして析出する。ＢＮの結晶構造は
黒鉛と同じく六方晶系であり黒鉛の析出核となる。黒鉛
を析出させるためにその下限値は０．００１％でなけれ
ばならない。黒鉛を析出させる効果は０．００５％で飽
和するので上限を０．００５％とした。
するために０．０１％以上必要であり、脱酸の効果は
０．０５％で飽和し、アルミナ系介在物が増加するので
上限を０．０５％とした。ＢはＮと反応してオーステナ
イト結晶粒界にＢＮとして析出する。ＢＮの結晶構造は
黒鉛と同じく六方晶系であり黒鉛の析出核となる。黒鉛
を析出させるためにその下限値は０．００１％でなけれ
ばならない。黒鉛を析出させる効果は０．００５％で飽
和するので上限を０．００５％とした。
【００１１】Ｐｂはメカニズムは明らかでないが極く微
量の添加で黒鉛が析出する過程で黒鉛化を抑制する作用
がある。すなわち黒鉛化に対する極めて有効なインヒビ
ターである。黒鉛化を抑制する元素はＣｒ，Ｍｎなど他
にもあるが、加工性など他の性質に影響を及ぼすために
使用が難しい。Ｐｂは添加量が少ない上に介在物として
存在するために加工性、機械的性質、焼入性など他の性
質に影響を与えない。Ｐｂ含有量が０．００５％未満で
は黒鉛化を抑制する作用が認められないので下限値を
０．００５％とした。また、０．０５％添加すると、黒
鉛化は１００％抑制されるので上限値を０．０５％とし
た。
量の添加で黒鉛が析出する過程で黒鉛化を抑制する作用
がある。すなわち黒鉛化に対する極めて有効なインヒビ
ターである。黒鉛化を抑制する元素はＣｒ，Ｍｎなど他
にもあるが、加工性など他の性質に影響を及ぼすために
使用が難しい。Ｐｂは添加量が少ない上に介在物として
存在するために加工性、機械的性質、焼入性など他の性
質に影響を与えない。Ｐｂ含有量が０．００５％未満で
は黒鉛化を抑制する作用が認められないので下限値を
０．００５％とした。また、０．０５％添加すると、黒
鉛化は１００％抑制されるので上限値を０．０５％とし
た。
【００１２】フェライト＋セメンタイト＋黒鉛の３相組
織に占める黒鉛の比率（黒鉛として析出した炭素量／鋼
中炭素含有量×１００）を規定した理由について述べ
る。黒鉛の比率が２０％未満になると、冷間加工性の低
下が著しくなるために下限値を２０％とした。また、７
０％を超えると焼入れ性の低下が著しいので上限値を７
０％とした。
織に占める黒鉛の比率（黒鉛として析出した炭素量／鋼
中炭素含有量×１００）を規定した理由について述べ
る。黒鉛の比率が２０％未満になると、冷間加工性の低
下が著しくなるために下限値を２０％とした。また、７
０％を超えると焼入れ性の低下が著しいので上限値を７
０％とした。
【００１３】次に第２の発明の成分などの限定理由につ
いて述べると、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，Ａｌ，Ｂ，Ｐ
ｂについては第１の発明と全く同じである。Ｍｏは焼入
れ性倍数が高く黒鉛化を阻害しない元素である。Ｍｏは
炭化物を生成しやすく炭素の活量を低下させる元素であ
るから黒鉛化を阻害する元素であると考えられるが、請
求範囲の成分系では理由は不明であるが黒鉛化を阻害し
ない。焼入れ後の強度を増加させるためには下限値を
０．０１％とすることが必要であり、焼入性効果の飽和
点が０．０３％であるところから、上限値を０．０３％
とした。
いて述べると、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，Ａｌ，Ｂ，Ｐ
ｂについては第１の発明と全く同じである。Ｍｏは焼入
れ性倍数が高く黒鉛化を阻害しない元素である。Ｍｏは
炭化物を生成しやすく炭素の活量を低下させる元素であ
るから黒鉛化を阻害する元素であると考えられるが、請
求範囲の成分系では理由は不明であるが黒鉛化を阻害し
ない。焼入れ後の強度を増加させるためには下限値を
０．０１％とすることが必要であり、焼入性効果の飽和
点が０．０３％であるところから、上限値を０．０３％
とした。
【００１４】ここで本発明鋼の製造手段について言及す
る。本発明鋼は通常の製造法及び圧延工程で容易に製造
できる。圧延終了直後にそのライン上に設置されている
水冷却装置により鋼材表面に均一に散水して急冷却し、
その後に加熱炉で焼鈍する方法である。圧延後の冷却開
始温度は７８０℃、冷却終了温度は２００℃で平均冷却
速度は８℃／ｓである。焼鈍温度は６８０℃である。
る。本発明鋼は通常の製造法及び圧延工程で容易に製造
できる。圧延終了直後にそのライン上に設置されている
水冷却装置により鋼材表面に均一に散水して急冷却し、
その後に加熱炉で焼鈍する方法である。圧延後の冷却開
始温度は７８０℃、冷却終了温度は２００℃で平均冷却
速度は８℃／ｓである。焼鈍温度は６８０℃である。
【００１５】
【実施例】次に実施例により本発明の効果をさらに具体
的に示す。表１に供試鋼の化学成分を、表２にミクロ組
織と冷間加工性及び焼入硬さを示す。
的に示す。表１に供試鋼の化学成分を、表２にミクロ組
織と冷間加工性及び焼入硬さを示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】フェライト＋セメンタイト＋黒鉛の３相組
織に占める黒鉛の比率は、黒鉛として析出した炭素量を
鋼中炭素含有量で除すことにより求めた。黒鉛として析
出した炭素量は黒鉛と化学炭素（セメンタイト）を電解
抽出する方法により定量できる。冷間鍛造性は冷間据え
込み試験により評価した。試験条件は次の通りである。 試験片形状：２０ｍｍφ×３０ｍｍｈ、試験片の状態：
フェライト−黒鉛組織、圧縮率：４０〜６５％まで５％
刻みで６段階、試験の繰り返し数：１０回、割れ発生率
が５０％未満となる最大圧縮率を限界圧縮率とし、その
値の大小により冷間鍛造性の良否を判断した。焼入性は
黒鉛の析出した丸棒を８２５℃×６０ｍｉｎで焼入れし
硬さを測定することにより判定した。本発明鋼の冷間鍛
造性を示す限界圧縮率は比較鋼のそれとほぼ同等であ
り、焼入硬さはＨＶ４０−ＨＶ６０程度高い冷間加工性
と焼入性に優れた冷間鍛造用鋼である。
織に占める黒鉛の比率は、黒鉛として析出した炭素量を
鋼中炭素含有量で除すことにより求めた。黒鉛として析
出した炭素量は黒鉛と化学炭素（セメンタイト）を電解
抽出する方法により定量できる。冷間鍛造性は冷間据え
込み試験により評価した。試験条件は次の通りである。 試験片形状：２０ｍｍφ×３０ｍｍｈ、試験片の状態：
フェライト−黒鉛組織、圧縮率：４０〜６５％まで５％
刻みで６段階、試験の繰り返し数：１０回、割れ発生率
が５０％未満となる最大圧縮率を限界圧縮率とし、その
値の大小により冷間鍛造性の良否を判断した。焼入性は
黒鉛の析出した丸棒を８２５℃×６０ｍｉｎで焼入れし
硬さを測定することにより判定した。本発明鋼の冷間鍛
造性を示す限界圧縮率は比較鋼のそれとほぼ同等であ
り、焼入硬さはＨＶ４０−ＨＶ６０程度高い冷間加工性
と焼入性に優れた冷間鍛造用鋼である。
【００１９】
【発明の効果】以上の実施例からも明らかなごとく本発
明によれば、冷間加工性と焼入性のいずれの性質にも著
しく優れている冷間鍛造用鋼を提供することが可能であ
り、産業上の効果は極めて顕著なものがある。
明によれば、冷間加工性と焼入性のいずれの性質にも著
しく優れている冷間鍛造用鋼を提供することが可能であ
り、産業上の効果は極めて顕著なものがある。
Claims (2)
- 【請求項１】Ｃ ：０．３０〜０．７０％ Ｓｉ：０．３０〜１．１％ Ｍｎ：０．３〜０．８％ Ｐ ：≦０．０２０％ Ｓ ：≦０．０２５％ Ａｌ：０．０１〜０．０５％ Ｂ ：０．００１〜０．００５％ Ｐｂ：０．００５〜０．０５％ を含み、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなり、 かつ、フェライト＋セメンタイト＋黒鉛の３相組織を有
し、３相組織に占める黒鉛の比率（黒鉛として析出した
炭素量／鋼中炭素含有量）が２０〜７０％である冷間加
工性と焼入性に優れた冷間鍛造用鋼。 - 【請求項２】Ｃ ：０．３０〜０．７０％ Ｓｉ：０．３０〜１．１％ Ｍｎ：０．３〜０．８％ Ｐ ：≦０．０２０％ Ｓ ：≦０．０２５％ Ａｌ：０．０１〜０．０５％ Ｂ ：０．００１〜０．００５％ Ｐｂ：０．００５〜０．０５％ Ｍｏ：０．０１〜０．０３％ を含み、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなり、 かつ、フェライト＋セメンタイト＋黒鉛の３相組織を有
し、３相組織に占める黒鉛の比率（黒鉛として析出した
炭素量／鋼中炭素含有量）が２０〜７０％である冷間加
工性と焼入性に優れた冷間鍛造用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05256194A JP3237990B2 (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | 冷間加工性と焼入れ性に優れた冷間鍛造用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05256194A JP3237990B2 (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | 冷間加工性と焼入れ性に優れた冷間鍛造用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07242990A true JPH07242990A (ja) | 1995-09-19 |
| JP3237990B2 JP3237990B2 (ja) | 2001-12-10 |
Family
ID=12918227
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05256194A Expired - Fee Related JP3237990B2 (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | 冷間加工性と焼入れ性に優れた冷間鍛造用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3237990B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999045162A1 (fr) * | 1998-03-04 | 1999-09-10 | Nippon Steel Corporation | Aciers a forger a froid et leur procede de fabrication |
-
1994
- 1994-02-28 JP JP05256194A patent/JP3237990B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999045162A1 (fr) * | 1998-03-04 | 1999-09-10 | Nippon Steel Corporation | Aciers a forger a froid et leur procede de fabrication |
| US6419761B1 (en) | 1998-03-04 | 2002-07-16 | Nippon Steel Corporation | Steels for cold forging and process for producing the same |
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