JPH07222993A - 硝酸性窒素を含有する鋼材酸洗排水の処理方法および処理装置 - Google Patents
硝酸性窒素を含有する鋼材酸洗排水の処理方法および処理装置Info
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- JPH07222993A JPH07222993A JP6090717A JP9071794A JPH07222993A JP H07222993 A JPH07222993 A JP H07222993A JP 6090717 A JP6090717 A JP 6090717A JP 9071794 A JP9071794 A JP 9071794A JP H07222993 A JPH07222993 A JP H07222993A
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- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
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- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、硝酸性窒素の生物学的脱窒に関
し、鋼材の酸洗工程から発生する硝酸イオンを含有する
排水から、硝酸性窒素を窒素ガスとして生物学的に除去
する排水の処理方法を提供する。 【構成】 鋼材の酸洗工程から発生する硝酸イオンを含
有する排水を、高炉水砕系の微生物固定化担体１０を充
填した固定床型バイオリアクター９により処理し、硝酸
イオンに含まれている硝酸性窒素を窒素ガスにして除去
する硝酸性窒素を含有する鋼材酸洗排水の処理方法であ
る。 【効果】 鋼材の製造工程から排出される酸洗排水に含
有される硝酸性窒素を、安定かつ高効率に窒素ガスとし
て処理することが可能となる。
し、鋼材の酸洗工程から発生する硝酸イオンを含有する
排水から、硝酸性窒素を窒素ガスとして生物学的に除去
する排水の処理方法を提供する。 【構成】 鋼材の酸洗工程から発生する硝酸イオンを含
有する排水を、高炉水砕系の微生物固定化担体１０を充
填した固定床型バイオリアクター９により処理し、硝酸
イオンに含まれている硝酸性窒素を窒素ガスにして除去
する硝酸性窒素を含有する鋼材酸洗排水の処理方法であ
る。 【効果】 鋼材の製造工程から排出される酸洗排水に含
有される硝酸性窒素を、安定かつ高効率に窒素ガスとし
て処理することが可能となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、硝酸性窒素の生物学的
脱窒に関し、鋼材の酸洗工程から発生する硝酸イオンを
含有する排水から硝酸性窒素を窒素ガスとして生物学的
に除去する硝酸性窒素を含有する鋼材の酸洗排水の処理
方法および処理装置である。
脱窒に関し、鋼材の酸洗工程から発生する硝酸イオンを
含有する排水から硝酸性窒素を窒素ガスとして生物学的
に除去する硝酸性窒素を含有する鋼材の酸洗排水の処理
方法および処理装置である。
【０００２】
【従来の技術】排水中に含有される窒素成分は、従来よ
り生物学的に処理されており、例えば下水に含有される
低濃度アンモニア性の窒素は、亜硝酸菌あるいは硝酸菌
の作用により生物学的に亜硝酸あるいは硝酸性の窒素に
酸化された後、脱窒菌によって窒素ガスへ還元され、排
水中から除去されてきた。
り生物学的に処理されており、例えば下水に含有される
低濃度アンモニア性の窒素は、亜硝酸菌あるいは硝酸菌
の作用により生物学的に亜硝酸あるいは硝酸性の窒素に
酸化された後、脱窒菌によって窒素ガスへ還元され、排
水中から除去されてきた。
【０００３】上記の低濃度のアンモニア，亜硝酸および
硝酸性の窒素は、流動床型バイオリアクターを用いて処
理を行うのが元来主流であった。しかし近年に到り、高
効率に排水中の窒素除去を行うため、固定床型バイオリ
アクターを用いることが知られてきた。
硝酸性の窒素は、流動床型バイオリアクターを用いて処
理を行うのが元来主流であった。しかし近年に到り、高
効率に排水中の窒素除去を行うため、固定床型バイオリ
アクターを用いることが知られてきた。
【０００４】このうち生物学的脱窒処理に関しては、特
開昭６０−１９３５９８号公報，特開平２−３５９９４
号公報および特開平４−１８０８９７号公報に示される
ように、脱窒菌を固定化担体に付着させた固定床型バイ
オリアクターに硝酸性窒素を含有する排水を流入させ、
窒素ガスに還元し排水中から窒素成分を高効率に除去す
る脱窒処理が知られている。
開昭６０−１９３５９８号公報，特開平２−３５９９４
号公報および特開平４−１８０８９７号公報に示される
ように、脱窒菌を固定化担体に付着させた固定床型バイ
オリアクターに硝酸性窒素を含有する排水を流入させ、
窒素ガスに還元し排水中から窒素成分を高効率に除去す
る脱窒処理が知られている。
【０００５】また、鋼材の酸洗工程から発生する硝酸イ
オンを含有する排水の生物学的処理として流動床型リア
クターを用いる方法は、特公昭５７−１１２８０号公報
に示されている。
オンを含有する排水の生物学的処理として流動床型リア
クターを用いる方法は、特公昭５７−１１２８０号公報
に示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ステンレス鋼材の製造
工程において、鋼材表面に付着しているスケールを除去
するために、硝酸−弗素酸系液で洗浄する必要がある。
この場合使用後の硝酸−弗素酸系廃液のうち、弗素と高
濃度の硝酸はイオン交換法等により回収されているが、
低濃度の硝酸はその回収が困難で、排出については何等
かの処理が必要である。
工程において、鋼材表面に付着しているスケールを除去
するために、硝酸−弗素酸系液で洗浄する必要がある。
この場合使用後の硝酸−弗素酸系廃液のうち、弗素と高
濃度の硝酸はイオン交換法等により回収されているが、
低濃度の硝酸はその回収が困難で、排出については何等
かの処理が必要である。
【０００７】しかし上記低硝酸濃度排水は、流動床型リ
アクターで脱窒処理を行った場合、バルキングなどの処
理不調が発生しやすいため、運転が容易で高効率処理可
能な脱窒処理法の確立が必要であった。
アクターで脱窒処理を行った場合、バルキングなどの処
理不調が発生しやすいため、運転が容易で高効率処理可
能な脱窒処理法の確立が必要であった。
【０００８】また従来の固定床型バイオリアクターによ
る処理では、微生物固定化担体の性能が低く、目詰まり
等によって長期間の処理に対して、処理性能を維持する
ことが不可能であった。
る処理では、微生物固定化担体の性能が低く、目詰まり
等によって長期間の処理に対して、処理性能を維持する
ことが不可能であった。
【０００９】本発明は、上記課題を解決するために、高
炉水砕系の微生物固定化担体を充填した固定床型バイオ
リアクターにより、鋼材の酸洗排水に含有される硝酸性
窒素を、安定かつ高効率に生物学的脱窒処理を行う鋼材
酸洗排水の処理方法を提供する。
炉水砕系の微生物固定化担体を充填した固定床型バイオ
リアクターにより、鋼材の酸洗排水に含有される硝酸性
窒素を、安定かつ高効率に生物学的脱窒処理を行う鋼材
酸洗排水の処理方法を提供する。
【００１０】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明の要旨とす
るところは以下の通りである。
るところは以下の通りである。
【００１１】（１） 本発明の方法は、鋼材の酸洗工程
から発生する硝酸イオンを含有する排水を、高炉水砕系
の微生物固定化担体を充填した固定床型バイオリアクタ
ーにより処理し、硝酸イオンに含まれている硝酸性窒素
を窒素ガスとして除去することを特徴とする硝酸性窒素
を含有する鋼材酸洗排水の処理方法である。
から発生する硝酸イオンを含有する排水を、高炉水砕系
の微生物固定化担体を充填した固定床型バイオリアクタ
ーにより処理し、硝酸イオンに含まれている硝酸性窒素
を窒素ガスとして除去することを特徴とする硝酸性窒素
を含有する鋼材酸洗排水の処理方法である。
【００１２】（２） また前記（１）項の処理方法にお
いて、固定床型バイオリアクター内を、窒素ガスを用い
て攪拌することを特徴とするものである。
いて、固定床型バイオリアクター内を、窒素ガスを用い
て攪拌することを特徴とするものである。
【００１３】（３） また前記（１）または（２）項の
処理方法において、固定床型バイオリアクター内の空気
の間欠曝気によって、ＯＲＰを銀／塩化銀基準にて−１
００〜−２００ｍＶに制御することを特徴とするもので
ある。
処理方法において、固定床型バイオリアクター内の空気
の間欠曝気によって、ＯＲＰを銀／塩化銀基準にて−１
００〜−２００ｍＶに制御することを特徴とするもので
ある。
【００１４】（４） また前記（１）〜（３）項のいず
れか１項の処理方法において、後段処理として好気性固
定床型バイオリアクターを置き、ＣＯＤ成分を酸化分解
除去することを特徴とするものである。
れか１項の処理方法において、後段処理として好気性固
定床型バイオリアクターを置き、ＣＯＤ成分を酸化分解
除去することを特徴とするものである。
【００１５】（５） また前記（４）項の処理方法にお
いて、サドル型セラミックスを充填したセラミックス濾
過装置により、固定床型バイオリアクターから発生する
懸濁物質を除去することを特徴とするものである。
いて、サドル型セラミックスを充填したセラミックス濾
過装置により、固定床型バイオリアクターから発生する
懸濁物質を除去することを特徴とするものである。
【００１６】（６） 本発明の装置は、高炉水砕系の微
生物固定化担体を充填し、硝酸性窒素を窒素ガスとして
除去する固定床型バイオリアクターにおいて、該リアク
ター内の水面より上部に配管およびガス取入口が設置さ
れ、該配管がブロワーを介して、固定床型バイオリアク
ターの下部に設置されたバイオガス散気管に接続されて
いることを特徴とする硝酸性窒素を含有する鋼材酸洗排
水の処理装置である。
生物固定化担体を充填し、硝酸性窒素を窒素ガスとして
除去する固定床型バイオリアクターにおいて、該リアク
ター内の水面より上部に配管およびガス取入口が設置さ
れ、該配管がブロワーを介して、固定床型バイオリアク
ターの下部に設置されたバイオガス散気管に接続されて
いることを特徴とする硝酸性窒素を含有する鋼材酸洗排
水の処理装置である。
【００１７】
【作用】図１に、本発明方法を実施するために使用す
る、硝酸性窒素を含有する鋼材の酸洗排水の処理装置の
構成例を示す。
る、硝酸性窒素を含有する鋼材の酸洗排水の処理装置の
構成例を示す。
【００１８】下水・産業排水の処理を行っている活性汚
泥，およびスラッジに棲息している硝酸性の窒素を窒素
ガスに還元する脱窒菌は、増殖速度が遅くまた沈降性が
悪いため、流動床型リアクターではリアクター外に流出
し、脱窒菌を高濃度に維持することは困難であった。
泥，およびスラッジに棲息している硝酸性の窒素を窒素
ガスに還元する脱窒菌は、増殖速度が遅くまた沈降性が
悪いため、流動床型リアクターではリアクター外に流出
し、脱窒菌を高濃度に維持することは困難であった。
【００１９】本発明者らは、ガス吸収塔等の充填材とし
て、一般に用いられているサドル型充填材と同様な形状
に成形した、表１に示す性状の高炉水砕系の微生物固定
化担体や、図２に示す形状に成形した表２，表３に示す
性状の高炉水砕系網状プラスチック系微生物固定化担体
等の高炉水砕スラグ系の微生物固定化担体２に、微生物
が良好に固定化されることを見出し、上記微生物固定化
担体に固定化することによってリアクター外への流出を
防止し、リアクター内に高濃度に維持できることを見出
した。
て、一般に用いられているサドル型充填材と同様な形状
に成形した、表１に示す性状の高炉水砕系の微生物固定
化担体や、図２に示す形状に成形した表２，表３に示す
性状の高炉水砕系網状プラスチック系微生物固定化担体
等の高炉水砕スラグ系の微生物固定化担体２に、微生物
が良好に固定化されることを見出し、上記微生物固定化
担体に固定化することによってリアクター外への流出を
防止し、リアクター内に高濃度に維持できることを見出
した。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】上記高炉水砕スラグ系微生物固定化担体に
活性汚泥が良好に固定化されることを、発明者らは特願
昭６１−２２１６５１号および特願平０２−１０１７３
３号などで明らかにしている。
活性汚泥が良好に固定化されることを、発明者らは特願
昭６１−２２１６５１号および特願平０２−１０１７３
３号などで明らかにしている。
【００２４】また脱窒菌は、文献 (Mulbarger: Nitrifi
cation and Denitrification Facilities, EPA Technol
ogy Transfer Publication, ２９ １９７３， Dodd,
D.,andBone,D.,; Nitrate Reduction by Denitrifying
Bacteria in Single and Two-Stage Continuous Flow R
eactors, Water Research Vol ．９，Ｎｏ．３，３２
３ １９７５，遠矢泰典：生物学的脱窒素法と装置，生
物学的水処理技術と装置化学工学協会編 ２０８，昭和
５６ )によると、若干アルカリ側（ｐＨ：７〜８．２）
で脱窒反応に対する最適域がある。
cation and Denitrification Facilities, EPA Technol
ogy Transfer Publication, ２９ １９７３， Dodd,
D.,andBone,D.,; Nitrate Reduction by Denitrifying
Bacteria in Single and Two-Stage Continuous Flow R
eactors, Water Research Vol ．９，Ｎｏ．３，３２
３ １９７５，遠矢泰典：生物学的脱窒素法と装置，生
物学的水処理技術と装置化学工学協会編 ２０８，昭和
５６ )によると、若干アルカリ側（ｐＨ：７〜８．２）
で脱窒反応に対する最適域がある。
【００２５】上記固定化担体は、表１，２および３に固
定化担体組性例を示すように、カルシウムを多量に含有
していることにより、上記固定化担体を水中に浸漬する
ことによって徐々に溶出したカルシウムによってリアク
ター内をアルカリにし、脱窒菌の脱窒作用に対する最適
域にすることが可能である。
定化担体組性例を示すように、カルシウムを多量に含有
していることにより、上記固定化担体を水中に浸漬する
ことによって徐々に溶出したカルシウムによってリアク
ター内をアルカリにし、脱窒菌の脱窒作用に対する最適
域にすることが可能である。
【００２６】図１に示すように、固定床型嫌気性バイオ
リアクター１に高炉水砕系固定化担体２を充填し、ＯＲ
Ｐ（酸化還元電位）制御器５，ＯＲＰセンサー８，ｐＨ
制御器４，ｐＨセンサー７，空気曝気用散気管３等を備
えた固定床型バイオリアクターに、下水あるいは産業排
水を処理している活性汚泥混合液を入れ、約１日間エア
リフト管を用いて活性汚泥を循環すると、バイオリアク
ター内が透明になり活性汚泥が固定化担体に固定化され
る。
リアクター１に高炉水砕系固定化担体２を充填し、ＯＲ
Ｐ（酸化還元電位）制御器５，ＯＲＰセンサー８，ｐＨ
制御器４，ｐＨセンサー７，空気曝気用散気管３等を備
えた固定床型バイオリアクターに、下水あるいは産業排
水を処理している活性汚泥混合液を入れ、約１日間エア
リフト管を用いて活性汚泥を循環すると、バイオリアク
ター内が透明になり活性汚泥が固定化担体に固定化され
る。
【００２７】活性汚泥が固定化された後、硝酸性窒素を
含有する鋼材の酸洗排水を固定床型バイオリアクターに
供給する。このとき固定床型バイオリアクター内は、嫌
気的雰囲気にするのと同時に、リアクター内の攪拌等を
目的に窒素ガスを曝気することが好ましい。
含有する鋼材の酸洗排水を固定床型バイオリアクターに
供給する。このとき固定床型バイオリアクター内は、嫌
気的雰囲気にするのと同時に、リアクター内の攪拌等を
目的に窒素ガスを曝気することが好ましい。
【００２８】さらに、文献（藤井正博；産業公害，ｖｏ
ｌ．２５，Ｎｏ．８（１９８９））から明らかなよう
に、脱窒菌が硝酸性窒素を窒素ガスに還元するのに適し
たＯＲＰ値として、ＯＲＰ制御値を銀／塩化銀基準にて
−１００〜−２００ｍＶに制御すると効率良く脱窒を行
うことができる。
ｌ．２５，Ｎｏ．８（１９８９））から明らかなよう
に、脱窒菌が硝酸性窒素を窒素ガスに還元するのに適し
たＯＲＰ値として、ＯＲＰ制御値を銀／塩化銀基準にて
−１００〜−２００ｍＶに制御すると効率良く脱窒を行
うことができる。
【００２９】上記以外の条件では、微生物相の変化等か
ら脱窒菌の増殖が十分に得られず、脱窒反応が進行しな
い。制御方法の一例として、ＯＲＰ値が制御値より低下
した場合、ブロワー６を動かしＯＲＰを上昇させ制御す
る。
ら脱窒菌の増殖が十分に得られず、脱窒反応が進行しな
い。制御方法の一例として、ＯＲＰ値が制御値より低下
した場合、ブロワー６を動かしＯＲＰを上昇させ制御す
る。
【００３０】また脱窒菌による脱窒反応は、下記（１）
式で示されるように、水素供与体（Ｈ2 ）の添加が不可
欠であり、メタノール，エタノール，イソプロピルアル
コール，酢酸等により供給することができる。
式で示されるように、水素供与体（Ｈ2 ）の添加が不可
欠であり、メタノール，エタノール，イソプロピルアル
コール，酢酸等により供給することができる。
【００３１】
【数１】 ２ＮＯ3 - ＋５（Ｈ2 ）→ Ｎ2 ＋２ＯＨ- ＋４Ｈ2 Ｏ ………（１）
【００３２】メタノールを水素供与体として用いる場
合、メタノールの理論的添加量は供給する硝酸性窒素量
に対し１．９倍程度であるが、微生物の増殖のためにも
メタノール中の炭素原が消費され、上記添加量より多少
多めの添加が必要である。この場合、適正なメタノール
を添加するため、バイオリアクター中のＯＲＰを基準に
メタノールの添加量を増減させ添加することが好まし
い。
合、メタノールの理論的添加量は供給する硝酸性窒素量
に対し１．９倍程度であるが、微生物の増殖のためにも
メタノール中の炭素原が消費され、上記添加量より多少
多めの添加が必要である。この場合、適正なメタノール
を添加するため、バイオリアクター中のＯＲＰを基準に
メタノールの添加量を増減させ添加することが好まし
い。
【００３３】すなわち一般にメタノール添加量を増加さ
せることによって、ＯＲＰ値は低下し、メタノール添加
量を低下させることによってＯＲＰは上昇するので、適
切なＯＲＰ値を示すようにメタノール添加量を制御する
ことによって、適量のメタノールの添加が可能である。
せることによって、ＯＲＰ値は低下し、メタノール添加
量を低下させることによってＯＲＰは上昇するので、適
切なＯＲＰ値を示すようにメタノール添加量を制御する
ことによって、適量のメタノールの添加が可能である。
【００３４】バイオリアクターにおいて消費されなかっ
たメタノールは、そのまま排出されると排水の水質ＣＯ
Ｄ（化学的酸素要求量）を高めるので、脱窒槽同様高炉
水砕系固定化担体１０を充填した好気性固定床型バイオ
リアクター９によって、メタノールを酸化分解させる。
たメタノールは、そのまま排出されると排水の水質ＣＯ
Ｄ（化学的酸素要求量）を高めるので、脱窒槽同様高炉
水砕系固定化担体１０を充填した好気性固定床型バイオ
リアクター９によって、メタノールを酸化分解させる。
【００３５】バイオリアクター１および好気性固定床型
バイオリアクター９から剥離した微生物に起因するＳＳ
（懸濁物質）は、高炉水砕系のサドル型セラミックス１
２を充填したセラミックス濾過装置１１によって濾過処
理をすることにより、良好な処理水を得ることができ
る。また濾過能力を高めるために、濾過槽入口において
塩化第二鉄，高分子凝集剤等の凝集剤を添加し、ＳＳを
凝集させ濾過能力を高めることが好ましい。
バイオリアクター９から剥離した微生物に起因するＳＳ
（懸濁物質）は、高炉水砕系のサドル型セラミックス１
２を充填したセラミックス濾過装置１１によって濾過処
理をすることにより、良好な処理水を得ることができ
る。また濾過能力を高めるために、濾過槽入口において
塩化第二鉄，高分子凝集剤等の凝集剤を添加し、ＳＳを
凝集させ濾過能力を高めることが好ましい。
【００３６】この考えに基づいて硝酸性窒素を含有する
鋼材の酸洗排水の生物学的脱窒処理を行う。
鋼材の酸洗排水の生物学的脱窒処理を行う。
【００３７】先ず図１に示す嫌気性バイオリアクター１
と好気性バイオリアクター９に活性汚泥を入れる。次い
で約１日間エアリフト管を用いて循環し、固定化担体に
微生物を固定化する。
と好気性バイオリアクター９に活性汚泥を入れる。次い
で約１日間エアリフト管を用いて循環し、固定化担体に
微生物を固定化する。
【００３８】この後、嫌気性バイオリアクター１のＯＲ
Ｐ制御値を−１００〜−２００ｍＶ（銀／塩化銀基準）
に、また好気性固定床型バイオリアクター９のＯＲＰ制
御値を＋５０〜＋２００ｍＶ（銀／塩化銀基準）に制御
しながら、鋼材の酸洗排水を嫌気性バイオリアクターの
滞留時間が１０時間となるように通水する。
Ｐ制御値を−１００〜−２００ｍＶ（銀／塩化銀基準）
に、また好気性固定床型バイオリアクター９のＯＲＰ制
御値を＋５０〜＋２００ｍＶ（銀／塩化銀基準）に制御
しながら、鋼材の酸洗排水を嫌気性バイオリアクターの
滞留時間が１０時間となるように通水する。
【００３９】このときの処理水の硝酸性窒素の除去率が
９０％以上になれば、高効率処理を行うため、バイオリ
アクター１の滞留時間が８→６→４→３時間となるよう
に滞留時間を順次短縮する。
９０％以上になれば、高効率処理を行うため、バイオリ
アクター１の滞留時間が８→６→４→３時間となるよう
に滞留時間を順次短縮する。
【００４０】この場合、硝酸性窒素の除去率とは、（嫌
気性バイオリアクター入口の硝酸性窒素濃度−嫌気性バ
イオリアクター出口の硝酸性窒素濃度）／（嫌気性バイ
オリアクター入口の硝酸性窒素濃度）と定義する。
気性バイオリアクター入口の硝酸性窒素濃度−嫌気性バ
イオリアクター出口の硝酸性窒素濃度）／（嫌気性バイ
オリアクター入口の硝酸性窒素濃度）と定義する。
【００４１】嫌気性バイオリアクターにおいて、水素供
与体あるいは活性汚泥のエネルギーとして消費されなか
ったメタノール等ＣＯＤ成分は、高炉水砕スラグサドル
型セラミックスを充填した好気性固定床型バイオリアク
ター９によって酸化分解する。
与体あるいは活性汚泥のエネルギーとして消費されなか
ったメタノール等ＣＯＤ成分は、高炉水砕スラグサドル
型セラミックスを充填した好気性固定床型バイオリアク
ター９によって酸化分解する。
【００４２】このとき、好気性固定床型バイオリアクタ
ー９内に設置したＯＲＰセンサーによって検出されるＯ
ＲＰは、ＯＲＰ制御器５およびブロワー６によって、＋
５０〜＋２００ｍＶ（銀／塩化銀基準）程度に制御す
る。
ー９内に設置したＯＲＰセンサーによって検出されるＯ
ＲＰは、ＯＲＰ制御器５およびブロワー６によって、＋
５０〜＋２００ｍＶ（銀／塩化銀基準）程度に制御す
る。
【００４３】さらに好気性固定床型バイオリアクター９
から剥離流出したＳＳは、セラミックス濾過装置１１入
口で塩化第二鉄水溶液の添加によって凝集させられた
後、上向流あるいは下向流によって濾過処理する。この
とき濾過速度は、ＳＳを十分捕捉するため、１００ｍ／
ｄａｙ程度以下にすることが望ましい。
から剥離流出したＳＳは、セラミックス濾過装置１１入
口で塩化第二鉄水溶液の添加によって凝集させられた
後、上向流あるいは下向流によって濾過処理する。この
とき濾過速度は、ＳＳを十分捕捉するため、１００ｍ／
ｄａｙ程度以下にすることが望ましい。
【００４４】また図３には、本発明の処理方法を実施す
るに際し、窒素ガスが得難い場合に有効な固定床型嫌気
性バイオリアクターの構成例を示す。
るに際し、窒素ガスが得難い場合に有効な固定床型嫌気
性バイオリアクターの構成例を示す。
【００４５】この固定床型嫌気性バイオリアクター１３
の底部から曝気されて微生物と接触することを繰り返し
たバイオガスは、空気に比較して酸素の含有率が１０％
以下と低く、また窒素の含有率が９０％以上と高いため
に、嫌気性の装置内を攪拌することに適したガスであ
る。また脱窒菌自身が生成したガスであることより、脱
窒菌に対しての毒性がほとんどない。
の底部から曝気されて微生物と接触することを繰り返し
たバイオガスは、空気に比較して酸素の含有率が１０％
以下と低く、また窒素の含有率が９０％以上と高いため
に、嫌気性の装置内を攪拌することに適したガスであ
る。また脱窒菌自身が生成したガスであることより、脱
窒菌に対しての毒性がほとんどない。
【００４６】このバイオリアクター１３は、図１に示す
バイオリアクター１とほぼ同じであるが、バイオガス供
給ブロワー２２（ＯＲＰ制御器と連動）があり、曝気槽
底部のバイオガス散気管２４とつながっている。
バイオリアクター１とほぼ同じであるが、バイオガス供
給ブロワー２２（ＯＲＰ制御器と連動）があり、曝気槽
底部のバイオガス散気管２４とつながっている。
【００４７】また嫌気槽内が減圧状態になるのを防止す
るため、バイオリアクター上部に気圧調整口２１を設置
した。邪魔板２３は、循環バイオガスに直接外部からの
空気が混入するのを防止するために設置した。
るため、バイオリアクター上部に気圧調整口２１を設置
した。邪魔板２３は、循環バイオガスに直接外部からの
空気が混入するのを防止するために設置した。
【００４８】
【実施例】実施例１として、高炉水砕練り込み網状プラ
スチック固定化担体を充填した嫌気性バイオリアクター
と高炉水砕系サドル型セラミックスを充填した好気性固
定床型バイオリアクターに下水活性汚泥を入れ、約１日
間エアリフト管を利用して固定化した後、脱窒菌の馴養
期として嫌気性バイオリアクターの滞留時間１０時間と
なるように硝酸性窒素濃度１００ｍｇ／リットルに調製
した鋼材の人工酸洗排水を通水した。
スチック固定化担体を充填した嫌気性バイオリアクター
と高炉水砕系サドル型セラミックスを充填した好気性固
定床型バイオリアクターに下水活性汚泥を入れ、約１日
間エアリフト管を利用して固定化した後、脱窒菌の馴養
期として嫌気性バイオリアクターの滞留時間１０時間と
なるように硝酸性窒素濃度１００ｍｇ／リットルに調製
した鋼材の人工酸洗排水を通水した。
【００４９】また脱窒反応時の水素供与体として、メタ
ノールを供給した硝酸性窒素に対し４倍量をバイオリア
クターに添加した。リアクター内は微量の窒素曝気によ
って攪拌した。このときバイオリアクター内のＯＲＰが
−１００〜−２００ｍＶ（銀／塩化銀基準）となるよう
に、空気によるＯＮ−ＯＦＦ曝気を行った。１〜２日で
リアクター出口の窒素濃度は、１０ｍｇ／リットル以下
になった。
ノールを供給した硝酸性窒素に対し４倍量をバイオリア
クターに添加した。リアクター内は微量の窒素曝気によ
って攪拌した。このときバイオリアクター内のＯＲＰが
−１００〜−２００ｍＶ（銀／塩化銀基準）となるよう
に、空気によるＯＮ−ＯＦＦ曝気を行った。１〜２日で
リアクター出口の窒素濃度は、１０ｍｇ／リットル以下
になった。
【００５０】その後、バイオリアクター内での処理時間
を短縮し、８→６→４→３時間となるように、順次処理
時間を短縮しながら通水した。このとき馴養期同様、バ
イオリアクター内のＯＲＰが−１００〜−２００ｍＶ
（銀／塩化銀基準）となるように空気によるＯＮ−ＯＦ
Ｆ曝気を行った。上記条件における処理水は、硝酸性窒
素濃度１０ｍｇ／リットル以下と良好であった。
を短縮し、８→６→４→３時間となるように、順次処理
時間を短縮しながら通水した。このとき馴養期同様、バ
イオリアクター内のＯＲＰが−１００〜−２００ｍＶ
（銀／塩化銀基準）となるように空気によるＯＮ−ＯＦ
Ｆ曝気を行った。上記条件における処理水は、硝酸性窒
素濃度１０ｍｇ／リットル以下と良好であった。
【００５１】またＣＯＤおよびＳＳの後工程処理として
設置した好気性固定床型バイオリアクターとセラミック
ス濾過装置の処理水は、ＣＯＤ＜１０ｍｇ／リットル，
ＳＳ＜５ｍｇ／リットルと良好であった。
設置した好気性固定床型バイオリアクターとセラミック
ス濾過装置の処理水は、ＣＯＤ＜１０ｍｇ／リットル，
ＳＳ＜５ｍｇ／リットルと良好であった。
【００５２】実施例２として、高炉水砕系サドル型セラ
ミックス固定化担体を充填した嫌気性バイオリアクター
と、高炉水砕系サドル型セラミックスを充填した好気性
固定床型バイオリアクターに下水活性汚泥を入れ、約１
日間エアリフト管を利用して固定化した後、実施例１と
同様に脱窒菌の馴養期として嫌気性バイオリアクターの
滞留時間１０時間となるように、硝酸性窒素濃度１００
ｍｇ／リットルに調製した鋼材の人工酸洗排水を通水し
た。
ミックス固定化担体を充填した嫌気性バイオリアクター
と、高炉水砕系サドル型セラミックスを充填した好気性
固定床型バイオリアクターに下水活性汚泥を入れ、約１
日間エアリフト管を利用して固定化した後、実施例１と
同様に脱窒菌の馴養期として嫌気性バイオリアクターの
滞留時間１０時間となるように、硝酸性窒素濃度１００
ｍｇ／リットルに調製した鋼材の人工酸洗排水を通水し
た。
【００５３】また脱窒反応時の水素供与体として、メタ
ノールを供給した硝酸性窒素に対し４倍量をバイオリア
クターに添加した。リアクター内は、微量の窒素曝気に
よって攪拌した。
ノールを供給した硝酸性窒素に対し４倍量をバイオリア
クターに添加した。リアクター内は、微量の窒素曝気に
よって攪拌した。
【００５４】このとき、バイオリアクター内のＯＲＰが
−１００〜−２００ｍＶ（銀／塩化銀基準）となるよう
に空気によるＯＮ−ＯＦＦ曝気を行った。バイオリアク
ター出口での窒素濃度は、１〜２日で１０ｍｇ／リット
ル以下になった。
−１００〜−２００ｍＶ（銀／塩化銀基準）となるよう
に空気によるＯＮ−ＯＦＦ曝気を行った。バイオリアク
ター出口での窒素濃度は、１〜２日で１０ｍｇ／リット
ル以下になった。
【００５５】その後、ＯＲＰと空気曝気との連動を解除
し、ＯＲＰが設定値より上昇した場合多量のメタノール
が、またＯＲＰが設定値より低下した場合少量のメタノ
ールがバイオリアクターに供給できるように改良し、Ｏ
ＲＰ値の制御値を−１００〜−２００ｍＶ（銀／塩化銀
基準）となるように処理を行った。
し、ＯＲＰが設定値より上昇した場合多量のメタノール
が、またＯＲＰが設定値より低下した場合少量のメタノ
ールがバイオリアクターに供給できるように改良し、Ｏ
ＲＰ値の制御値を−１００〜−２００ｍＶ（銀／塩化銀
基準）となるように処理を行った。
【００５６】上記の条件における処理水は、硝酸性窒素
濃度１０ｍｇ／リットル以下と良好であった。さらにバ
イオリアクターでの処理時間を短縮し、８→６→４→３
時間となるように順次処理時間を短縮しながら通水し
た。このとき馴養期同様、バイオリアクター内のＯＲＰ
が−１００〜−２００ｍＶ（銀／塩化銀基準）となるよ
うに空気によるＯＮ−ＯＦＦ曝気を行った。上記条件に
おける処理水は、硝酸性窒素濃度１０ｍｇ／リットル以
下と良好であった。
濃度１０ｍｇ／リットル以下と良好であった。さらにバ
イオリアクターでの処理時間を短縮し、８→６→４→３
時間となるように順次処理時間を短縮しながら通水し
た。このとき馴養期同様、バイオリアクター内のＯＲＰ
が−１００〜−２００ｍＶ（銀／塩化銀基準）となるよ
うに空気によるＯＮ−ＯＦＦ曝気を行った。上記条件に
おける処理水は、硝酸性窒素濃度１０ｍｇ／リットル以
下と良好であった。
【００５７】また上記条件でのバイオリアクター処理水
におけるＣＯＤは、１０〜３０ｍｇ／リットルであり、
さらにＣＯＤおよびＳＳの後工程処理として設置した好
気性固定床型バイオリアクターとセラミックス濾過装置
の処理水は、ＣＯＤ＜１０ｍｇ／リットル，ＳＳ＜５ｍ
ｇ／リットルと良好であった。
におけるＣＯＤは、１０〜３０ｍｇ／リットルであり、
さらにＣＯＤおよびＳＳの後工程処理として設置した好
気性固定床型バイオリアクターとセラミックス濾過装置
の処理水は、ＣＯＤ＜１０ｍｇ／リットル，ＳＳ＜５ｍ
ｇ／リットルと良好であった。
【００５８】実施例３として、高炉水砕系サドル型セラ
ミックス固定化担体を充填した嫌気性バイオリアクター
と高炉水砕系サドル型セラミックスを充填した好気性固
定床型バイオリアクターに下水活性汚泥を入れ、約１日
間エアリフト管を利用して固定化した後、実施例１と同
様に脱窒菌の馴養期として嫌気性バイオリアクターの滞
留時間１０時間となるように、硝酸性窒素濃度１００ｍ
ｇ／リットルに調製した鋼材の人工酸洗排水を通水し
た。リアクター内は微量の窒素曝気によって攪拌した。
ミックス固定化担体を充填した嫌気性バイオリアクター
と高炉水砕系サドル型セラミックスを充填した好気性固
定床型バイオリアクターに下水活性汚泥を入れ、約１日
間エアリフト管を利用して固定化した後、実施例１と同
様に脱窒菌の馴養期として嫌気性バイオリアクターの滞
留時間１０時間となるように、硝酸性窒素濃度１００ｍ
ｇ／リットルに調製した鋼材の人工酸洗排水を通水し
た。リアクター内は微量の窒素曝気によって攪拌した。
【００５９】このとき、バイオリアクター内のＯＲＰ
が、−１００〜−２００ｍＶ（銀／塩化銀基準）となる
ように空気によるＯＮ−ＯＦＦ曝気を行った。１〜２日
でバイオリアクター出口での窒素濃度は、１０ｍｇ／リ
ットル以下になった。
が、−１００〜−２００ｍＶ（銀／塩化銀基準）となる
ように空気によるＯＮ−ＯＦＦ曝気を行った。１〜２日
でバイオリアクター出口での窒素濃度は、１０ｍｇ／リ
ットル以下になった。
【００６０】その後、バイオリアクターにおける処理時
間を１０時間とした条件で人工酸洗排水中の硝酸性窒素
濃度を２００ｍｇ／リットルに上昇させ処理を行った。
この時馴養期同様にバイオリアクター内のＯＲＰが−１
００〜−２００ｍＶ（銀／塩化銀基準）となるように空
気によるＯＮ−ＯＦＦ曝気を行った。
間を１０時間とした条件で人工酸洗排水中の硝酸性窒素
濃度を２００ｍｇ／リットルに上昇させ処理を行った。
この時馴養期同様にバイオリアクター内のＯＲＰが−１
００〜−２００ｍＶ（銀／塩化銀基準）となるように空
気によるＯＮ−ＯＦＦ曝気を行った。
【００６１】上記条件における処理水は、硝酸性窒素濃
度１０ｍｇ／リットル以下と良好であった。さらに人工
酸洗排水中の硝酸性窒素濃度を３００→４００→５００
→６００ｍｇ／リットルと上昇させ処理を行った。この
条件での硝酸性窒素の除去率は、９０％以上と良好であ
った。１
度１０ｍｇ／リットル以下と良好であった。さらに人工
酸洗排水中の硝酸性窒素濃度を３００→４００→５００
→６００ｍｇ／リットルと上昇させ処理を行った。この
条件での硝酸性窒素の除去率は、９０％以上と良好であ
った。１
【００６２】またＣＯＤおよびＳＳの後工程処理として
設置した好気性固定床型バイオリアクターとセラミック
ス濾過装置の処理水は、ＣＯＤ＜１０ｍｇ／リットル，
ＳＳ＜５ｍｇ／リットルと良好であった。
設置した好気性固定床型バイオリアクターとセラミック
ス濾過装置の処理水は、ＣＯＤ＜１０ｍｇ／リットル，
ＳＳ＜５ｍｇ／リットルと良好であった。
【００６３】実施例４として、高炉水砕系サドル型セラ
ミックス固定化担体を充填した嫌気性バイオリアクター
と、高炉水砕系サドル型セラミックスを充填した好気性
固定床型バイオリアクターに下水活性汚泥を入れ、約２
日間エリアリフト管を利用して固定化した後、脱窒菌の
馴養期として嫌気性バイオリアクターの滞留時間１０時
間となるように鋼材の酸洗排水を通水した。
ミックス固定化担体を充填した嫌気性バイオリアクター
と、高炉水砕系サドル型セラミックスを充填した好気性
固定床型バイオリアクターに下水活性汚泥を入れ、約２
日間エリアリフト管を利用して固定化した後、脱窒菌の
馴養期として嫌気性バイオリアクターの滞留時間１０時
間となるように鋼材の酸洗排水を通水した。
【００６４】上記酸洗排水の性状は、硝酸性窒素が８０
〜１２０ｍｇ／リットルであり、その他微量の弗素を含
有していた。リアクター内は微量の窒素曝気によって攪
拌し、水素供与体として供給硝酸性窒素に対し、４倍程
度となるようメタノールを供給した。
〜１２０ｍｇ／リットルであり、その他微量の弗素を含
有していた。リアクター内は微量の窒素曝気によって攪
拌し、水素供与体として供給硝酸性窒素に対し、４倍程
度となるようメタノールを供給した。
【００６５】このときバイオリアクター内のＯＲＰが低
下し過ぎた場合、−１００〜−２００ｍＶ（銀／塩化銀
基準）となるように空気によるＯＮ−ＯＦＦ曝気を行っ
た。バイオリアクター出口での窒素濃度は、１〜２日で
１０ｍｇ／リットル以下になった。
下し過ぎた場合、−１００〜−２００ｍＶ（銀／塩化銀
基準）となるように空気によるＯＮ−ＯＦＦ曝気を行っ
た。バイオリアクター出口での窒素濃度は、１〜２日で
１０ｍｇ／リットル以下になった。
【００６６】その後、バイオリアクターでの処理時間を
短縮し、８→６→４→３時間となるように、順次処理時
間を短縮しながら通水した。このとき馴養期同様にバイ
オリアクター内のＯＲＰが−１００〜−２００ｍＶ（銀
／塩化銀基準）となるように空気によるＯＮ−ＯＦＦ曝
気を行った。上記条件における処理水は、硝酸性窒素濃
度１０ｍｇ／リットル以下と良好であった。
短縮し、８→６→４→３時間となるように、順次処理時
間を短縮しながら通水した。このとき馴養期同様にバイ
オリアクター内のＯＲＰが−１００〜−２００ｍＶ（銀
／塩化銀基準）となるように空気によるＯＮ−ＯＦＦ曝
気を行った。上記条件における処理水は、硝酸性窒素濃
度１０ｍｇ／リットル以下と良好であった。
【００６７】またＣＯＤおよびＳＳの後工程処理として
設置した好気性固定床型バイオリア１ターとセラミック
ス濾過装置の処理水は、ＣＯＤ＜１０ｍｇ／リットル，
ＳＳ＜５ｍｇ／リットルと良好であった。
設置した好気性固定床型バイオリア１ターとセラミック
ス濾過装置の処理水は、ＣＯＤ＜１０ｍｇ／リットル，
ＳＳ＜５ｍｇ／リットルと良好であった。
【００６８】実施例５として、図３に示す高炉水砕練り
込みプラスチック固定化担体を充填した固定床型嫌気性
バイオリアクター１３に下水活性汚泥を入れ、約１日間
エリアリフト管を利用して固定化した後、脱窒菌の馴養
期として固定床型嫌気性バイオリアクターの滞留時間１
０時間となるように、硝酸性窒素濃度１００ｍｇ／リッ
トルに調製した鋼材の人工酸洗排水を通水した。また脱
窒反応時の水素供与体としてメタノールを、供給した硝
酸性窒素に対し４倍量をバイオリアクターに添加した。
込みプラスチック固定化担体を充填した固定床型嫌気性
バイオリアクター１３に下水活性汚泥を入れ、約１日間
エリアリフト管を利用して固定化した後、脱窒菌の馴養
期として固定床型嫌気性バイオリアクターの滞留時間１
０時間となるように、硝酸性窒素濃度１００ｍｇ／リッ
トルに調製した鋼材の人工酸洗排水を通水した。また脱
窒反応時の水素供与体としてメタノールを、供給した硝
酸性窒素に対し４倍量をバイオリアクターに添加した。
【００６９】リアクター内は、固定床型嫌気性バイオリ
アクターの水面上に発生したバイオガスをバイオガス供
給ブロワー２２を用いてバイオガス散気管２４に供給
し、固定床型嫌気性バイオリアクター底部から曝気し
た。
アクターの水面上に発生したバイオガスをバイオガス供
給ブロワー２２を用いてバイオガス散気管２４に供給
し、固定床型嫌気性バイオリアクター底部から曝気し
た。
【００７０】このようにして固定床型嫌気性バイオリア
クター内を攪拌すると同時に、固定化担体に固定化され
た脱窒菌と接触させ、水面上に上昇したバイオガスは再
びバイオガス供給ブロワーによりバイオガス散気管２４
に供給した。
クター内を攪拌すると同時に、固定化担体に固定化され
た脱窒菌と接触させ、水面上に上昇したバイオガスは再
びバイオガス供給ブロワーによりバイオガス散気管２４
に供給した。
【００７１】このとき固定床型嫌気性バイオリアクター
内が減圧状態になるのを防止するために、気圧調整口２
１によって固定床型嫌気性バイオリアクター内を大気圧
に調整した。
内が減圧状態になるのを防止するために、気圧調整口２
１によって固定床型嫌気性バイオリアクター内を大気圧
に調整した。
【００７２】バイオリアクター内のＯＲＰが−１００〜
−２００ｍＶ（銀／塩化銀基準）となるようにバイオガ
スの流量を制御し、ＯＲＰが−２００ｍＶより低下し過
ぎる場合には、空気によるＯＮ−ＯＦＦ曝気を行った。
−２００ｍＶ（銀／塩化銀基準）となるようにバイオガ
スの流量を制御し、ＯＲＰが−２００ｍＶより低下し過
ぎる場合には、空気によるＯＮ−ＯＦＦ曝気を行った。
【００７３】人工酸洗排水通水後、１〜２日でリアクタ
ー出口での窒素濃度は１０ｍｇ／リットル以下になっ
た。その後、バイオリアクターでの処理時間を短縮し、
８→６→４→３時間となるように順次処理時間を短縮し
ながら通水した。上記条件における処理水は、硝酸性窒
素濃度１０ｍｇ／リットル以下と良好であった。
ー出口での窒素濃度は１０ｍｇ／リットル以下になっ
た。その後、バイオリアクターでの処理時間を短縮し、
８→６→４→３時間となるように順次処理時間を短縮し
ながら通水した。上記条件における処理水は、硝酸性窒
素濃度１０ｍｇ／リットル以下と良好であった。
【００７４】
【発明の効果】以上説明したように本発明は、高炉水砕
系の微生物固定化担体を充填した固定床型バイオリアク
ターを用いて、生物学的脱窒処理により硝酸性窒素を窒
素ガスとして除去するものであり、鋼材の製造工程から
排出される酸洗排水に含有される硝酸性窒素を安定かつ
高効率に窒素ガスとして処理することが可能となる。
系の微生物固定化担体を充填した固定床型バイオリアク
ターを用いて、生物学的脱窒処理により硝酸性窒素を窒
素ガスとして除去するものであり、鋼材の製造工程から
排出される酸洗排水に含有される硝酸性窒素を安定かつ
高効率に窒素ガスとして処理することが可能となる。
【図１】本発明を実施するに好適な脱窒処理システムの
一例を示す工程説明図である。
一例を示す工程説明図である。
【図２】高炉水砕スラグ系網状プラスチックス担体の一
例を示す斜視図である。
例を示す斜視図である。
【図３】本発明の処理方法を実施するに有効な固定床型
嫌気性バイオリアクターの構成例を示す図面である。
嫌気性バイオリアクターの構成例を示す図面である。
１ 固定床型嫌気性バイオリアクター ２ 高炉水砕系固定化担体 ３ 空気曝気用散気管 ４ ｐＨ制御器 ５ ＯＲＰ制御器 ６ ブロワー ７ ｐＨセンサー ８ ＯＲＰセンサー ９ 好気性固定床型バイオリアクター １０ 高炉水砕系固定化担体 １１ セラミックス濾過装置 １２ サドル型セラミックス（濾過材） １３ 固定床型嫌気性バイオリアクター ２１ 気圧調整口 ２２ バイオガス供給ブロワー ２３ 邪魔板 ２４ バイオガス散気管
Claims (6)
- 【請求項１】 鋼材の酸洗工程から発生する硝酸イオン
を含有する排水を、高炉水砕系の微生物固定化担体を充
填した固定床型バイオリアクターにより処理し、硝酸イ
オンに含まれている硝酸性窒素を窒素ガスとして除去す
ることを特徴とする硝酸性窒素を含有する鋼材酸洗排水
の処理方法。 - 【請求項２】 固定床型バイオリアクター内を、窒素ガ
スを用いて攪拌することを特徴とする請求項１記載の硝
酸性窒素を含有する鋼材酸洗排水の処理方法。 - 【請求項３】 固定床型バイオリアクター内の空気の間
欠曝気によって、ＯＲＰを銀／塩化銀基準にて−１００
〜−２００ｍＶに制御することを特徴とする請求項１ま
たは２記載の硝酸性窒素を含有する鋼材酸洗排水の処理
方法。 - 【請求項４】 後段処理として好気性固定床型バイオリ
アクターを置き、ＣＯＤ成分を酸化分解除去することを
特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の硝酸性
窒素を含有する鋼材酸洗排水の処理方法。 - 【請求項５】 サドル型セラミックスを充填したセラミ
ックス濾過装置により、固定床型バイオリアクターから
発生する懸濁物質を除去することを特徴とする請求項４
記載の硝酸性窒素を含有する鋼材酸洗排水の処理方法。 - 【請求項６】 高炉水砕系の微生物固定化担体を充填
し、硝酸性窒素を窒素ガスとして除去する固定床型バイ
オリアクターにおいて、該リアクター内の水面より上部
に配管およびガス取入口が設置され、該配管がブロワー
を介して、固定床型バイオリアクターの下部に設置され
たバイオガス散気管に接続されていることを特徴とする
硝酸性窒素を含有する鋼材酸洗排水の処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6090717A JPH07222993A (ja) | 1993-12-15 | 1994-04-06 | 硝酸性窒素を含有する鋼材酸洗排水の処理方法および処理装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34220493 | 1993-12-15 | ||
| JP5-342204 | 1993-12-15 | ||
| JP6090717A JPH07222993A (ja) | 1993-12-15 | 1994-04-06 | 硝酸性窒素を含有する鋼材酸洗排水の処理方法および処理装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07222993A true JPH07222993A (ja) | 1995-08-22 |
Family
ID=26432165
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6090717A Pending JPH07222993A (ja) | 1993-12-15 | 1994-04-06 | 硝酸性窒素を含有する鋼材酸洗排水の処理方法および処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07222993A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000296398A (ja) * | 1999-04-13 | 2000-10-24 | Nippon Steel Corp | 排水中の脱窒素処理装置 |
| WO2003045853A1 (fr) * | 2001-11-28 | 2003-06-05 | Ebara Corporation | Procede et dispositif de filtration a biomembrane |
| JP2014180629A (ja) * | 2013-03-19 | 2014-09-29 | Kubota Corp | 水処理方法および水処理システム |
-
1994
- 1994-04-06 JP JP6090717A patent/JPH07222993A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000296398A (ja) * | 1999-04-13 | 2000-10-24 | Nippon Steel Corp | 排水中の脱窒素処理装置 |
| WO2003045853A1 (fr) * | 2001-11-28 | 2003-06-05 | Ebara Corporation | Procede et dispositif de filtration a biomembrane |
| US7297275B2 (en) | 2001-11-28 | 2007-11-20 | Ebara Corporation | Biomembrane filtration apparatus and method |
| JP2014180629A (ja) * | 2013-03-19 | 2014-09-29 | Kubota Corp | 水処理方法および水処理システム |
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