JPH07197168A - 強度および耐摩耗性に優れた焼結アルミニウム合金 - Google Patents
強度および耐摩耗性に優れた焼結アルミニウム合金Info
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- JPH07197168A JPH07197168A JP35441693A JP35441693A JPH07197168A JP H07197168 A JPH07197168 A JP H07197168A JP 35441693 A JP35441693 A JP 35441693A JP 35441693 A JP35441693 A JP 35441693A JP H07197168 A JPH07197168 A JP H07197168A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 強度および耐摩耗性に優れた焼結アルミニウ
ム合金を提供する。 【構成】 平均粒径：１．５〜１５μｍのＳｉ結晶粒１
が、Ｓｉ：２．５〜１３重量％の高Ｓｉアルミニウム合
金島素地３中に４０〜７０面積％の割合で過密に集合晶
出して平均寸法：２０〜１５０μｍの大きさの高Ｓｉグ
ループ硬質相２を形成し、このＳｉグループ硬質相２が
Ｓｉ：０．０５〜２重量％の低Ｓｉアルミニウム合金素
地４中に分散している組織を有することを特徴とする焼
結アルミニウム合金。
ム合金を提供する。 【構成】 平均粒径：１．５〜１５μｍのＳｉ結晶粒１
が、Ｓｉ：２．５〜１３重量％の高Ｓｉアルミニウム合
金島素地３中に４０〜７０面積％の割合で過密に集合晶
出して平均寸法：２０〜１５０μｍの大きさの高Ｓｉグ
ループ硬質相２を形成し、このＳｉグループ硬質相２が
Ｓｉ：０．０５〜２重量％の低Ｓｉアルミニウム合金素
地４中に分散している組織を有することを特徴とする焼
結アルミニウム合金。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えば、乗用車用オ
イルポンプのギヤ、並びに乗用車エンジンのカムスプロ
ケットなど軽量で強度および耐摩耗性を必要とする各種
機械部品を製造するための焼結アルミニウム合金に関す
るものである。
イルポンプのギヤ、並びに乗用車エンジンのカムスプロ
ケットなど軽量で強度および耐摩耗性を必要とする各種
機械部品を製造するための焼結アルミニウム合金に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、軽量で、強度及び耐摩耗性が要
求される機械部品の製造には、特公平１−２０２１５号
公報で示される様なＳｉ：８〜３０wt％含有のアルミニ
ウム合金が用いられている。しかしながらこの合金は、
公報に記載されている通り、通常の粉末冶金法では製造
が困難なため、３００℃〜液相生成温度以下に加熱、も
しくは焼結した後、前記温度範囲で鍛造、あるいは押し
出しの強加工を施し、Ｓｉを粗大化させずに密度比９５
％以上に緻密化することで目的とする合金を得ている
が、上記、熱間での鍛造あるいは押し出しなどの工程が
必要なため、コストが高くなる等の欠点があった。
求される機械部品の製造には、特公平１−２０２１５号
公報で示される様なＳｉ：８〜３０wt％含有のアルミニ
ウム合金が用いられている。しかしながらこの合金は、
公報に記載されている通り、通常の粉末冶金法では製造
が困難なため、３００℃〜液相生成温度以下に加熱、も
しくは焼結した後、前記温度範囲で鍛造、あるいは押し
出しの強加工を施し、Ｓｉを粗大化させずに密度比９５
％以上に緻密化することで目的とする合金を得ている
が、上記、熱間での鍛造あるいは押し出しなどの工程が
必要なため、コストが高くなる等の欠点があった。
【０００３】そこで、焼結工程だけで強度の優れた焼結
アルミニウム合金を得る方法も提案されている（特開平
４−３６５８３２号公報参照）。
アルミニウム合金を得る方法も提案されている（特開平
４−３６５８３２号公報参照）。
【０００４】この方法により焼結アルミニウム合金を製
造するには、原料粉末として、Ｓｉ：１６〜３０重量％
未満を含有し、残りが実質的にＡｌからなる初晶Ｓｉ晶
出のＡｌ−Ｓｉ系合金粉末を用意し、さらに純Ａｌ粉
末、Ｃｕ粉末およびＭｇ粉末を用意し、これら原料粉末
を添加混合し、得られた混合粉末を成形圧力：２．５to
n ／cm2 以上にて圧粉体に成形し、この圧粉体を５２０
〜５７０℃にて焼結することにより得られる。
造するには、原料粉末として、Ｓｉ：１６〜３０重量％
未満を含有し、残りが実質的にＡｌからなる初晶Ｓｉ晶
出のＡｌ−Ｓｉ系合金粉末を用意し、さらに純Ａｌ粉
末、Ｃｕ粉末およびＭｇ粉末を用意し、これら原料粉末
を添加混合し、得られた混合粉末を成形圧力：２．５to
n ／cm2 以上にて圧粉体に成形し、この圧粉体を５２０
〜５７０℃にて焼結することにより得られる。
【０００５】このようにして得られた焼結アルミニウム
合金は、Ｓｉ：２〜１６重量％、Ｃｕ：２．０〜４．５
重量％、Ｍｇ：０．２〜１．５重量％を含有し、残りが
実質的にＡｌからなる成分組成を有し、初晶Ｓｉが均一
分散している組織を有し、少ないＳｉ含有量であっても
初晶Ｓｉの均一分散により耐摩耗性を良好に維持するこ
とができるものである。
合金は、Ｓｉ：２〜１６重量％、Ｃｕ：２．０〜４．５
重量％、Ｍｇ：０．２〜１．５重量％を含有し、残りが
実質的にＡｌからなる成分組成を有し、初晶Ｓｉが均一
分散している組織を有し、少ないＳｉ含有量であっても
初晶Ｓｉの均一分散により耐摩耗性を良好に維持するこ
とができるものである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、近年、回転駆
動装置の性能の向上に伴って、そこに使用される部品も
苛酷な条件下で使用されるようになり、かかる苛酷な条
件下での使用に耐え得ることが要求されているが、上記
従来の初晶Ｓｉが均一分散した組織を有する焼結アルミ
ニウム合金では十分に満足できる機械的特性（特に、強
度および耐摩耗性）を有する部品を製造することはでき
なかった。
動装置の性能の向上に伴って、そこに使用される部品も
苛酷な条件下で使用されるようになり、かかる苛酷な条
件下での使用に耐え得ることが要求されているが、上記
従来の初晶Ｓｉが均一分散した組織を有する焼結アルミ
ニウム合金では十分に満足できる機械的特性（特に、強
度および耐摩耗性）を有する部品を製造することはでき
なかった。
【０００７】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
従来よりも一層強度および耐摩耗性に優れたＳｉ含有焼
結アルミニウム合金を得るべく研究を行った結果、
（ａ） Ｓｉ結晶粒の分布および素地組織が焼結アルミ
ニウム合金の強度および耐摩耗性に大きく影響を及ぼ
し、Ｓｉ結晶粒がＳｉ：２．５〜１２重量％含有の高Ｓ
ｉアルミニウム合金素地中に集合晶出させて高Ｓｉグル
ープ硬質相を形成し、この高Ｓｉグループ硬質相がＳ
ｉ：０．０５〜２．０重量％含有の低Ｓｉアルミニウム
合金素地中に分散している組織を有する焼結アルミニウ
ム合金は、従来の焼結アルミニウム合金よりも強度およ
び耐摩耗性が向上する。
従来よりも一層強度および耐摩耗性に優れたＳｉ含有焼
結アルミニウム合金を得るべく研究を行った結果、
（ａ） Ｓｉ結晶粒の分布および素地組織が焼結アルミ
ニウム合金の強度および耐摩耗性に大きく影響を及ぼ
し、Ｓｉ結晶粒がＳｉ：２．５〜１２重量％含有の高Ｓ
ｉアルミニウム合金素地中に集合晶出させて高Ｓｉグル
ープ硬質相を形成し、この高Ｓｉグループ硬質相がＳ
ｉ：０．０５〜２．０重量％含有の低Ｓｉアルミニウム
合金素地中に分散している組織を有する焼結アルミニウ
ム合金は、従来の焼結アルミニウム合金よりも強度およ
び耐摩耗性が向上する。
【０００８】（ｂ） 上記Ｓｉ結晶粒がＳｉ：２．５〜
１２重量％含有の高Ｓｉアルミニウム合金島素地中に集
合した高Ｓｉグループ硬質相を有する組織を持ち、強度
および耐摩耗性に優れた合金を得るには、グループ硬質
相形成用の原料粉末としてＳｉ：１３〜６０重量％含有
する、冷却速度：１０2 ℃／秒以上で製造されたＡｌ合
金粉末、好ましくはアモルファスＡｌ合金粉末を用いる
ことにより得られる、などの研究結果を得たのである。
１２重量％含有の高Ｓｉアルミニウム合金島素地中に集
合した高Ｓｉグループ硬質相を有する組織を持ち、強度
および耐摩耗性に優れた合金を得るには、グループ硬質
相形成用の原料粉末としてＳｉ：１３〜６０重量％含有
する、冷却速度：１０2 ℃／秒以上で製造されたＡｌ合
金粉末、好ましくはアモルファスＡｌ合金粉末を用いる
ことにより得られる、などの研究結果を得たのである。
【０００９】この発明は、かかる研究結果に基づいてな
されたものであって、Ｓｉ結晶粒がＳｉ：２．５〜１２
重量％含有の高Ｓｉアルミニウム合金島素地中に集合し
て高Ｓｉグループ硬質相を形成し、この高Ｓｉグループ
硬質相がＳｉ：０．０５〜２．０重量％含有の低Ｓｉア
ルミニウム合金素地中に分散している組織を有する強度
および耐摩耗性に優れた焼結アルミニウム合金に特徴を
有するものである。
されたものであって、Ｓｉ結晶粒がＳｉ：２．５〜１２
重量％含有の高Ｓｉアルミニウム合金島素地中に集合し
て高Ｓｉグループ硬質相を形成し、この高Ｓｉグループ
硬質相がＳｉ：０．０５〜２．０重量％含有の低Ｓｉア
ルミニウム合金素地中に分散している組織を有する強度
および耐摩耗性に優れた焼結アルミニウム合金に特徴を
有するものである。
【００１０】図１は、この発明の焼結アルミニウム合金
の組織写真を模写した組織の説明図である。
の組織写真を模写した組織の説明図である。
【００１１】図１において１は、Ｓｉ結晶粒である。こ
のＳｉ結晶粒１は、平均粒径が１．５μｍより小さいと
耐摩耗性に寄与する効果が少なくなるので好ましくな
く、一方、１５μｍより大きいと材料の強度が低下し、
かつ切削性が低下するので好ましくない。したがって、
Ｓｉ結晶粒の平均粒径：１．５〜１５μｍの範囲内に定
めた。
のＳｉ結晶粒１は、平均粒径が１．５μｍより小さいと
耐摩耗性に寄与する効果が少なくなるので好ましくな
く、一方、１５μｍより大きいと材料の強度が低下し、
かつ切削性が低下するので好ましくない。したがって、
Ｓｉ結晶粒の平均粒径：１．５〜１５μｍの範囲内に定
めた。
【００１２】上記Ｓｉ結晶粒１は、Ｓｉ：２．５〜１２
重量％含有の高Ｓｉアルミニウム合金島素地３中に集合
して図１に示されるような高Ｓｉグループ硬質相２を形
成し、この高Ｓｉグループ硬質相２がＳｉ：０．０５〜
２重量％含有の低Ｓｉアルミニウム合金素地４中に分散
している。
重量％含有の高Ｓｉアルミニウム合金島素地３中に集合
して図１に示されるような高Ｓｉグループ硬質相２を形
成し、この高Ｓｉグループ硬質相２がＳｉ：０．０５〜
２重量％含有の低Ｓｉアルミニウム合金素地４中に分散
している。
【００１３】上記高Ｓｉグループ硬質相２を構成する高
Ｓｉアルミニウム合金島素地３は、平均寸法が２０〜１
５０μｍの範囲内にあり、この高Ｓｉアルミニウム合金
島素地３中にＳｉ結晶粒１が１０〜７０面積％の割合で
過密に集合し形成されている。この範囲に限定した理由
は、高Ｓｉアルミニウム合金島素地３が平均寸法で１５
０μｍを越えると十分な強度が得られず、一方、２０μ
ｍ未満では十分な耐摩耗性が得られないことによるもの
であり、またＳｉ結晶粒１が１０面積％未満では耐摩耗
性に及ぼす効果が十分でなく、一方、７０面積％を越え
て過密に集合せしめると相手攻撃性が顕著になると共に
切削性も劣るようになるので好ましくないことによるも
のである。
Ｓｉアルミニウム合金島素地３は、平均寸法が２０〜１
５０μｍの範囲内にあり、この高Ｓｉアルミニウム合金
島素地３中にＳｉ結晶粒１が１０〜７０面積％の割合で
過密に集合し形成されている。この範囲に限定した理由
は、高Ｓｉアルミニウム合金島素地３が平均寸法で１５
０μｍを越えると十分な強度が得られず、一方、２０μ
ｍ未満では十分な耐摩耗性が得られないことによるもの
であり、またＳｉ結晶粒１が１０面積％未満では耐摩耗
性に及ぼす効果が十分でなく、一方、７０面積％を越え
て過密に集合せしめると相手攻撃性が顕著になると共に
切削性も劣るようになるので好ましくないことによるも
のである。
【００１４】上述の平均寸法が２０〜１５０μｍの範囲
内にある高Ｓｉアルミニウム合金島素地３中に平均粒
径：１．５〜１５μｍのＳｉ結晶粒が１０〜７０面積％
の割合で過密に集合してなる高Ｓｉグループ硬質相２
は、素地４に３〜５０面積％の割合で分散していること
が好ましい。その理由は、３面積％未満では耐摩耗性に
及ぼす効果が少なくなり、一方、５０面積％を越えると
材料の強度が格段に低下するので好ましくないことによ
るものである。
内にある高Ｓｉアルミニウム合金島素地３中に平均粒
径：１．５〜１５μｍのＳｉ結晶粒が１０〜７０面積％
の割合で過密に集合してなる高Ｓｉグループ硬質相２
は、素地４に３〜５０面積％の割合で分散していること
が好ましい。その理由は、３面積％未満では耐摩耗性に
及ぼす効果が少なくなり、一方、５０面積％を越えると
材料の強度が格段に低下するので好ましくないことによ
るものである。
【００１５】前記したように、上述のようなグループ硬
質相が分散した組織を有し、強度および耐摩耗性に優れ
た合金を得るには、グループ硬質相形成用の原料粉末と
してＳｉ：１３〜６０重量％含有する、冷却速度：１０
2 ℃／秒以上で製造されたＡｌ合金粉末、好ましくはア
モルファスＡｌ合金粉末を用いることにより得ることが
できるが、それは以下の理由による。
質相が分散した組織を有し、強度および耐摩耗性に優れ
た合金を得るには、グループ硬質相形成用の原料粉末と
してＳｉ：１３〜６０重量％含有する、冷却速度：１０
2 ℃／秒以上で製造されたＡｌ合金粉末、好ましくはア
モルファスＡｌ合金粉末を用いることにより得ることが
できるが、それは以下の理由による。
【００１６】硬質相形成用Ａｌ合金粉末中のＳｉ成分
は、焼結時の加熱により硬質なＳｉ結晶として成長・粗
大化していくが、１０2 ℃／秒以下の冷却速度で製造さ
れたＡｌ合金粉末は、粉末中のＳｉ成分が既に粗大な初
晶Ｓｉとして晶出しており、このＳｉ結晶が焼結時に更
に粗大化するため１５μｍ以下の粒径にコントロールで
きず、且つ、１．５〜１５μｍのＳｉ結晶が集合して成
るグループ硬質相を形成せず粗大なＳｉ結晶として分散
するようになり、材料の強度や切削性を低下させる原因
となることによる。また、前記理由より、グループ硬質
相形成用Ａｌ合金粉末原料としては、アモルファス粉末
が、焼結時にＳｉ結晶粒径をより制御しやすいため、好
ましい。
は、焼結時の加熱により硬質なＳｉ結晶として成長・粗
大化していくが、１０2 ℃／秒以下の冷却速度で製造さ
れたＡｌ合金粉末は、粉末中のＳｉ成分が既に粗大な初
晶Ｓｉとして晶出しており、このＳｉ結晶が焼結時に更
に粗大化するため１５μｍ以下の粒径にコントロールで
きず、且つ、１．５〜１５μｍのＳｉ結晶が集合して成
るグループ硬質相を形成せず粗大なＳｉ結晶として分散
するようになり、材料の強度や切削性を低下させる原因
となることによる。また、前記理由より、グループ硬質
相形成用Ａｌ合金粉末原料としては、アモルファス粉末
が、焼結時にＳｉ結晶粒径をより制御しやすいため、好
ましい。
【００１７】さらに、この発明の焼結アルミニウム合金
の素地４に、少量のＳｉを含有させることにより素地４
を固溶強化し、さらに他の元素と化合物（例えばＭｇ2
Ｓｉ等）を形成させて分散強化させることができるが、
Ｓｉ含有量は０．０５重量％未満では所望の効果が得ら
れず、一方、２．０重量％を越えると素地が脆化して強
度が低下するので好ましくない。したがって、素地４に
含まれるＳｉ含有量は０．０５〜２．０重量％の範囲内
にあることが好ましい。
の素地４に、少量のＳｉを含有させることにより素地４
を固溶強化し、さらに他の元素と化合物（例えばＭｇ2
Ｓｉ等）を形成させて分散強化させることができるが、
Ｓｉ含有量は０．０５重量％未満では所望の効果が得ら
れず、一方、２．０重量％を越えると素地が脆化して強
度が低下するので好ましくない。したがって、素地４に
含まれるＳｉ含有量は０．０５〜２．０重量％の範囲内
にあることが好ましい。
【００１８】
【実施例】原料粉末として、いずれもアトマイズ法によ
り製造された粒度−１００メッシュの純Ａｌ粉末、Ａｌ
−５０重量％Ｚｎ粉末、Ａｌ−５重量％Ｍｇ粉末、Ａｌ
−３０重量％Ｃｕ粉末、Ａｌ−１０重量％Ｆｅ粉末、Ａ
ｌ−８重量％Ｓｉ粉末、およびグループ硬質相形成用の
表１に示される平均粒径と組成を有する、アトマイズ法
により１０3 〜１０4 ℃／秒の冷却速度で製造されたＡ
ｌ−高Ｓｉ系粉末と、単ロール急冷凝固法により１０5
℃／秒以上の冷却速度で製造されたアモルファスリボン
を粉砕して得たアモルファスＡｌ−高Ｓｉ系粉末を用意
した。
り製造された粒度−１００メッシュの純Ａｌ粉末、Ａｌ
−５０重量％Ｚｎ粉末、Ａｌ−５重量％Ｍｇ粉末、Ａｌ
−３０重量％Ｃｕ粉末、Ａｌ−１０重量％Ｆｅ粉末、Ａ
ｌ−８重量％Ｓｉ粉末、およびグループ硬質相形成用の
表１に示される平均粒径と組成を有する、アトマイズ法
により１０3 〜１０4 ℃／秒の冷却速度で製造されたＡ
ｌ−高Ｓｉ系粉末と、単ロール急冷凝固法により１０5
℃／秒以上の冷却速度で製造されたアモルファスリボン
を粉砕して得たアモルファスＡｌ−高Ｓｉ系粉末を用意
した。
【００１９】これら原料粉末を表２に示される割合で配
合し混合したのち、加圧力：４ton／cm2 で成形体を作
製し、得られた成形体を表３の条件で焼結し、５．５to
n ／cm2 の加圧力で矯正（再圧縮）を施し、溶体化処理
および時効処理することにより本発明焼結アルミニウム
合金（以下、本発明合金という）１〜１１および比較焼
結アルミニウム合金（以下、比較合金という）１〜１０
を作製した。
合し混合したのち、加圧力：４ton／cm2 で成形体を作
製し、得られた成形体を表３の条件で焼結し、５．５to
n ／cm2 の加圧力で矯正（再圧縮）を施し、溶体化処理
および時効処理することにより本発明焼結アルミニウム
合金（以下、本発明合金という）１〜１１および比較焼
結アルミニウム合金（以下、比較合金という）１〜１０
を作製した。
【００２０】得られた本発明合金１〜１１および比較合
金１〜１０の組織を金属顕微鏡で観察し、その組織のＳ
ｉ結晶粒の平均粒径、Ｓｉ結晶粒が集合して出来た高Ｓ
ｉグループ硬質相のＳｉ結晶粒の集合密度および高Ｓｉ
グループ硬質相の平均寸法、並びに高Ｓｉグループ硬質
相が低Ｓｉアルミニウム合金素地中に分散している割合
を測定し、それらの測定値を表４〜５に示した。さらに
高Ｓｉグループ硬質相が分散している低Ｓｉアルミニウ
ム合金素地のＳｉ含有量および高Ｓｉグループ硬質相を
構成する高Ｓｉアルミニウム合金島素地のＳｉ含有量に
ついてもＸ線回析により測定し、それらの測定結果につ
いても表４〜５に示した。
金１〜１０の組織を金属顕微鏡で観察し、その組織のＳ
ｉ結晶粒の平均粒径、Ｓｉ結晶粒が集合して出来た高Ｓ
ｉグループ硬質相のＳｉ結晶粒の集合密度および高Ｓｉ
グループ硬質相の平均寸法、並びに高Ｓｉグループ硬質
相が低Ｓｉアルミニウム合金素地中に分散している割合
を測定し、それらの測定値を表４〜５に示した。さらに
高Ｓｉグループ硬質相が分散している低Ｓｉアルミニウ
ム合金素地のＳｉ含有量および高Ｓｉグループ硬質相を
構成する高Ｓｉアルミニウム合金島素地のＳｉ含有量に
ついてもＸ線回析により測定し、それらの測定結果につ
いても表４〜５に示した。
【００２１】さらに比較のために、通常の初晶Ｓｉが析
出しているＳｉ：２０重量％を含有し、残りがＡｌおよ
び不可避不純物からなる粒度−１００メッシュのアトマ
イズ粉末および、いずれも−１００メッシュの粒度のＣ
ｕ粉末、Ｍｇ粉末、純Ａｌ粉末を用意し、このアトマイ
ズ粉末を表２に示される割合で配合し、混合したのち加
圧力：４ton ／cm2 で成形し、表３に示される条件で焼
結、溶体化処理および時効処理することにより従来焼結
アルミニウム合金（以下、従来合金という）を作製し
た。
出しているＳｉ：２０重量％を含有し、残りがＡｌおよ
び不可避不純物からなる粒度−１００メッシュのアトマ
イズ粉末および、いずれも−１００メッシュの粒度のＣ
ｕ粉末、Ｍｇ粉末、純Ａｌ粉末を用意し、このアトマイ
ズ粉末を表２に示される割合で配合し、混合したのち加
圧力：４ton ／cm2 で成形し、表３に示される条件で焼
結、溶体化処理および時効処理することにより従来焼結
アルミニウム合金（以下、従来合金という）を作製し
た。
【００２２】得られた本発明合金１〜１１、比較合金１
〜１０および従来合金を用い、たて：１０mm、横：１０
mm、厚さ：４０mmの寸法を有するブロックを作製し、こ
のブロックを回転する鋳鉄（ＦＣ２５０）製の外径：４
０mm、内径：３０mm、幅：１５mmの寸法を有するリング
に一定荷重で押し付けるブロックオンリング型の摩耗試
験を行なった。
〜１０および従来合金を用い、たて：１０mm、横：１０
mm、厚さ：４０mmの寸法を有するブロックを作製し、こ
のブロックを回転する鋳鉄（ＦＣ２５０）製の外径：４
０mm、内径：３０mm、幅：１５mmの寸法を有するリング
に一定荷重で押し付けるブロックオンリング型の摩耗試
験を行なった。
【００２３】試験条件は下記の通りである。
【００２４】荷重：３０kgf 、 摺動速度：５ｍ／秒、 摺動距離：１５００ｍ、 潤滑：エンジンオイル滴下（ガソリンエンジン用）、 かかる条件のブロックオンリング型摩耗試験を行ったの
ち、ブロックの体積摩耗量を測定し、その結果を表４〜
５に示した。
ち、ブロックの体積摩耗量を測定し、その結果を表４〜
５に示した。
【００２５】さらに、本発明合金１〜１１、比較合金１
〜１０および従来合金を用いてＪＩＳ規格ＪＩＳＺ２５
５０に基づく引張り試験片を作製し、この試験片を用い
て引張り強さを測定し、これらの測定値を表４〜５に示
した。
〜１０および従来合金を用いてＪＩＳ規格ＪＩＳＺ２５
５０に基づく引張り試験片を作製し、この試験片を用い
て引張り強さを測定し、これらの測定値を表４〜５に示
した。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【表３】
【００２９】
【表４】
【００３０】
【表５】
【００３１】
【発明の効果】表１〜表５に示される結果から、平均粒
径：１．５〜１５μｍの範囲内にあるＳｉ結晶粒が、Ｓ
ｉ：２．５〜１２重量％の高Ｓｉアルミニウム合金島素
地中に１０〜７０面積％の割合で過密に集合晶出して平
均寸法：２０〜１５０μｍの大きさの高Ｓｉグループ硬
質相を形成し、この高Ｓｉグループ硬質相がＳｉ：０．
０５〜２．０重量％の低Ｓｉアルミニウム合金素地中に
分散している組織を有する本発明合金１〜１１は、従来
合金と比較して、引張り強さおよび耐摩耗性に優れてい
ることがわかる。
径：１．５〜１５μｍの範囲内にあるＳｉ結晶粒が、Ｓ
ｉ：２．５〜１２重量％の高Ｓｉアルミニウム合金島素
地中に１０〜７０面積％の割合で過密に集合晶出して平
均寸法：２０〜１５０μｍの大きさの高Ｓｉグループ硬
質相を形成し、この高Ｓｉグループ硬質相がＳｉ：０．
０５〜２．０重量％の低Ｓｉアルミニウム合金素地中に
分散している組織を有する本発明合金１〜１１は、従来
合金と比較して、引張り強さおよび耐摩耗性に優れてい
ることがわかる。
【００３２】しかし、この発明の範囲から外れている比
較合金１〜１０は、引張り強さまたは耐摩耗性の少なく
ともいずれかの特性が劣ることがわかる。
較合金１〜１０は、引張り強さまたは耐摩耗性の少なく
ともいずれかの特性が劣ることがわかる。
【００３３】上述のように、この発明の焼結アルミニウ
ム合金を用いて機械部品等を製造すると、従来よりも機
械的強度の優れた機械部品を製造することができ、苛酷
な使用に耐えることができるので、駆動装置等の性能向
上に大いに貢献しうるものである。
ム合金を用いて機械部品等を製造すると、従来よりも機
械的強度の優れた機械部品を製造することができ、苛酷
な使用に耐えることができるので、駆動装置等の性能向
上に大いに貢献しうるものである。
【図１】この発明の焼結アルミニウム合金の組織を説明
するための模写説明図である。
するための模写説明図である。
【符号の説明】 １ Ｓｉ結晶粒 ２ 高Ｓｉグループ硬質相 ３ 高Ｓｉアルミニウム合金島素地 ４ 低Ｓｉアルミニウム合金素地
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｓｉ結晶粒がＳｉ：２．５〜１２重量％
含有の高Ｓｉアルミニウム合金島素地中に集合して高Ｓ
ｉグループ硬質相を形成し、この高Ｓｉグループ硬質相
がＳｉ：０．０５〜２．０重量％含有の低Ｓｉアルミニ
ウム合金素地中に分散している組織を有することを特徴
とする強度および耐摩耗性に優れた焼結アルミニウム合
金。 - 【請求項２】 Ｓｉ結晶粒がＳｉ：２．５〜１２重量％
含有の高Ｓｉアルミニウム島素地中に１０〜７０面積％
の割合で過密に集合晶出した高Ｓｉグループ硬質相を形
成し、この高Ｓｉグループ硬質相がＳｉ：０．０５〜
２．０重量％含有の低Ｓｉアルミニウム合金素地中に分
散している組織を有することを特徴とする強度および耐
摩耗性に優れた焼結アルミニウム合金。 - 【請求項３】 Ｓｉ結晶粒がＳｉ：２．５〜１２重量％
含有の高Ｓｉアルミニウム合金島素地中に１０〜７０面
積％の割合で過密に集合して平均寸法：２０〜１５０μ
ｍの範囲内にある大きさの高Ｓｉグループ硬質相を形成
し、この高Ｓｉグループ硬質相がＳｉ：０．０５〜２．
０重量％含有の低Ｓｉアルミニウム合金素地中に分散し
ている組織を有することを特徴とする強度および耐摩耗
性に優れた焼結アルミニウム合金。 - 【請求項４】 上記Ｓｉ結晶粒の平均粒径は１．５〜１
５μｍの範囲内にあることを特徴とする請求項１，２ま
たは３記載の強度および耐摩耗性に優れた焼結アルミニ
ウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35441693A JP3291551B2 (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 強度および耐摩耗性に優れた焼結アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35441693A JP3291551B2 (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 強度および耐摩耗性に優れた焼結アルミニウム合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07197168A true JPH07197168A (ja) | 1995-08-01 |
| JP3291551B2 JP3291551B2 (ja) | 2002-06-10 |
Family
ID=18437414
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35441693A Expired - Fee Related JP3291551B2 (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 強度および耐摩耗性に優れた焼結アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3291551B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7166254B2 (en) | 2002-05-14 | 2007-01-23 | Hitachi Powdered Metals Co., Ltd. | Process for producing sintered aluminum alloy |
| JP2013227658A (ja) * | 2012-03-30 | 2013-11-07 | Sumitomo Electric Sintered Alloy Ltd | 摺動部材、及び摺動部材の製造方法 |
| JP2015068185A (ja) * | 2013-09-27 | 2015-04-13 | 住友電工焼結合金株式会社 | オイルポンプ用ロータ |
| CN114151531A (zh) * | 2021-12-30 | 2022-03-08 | 亚超特新材料技术有限公司 | 一种用于链条和皮带传动装置的轻量化铝基复合材料传动圆盘 |
-
1993
- 1993-12-28 JP JP35441693A patent/JP3291551B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7166254B2 (en) | 2002-05-14 | 2007-01-23 | Hitachi Powdered Metals Co., Ltd. | Process for producing sintered aluminum alloy |
| JP2013227658A (ja) * | 2012-03-30 | 2013-11-07 | Sumitomo Electric Sintered Alloy Ltd | 摺動部材、及び摺動部材の製造方法 |
| JP2015068185A (ja) * | 2013-09-27 | 2015-04-13 | 住友電工焼結合金株式会社 | オイルポンプ用ロータ |
| CN114151531A (zh) * | 2021-12-30 | 2022-03-08 | 亚超特新材料技术有限公司 | 一种用于链条和皮带传动装置的轻量化铝基复合材料传动圆盘 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3291551B2 (ja) | 2002-06-10 |
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