JPH04131346A - 耐摩耗性に優れたAl―Si系焼結合金 - Google Patents
耐摩耗性に優れたAl―Si系焼結合金Info
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- JPH04131346A JPH04131346A JP2253082A JP25308290A JPH04131346A JP H04131346 A JPH04131346 A JP H04131346A JP 2253082 A JP2253082 A JP 2253082A JP 25308290 A JP25308290 A JP 25308290A JP H04131346 A JPH04131346 A JP H04131346A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、エンジンのシリンダーライナーコンロッド
、ロッカーアーム、ピストン、コンプレッサーのシリン
ダーライナー、ピストン、ベーン等の各種駆動装置の摺
動部品に使用した場合に優れた性能を発揮する耐摩耗性
に優れたへΩ−5j系焼結合金に関するものである。
、ロッカーアーム、ピストン、コンプレッサーのシリン
ダーライナー、ピストン、ベーン等の各種駆動装置の摺
動部品に使用した場合に優れた性能を発揮する耐摩耗性
に優れたへΩ−5j系焼結合金に関するものである。
S r:10〜35%、Cu:] 〜10%、Mg:0
.4〜4%、を含有し、さらにFB、Ni 、Mn、C
rのうち1種または2種以上:0.5〜![1%を含有
し、残部:Alおよび不可避不純物から成る成分組成(
以上、%は、重量%)を有するAl−5t系合金粉末を
原料粉末とし、この原料粉末に酸化アルミニウム粉末ま
たは内部酸化処理して得られた微細な酸化アルミニウム
か分散した粉末を添加混合し、冷間圧縮成形して冷間圧
縮成形体を製造し、この冷間圧縮成形体を液相焼結して
固化し、素地中に微細な酸化アルミニウムが分散してな
るAll−Si系焼結合金は知られている。
.4〜4%、を含有し、さらにFB、Ni 、Mn、C
rのうち1種または2種以上:0.5〜![1%を含有
し、残部:Alおよび不可避不純物から成る成分組成(
以上、%は、重量%)を有するAl−5t系合金粉末を
原料粉末とし、この原料粉末に酸化アルミニウム粉末ま
たは内部酸化処理して得られた微細な酸化アルミニウム
か分散した粉末を添加混合し、冷間圧縮成形して冷間圧
縮成形体を製造し、この冷間圧縮成形体を液相焼結して
固化し、素地中に微細な酸化アルミニウムが分散してな
るAll−Si系焼結合金は知られている。
しかし、最近の各種摺動駆動装置は、高性能化および高
速化にともない、これの使用環境は従来よりも一段と苛
酷さを増し、このため、上記各種駆動装置に用いられる
従来の上記Al−Si系焼結合金は、たとえば、エンジ
ンのシリンダーライナー、コンロッド、ロッカーアーム
、ピストン、コンプレッサーのシリンダーライナー、ピ
ストン、ベーン等の各種摺動機械部品に使用した場合に
、耐摩耗性などの機械的特性が十分でなく、従来よりも
一層すぐれた耐摩耗性などの機械的特性が要求されてい
る。ところが上記従来の酸化アルミニウム粉末を混合し
1、焼結して得られるAll −Si系焼結合金では素
地中に分散する酸化アルミニウム粒の含有割合が少ない
かまたは摺動中に合金素地内に酸化アルミニウム粒が埋
もれるために十分な耐摩耗性が得られず、これらの要求
に満足な対応をすることかできないのが現状である。そ
こで酸化アルミニウム粉末を多く添加した混合粉末を焼
結して、素地中に分散する酸化アルミニウム含有割合の
多いアルミニウム焼結合金も提案されているか、酸化ア
ルミニウム粒の含有割合の多すぎるアルミニウム合金粉
末は、焼結性が著しく低下し、焼結体の機械的強度の低
下を招き、強度の面でも実用に供することができないな
どの課題があった。
速化にともない、これの使用環境は従来よりも一段と苛
酷さを増し、このため、上記各種駆動装置に用いられる
従来の上記Al−Si系焼結合金は、たとえば、エンジ
ンのシリンダーライナー、コンロッド、ロッカーアーム
、ピストン、コンプレッサーのシリンダーライナー、ピ
ストン、ベーン等の各種摺動機械部品に使用した場合に
、耐摩耗性などの機械的特性が十分でなく、従来よりも
一層すぐれた耐摩耗性などの機械的特性が要求されてい
る。ところが上記従来の酸化アルミニウム粉末を混合し
1、焼結して得られるAll −Si系焼結合金では素
地中に分散する酸化アルミニウム粒の含有割合が少ない
かまたは摺動中に合金素地内に酸化アルミニウム粒が埋
もれるために十分な耐摩耗性が得られず、これらの要求
に満足な対応をすることかできないのが現状である。そ
こで酸化アルミニウム粉末を多く添加した混合粉末を焼
結して、素地中に分散する酸化アルミニウム含有割合の
多いアルミニウム焼結合金も提案されているか、酸化ア
ルミニウム粒の含有割合の多すぎるアルミニウム合金粉
末は、焼結性が著しく低下し、焼結体の機械的強度の低
下を招き、強度の面でも実用に供することができないな
どの課題があった。
そこで、本発明者らは、かかる課題を解決すべく研究を
行った結果、 S j:10〜35%を含有し、必要に応じてCu:1
〜10%、Mg:0.4〜4%、Fe、 Nl、
Mn、 Crのうち1種もしくは2種以上二0.1〜
10%を含有し、残部:Aj7および不可避不純物から
成る成分組成(以上、%は、重量%)を有するAl−5
5系合金素地中に、殻状に凝集した微細な酸化アルミニ
ウムを主体とした複合粉末粒子が5〜b布した組織を有
する耐摩耗性に優れたAj)−Si系焼結合金は、上記
従来の素地中に微細な酸化アルミニウム粒か均一に分散
してなるA、1)−Si系焼結合金よりも優れた機械的
特性を示すという知見を得たのである。
行った結果、 S j:10〜35%を含有し、必要に応じてCu:1
〜10%、Mg:0.4〜4%、Fe、 Nl、
Mn、 Crのうち1種もしくは2種以上二0.1〜
10%を含有し、残部:Aj7および不可避不純物から
成る成分組成(以上、%は、重量%)を有するAl−5
5系合金素地中に、殻状に凝集した微細な酸化アルミニ
ウムを主体とした複合粉末粒子が5〜b布した組織を有
する耐摩耗性に優れたAj)−Si系焼結合金は、上記
従来の素地中に微細な酸化アルミニウム粒か均一に分散
してなるA、1)−Si系焼結合金よりも優れた機械的
特性を示すという知見を得たのである。
この発明は、かかる知見にもとづいてなされたものであ
って、 (1) St :10〜35%を含有し、残部:A
Iおよび不可避不純物から成る組成(以上、%は、重量
%)を有するA(1−Si系合金素地中に、殻状に凝集
した微細な酸化アルミニウムを主体とした複合粉末粒子
が5〜50容量%分布した組織を有する耐摩耗性に優れ
たAI−Si系焼結合金、 (2) St :10〜35%、 Cu:1〜10%、 を含有し、残部:AIおよび不可避不純物から成る組成
(以上、%は、重量%)を有するAl7−Si系合金素
地中に、殻状に凝集した微細な酸化アルミニウムを主体
とした複合粉末粒子が5〜50容量%分布した組織を有
する耐摩耗性に優れたAI−Si系焼結合金、 (3) Si :10〜35%、 Cu:1〜lO%、 Mg:0.4〜4%、 を含有し、残部:AIおよび不可避不純物から成る組成
(以上、%は、重量%)を有するA、17Si系合金素
地中に、殻状に凝集した微細な酸化アルミニウムを主体
とした複合粉末粒子か5〜50容量%分布した組織を有
する耐摩耗性に優れたAg−Si系焼結合金、 (4) Si :10〜35%、 Fe、Ni 、Mn、Crのうち1種または2種以上二
0.1〜10%、 を含有し、残部:Agおよび不可避不純物から成る組成
(以上、%は、重量%)を有するAI −Si系合金素
地中に、殻状に凝集した微細な酸化アルミニウムを主体
とした複合粉末粒子が5〜50容量%分布した組織を有
する耐摩耗性に優れたAl−Si系焼結合金、 (5) Si :10〜35%、 Cu : 1〜10%、 Fe、Nf 、Mn、Crのうち1種または2種以上:
0,1〜l(1%、 を含有し、残部:Alおよび不可避不純物から成る組成
(以上、%は、重量%)を有するAI −Sf系合金素
地中に、殻状に凝集した微細な酸化アルミニウムを主体
とした複合粉末粒子が5〜50容量%分布した組織を有
する耐摩耗性に優れたAl−Si系焼結合金、 (8) Si :10〜35%、 Cu:1=1(]%、 Mg:0.4〜4%、 Fe、Ni 、Mn、Crのうち1種または2種以上:
0.1〜10%、 を含有し、残部二Alおよび不可避不純物から成る組成
(以上、%は、重量%)を有するAlSl系合金素地中
に、殻状に凝集した微細な酸化アルミニウムを主体とし
た複合粉末粒子が5〜51]容量%分布した組織を有す
る耐摩耗性に優れたAl1−Si系焼結合金、 に特徴を有するものである。
って、 (1) St :10〜35%を含有し、残部:A
Iおよび不可避不純物から成る組成(以上、%は、重量
%)を有するA(1−Si系合金素地中に、殻状に凝集
した微細な酸化アルミニウムを主体とした複合粉末粒子
が5〜50容量%分布した組織を有する耐摩耗性に優れ
たAI−Si系焼結合金、 (2) St :10〜35%、 Cu:1〜10%、 を含有し、残部:AIおよび不可避不純物から成る組成
(以上、%は、重量%)を有するAl7−Si系合金素
地中に、殻状に凝集した微細な酸化アルミニウムを主体
とした複合粉末粒子が5〜50容量%分布した組織を有
する耐摩耗性に優れたAI−Si系焼結合金、 (3) Si :10〜35%、 Cu:1〜lO%、 Mg:0.4〜4%、 を含有し、残部:AIおよび不可避不純物から成る組成
(以上、%は、重量%)を有するA、17Si系合金素
地中に、殻状に凝集した微細な酸化アルミニウムを主体
とした複合粉末粒子か5〜50容量%分布した組織を有
する耐摩耗性に優れたAg−Si系焼結合金、 (4) Si :10〜35%、 Fe、Ni 、Mn、Crのうち1種または2種以上二
0.1〜10%、 を含有し、残部:Agおよび不可避不純物から成る組成
(以上、%は、重量%)を有するAI −Si系合金素
地中に、殻状に凝集した微細な酸化アルミニウムを主体
とした複合粉末粒子が5〜50容量%分布した組織を有
する耐摩耗性に優れたAl−Si系焼結合金、 (5) Si :10〜35%、 Cu : 1〜10%、 Fe、Nf 、Mn、Crのうち1種または2種以上:
0,1〜l(1%、 を含有し、残部:Alおよび不可避不純物から成る組成
(以上、%は、重量%)を有するAI −Sf系合金素
地中に、殻状に凝集した微細な酸化アルミニウムを主体
とした複合粉末粒子が5〜50容量%分布した組織を有
する耐摩耗性に優れたAl−Si系焼結合金、 (8) Si :10〜35%、 Cu:1=1(]%、 Mg:0.4〜4%、 Fe、Ni 、Mn、Crのうち1種または2種以上:
0.1〜10%、 を含有し、残部二Alおよび不可避不純物から成る組成
(以上、%は、重量%)を有するAlSl系合金素地中
に、殻状に凝集した微細な酸化アルミニウムを主体とし
た複合粉末粒子が5〜51]容量%分布した組織を有す
る耐摩耗性に優れたAl1−Si系焼結合金、 に特徴を有するものである。
つぎに、この発明のAl−Si系焼結合金の成分組成お
よび酸化アルミニウムを主体とした複合粉末粒子の分布
割合を限定した理由を説明する。
よび酸化アルミニウムを主体とした複合粉末粒子の分布
割合を限定した理由を説明する。
(a) Si
Si成分は、初晶S1を析出させてAN−Si系合金の
耐摩耗性を向上せしめ、熱膨張係数を低下させる効果が
あるが、その含有量が10重量%未満では十分な効果が
得られず、一方、35重量%を越えて含有すると脆化す
るのでは好ましくない。
耐摩耗性を向上せしめ、熱膨張係数を低下させる効果が
あるが、その含有量が10重量%未満では十分な効果が
得られず、一方、35重量%を越えて含有すると脆化す
るのでは好ましくない。
したがって、Cu成分含有量は、10〜35重量%に定
めた。
めた。
(b) Cu
Cu成分は、548℃以上で液相焼結の進行を助長し、
またAl1−Si系合金の素地にCu−Alの固溶体を
生成し、素地を強化する成分であるが、その含有量がC
ur1重量%未満では素地の強化が十分に得られず、一
方、Cuが10重量%を越えると液相過大で変形しやす
く、機械的特性が低下するので好ましくない。したがっ
て、Cuの含有量は、1〜10重量%に定めた。
またAl1−Si系合金の素地にCu−Alの固溶体を
生成し、素地を強化する成分であるが、その含有量がC
ur1重量%未満では素地の強化が十分に得られず、一
方、Cuが10重量%を越えると液相過大で変形しやす
く、機械的特性が低下するので好ましくない。したがっ
て、Cuの含有量は、1〜10重量%に定めた。
(c) Mg
Mg成分は、液相焼結の進行を助長し、またAl−Si
系合金の素地にMg25tを析出せしめて、耐摩耗性を
向上し、応力腐蝕割れを抑制する成分であるか、その含
有量か0.4重量%未満では所望の効果が十分に得られ
ず、一方、Mgが4重量%を越えると液相過大で変形し
やすく、機械的特性か低下するので好ましくない。した
かって、Mgの含有量は、0,4〜4重量%に定めた。
系合金の素地にMg25tを析出せしめて、耐摩耗性を
向上し、応力腐蝕割れを抑制する成分であるか、その含
有量か0.4重量%未満では所望の効果が十分に得られ
ず、一方、Mgが4重量%を越えると液相過大で変形し
やすく、機械的特性か低下するので好ましくない。した
かって、Mgの含有量は、0,4〜4重量%に定めた。
(d) Fe 、 Ni 、 Mn 、 CrFe
、Nf 、MnおよびCr成分は、共に、Al−Si
系合金に含まれて素地の熱膨張係数を低下させかつ高温
における強度を向上させる効果があるが、それら含有量
が0.1重量%未満では所望の効果が得られず、一方、
それら含有量が10重量%を越えると脆化するので好ま
しくない。したがって、Fe、Ni 、Mn、Crの含
有量は、0.1〜10重量%に定めた。
、Nf 、MnおよびCr成分は、共に、Al−Si
系合金に含まれて素地の熱膨張係数を低下させかつ高温
における強度を向上させる効果があるが、それら含有量
が0.1重量%未満では所望の効果が得られず、一方、
それら含有量が10重量%を越えると脆化するので好ま
しくない。したがって、Fe、Ni 、Mn、Crの含
有量は、0.1〜10重量%に定めた。
(e) 複合粉末粒子
この発明のAI7−5t系焼結合金素地中に均一に分散
している殻状に凝集した微細な酸化アルミニウムを主体
とする複合粉末粒子は、その酸化アルミニウム部か、 平均外径;5〜25tm、 平均厚さ:1〜10−1 の寸法を有していることが好ましく、その量は、Al−
3t系焼結合金素地中に5〜50容量%分布しているこ
とが必要である。その理由は、平均外径=5−未満およ
び平均厚さ:1m未満の殻状酸化アルミニウム相を有す
る複合粉末粒子が5容量%未満分布していても耐摩耗性
を十分に改善することができず、一方、平均外径:25
−を越えかつ平均厚さ: lOmを越えた殻状酸化アル
ミニウム相を有する複合粉末粒子が50容量%を越えて
分布していると合金の強度を低下させるので好ましくな
いことによるものである。
している殻状に凝集した微細な酸化アルミニウムを主体
とする複合粉末粒子は、その酸化アルミニウム部か、 平均外径;5〜25tm、 平均厚さ:1〜10−1 の寸法を有していることが好ましく、その量は、Al−
3t系焼結合金素地中に5〜50容量%分布しているこ
とが必要である。その理由は、平均外径=5−未満およ
び平均厚さ:1m未満の殻状酸化アルミニウム相を有す
る複合粉末粒子が5容量%未満分布していても耐摩耗性
を十分に改善することができず、一方、平均外径:25
−を越えかつ平均厚さ: lOmを越えた殻状酸化アル
ミニウム相を有する複合粉末粒子が50容量%を越えて
分布していると合金の強度を低下させるので好ましくな
いことによるものである。
上記複合粉末粒子を上記Aj7−Si系焼結合金素地中
に分布させるだめの複合粉末として、CuまたはCu合
金粉末内部に微細な酸化アルミニウムを主体とした酸化
物がシェル状に凝集して形成されている特殊なCu合金
複合粉末(以下、このCu合金粉末を殻状硬質相内包C
u合金粉末という)またはN1またはNi合金粉末内部
に微細な酸化アルミニウムを主体とした酸化物がシェル
状に凝集して形成されている特殊なNi合金複合粉末(
以下、このNi合金粉末を殻状硬質相内包N1合金粉末
という)を用いる。
に分布させるだめの複合粉末として、CuまたはCu合
金粉末内部に微細な酸化アルミニウムを主体とした酸化
物がシェル状に凝集して形成されている特殊なCu合金
複合粉末(以下、このCu合金粉末を殻状硬質相内包C
u合金粉末という)またはN1またはNi合金粉末内部
に微細な酸化アルミニウムを主体とした酸化物がシェル
状に凝集して形成されている特殊なNi合金複合粉末(
以下、このNi合金粉末を殻状硬質相内包N1合金粉末
という)を用いる。
この殻状硬質相内包Cu合金粉末または殻状硬質相内包
N1合金粉末は、次のようにして製造される。
N1合金粉末は、次のようにして製造される。
殻状硬質相内包Cu合金粉末の製造法:AIl:1.5
〜L(1重量%含有のCu−Al合金粉末を用意し、こ
のCu−AI)合金粉末を600〜1000℃の温度で
酸化すると、主体が酸化銅からなる素地に微細なCu−
AI7の複合酸化物が殻状に凝集してなる構造の酸化粉
末が得られ、得られた酸化粉末を200〜400℃の温
度で還元すると、酸化粉末の素地を形成していた主体の
酸化銅が銅に還元されて微細な酸化アルミニウムを主体
とした酸化物がシェル状に凝集して形成され、上記殻状
硬質相内包Cu合金粉末が得られるのである。この殻状
硬質相内包Cu合金粉末の表面には、酸化アルミニウム
が存在せず、Cu合金で覆われているところから、焼結
性が極めて良好である。
〜L(1重量%含有のCu−Al合金粉末を用意し、こ
のCu−AI)合金粉末を600〜1000℃の温度で
酸化すると、主体が酸化銅からなる素地に微細なCu−
AI7の複合酸化物が殻状に凝集してなる構造の酸化粉
末が得られ、得られた酸化粉末を200〜400℃の温
度で還元すると、酸化粉末の素地を形成していた主体の
酸化銅が銅に還元されて微細な酸化アルミニウムを主体
とした酸化物がシェル状に凝集して形成され、上記殻状
硬質相内包Cu合金粉末が得られるのである。この殻状
硬質相内包Cu合金粉末の表面には、酸化アルミニウム
が存在せず、Cu合金で覆われているところから、焼結
性が極めて良好である。
殻状硬質相内包Ni合金粉末の製造法:Al:1.5〜
IQ重量%含有のN1−Al合金粉末を用意し、このN
1−Al合金粉末を1000〜1300℃の温度で酸化
すると、主体が酸化ニッケルからなる素地に微細なN1
−AI7の複合酸化物が殻状に凝集してなる構造の酸化
粉末が得られ、得られた酸化粉末を200〜500℃の
温度で還元すると、酸化粉末の素地を形成していた主体
の酸化ニッケルがニッケルに還元されて微細な酸化アル
ミニウムを主体とした酸化物がシェル状に凝集して形成
され、上記殻状硬質相内包Ni合金粉末が得られるので
ある。この殻状硬質相内包Ni合金粉末の表面には、酸
化アルミニウムが存在せず、Ni合金で覆われていると
ころから、焼結性が極めて良好である。
IQ重量%含有のN1−Al合金粉末を用意し、このN
1−Al合金粉末を1000〜1300℃の温度で酸化
すると、主体が酸化ニッケルからなる素地に微細なN1
−AI7の複合酸化物が殻状に凝集してなる構造の酸化
粉末が得られ、得られた酸化粉末を200〜500℃の
温度で還元すると、酸化粉末の素地を形成していた主体
の酸化ニッケルがニッケルに還元されて微細な酸化アル
ミニウムを主体とした酸化物がシェル状に凝集して形成
され、上記殻状硬質相内包Ni合金粉末が得られるので
ある。この殻状硬質相内包Ni合金粉末の表面には、酸
化アルミニウムが存在せず、Ni合金で覆われていると
ころから、焼結性が極めて良好である。
この発明のAg−Si系焼結合金は、Al2−Si合金
粉末、AN −8t −Cu合金粉末、Al −Si
−Cu−Mg合金粉末、コレら合金成分にFe、M
n、 Ni、Crのうち1種または2種以上を含んだ合
金粉末などに上記殻状硬質相内包Cu合金粉末または殻
状硬質相内包Ni合金粉末などの複合粉末を所定量配合
し、混合し、得られた混合粉末をプレス成形して圧粉体
としこの圧粉体を焼結すると、 平均外径:5〜25虜および平均厚さ11〜10節の範
囲内の酸化アルミニウム相を有する上記複合粉末粒子が
分散したこの発明のAg−Si系焼結合金が得られる。
粉末、AN −8t −Cu合金粉末、Al −Si
−Cu−Mg合金粉末、コレら合金成分にFe、M
n、 Ni、Crのうち1種または2種以上を含んだ合
金粉末などに上記殻状硬質相内包Cu合金粉末または殻
状硬質相内包Ni合金粉末などの複合粉末を所定量配合
し、混合し、得られた混合粉末をプレス成形して圧粉体
としこの圧粉体を焼結すると、 平均外径:5〜25虜および平均厚さ11〜10節の範
囲内の酸化アルミニウム相を有する上記複合粉末粒子が
分散したこの発明のAg−Si系焼結合金が得られる。
つぎに、この発明のAg−Si系焼結合金を実施例によ
り具体的に説明する。
り具体的に説明する。
第1表に示される成分組成の空気アトマイズAl1−S
i系母合金原料粉末A−Fを用意した。
i系母合金原料粉末A−Fを用意した。
一方、平均粒径:25應を有し、Al:1.20重量%
含有の成分組成を有するCu−AN合金原料粉末を用意
し、このCu−A[合金原料粉末を温度二800℃、大
気中、2時間保持の条件で酸化処理し、ついで水素雰囲
気中、温度:400℃、3時間保持の条件で還元処理す
ることにより、内部に平均外径:14−および平均厚さ
:5−を有する殻状酸化アルミニウムが内包されている
殻状硬質相内包Cu合金粉末を作成した。
含有の成分組成を有するCu−AN合金原料粉末を用意
し、このCu−A[合金原料粉末を温度二800℃、大
気中、2時間保持の条件で酸化処理し、ついで水素雰囲
気中、温度:400℃、3時間保持の条件で還元処理す
ることにより、内部に平均外径:14−および平均厚さ
:5−を有する殻状酸化アルミニウムが内包されている
殻状硬質相内包Cu合金粉末を作成した。
さらに、平均粒径:15虜を有し、Ag: 5.20重
量%含有の成分組成を有するN1−AN合金原料粉末を
用意し、このN1−AJ7合金原料粉末を温度: 11
50℃、大気中、2時間保持の条件で酸化処理し、つい
で水素雰囲気中、温度:400℃、3時間保持の条件で
還元処理することにより、内部に平均外径=IOtIn
および平均厚さ:2urnを有する殻状酸化アルミニウ
ムが内包されている殻状硬質相内包Ni合金粉末を作成
した。
量%含有の成分組成を有するN1−AN合金原料粉末を
用意し、このN1−AJ7合金原料粉末を温度: 11
50℃、大気中、2時間保持の条件で酸化処理し、つい
で水素雰囲気中、温度:400℃、3時間保持の条件で
還元処理することにより、内部に平均外径=IOtIn
および平均厚さ:2urnを有する殻状酸化アルミニウ
ムが内包されている殻状硬質相内包Ni合金粉末を作成
した。
上記AO−Si系母合金系材合金原料粉末対して上記殻
状硬質相内包Cu合金粉末または殻状硬質相内包Ni合
金粉末の複合粉末を第2表に示される割合で配合し、混
合して混合粉末を作成し、これら混合粉末を6ton/
c1Fの圧力で圧粉体にプレス成形し、Arガス中、5
50℃、1時間保持の条件で焼結することにより、第2
表に示される上記複合粉末の配合組成と同じ割合の複合
粉末粒子の分布量を有する本発明Aj7−Si系焼結合
金1〜I2および比較Ag−8l系焼結合金1〜4(第
2表においてこの発明の範囲から外れた値に※印を付し
て示した)からなる、たて:10關、横:10m+g、
長さ:55mmの寸法を有するブロックを作製した。
状硬質相内包Cu合金粉末または殻状硬質相内包Ni合
金粉末の複合粉末を第2表に示される割合で配合し、混
合して混合粉末を作成し、これら混合粉末を6ton/
c1Fの圧力で圧粉体にプレス成形し、Arガス中、5
50℃、1時間保持の条件で焼結することにより、第2
表に示される上記複合粉末の配合組成と同じ割合の複合
粉末粒子の分布量を有する本発明Aj7−Si系焼結合
金1〜I2および比較Ag−8l系焼結合金1〜4(第
2表においてこの発明の範囲から外れた値に※印を付し
て示した)からなる、たて:10關、横:10m+g、
長さ:55mmの寸法を有するブロックを作製した。
さらに、比較のためAI!−Si系合金アトマイズ粉末
にそれぞれ平均粒径:5t!Inの酸化アルミニウム粉
末を配合し、混合し、プレス成形して圧粉体とし、この
圧粉体を同上の条件で焼結して、たて:l0mm、横:
lO龍、長さ;55■の寸法を有する従来Al−Si系
焼結合金1〜2からなるブロックを作製した。
にそれぞれ平均粒径:5t!Inの酸化アルミニウム粉
末を配合し、混合し、プレス成形して圧粉体とし、この
圧粉体を同上の条件で焼結して、たて:l0mm、横:
lO龍、長さ;55■の寸法を有する従来Al−Si系
焼結合金1〜2からなるブロックを作製した。
このようにして作製された本発明A、77−Si系焼結
合金1〜12、比較AM−Si系焼結合全焼結合金よび
従来A、17−9i系焼結合金1〜2からなるブロック
を用いて摩耗試験を行い、その結果を第2表に示した。
合金1〜12、比較AM−Si系焼結合全焼結合金よび
従来A、17−9i系焼結合金1〜2からなるブロック
を用いて摩耗試験を行い、その結果を第2表に示した。
また、これらブロックから試験片を切り出し、引張試験
を行い、その結果も第2表に示した。
を行い、その結果も第2表に示した。
なお、上記摩耗試験は、回転軸を水平に保持した345
C鋼材製ので外径=40順、内径=301、厚さ:15
+nの寸法を有するリングを上方から上記ブロックを上
記リングの上方に水平に当接させ、上記リングの周囲に
潤滑油として冷凍機油を滴下しながらブロックに荷重:
10kgをかけ、リングを摺動速度=5m/秒で5分間
回転せしめ、5分後のブロックの摩耗量を測定すること
により行なった。
C鋼材製ので外径=40順、内径=301、厚さ:15
+nの寸法を有するリングを上方から上記ブロックを上
記リングの上方に水平に当接させ、上記リングの周囲に
潤滑油として冷凍機油を滴下しながらブロックに荷重:
10kgをかけ、リングを摺動速度=5m/秒で5分間
回転せしめ、5分後のブロックの摩耗量を測定すること
により行なった。
第2表に示される結果から、本発明Al−Si系焼結合
金1〜12は、いずれも従来Al−5j系焼結合金1〜
2に比べて、いずれも摩耗量が少ないことから一段と優
れた耐摩耗性をもち、引張強さも高いことかわかる。ま
た比較A47−Si系焼結合金1〜4に見られるように
、この発明の範囲または条件から外れると、耐摩耗性が
劣ったものあるいは、引張強さの低いものとなることか
明らかである。
金1〜12は、いずれも従来Al−5j系焼結合金1〜
2に比べて、いずれも摩耗量が少ないことから一段と優
れた耐摩耗性をもち、引張強さも高いことかわかる。ま
た比較A47−Si系焼結合金1〜4に見られるように
、この発明の範囲または条件から外れると、耐摩耗性が
劣ったものあるいは、引張強さの低いものとなることか
明らかである。
上述のように、この発明のAN−Si系焼結合金は、耐
摩耗性か優れまた強度も高いので、高出力内燃機関の構
造部材として十分に対応することができ、実用に際して
は、優れた性能を長期にわたって発揮することにより工
業上澄れた効果をもたらすものである。
摩耗性か優れまた強度も高いので、高出力内燃機関の構
造部材として十分に対応することができ、実用に際して
は、優れた性能を長期にわたって発揮することにより工
業上澄れた効果をもたらすものである。
Claims (6)
- (1)Si:10〜35%を含有し、 残部:Alおよび不可避不純物から成る組成(以上、%
は、重量%)を有するAl−Si系合金素地中に、殻状
に凝集した微細な酸化アルミニウムを主体とした複合粉
末粒子が5〜50容量%分布した組織を有することを特
徴とする耐摩耗性に優れたAl−Si系焼結合金。 - (2)Si:10〜35%、 Cu:1〜10%、 を含有し、残部:Alおよび不可避不純物から成る組成
(以上、%は、重量%)を有するAl−Si系合金素地
中に、殻状に凝集した微細な酸化アルミニウムを主体と
した複合粉末粒子が5〜50容量%分布した組織を有す
ることを特徴とする耐摩耗性に優れたAl−Si系焼結
合金。 - (3)Si:10〜35%、 Cu:1〜10%、 Mg:0.4〜4%、 を含有し、残部:Alおよび不可避不純物から成る組成
(以上、%は、重量%)を有するAl−Si系合金素地
中に、殻状に凝集した微細な酸化アルミニウムを主体と
した複合粉末粒子が5〜50容量%分布した組織を有す
ることを特徴とする耐摩耗性に優れたAl−Si系焼結
合金。 - (4)Si:10〜35%、 Fe、Ni、Mn、Crのうち1種または2種以上:0
.1〜10%、 を含有し、残部:Alおよび不可避不純物から成る組成
(以上、%は、重量%)を有するAl−Si系合金素地
中に、殻状に凝集した微細な酸化アルミニウムを主体と
した複合粉末粒子が5〜50容量%分布した組織を有す
ることを特徴とする耐摩耗性に優れたAl−Si系焼結
合金。 - (5)Si:10〜35%、 Cu:1〜10%、 Fe、Ni、Mn、Crのうち1種または2種以上:0
.1〜10%、 を含有し、残部:Alおよび不可避不純物から成る組成
(以上、%は、重量%)を有するAl−Si系合金素地
中に、殻状に凝集した微細な酸化アルミニウムを主体と
した複合粉末粒子が5〜50容量%分布した組織を有す
ることを特徴とする耐摩耗性に優れたAl−Si系焼結
合金。 - (6)Si:10〜35%、 Cu:1〜10%、 Mg:0.4〜4%、 Fe、Ni、Mn、Crのうち1種または2種以上:0
.1〜10%、 を含有し、残部:Alおよび不可避不純物から成る組成
(以上、%は、重量%)を有するAl−Si系合金素地
中に、殻状に凝集した微細な酸化アルミニウムを主体と
した複合粉末粒子が5〜50容量%分布した組織を有す
ることを特徴とする耐摩耗性に優れたAl−Si系焼結
合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2253082A JPH04131346A (ja) | 1990-09-21 | 1990-09-21 | 耐摩耗性に優れたAl―Si系焼結合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2253082A JPH04131346A (ja) | 1990-09-21 | 1990-09-21 | 耐摩耗性に優れたAl―Si系焼結合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04131346A true JPH04131346A (ja) | 1992-05-06 |
Family
ID=17246241
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2253082A Pending JPH04131346A (ja) | 1990-09-21 | 1990-09-21 | 耐摩耗性に優れたAl―Si系焼結合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04131346A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007211349A (ja) * | 2007-04-02 | 2007-08-23 | Yamaha Motor Co Ltd | エンジンのシリンダライナ |
CN100449146C (zh) * | 2002-11-11 | 2009-01-07 | 宁波欣晖制冷设备有限公司 | 斜盘式压缩机的缸体 |
-
1990
- 1990-09-21 JP JP2253082A patent/JPH04131346A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100449146C (zh) * | 2002-11-11 | 2009-01-07 | 宁波欣晖制冷设备有限公司 | 斜盘式压缩机的缸体 |
JP2007211349A (ja) * | 2007-04-02 | 2007-08-23 | Yamaha Motor Co Ltd | エンジンのシリンダライナ |
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